JP6055263B2 - 自動車部品の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、塗装前の被塗装物に対して表面処理を施すためのカチオン電着塗装工程を含む自動車部品の製造方法に関する。
金属基材の表面に電着塗装を施す場合、通常、耐食性や塗膜密着性等の性能を向上させる目的で、当該塗装前の金属基材の表面に化合物皮膜を化学的に形成する化成処理が施される。
従来、この化成処理に用いる化成処理液として、クロメート系化成処理液及びリン酸亜鉛系化成処理液が広く用いられている。しかし、クロメート系化成処理液は、クロムを含むため環境に負荷を与えるおそれがあり、リン酸亜鉛系化成処理液は、リン酸イオンを含むため河川や海洋の富栄養化のおそれがある。
そのため、これらクロメート系化成処理液及びリン酸亜鉛系化成処理液に代わる化成処理液として、ジルコニウム、チタン及びハフニウムの少なくとも１種を含む化成処理液が注目されている。
従来、この化成処理に用いる化成処理液として、クロメート系化成処理液及びリン酸亜鉛系化成処理液が広く用いられている。しかし、クロメート系化成処理液は、クロムを含むため環境に負荷を与えるおそれがあり、リン酸亜鉛系化成処理液は、リン酸イオンを含むため河川や海洋の富栄養化のおそれがある。
そのため、これらクロメート系化成処理液及びリン酸亜鉛系化成処理液に代わる化成処理液として、ジルコニウム、チタン及びハフニウムの少なくとも１種を含む化成処理液が注目されている。
例えば、特許文献１には、ジルコニウム、チタン及びハフニウムからなる群より選ばれる少なくとも一種、フッ素、並びに、アミノ基含有シランカップリング剤からなる化成処理液が記載されている。
特許文献２には、ジルコニウム、チタン及びハフニウムからなる群より選ばれる少なくとも一種、フッ素、並びに水溶性樹脂からなり、水溶性樹脂がポリビニルアミン樹脂及び／又はポリアリルアミンである化成処理液が記載されている。
特許文献３には、ジルコニウム、チタン及びハフニウムからなる群より選ばれる少なくとも一種、フッ素、密着性付与剤、並びに、化成反応促進剤からなり、前記密着性付与剤は、水溶性樹脂、シランカップリング剤等からなる群から選ばれる少なくとも一種である化成処理液が記載されている。また特許文献３には、この水溶性樹脂としてポリビニルアミン樹脂やポリアリルアミン樹脂が挙げられており、シランカップリング剤としてアミノ基を有するアミノシランカップリング剤が挙げられている。
上記特許文献１〜３のような化成処理液で処理された金属基材の表面に対してカチオン電着塗装が施される。
特許文献２には、ジルコニウム、チタン及びハフニウムからなる群より選ばれる少なくとも一種、フッ素、並びに水溶性樹脂からなり、水溶性樹脂がポリビニルアミン樹脂及び／又はポリアリルアミンである化成処理液が記載されている。
特許文献３には、ジルコニウム、チタン及びハフニウムからなる群より選ばれる少なくとも一種、フッ素、密着性付与剤、並びに、化成反応促進剤からなり、前記密着性付与剤は、水溶性樹脂、シランカップリング剤等からなる群から選ばれる少なくとも一種である化成処理液が記載されている。また特許文献３には、この水溶性樹脂としてポリビニルアミン樹脂やポリアリルアミン樹脂が挙げられており、シランカップリング剤としてアミノ基を有するアミノシランカップリング剤が挙げられている。
上記特許文献１〜３のような化成処理液で処理された金属基材の表面に対してカチオン電着塗装が施される。
自動車部品用の金属基材としては、鉄鋼板のみの金属基材、合金化溶融亜鉛めっき鋼板（以下、ＧＡということもある）のみの金属基材、また合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる部分と鉄系基材からなる部分とを有する複合金属基材、アルミニウム鋼板のみの金属基材、またアルミニウム鋼板、鉄鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる複合金属基材が用いられる場合がある。この場合、これらの複数の金属種の金属基材や、複数の金属種からなる複合金属基材をそれぞれの金属種毎に異なる条件で表面処理することは非効率であるため、同一の製造ラインにて、同一条件で製造するのが一般的である。しかしながら、既知のＺｒ系化成処理を施したＧＡは鉄鋼板やアルミニウム鋼板を同一電圧でカチオン電着塗装すると、カチオン電着塗膜の膜厚に違いが生じることがあり、特に鉄鋼板との違いが著しいという問題があった。このため、部品の材質、サイズによって塗装電圧を切り替える必要があるなど、作業上、非効率的となっている。
しかしながら、特許文献１〜３には、当該問題については全く検討されていない。
すなわち、特許文献１の化成処理液は、ポリアリルアミンを含んでいないためカチオン電着塗膜の密着性の向上に改良の余地がある。また、特許文献１では、異なる材料よりなる部分を含む複合材料に対して、材料毎に条件を変えることなく、同一条件で化成処理及びカチオン電着処理した場合における、カチオン電着膜の各材料部分の膜厚差に関する記載もない。
特許文献２の化成処理液では、ポリアリルアミンを含んでいるものの、更にカップリング剤を含んだ化成処理液の実施例はないためカチオン電着塗膜の密着性の向上に改良の余地がある。また、特許文献２でも特許文献１と同様に、異なる材料よりなる部分を含む複合材料に対して、材料毎に条件を変えることなく、同一条件で化成処理及びカチオン電着処理した場合における、カチオン電着膜の各材料部分の膜厚差に関する記載もない。
特許文献３の化成処理液においても、異なる材料よりなる部分を含む複合材料に対して、材料毎に条件を変えることなく、同一条件で化成処理及びカチオン電着処理した場合における、カチオン電着膜の各材料部分の膜厚差に関する記載もない。
すなわち、特許文献１の化成処理液は、ポリアリルアミンを含んでいないためカチオン電着塗膜の密着性の向上に改良の余地がある。また、特許文献１では、異なる材料よりなる部分を含む複合材料に対して、材料毎に条件を変えることなく、同一条件で化成処理及びカチオン電着処理した場合における、カチオン電着膜の各材料部分の膜厚差に関する記載もない。
特許文献２の化成処理液では、ポリアリルアミンを含んでいるものの、更にカップリング剤を含んだ化成処理液の実施例はないためカチオン電着塗膜の密着性の向上に改良の余地がある。また、特許文献２でも特許文献１と同様に、異なる材料よりなる部分を含む複合材料に対して、材料毎に条件を変えることなく、同一条件で化成処理及びカチオン電着処理した場合における、カチオン電着膜の各材料部分の膜厚差に関する記載もない。
特許文献３の化成処理液においても、異なる材料よりなる部分を含む複合材料に対して、材料毎に条件を変えることなく、同一条件で化成処理及びカチオン電着処理した場合における、カチオン電着膜の各材料部分の膜厚差に関する記載もない。
本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、ＧＡを用いた金属基材と、鉄鋼板やアルミニウム鋼板を用いた金属基材とを同じ条件で化成処理して自動車部品とする場合であっても、後工程のカチオン電着塗装工程において、ＧＡ部材と他の金属部材との間でのカチオン電着塗膜の膜厚差が小さく、かつ密着性及び耐食性に優れるカチオン電着塗膜を形成することが可能な自動車部品の製造方法を提供することを目的とするものである。
本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、材料の異なる各金属種の金属基材に対して、アルカリ脱脂工程、水洗工程、化成処理工程、水洗工程、及びカチオン電着塗装工程をこの順に行う自動車部品の製造方法であって、化成処理液として所定濃度のジルコニウム、フッ素、所定のシランカップリング剤、所定の重量平均分子量及び濃度のポリアリルアミン、所定の金属イオン、並びに硝酸イオンからなる化成処理液を用いて化成処理すること等により、その目的を達成し得ることを見出した。
本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。
本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。
すなわち、本発明は、
合金化溶融亜鉛めっき鋼板を有する金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種を有する金属基材とに対し、アルカリ脱脂工程、水洗工程、化成処理工程、水洗工程、及びカチオン電着塗装工程をこの順に行って自動車部品とする自動車部品の製造方法であって、前記化成処理工程で用いる化成処理液は、ジルコニウム（Ａ）、フッ素（Ｂ）、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、重量平均分子量が２０００〜３００００のポリアリルアミン（Ｄ）、亜鉛イオン、アルミニウムイオン、及び鉄イオンから選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）、並びに硝酸イオン（Ｆ）からなるものであり、前記化成処理液中における前記ジルコニウム（Ａ）の含有量が３００〜６００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記フッ素（Ｂ）の含有量が３００〜１０００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）の固形分の含有量が１００〜３００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記ポリアリルアミン（Ｄ）の固形分の含有量が１０〜１００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記金属イオン（Ｅ）の合計含有量が、金属元素換算で１０〜５０００質量ｐｐｍである自動車部品の製造方法、
を提供するものである。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板を有する金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種を有する金属基材とに対し、アルカリ脱脂工程、水洗工程、化成処理工程、水洗工程、及びカチオン電着塗装工程をこの順に行って自動車部品とする自動車部品の製造方法であって、前記化成処理工程で用いる化成処理液は、ジルコニウム（Ａ）、フッ素（Ｂ）、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、重量平均分子量が２０００〜３００００のポリアリルアミン（Ｄ）、亜鉛イオン、アルミニウムイオン、及び鉄イオンから選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）、並びに硝酸イオン（Ｆ）からなるものであり、前記化成処理液中における前記ジルコニウム（Ａ）の含有量が３００〜６００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記フッ素（Ｂ）の含有量が３００〜１０００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）の固形分の含有量が１００〜３００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記ポリアリルアミン（Ｄ）の固形分の含有量が１０〜１００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記金属イオン（Ｅ）の合計含有量が、金属元素換算で１０〜５０００質量ｐｐｍである自動車部品の製造方法、
を提供するものである。
本発明によると、素材やサイズの異なる製品における膜厚差が小さく、かつ密着性及び耐食性に優れるカチオン電着塗膜を、複合自動車部品の表面に形成することが可能なカチオン電着塗装工程を含む自動車部品の製造方法を提供することができる。
本発明の自動車部品の製造方法は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を有する金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種を有する金属基材とに対し、アルカリ脱脂工程、水洗工程、化成処理工程、水洗工程、及びカチオン電着塗装工程をこの順に行って自動車部品とする自動車部品の製造方法であって、前記化成処理工程で用いる化成処理液は、ジルコニウム（Ａ）、フッ素（Ｂ）、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、重量平均分子量が２０００〜３００００のポリアリルアミン（Ｄ）、亜鉛イオン、アルミニウムイオン、及び鉄イオンから選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）、並びに硝酸イオン（Ｆ）からなるものであり、前記化成処理液中における前記ジルコニウム（Ａ）の含有量が３００〜６００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記フッ素（Ｂ）の含有量が３００〜１０００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）の固形分の含有量が１００〜３００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記ポリアリルアミン（Ｄ）の固形分の含有量が１０〜１００質量ｐｐｍであり、前記化成処理液中における前記金属イオン（Ｅ）の合計含有量が、金属元素換算で１０〜５０００質量ｐｐｍである自動車部品の製造方法である。
本発明によると、化成処理工程において所定の化成処理液を用いるため、異なる材料部分における膜厚差が小さく、かつ密着性及び耐食性に優れる自動車部品を形成することが可能である。
次に、本発明の自動車部品の製造方法について詳細に説明する。
本発明によると、化成処理工程において所定の化成処理液を用いるため、異なる材料部分における膜厚差が小さく、かつ密着性及び耐食性に優れる自動車部品を形成することが可能である。
次に、本発明の自動車部品の製造方法について詳細に説明する。
［自動車部品］
本発明の製造方法によって製造される自動車部品には、特に制限はなく、自動車ボディ、ドア、フード、フェンダー、バックドア等の外板部品、サスメン、中間ビーム、ロアアーム等の足回り部品、クロスメンバーなどの補強材等が挙げられる。
本発明の製造方法によって製造される自動車部品には、特に制限はなく、自動車ボディ、ドア、フード、フェンダー、バックドア等の外板部品、サスメン、中間ビーム、ロアアーム等の足回り部品、クロスメンバーなどの補強材等が挙げられる。
［金属基材］
本発明に係る自動車部品の製造方法で使用される金属基材としては、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を有する金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種を有する金属基材とが挙げられる。
本発明に係る自動車部品の製造方法で使用される金属基材としては、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を有する金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種を有する金属基材とが挙げられる。
上記の金属基材としては、例えば、
（１）合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種とを有する複合金属基材；
（２）合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種からなる金属基材とを含む複数種類の金属基材；
（３）（１）の複合金属基材と（２）の複数種類の金属基材との両方；
等が挙げられる。
詳しくは、これら金属基材としては、合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる金属基材；鉄鋼板からなる金属基材；アルミニウム鋼板からなる金属基材；鉄鋼板及びアルミニウム鋼板からなる金属基材；合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び鉄鋼板からなる金属基材；合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びアルミニウム鋼板からなる金属基材；合金化溶融亜鉛めっき鋼板、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板からなる金属基材等が挙げられる。
（１）合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種とを有する複合金属基材；
（２）合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板の少なくとも１種からなる金属基材とを含む複数種類の金属基材；
（３）（１）の複合金属基材と（２）の複数種類の金属基材との両方；
等が挙げられる。
詳しくは、これら金属基材としては、合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる金属基材；鉄鋼板からなる金属基材；アルミニウム鋼板からなる金属基材；鉄鋼板及びアルミニウム鋼板からなる金属基材；合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び鉄鋼板からなる金属基材；合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びアルミニウム鋼板からなる金属基材；合金化溶融亜鉛めっき鋼板、鉄鋼板及びアルミニウム鋼板からなる金属基材等が挙げられる。
上記合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ）には特に制限はなく、冷間圧延鋼板に合金化溶融亜鉛めっきを施したもの、熱間圧延鋼板に同様のめっきを施したものが挙げられる。
上記鉄系基材には特に制限はなく、冷間圧延鋼板（以下、ＳＰＣと称することがある）、熱間圧延鋼板等が挙げられる。
上記アルミニウム系基材には特に制限はなく、５０００番系アルミニウム合金、６０００番系アルミニウム合金等が自動車部品としては一般的である。
上記鉄系基材には特に制限はなく、冷間圧延鋼板（以下、ＳＰＣと称することがある）、熱間圧延鋼板等が挙げられる。
上記アルミニウム系基材には特に制限はなく、５０００番系アルミニウム合金、６０００番系アルミニウム合金等が自動車部品としては一般的である。
［アルカリ脱脂工程］
本工程では、上記金属基材の表面に付着している鉱物油や動物油等の油脂類を除去するため、アルカリ脱脂洗浄剤を用いて脱脂洗浄処理を行う。
本工程では、上記金属基材の表面に付着している鉱物油や動物油等の油脂類を除去するため、アルカリ脱脂洗浄剤を用いて脱脂洗浄処理を行う。
上記アルカリ脱脂洗浄剤には特に制限はなく、アルカリを主体とするビルダーと、非イオン系または陰イオン系界面活性剤を主成分として含むものが一般的に用いられる。
アルカリビルダーとしては、増量剤としてのアルカリ炭酸塩のほかに、洗浄力・環境配慮の観点からアルカリ燐酸塩またはアルカリケイ酸塩を配合したものが好適である。
上記アルカリケイ酸塩としては、例えば、オルソケイ酸ソーダ、オルソケイ酸カリウム等のオルソケイ酸のアルカリ金属塩；メタケイ酸ソーダ、メタケイ酸カリウム等のメタケイ酸のアルカリ金属塩；セスキケイ酸ナトリウム、セスキケイ酸カリウム等のセスキケイ酸のアルカリ金属塩等を挙げることができる。また、このようなアルカリケイ酸塩の中でも、より高い脱脂洗浄力が得られることから、メタ珪酸ソーダが好ましい。このようなアルカリケイ酸塩は１種を単独で使用してもよく或いは２種以上を混合して使用してもよい。
上記アルカリ炭酸塩としては、例えば、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸水素カリウム、炭酸ナトリウムカリウム等のアルカリ金属炭酸塩等が挙げられる。
上記アルカリケイ酸塩としては、例えば、オルソケイ酸ソーダ、オルソケイ酸カリウム等のオルソケイ酸のアルカリ金属塩；メタケイ酸ソーダ、メタケイ酸カリウム等のメタケイ酸のアルカリ金属塩；セスキケイ酸ナトリウム、セスキケイ酸カリウム等のセスキケイ酸のアルカリ金属塩等を挙げることができる。また、このようなアルカリケイ酸塩の中でも、より高い脱脂洗浄力が得られることから、メタ珪酸ソーダが好ましい。このようなアルカリケイ酸塩は１種を単独で使用してもよく或いは２種以上を混合して使用してもよい。
上記アルカリ炭酸塩としては、例えば、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸カリウム、炭酸水素カリウム、炭酸ナトリウムカリウム等のアルカリ金属炭酸塩等が挙げられる。
界面活性剤としては、上述のように非イオン系または陰イオン系界面活性剤が用いられるが、洗浄性と消泡性を考慮した、非イオン系界面活性剤が好適に用いられる。非イオン系界面活性剤としては、たとえば、従来公知のものが挙げられる。種々の非イオン系界面活性剤の中でも、洗浄力に優れ、魚毒性が低いという点からは、ポリエチレンオキサイドのモノアルキルエーテルが好ましく、洗浄力に優れ、魚毒性が低く、かつ、消泡性に優れている（低起泡性）という点からは、ポリエチレンオキサイドポリプロピレンオキサイドのモノアルキルエーテルが好ましい。これらのモノアルキルエーテルの中でも、脂肪族アルコールのアルキレンオキサイド付加物であって該アルキレンオキサイドの５０モル％以上がエチレンオキサイドであり、５０モル％未満がプロピレンオキサイドおよび／またはブチレンオキサイドであり、曇点が２５〜５０℃の範囲内にある非イオン系界面活性剤が好ましい。
本工程では、金属基材を上記アルカリ脱脂洗浄剤を用いて、通常３０〜５５℃において数分間程度、浸漬処理やスプレー処理で、脱脂・洗浄が行われる。
本工程では、金属基材を上記アルカリ脱脂洗浄剤を用いて、通常３０〜５５℃において数分間程度、浸漬処理やスプレー処理で、脱脂・洗浄が行われる。
［水洗工程（化成処理前）］
次いで、上記複合自動車部品の表面のアルカリ脱脂洗浄剤を、常法により十分に水洗する。この水洗工程では、大量の洗浄水によって１回又はそれ以上スプレー処理することが好ましい。洗浄水としては、例えば、イオン交換水の他、工業用水等が好適である。
次いで、上記複合自動車部品の表面のアルカリ脱脂洗浄剤を、常法により十分に水洗する。この水洗工程では、大量の洗浄水によって１回又はそれ以上スプレー処理することが好ましい。洗浄水としては、例えば、イオン交換水の他、工業用水等が好適である。
［化成処理工程］
本工程では、前記金属基材の表面に後述する化成処理液を接触させることにより、当該表面に化成皮膜を形成させる。
本工程では、前記金属基材の表面に後述する化成処理液を接触させることにより、当該表面に化成皮膜を形成させる。
＜化成処理液＞
化成処理液は、ジルコニウム（Ａ）、フッ素（Ｂ）、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、重量平均分子量が２０００〜３００００のポリアリルアミン（Ｄ）、亜鉛、アルミニウム、及び鉄から選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）、並びに硝酸イオン（Ｆ）からなるものである。
化成処理液は、ジルコニウム（Ａ）、フッ素（Ｂ）、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、重量平均分子量が２０００〜３００００のポリアリルアミン（Ｄ）、亜鉛、アルミニウム、及び鉄から選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）、並びに硝酸イオン（Ｆ）からなるものである。
≪ジルコニウム（Ａ）≫
ジルコニウム（Ａ）は化成皮膜形成成分である。金属基材の表面にジルコニウム（Ａ）を含む化成皮膜が形成されることにより、金属基材の耐食性や耐磨耗性を向上させ、更に、この化成皮膜上に形成されるカチオン電着塗膜との密着性を高めることができる。
上記ジルコニウム（Ａ）の供給源としては特に限定されず、例えば、Ｋ2ＺｒＦ6等のアルカリ金属フルオロジルコネート；（ＮＨ4）2ＺｒＦ6等のフルオロジルコネート；Ｈ2ＺｒＦ6等のフルオロジルコネート酸等の可溶性フルオロジルコネート等；フッ化ジルコニウム；酸化ジルコニウム等を挙げることができる。
上記ジルコニウム（Ａ）の供給源としては、皮膜形成能が高いことからＺｒＦ6 2-、ＴｉＦ6 2-、ＨｆＦ6 2-からなる群より選ばれる１種又は２種以上を有する化合物が好ましい。
化成処理液中における上記ジルコニウム（Ａ）の含有量は、下限３００質量ｐｐｍ、上限６００質量ｐｐｍの範囲であることが必要である。上記範囲内であると化成皮膜の性能が充分なものとなる。上記下限は３３０質量ｐｐｍがより好ましく、３５０質量ｐｐｍが更に好ましい。上記上限は５５０質量ｐｐｍがより好ましく、５００質量ｐｐｍが更に好ましい。
ジルコニウム（Ａ）は化成皮膜形成成分である。金属基材の表面にジルコニウム（Ａ）を含む化成皮膜が形成されることにより、金属基材の耐食性や耐磨耗性を向上させ、更に、この化成皮膜上に形成されるカチオン電着塗膜との密着性を高めることができる。
上記ジルコニウム（Ａ）の供給源としては特に限定されず、例えば、Ｋ2ＺｒＦ6等のアルカリ金属フルオロジルコネート；（ＮＨ4）2ＺｒＦ6等のフルオロジルコネート；Ｈ2ＺｒＦ6等のフルオロジルコネート酸等の可溶性フルオロジルコネート等；フッ化ジルコニウム；酸化ジルコニウム等を挙げることができる。
上記ジルコニウム（Ａ）の供給源としては、皮膜形成能が高いことからＺｒＦ6 2-、ＴｉＦ6 2-、ＨｆＦ6 2-からなる群より選ばれる１種又は２種以上を有する化合物が好ましい。
化成処理液中における上記ジルコニウム（Ａ）の含有量は、下限３００質量ｐｐｍ、上限６００質量ｐｐｍの範囲であることが必要である。上記範囲内であると化成皮膜の性能が充分なものとなる。上記下限は３３０質量ｐｐｍがより好ましく、３５０質量ｐｐｍが更に好ましい。上記上限は５５０質量ｐｐｍがより好ましく、５００質量ｐｐｍが更に好ましい。
≪フッ素（Ｂ）≫
上記化成処理液に含まれるフッ素（Ｂ）は、金属基材のエッチング剤としての役割を果たすものである。上記フッ素（Ｂ）の供給源としては特に限定されず、例えば、フッ化水素酸、フッ化アンモニウム、フッ化ホウ素酸、フッ化水素アンモニウム、フッ化ナトリウム、フッ化水素ナトリウム等のフッ化物を挙げることができる。また、錯フッ化物としては、例えば、ヘキサフルオロケイ酸塩が挙げられる。フッ素元素の供給源として、ジルコニウムの供給源でもある前記可溶性フルオロジルコネート、フッ化ジルコニウムを用いることもできる。
化成処理液中における上記フッ素（Ｂ）の含有量は、下限３００質量ｐｐｍ、上限１０００質量ｐｐｍの範囲である。上記下限未満であるとエッチングが十分に得られず、良好な皮膜が得られない可能性がある。また上記上限を超えると、エッチング過多となり化成反応が十分進まない可能性がある。上記下限は３００質量ｐｐｍがより好ましく、３５０質量ｐｐｍが更に好ましい。上記上限は９００質量ｐｐｍがより好ましく、８００質量ｐｐｍが更に好ましい。
上記化成処理液に含まれるフッ素（Ｂ）は、金属基材のエッチング剤としての役割を果たすものである。上記フッ素（Ｂ）の供給源としては特に限定されず、例えば、フッ化水素酸、フッ化アンモニウム、フッ化ホウ素酸、フッ化水素アンモニウム、フッ化ナトリウム、フッ化水素ナトリウム等のフッ化物を挙げることができる。また、錯フッ化物としては、例えば、ヘキサフルオロケイ酸塩が挙げられる。フッ素元素の供給源として、ジルコニウムの供給源でもある前記可溶性フルオロジルコネート、フッ化ジルコニウムを用いることもできる。
化成処理液中における上記フッ素（Ｂ）の含有量は、下限３００質量ｐｐｍ、上限１０００質量ｐｐｍの範囲である。上記下限未満であるとエッチングが十分に得られず、良好な皮膜が得られない可能性がある。また上記上限を超えると、エッチング過多となり化成反応が十分進まない可能性がある。上記下限は３００質量ｐｐｍがより好ましく、３５０質量ｐｐｍが更に好ましい。上記上限は９００質量ｐｐｍがより好ましく、８００質量ｐｐｍが更に好ましい。
≪Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）≫
上記化成処理液は、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）を含む。このＮ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）が、化成皮膜とその上に形成されるカチオン電着塗膜の双方に作用することにより、両者の密着性が向上する。
このような効果は、加水分解してシラノールを生成する基が加水分解され金属基材の表面と水素結合的に吸着すること、及び、アミノ基の作用により化成皮膜と金属基材の密着性が高まるために生じると推測される。このように、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシランが金属基材及び塗膜の両方に働きかけることによって、相互の密着性を向上させる作用を有すると考えられる。
上記化成処理液は、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）を含む。このＮ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）が、化成皮膜とその上に形成されるカチオン電着塗膜の双方に作用することにより、両者の密着性が向上する。
このような効果は、加水分解してシラノールを生成する基が加水分解され金属基材の表面と水素結合的に吸着すること、及び、アミノ基の作用により化成皮膜と金属基材の密着性が高まるために生じると推測される。このように、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシランが金属基材及び塗膜の両方に働きかけることによって、相互の密着性を向上させる作用を有すると考えられる。
市販されているＮ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）としては、例えばＫＢＭ−６０３（信越化学工業株式会社製）を使用することができる。
上記化成処理液中におけるＮ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）の配合量は、固形分濃度で下限１００質量ｐｐｍ、上限３００質量ｐｐｍの範囲内である必要がある。１００質量ｐｐｍ未満であると、充分な塗膜密着性を得ることができない。３００質量ｐｐｍよりも多くしても、塗膜密着性は向上しない。上記下限は、１２０質量ｐｐｍがより好ましく、１５０質量ｐｐｍが更に好ましい。上記上限は、２８０質量ｐｐｍがより好ましく、２５０質量ｐｐｍが更に好ましい。
≪ポリアリルアミン（Ｄ）≫
上記化成処理液は、ポリアリルアミン（Ｄ）を含むものである。ポリアリルアミン（Ｄ）の製造方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法によって製造することができる。
このポリアリルアミン（Ｄ）を含む化成皮膜は、アミノ基の作用により、金属基材と塗膜との密着性が高くなると考えられる。特に、このポリアリルアミン（Ｄ）は、他のアミノ基含有水溶性有機化合物と比べて、密着性向上効果及び塗膜の平滑性向上効果により優れている。また、ポリアリルアミン（Ｄ）を用いることで、ＧＡ部材と他の金属部材（鉄系部材、アルミ系部材）との間でのカチオン電着塗膜の膜厚差を小さくすることができる。
上記化成処理液は、ポリアリルアミン（Ｄ）を含むものである。ポリアリルアミン（Ｄ）の製造方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法によって製造することができる。
このポリアリルアミン（Ｄ）を含む化成皮膜は、アミノ基の作用により、金属基材と塗膜との密着性が高くなると考えられる。特に、このポリアリルアミン（Ｄ）は、他のアミノ基含有水溶性有機化合物と比べて、密着性向上効果及び塗膜の平滑性向上効果により優れている。また、ポリアリルアミン（Ｄ）を用いることで、ＧＡ部材と他の金属部材（鉄系部材、アルミ系部材）との間でのカチオン電着塗膜の膜厚差を小さくすることができる。
上記ポリアリルアミン（Ｄ）は、重量平均分子量が２０００〜３００００である必要がある。上記範囲外であると、金属基材と塗膜との密着性が不十分なものとなり、また、塗膜の平滑性が不十分なものとなる。より好ましい下限は２５００、特に好ましい下限は３０００であり、より好ましい上限は２５０００、特に好ましい上限は２００００である。重量平均分子量は、ポリスチレンを標準とするゲル・パーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法によって求めることができる。
上記ポリアリルアミンとしては特に限定されず、例えば、ＰＡＡ−１５、ＰＡＡ−１５Ｃ（いずれも日東紡株式会社製）等の市販のポリアリルアミンを使用することができる。また、これらの２種以上を併用してもよい。
上記ポリアリルアミンとしては特に限定されず、例えば、ＰＡＡ−１５、ＰＡＡ−１５Ｃ（いずれも日東紡株式会社製）等の市販のポリアリルアミンを使用することができる。また、これらの２種以上を併用してもよい。
上記化成処理液は、上記ポリアリルアミン（Ｄ）を固形分で、下限が１０質量ｐｐｍ、上限１００質量ｐｐｍの範囲内で含有することが必要である。１０質量ｐｐｍ未満であると、得られる化成皮膜中において、適正な塗装後性能が得られない。１００質量ｐｐｍよりも多いと、効率的に化成皮膜を形成することができない。より好ましい下限は１５質量ｐｐｍ、特に好ましい下限は２０質量ｐｐｍであり、より好ましい上限は９０質量ｐｐｍ、特に好ましい上限は８０質量ｐｐｍである。
≪金属イオン（Ｅ）≫
上記化成処理液は、亜鉛イオン、アルミニウムイオン、及び鉄イオンから選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）を含んでいる必要がある。この金属（Ｅ）を含むことにより、耐食性及び／又は塗膜の塗装性が向上する。特に、アルミニウムイオンを含むことにより、耐食性がより向上する。
この金属イオン（Ｅ）の供給源としては、これらの金属の硝酸塩、硫酸塩、水酸化物、硫酸塩などが好適に用いられる。
上記化成処理液中における金属イオン（Ｅ）の含有量は、下限１０質量ｐｐｍ、上限５０００質量ｐｐｍの範囲である。上記下限以上であると得られる化成皮膜の性能が充分なものとなり、上記上限以下であると、含有量が多くなるほど効果が高くなる。上記下限は１５質量ｐｐｍがより好ましく、２０質量ｐｐｍがより好ましい。上記上限は４０００質量ｐｐｍがより好ましく、３０００質量ｐｐｍがより好ましい。
上記化成処理液は、亜鉛イオン、アルミニウムイオン、及び鉄イオンから選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）を含んでいる必要がある。この金属（Ｅ）を含むことにより、耐食性及び／又は塗膜の塗装性が向上する。特に、アルミニウムイオンを含むことにより、耐食性がより向上する。
この金属イオン（Ｅ）の供給源としては、これらの金属の硝酸塩、硫酸塩、水酸化物、硫酸塩などが好適に用いられる。
上記化成処理液中における金属イオン（Ｅ）の含有量は、下限１０質量ｐｐｍ、上限５０００質量ｐｐｍの範囲である。上記下限以上であると得られる化成皮膜の性能が充分なものとなり、上記上限以下であると、含有量が多くなるほど効果が高くなる。上記下限は１５質量ｐｐｍがより好ましく、２０質量ｐｐｍがより好ましい。上記上限は４０００質量ｐｐｍがより好ましく、３０００質量ｐｐｍがより好ましい。
≪硝酸イオン（Ｆ）≫
上記化成処理液は、硝酸イオン（Ｆ）を含んでいる必要がある。この硝酸イオン（Ｆ）は、化成皮膜形成反応を促進するための酸化剤として作用する。
この硝酸イオン（Ｆ）の供給源としては、上記金属（Ｅ）の硝酸塩の他、硝酸、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸アンモニウム等が好適に用いられる。
上記化成処理液中における硝酸イオン（Ｆ）の含有量は、下限１００質量ｐｐｍ、上限２００００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。上記下限以上であると得られる化成皮膜形成反応が充分に促進され、上記上限以下であると、ｐＨ調製のために他の薬剤を添加する必要が防止される。上記下限は１０００質量ｐｐｍがより好ましく、２０００質量ｐｐｍがより好ましい。上記上限は１５０００質量ｐｐｍがより好ましく、１００００質量ｐｐｍがより好ましい。
上記化成処理液は、硝酸イオン（Ｆ）を含んでいる必要がある。この硝酸イオン（Ｆ）は、化成皮膜形成反応を促進するための酸化剤として作用する。
この硝酸イオン（Ｆ）の供給源としては、上記金属（Ｅ）の硝酸塩の他、硝酸、硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、硝酸アンモニウム等が好適に用いられる。
上記化成処理液中における硝酸イオン（Ｆ）の含有量は、下限１００質量ｐｐｍ、上限２００００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。上記下限以上であると得られる化成皮膜形成反応が充分に促進され、上記上限以下であると、ｐＨ調製のために他の薬剤を添加する必要が防止される。上記下限は１０００質量ｐｐｍがより好ましく、２０００質量ｐｐｍがより好ましい。上記上限は１５０００質量ｐｐｍがより好ましく、１００００質量ｐｐｍがより好ましい。
≪化成処理液のｐＨ≫
本発明の化成処理液は、ｐＨが下限１．５、上限６．５での範囲内であることが好ましい。１．５以上であると、エッチング過剰となることが防止され、充分な皮膜形成ができる。６．５以下であると、エッチングが充分となり、良好な皮膜が得られる。上記下限は、２がより好ましく、２．５が更に好ましく、３が特に好ましい。上記上限は、５．５がより好ましく、５が更に好ましい。
本発明の化成処理液は、ｐＨが下限１．５、上限６．５での範囲内であることが好ましい。１．５以上であると、エッチング過剰となることが防止され、充分な皮膜形成ができる。６．５以下であると、エッチングが充分となり、良好な皮膜が得られる。上記下限は、２がより好ましく、２．５が更に好ましく、３が特に好ましい。上記上限は、５．５がより好ましく、５が更に好ましい。
≪化成処理液の製造方法≫
化成処理液は、工業用水等の水に対して、前述したジルコニウム（Ａ）の供給源、フッ素（Ｂ）の供給源、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、ポリアリルアミン（Ｄ）、金属イオン（Ｅ）の供給源、及び硝酸イオン（Ｆ）の供給源を添加し、混合することによって好適に製造することができる。
その場合、水に対して各成分を同時に添加・混合してもよく、１種類又は複数種ずつ順番に添加・混合してもよい。順番に添加・混合する場合には、その順番には特に制限はない。
化成処理液は、工業用水等の水に対して、前述したジルコニウム（Ａ）の供給源、フッ素（Ｂ）の供給源、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、ポリアリルアミン（Ｄ）、金属イオン（Ｅ）の供給源、及び硝酸イオン（Ｆ）の供給源を添加し、混合することによって好適に製造することができる。
その場合、水に対して各成分を同時に添加・混合してもよく、１種類又は複数種ずつ順番に添加・混合してもよい。順番に添加・混合する場合には、その順番には特に制限はない。
＜化成処理条件等＞
上記化成処理における処理温度は、下限２０℃、上限７０℃の範囲内であることが好ましい。上記下限は３０℃であることがより好ましく、上記上限は５０℃であることがより好ましい。上記化成処理における化成時間は、下限５秒、上限１２００秒の範囲内であることが好ましい。上記下限は３０秒がより好ましく、上記上限は１２０秒がより好ましい。
化成処理方法としては特に限定されず、例えば、浸漬法、スプレー法、ロールコート法等を挙げることができる。
このようにして得られる化成皮膜は、下限０．１ｍｇ／ｍ2、上限５００ｍｇ／ｍ2の範囲内であることが好ましい。０．１ｍｇ／ｍ2以上であると、均一な化成皮膜が得られる。５００ｍｇ／ｍ2以下であると、経済的に有利である。上記下限は、５ｍｇ／ｍ2がより好ましく、上記上限は、２００ｍｇ／ｍ2がより好ましい。
上記化成処理における処理温度は、下限２０℃、上限７０℃の範囲内であることが好ましい。上記下限は３０℃であることがより好ましく、上記上限は５０℃であることがより好ましい。上記化成処理における化成時間は、下限５秒、上限１２００秒の範囲内であることが好ましい。上記下限は３０秒がより好ましく、上記上限は１２０秒がより好ましい。
化成処理方法としては特に限定されず、例えば、浸漬法、スプレー法、ロールコート法等を挙げることができる。
このようにして得られる化成皮膜は、下限０．１ｍｇ／ｍ2、上限５００ｍｇ／ｍ2の範囲内であることが好ましい。０．１ｍｇ／ｍ2以上であると、均一な化成皮膜が得られる。５００ｍｇ／ｍ2以下であると、経済的に有利である。上記下限は、５ｍｇ／ｍ2がより好ましく、上記上限は、２００ｍｇ／ｍ2がより好ましい。
［水洗工程（化成処理後）］
本工程における水洗処理は、その後の各種塗装後の密着性、耐食性等に悪影響を及ぼさないようにするために、１回又はそれ以上行われる。最終の水洗は、純水で行われることが適当である。この化成後水洗処理においては、スプレー水洗又は浸漬水洗のどちらでもよく、これらの方法を組み合わせて水洗することもできる。
本工程における水洗処理は、その後の各種塗装後の密着性、耐食性等に悪影響を及ぼさないようにするために、１回又はそれ以上行われる。最終の水洗は、純水で行われることが適当である。この化成後水洗処理においては、スプレー水洗又は浸漬水洗のどちらでもよく、これらの方法を組み合わせて水洗することもできる。
上記水洗工程（化成処理後）の後で乾燥工程を行ってもよいが、乾燥工程は必ずしも必要ではない。乾燥工程を行わず化成皮膜がウェットな状態のまま、後述の塗装を行っても得られる性能に影響は生じない。なお、乾燥工程を行う場合は、冷風乾燥、熱風乾燥等を行うことが好ましい。熱風乾燥を行う場合、有機分の分解を防ぐためにも、３００℃以下が好ましい。
［カチオン電着塗装工程］
次いで、前述のようにして形成された表面処理金属に対して、カチオン電着塗装を行う。
カチオン電着塗装としては特に限定されず、アミノ化エポキシ樹脂、アミノ化アクリル樹脂、スルホニウム化エポキシ樹脂等からなる従来公知のカチオン電着塗料を塗布することができる。
得られるカチオン電着塗膜の厚さは、下限５μｍ、上限５０μｍの範囲内であることが好ましい。５μｍ以上であると、均一なカチオン電着塗膜が得られる。５０μｍ以下であると、経済的に有利である。上記下限は、１０μｍがより好ましく、１５μｍが更に好ましい。上記上限は、４０μｍがより好ましく、３０μｍが更に好ましい。
また、ＧＡ部材と他の金属部材（鉄系部材、アルミ系部材）との間でのカチオン電着塗膜の膜厚差は小さいことが好ましく、具体的には３μｍ以下とすることが好ましく、２μｍ以下とすることがより好ましい。
次いで、前述のようにして形成された表面処理金属に対して、カチオン電着塗装を行う。
カチオン電着塗装としては特に限定されず、アミノ化エポキシ樹脂、アミノ化アクリル樹脂、スルホニウム化エポキシ樹脂等からなる従来公知のカチオン電着塗料を塗布することができる。
得られるカチオン電着塗膜の厚さは、下限５μｍ、上限５０μｍの範囲内であることが好ましい。５μｍ以上であると、均一なカチオン電着塗膜が得られる。５０μｍ以下であると、経済的に有利である。上記下限は、１０μｍがより好ましく、１５μｍが更に好ましい。上記上限は、４０μｍがより好ましく、３０μｍが更に好ましい。
また、ＧＡ部材と他の金属部材（鉄系部材、アルミ系部材）との間でのカチオン電着塗膜の膜厚差は小さいことが好ましく、具体的には３μｍ以下とすることが好ましく、２μｍ以下とすることがより好ましい。
以下、実施例を用いて本発明をより詳細に説明する。また、実施例中、「部」は特に断りのない限り「質量部」を意味し、「％」は特に断りのない限り「質量％」を意味する。
実施例１
＜基材＞
基材として、市販の合金化溶融亜鉛めっき鋼板ＧＡ（日本テストパネル株式会社製、商品名「ＳＣＧＡ２７０Ｄ」、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍ）、冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ−ＳＤ、日本テストパネル株式会社製、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍ）、及びアルミニウム合金板（神戸製鋼株式会社製、商品名「６Ｋ２１」、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍ）を用いた。
＜基材＞
基材として、市販の合金化溶融亜鉛めっき鋼板ＧＡ（日本テストパネル株式会社製、商品名「ＳＣＧＡ２７０Ｄ」、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍ）、冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ−ＳＤ、日本テストパネル株式会社製、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍ）、及びアルミニウム合金板（神戸製鋼株式会社製、商品名「６Ｋ２１」、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍ）を用いた。
＜アルカリ脱脂工程＞
上記基材を、２質量％「サーフクリーナーＥＣ９２」（日本ペイント株式会社製脱脂剤）で４０℃、２分間浸漬処理した。
＜脱脂後水洗工程＞
水道水で３０秒間スプレー処理した。
上記基材を、２質量％「サーフクリーナーＥＣ９２」（日本ペイント株式会社製脱脂剤）で４０℃、２分間浸漬処理した。
＜脱脂後水洗工程＞
水道水で３０秒間スプレー処理した。
＜化成処理工程＞
１０Ｌ工業用水に対し、化成皮膜形成成分であるジルコニウム（Ａ）及びフッ素（Ｂ）の供給源として４０％ジルコンフッ化水素酸（Ｈ2ＺｒＦ6）１７ｇを用い、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）として（商品名「ＫＢＭ−６０３」、有効濃度１００％、信越化学工業株式会社製）（表中では「ＡＰＳ」と表記する）１ｇを用い、ポリアリルアミン（Ｄ）として日東紡株式会社製（商品名「ＰＡＡ−０３」、重量平均分子量３０００、固形分２０％）０．５ｇを用い、金属イオン（Ｅ）の供給源として硝酸亜鉛１３．７ｇを用い、硝酸イオン（Ｆ）として上記硝酸亜鉛１３．７ｇの他に６７．５％硝酸を５９ｇ用い、表１に示す組成を有する化成処理液を調製した。表１に、調整した化成処理液のｐＨを示した。
調整した化成処理液の温度を３８〜４２℃に調整し、各基材を９０秒間浸漬処理した。
なお、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）及びポリアリルアミン（Ｄ）の濃度は、固形分換算で示している。
１０Ｌ工業用水に対し、化成皮膜形成成分であるジルコニウム（Ａ）及びフッ素（Ｂ）の供給源として４０％ジルコンフッ化水素酸（Ｈ2ＺｒＦ6）１７ｇを用い、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）として（商品名「ＫＢＭ−６０３」、有効濃度１００％、信越化学工業株式会社製）（表中では「ＡＰＳ」と表記する）１ｇを用い、ポリアリルアミン（Ｄ）として日東紡株式会社製（商品名「ＰＡＡ−０３」、重量平均分子量３０００、固形分２０％）０．５ｇを用い、金属イオン（Ｅ）の供給源として硝酸亜鉛１３．７ｇを用い、硝酸イオン（Ｆ）として上記硝酸亜鉛１３．７ｇの他に６７．５％硝酸を５９ｇ用い、表１に示す組成を有する化成処理液を調製した。表１に、調整した化成処理液のｐＨを示した。
調整した化成処理液の温度を３８〜４２℃に調整し、各基材を９０秒間浸漬処理した。
なお、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）及びポリアリルアミン（Ｄ）の濃度は、固形分換算で示している。
＜水洗工程（化成後）＞
水道水で３０秒間スプレー処理した。更にイオン交換水で３０秒間スプレー処理した。
水洗処理後の金属基材を乾燥せずにウェット状態のまま次の塗装工程を行った。
水道水で３０秒間スプレー処理した。更にイオン交換水で３０秒間スプレー処理した。
水洗処理後の金属基材を乾燥せずにウェット状態のまま次の塗装工程を行った。
＜カチオン電着塗装工程＞
次いで、化成皮膜が形成された各基材に対して、カチオン電着塗料（日本ペイント株式会社製、商品名「パワーフロート１２００」）を用い、以下の条件で電着塗装した。
電圧：１００Ｖ
時間：３０秒間立上げ、１５０秒間キープ
温度：３０℃
水洗後、１７０℃で２０分間加熱して焼き付け、試験板を作成した。
なお、電着塗装の膜厚の測定結果を表１に示す。
次いで、化成皮膜が形成された各基材に対して、カチオン電着塗料（日本ペイント株式会社製、商品名「パワーフロート１２００」）を用い、以下の条件で電着塗装した。
電圧：１００Ｖ
時間：３０秒間立上げ、１５０秒間キープ
温度：３０℃
水洗後、１７０℃で２０分間加熱して焼き付け、試験板を作成した。
なお、電着塗装の膜厚の測定結果を表１に示す。
＜評価試験＞
（１）二次密着性試験（ＳＤＴ）
得られた試験板を、５％ＮａＣｌ水溶液中において５０℃で８４０時間浸漬した。その後、塗装面全体にテープ剥離試験を施し、剥離した塗膜の面積（Ｃｍｍ2）を測定した。次いで、塗装面積（１０５００ｍｍ2）に対する剥離した塗膜の面積（Ｃｍｍ2）の面積率（Ｃ／１０５００×１００％）を算出し、以下の基準で塗膜の剥離性を評価した。
◎：面積率５％以下
〇：面積率５％超かつ２０％以下
△：面積率２０％超かつ３０％以下
×：面積率３０％超
評価結果は、表１に示す。
（１）二次密着性試験（ＳＤＴ）
得られた試験板を、５％ＮａＣｌ水溶液中において５０℃で８４０時間浸漬した。その後、塗装面全体にテープ剥離試験を施し、剥離した塗膜の面積（Ｃｍｍ2）を測定した。次いで、塗装面積（１０５００ｍｍ2）に対する剥離した塗膜の面積（Ｃｍｍ2）の面積率（Ｃ／１０５００×１００％）を算出し、以下の基準で塗膜の剥離性を評価した。
◎：面積率５％以下
〇：面積率５％超かつ２０％以下
△：面積率２０％超かつ３０％以下
×：面積率３０％超
評価結果は、表１に示す。
（２）サイクル腐食試験（ＣＣＴ）
得られた試験板のエッジと裏面とを耐水テープでシーリングし、試験板の表面にカッターナイフでクロスカット疵（基材にまで達する深さの疵）を入れた。
次いで、クロスカット疵を入れた試験板の表面に対して、３５℃に保温した５質量％ＮａＣｌ水溶液を２時間連続噴霧した後、６０℃、湿度２０〜３０％の条件下で４時間乾燥し、その後、５０℃、湿度９５％以上の湿潤雰囲気下で２時間静置した。これを１サイクルとして、１００サイクル繰り返した後に、クロスカット疵からの塗膜の膨れ幅（片側）の最大値を測定した。
◎：４ｍｍ以下
〇：４ｍｍ超かつ６ｍｍ以下
△：６ｍｍ超かつ８ｍｍ以下
×：８ｍｍ超
結果を表１に示す。
得られた試験板のエッジと裏面とを耐水テープでシーリングし、試験板の表面にカッターナイフでクロスカット疵（基材にまで達する深さの疵）を入れた。
次いで、クロスカット疵を入れた試験板の表面に対して、３５℃に保温した５質量％ＮａＣｌ水溶液を２時間連続噴霧した後、６０℃、湿度２０〜３０％の条件下で４時間乾燥し、その後、５０℃、湿度９５％以上の湿潤雰囲気下で２時間静置した。これを１サイクルとして、１００サイクル繰り返した後に、クロスカット疵からの塗膜の膨れ幅（片側）の最大値を測定した。
◎：４ｍｍ以下
〇：４ｍｍ超かつ６ｍｍ以下
△：６ｍｍ超かつ８ｍｍ以下
×：８ｍｍ超
結果を表１に示す。
実施例２〜１１及び比較例１〜５
表１に示す組成を有する化成処理液を調製したこと以外は実施例１と同様の操作を行った。その結果を表１に示す。
なお、金属イオン（Ｅ）としてのアルミニウム及び鉄は、それぞれ、硝酸アルミニウム、硝酸鉄として添加している。
表１に示す組成を有する化成処理液を調製したこと以外は実施例１と同様の操作を行った。その結果を表１に示す。
なお、金属イオン（Ｅ）としてのアルミニウム及び鉄は、それぞれ、硝酸アルミニウム、硝酸鉄として添加している。
なお、表１に示す成分としては、下記のものを使用した。
ＰＡＡ−０３：日東紡株式会社製、重量平均分子量３０００
ＰＡＡ−０５：日東紡株式会社製、重量平均分子量５０００
ＰＡＡ−１５Ｃ：日東紡株式会社製、重量平均分子量１５０００
ＰＡＡ−２５：日東紡株式会社製、重量平均分子量２５０００
ＳＰＣ：前述の冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ−ＳＤ）
ＧＡ：前述の合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＳＣＧＡ２７０Ｄ）
Ａｌ：前述のアルミニウム合金（６Ｋ２１）
ＰＡＡ−０３：日東紡株式会社製、重量平均分子量３０００
ＰＡＡ−０５：日東紡株式会社製、重量平均分子量５０００
ＰＡＡ−１５Ｃ：日東紡株式会社製、重量平均分子量１５０００
ＰＡＡ−２５：日東紡株式会社製、重量平均分子量２５０００
ＳＰＣ：前述の冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ−ＳＤ）
ＧＡ：前述の合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＳＣＧＡ２７０Ｄ）
Ａｌ：前述のアルミニウム合金（６Ｋ２１）
表１に示すとおり、実施例１〜１１のカチオン電着塗膜は、密着性及び耐食性に優れており、また、材料の異なる各基材に対して同一条件にてカチオン電着塗膜を形成したときにおける、カチオン電着塗膜の膜厚差が小さかった。
これに対し、ポリアリルアミンを含まない化成処理液を用いた比較例１及びポリアリルアミンの含有量が本発明の規定範囲外である化成処理液を用いた比較例２、３にあっては、同一条件でＳＰＣ及びＧＡに形成されたカチオン電着塗膜の膜厚差が５μｍと大きかった。
また、比較例２、４、５は、ＳＰＣに形成したカチオン電着塗膜の密着性及び耐食性に劣っていた。
これに対し、ポリアリルアミンを含まない化成処理液を用いた比較例１及びポリアリルアミンの含有量が本発明の規定範囲外である化成処理液を用いた比較例２、３にあっては、同一条件でＳＰＣ及びＧＡに形成されたカチオン電着塗膜の膜厚差が５μｍと大きかった。
また、比較例２、４、５は、ＳＰＣに形成したカチオン電着塗膜の密着性及び耐食性に劣っていた。
本発明の自動車部品の製造方法によれば、基材の金属種がＧＡ、鉄鋼板、Ａｌと異なっても、カチオン電着塗膜の膜厚差が小さくできるため、本発明は、複数の金属種からなる複合自動車部品や、複数の金属種の自動車部品を同一製造ラインで製造する自動車部品の製造に好適に用いることができる。
Claims (5)
- 合金化溶融亜鉛めっき鋼板を有する金属基材と、鉄鋼板及びアルミニウム合金板の少なくとも１種を有する金属基材とに対し、アルカリ脱脂工程、水洗工程、化成処理工程、水洗工程、及びカチオン電着塗装工程をこの順に行って自動車部品とする自動車部品の製造方法であって、
前記化成処理工程で用いる化成処理液は、ジルコニウム（Ａ）、フッ素（Ｂ）、Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）、重量平均分子量が２０００〜３００００のポリアリルアミン（Ｄ）、亜鉛イオン、アルミニウムイオン、及び鉄イオンから選ばれる少なくとも１種からなる金属イオン（Ｅ）、並びに硝酸イオン（Ｆ）からなるものであり、
前記化成処理液中における前記ジルコニウム（Ａ）の含有量が３００〜６００質量ｐｐｍであり、
前記化成処理液中における前記フッ素（Ｂ）の含有量が３００〜１０００質量ｐｐｍであり、
前記化成処理液中における前記Ｎ−２（アミノエチル）３（アミノプロピル）トリアルコキシシラン（Ｃ）の固形分の含有量が１００〜３００質量ｐｐｍであり、
前記化成処理液中における前記ポリアリルアミン（Ｄ）の固形分の含有量が１０〜１００質量ｐｐｍであり、
前記化成処理液中における前記金属イオン（Ｅ）の合計含有量が、金属元素換算で１０〜５０００質量ｐｐｍである自動車部品の製造方法。 - 前記金属基材が、前記合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、前記鉄鋼板及びアルミニウム合金板の少なくとも１種とを有する複合金属基材である請求項１に記載の自動車部品の製造方法。
- 前記金属基材が、前記合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる金属基材と、前記鉄鋼板及びアルミニウム合金板の少なくとも１種からなる金属基材とを含む複数種類の金属基材である請求項１に記載の自動車部品の製造方法。
- 前記複数種類の金属基材が、更に請求項２に記載の複合金属基材を含む請求項３に記載の自動車部品の製造方法。
- 前記化成処理液のｐＨが３〜５である請求項１〜４のいずれか１項に記載の自動車部品の製造方法。
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