JP5958113B2 - Manufacturing method of thick steel plate with excellent scale adhesion - Google Patents
Manufacturing method of thick steel plate with excellent scale adhesion Download PDFInfo
- Publication number
- JP5958113B2 JP5958113B2 JP2012142249A JP2012142249A JP5958113B2 JP 5958113 B2 JP5958113 B2 JP 5958113B2 JP 2012142249 A JP2012142249 A JP 2012142249A JP 2012142249 A JP2012142249 A JP 2012142249A JP 5958113 B2 JP5958113 B2 JP 5958113B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- steel plate
- temperature
- less
- thick steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
本発明は、建設機械、橋梁、建築等用として好適な厚鋼板およびその製造方法に係り、とくに、スケール密着性の向上に関する。 The present invention relates to a thick steel plate suitable for use in construction machines, bridges, buildings, and the like and a method for manufacturing the same, and more particularly to improvement in scale adhesion.
建設機械、橋梁、建築等に用いられる厚鋼板の一部には、鋼板製造時に表面に生成したスケールを排除することなく、そのまま塗装を施して使用されるものがある。しかし、スケール密着性が悪い鋼板の場合には、加工時にスケールが剥離する部分が生じ、塗装後の表面にムラが発生し易く、外観性状の観点から問題となる場合があった。このような問題を回避するために、スケール密着性に優れた厚鋼板が要望されてきた。 Some thick steel plates used in construction machines, bridges, buildings, etc., are used as they are without being subjected to the scale generated on the surface during steel plate production. However, in the case of a steel sheet with poor scale adhesion, a portion where the scale peels off occurs during processing, and unevenness is likely to occur on the surface after coating, which may be a problem from the viewpoint of appearance properties. In order to avoid such a problem, there has been a demand for a thick steel plate having excellent scale adhesion.
厚鋼板のスケール密着性を向上させる方法として、従来から、
（１）薄スケール化する、
（２）スケールをFe3O4化する、
（３）スケールと地鉄の界面の凹凸を大きくする
といった方法が知られている。
As a method of improving the scale adhesion of thick steel plates,
(1) Thin scale
(2) Convert the scale to Fe 3 O 4
(3) A method of increasing the unevenness at the interface between the scale and the ground iron is known.
例えば、特許文献１には、スケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法が記載されている。特許文献１に記載された技術は、mass％で、Ｃ：0.06〜0.20％、Si：0.15％以下、Mn：1.0〜1.6％、Al：0.03％以下、Ｎ：0.006％以下を含むスラブを、950〜1150℃に加熱し、１パス当たりの平均圧下率：20％以上の圧延を施し、該圧延中に100kg/cm2（9.8MPa）以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴射するデスケーリングを３回以上実施し、700〜760℃で圧延を終了し、その後空冷しまたは620℃以下まで急冷し、さらに鋼板の温度が500℃から300℃まで80min以上の時間保熱し、その後放冷する厚鋼板の製造方法である。特許文献１に記載された技術では、選択酸化しやすいSi含有量を低くし、スラブ加熱温度を1150℃以下とし、1パス当たりの圧下率を高くし、圧延途中でデスケーリングを行い、圧延終了温度を700℃以上とし、さらに500〜300℃の温度域を保熱することに特徴があり、薄スケール化とスケールのFe3O4化が達成でき、スケール密着性が改善するとしている。 For example, Patent Document 1 describes a method for producing a thick steel plate with good scale adhesion. The technique described in Patent Document 1 is a slab containing mass%, C: 0.06 to 0.20%, Si: 0.15% or less, Mn: 1.0 to 1.6%, Al: 0.03% or less, N: 0.006% or less, Descaling by heating to 950 to 1150 ° C, rolling at an average reduction ratio of 1 pass: 20% or more, and spraying water on the front and back surfaces of the steel sheet at a pressure of 100 kg / cm 2 (9.8 MPa) or more during the rolling 3 or more times, finish rolling at 700 to 760 ° C, then air cool or rapidly cool to 620 ° C or lower, further keep the steel plate temperature from 500 ° C to 300 ° C for 80 min or longer, and then cool It is a manufacturing method of a thick steel plate. In the technique described in Patent Document 1, the Si content that is easy to selectively oxidize is lowered, the slab heating temperature is set to 1150 ° C or less, the rolling reduction per pass is increased, descaling is performed during rolling, and rolling is completed. It is characterized in that the temperature is set to 700 ° C. or higher, and the temperature range of 500 to 300 ° C. is maintained, and it is possible to achieve thin scale and Fe 3 O 4 conversion of the scale, thereby improving the scale adhesion.
また、特許文献２には、スケール密着性が良好な厚鋼板の製造方法が記載されている。特許文献２に記載された技術は、mass％で、Ｃ：0.06〜0.20％、Si：0.15％以下、Mn：1.0〜1.6％、Al：0.03％以下、Ｎ：0.006％以下を含むスラブを、950〜1150℃に加熱し、圧延中に100kg/cm2（9.8MPa）以上の圧力で鋼板表裏面に水を噴射するデスケーリングを３回以上実施し、圧延を760〜800℃で終了し、その後空冷しまたは620℃以下まで急冷し、さらに鋼板の温度が500℃から300℃までの温度域で80min以上保熱し、その後放冷する厚鋼板の製造方法である。特許文献２に記載された技術では、選択酸化しやすいSi含有量を低くし、スラブ加熱温度を1150℃以下とし、圧延途中でデスケーリングを行い、圧延終了温度を760℃〜800℃の範囲に厳しく調整し、その後、500〜300℃の温度域で所定時間以上保熱することに特徴があり、薄スケール化とスケールのFe3O4化が達成でき、スケール密着性が改善するとしている。 Patent Document 2 describes a method for producing a thick steel plate with good scale adhesion. The technique described in Patent Document 2 is a slab containing mass%, C: 0.06 to 0.20%, Si: 0.15% or less, Mn: 1.0 to 1.6%, Al: 0.03% or less, N: 0.006% or less, Heating to 950 to 1150 ° C, performing descaling by injecting water to the front and back surfaces of the steel sheet at a pressure of 100 kg / cm 2 (9.8 MPa) or more during rolling at least three times, and rolling ends at 760 to 800 ° C. Thereafter, it is air-cooled or rapidly cooled to 620 ° C. or lower, further heat-retained for 80 min or more in a temperature range from 500 ° C. to 300 ° C., and then allowed to cool. In the technique described in Patent Document 2, the Si content that is easy to selectively oxidize is lowered, the slab heating temperature is set to 1150 ° C. or less, descaling is performed during rolling, and the rolling end temperature is set to a range of 760 ° C. to 800 ° C. It is characterized in that it is strictly adjusted and then kept in a temperature range of 500 to 300 ° C. for a predetermined time or more, so that it is possible to achieve thinning of the scale and conversion of Fe 3 O 4 to the scale and to improve the adhesion of the scale.
また、特許文献３には、密着性の良い均一なスケールを有する厚鋼板の製造方法が記載されている。特許文献３に記載された技術は、Ｃ：0.02〜0.30％、Si：0.03〜2.0％、Mn：0.30〜3.5％、Al：0.002〜0.10％を含む鋼を、700℃以上の温度で熱間圧延を終了し厚鋼板としたのち、該厚鋼板に可及的速やかに350〜580℃の溶融塩を噴射して冷却する厚鋼板の製造方法である。なお、特許文献３に記載された技術では、熱間圧延中に、少なくとも３パスの圧延直前または直後に、水噴射により十分にスケールを除去するとしている。特許文献３に記載された技術では、熱間圧延終了後に厚鋼板に350〜580℃の溶融塩を噴射して冷却することにより、350〜580℃の温度域での滞留時間が長くなり、密着性の良いFe3O4主体のスケールが形成できるとしている。 Patent Document 3 describes a method for producing a thick steel plate having a uniform scale with good adhesion. The technology described in Patent Document 3 is a hot steel containing steel containing C: 0.02 to 0.30%, Si: 0.03 to 2.0%, Mn: 0.30 to 3.5%, Al: 0.002 to 0.10% at a temperature of 700 ° C or higher. This is a method for producing a thick steel plate, in which after rolling is completed to obtain a thick steel plate, a molten salt at 350 to 580 ° C. is sprayed onto the thick steel plate as quickly as possible. In the technique described in Patent Document 3, during hot rolling, the scale is sufficiently removed by water injection immediately before or immediately after rolling at least three passes. In the technique described in Patent Document 3, the residence time in the temperature range of 350 to 580 ° C. is increased by injecting and cooling the molten salt of 350 to 580 ° C. on the thick steel plate after the hot rolling, It is said that a highly feasible scale based on Fe 3 O 4 can be formed.
また、特許文献４には、スケール密着性が優れた厚鋼板の製造法が記載されている。特許文献４に記載された技術は、熱間圧延終了後の鋼板温度が250〜450℃の温度である厚鋼板を、300〜400℃の温度の保熱炉に装入し、30時間以上保持した後、放冷する厚鋼板の製造法である。これにより、300〜400℃の温度での保持時間を長くすることにより、スケール中のFe3O4の比率が増加し、スケール密着性が向上するとしている。 Patent Document 4 describes a method for producing a thick steel plate having excellent scale adhesion. The technique described in Patent Document 4 is to insert a thick steel plate having a temperature of 250 to 450 ° C. after completion of hot rolling into a heat-retaining furnace at a temperature of 300 to 400 ° C. and hold it for 30 hours or more. Then, it is a method for producing a thick steel plate that is allowed to cool. Thus, by increasing the holding time at a temperature of 300 to 400 ° C., the ratio of Fe 3 O 4 in the scale is increased, and the scale adhesion is improved.
しかしながら、特許文献１、２に記載された技術では、FeOをFe3O4へ変態させるために500〜300℃の温度域で80 min.以上保持する必要があり、冷却（空冷）速度が速い薄鋼板を製造する場合には、保熱ピット等の特殊設備の利用が不可欠となるという問題がある。
また、特許文献３に記載された技術では、高温の溶融塩を鋼板へ噴射し、350〜580℃の温度域での滞留時間を長くして、スケールのFeOからFe3O4への変態を促進するとしているが、一般的な厚鋼板設備では、高温に加熱された溶融塩の取扱いは非常に困難であるという問題がある。
However, in the techniques described in Patent Documents 1 and 2, in order to transform FeO to Fe 3 O 4 , it is necessary to maintain 80 min. Or more in a temperature range of 500 to 300 ° C., and the cooling (air cooling) speed is high. When manufacturing a thin steel plate, there exists a problem that utilization of special facilities, such as a heat retention pit, becomes indispensable.
In the technique described in Patent Document 3, high-temperature molten salt is sprayed onto the steel sheet, and the residence time in the temperature range of 350 to 580 ° C. is lengthened to transform the scale from FeO to Fe 3 O 4 . Although it is supposed to promote, there is a problem that handling of molten salt heated to a high temperature is very difficult in a general steel plate facility.
また、特許文献４に記載された技術では、保熱炉で30時間以上の間、保熱する必要があり、生産性が著しく低下するという問題がある。
本発明は、かかる従来技術の問題を解決し、スケール密着性を向上させ、スケール密着性に優れた厚鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
Moreover, in the technique described in patent document 4, it is necessary to heat-retain for 30 hours or more in a heat retention furnace, and there exists a problem that productivity falls remarkably.
An object of the present invention is to solve such problems of the prior art, improve scale adhesion, and provide a thick steel plate excellent in scale adhesion and a method for producing the same.
本発明者らは、上記した目的を達成するため、スケール密着性に及ぼす各種要因について鋭意検討した。その結果、スケール層の密着性は、スケール層中の空孔、スケールと地鉄との界面剥離など、の欠陥の存在比率に大きく依存することを見出した。そして、従来に比してスケール厚を薄くするとともに、スケール層中の空孔を少なくし、スケールと地鉄の界面剥離比率を小さくすることにより、従来よりもさらに優れたスケール密着性を有する厚鋼板を得ることができることを知見した。 In order to achieve the above-described object, the present inventors diligently studied various factors affecting the scale adhesion. As a result, it has been found that the adhesion of the scale layer greatly depends on the existence ratio of defects such as vacancies in the scale layer and interfacial peeling between the scale and the ground iron. In addition, the scale thickness is reduced compared with the conventional one, the number of pores in the scale layer is reduced, and the interfacial peeling ratio between the scale and the ground iron is reduced, resulting in a thickness having even better scale adhesion than before. It has been found that a steel sheet can be obtained.
そしてさらに、本発明者らは、スケール層中の欠陥の存在比率を小さくし、スケール密着性に優れた厚鋼板を、従来に比べて、生産性が高く製造する方法として、熱間圧延終了後に、高圧デスケーリングを施し、その後速やかに加速冷却を行うプロセスに着目した。
スケールを密着性に優れたものにするためには、加熱や圧延中に生成した、空孔やスケールと地鉄の界面剥離等の欠陥を多数含む厚スケールを完全に除去することがまず肝要であることに思い至り、熱間圧延終了後に直ちに衝突圧を適正に調整した高圧デスケーリングを施すことを想到した。そして、その後に生成されるスケールを空孔等の欠陥が少ない薄スケールとし密着性に優れたものにするためには、デスケーリング後、速やかに加速冷却を施し、あるいはさらに適正な焼戻処理を施すことが重要であることを知見した。
And furthermore, the present inventors reduced the abundance ratio of defects in the scale layer, and as a method for producing a thick steel plate excellent in scale adhesiveness with higher productivity than before, after the hot rolling is completed, We focused on the process of high-pressure descaling and then accelerated cooling immediately.
In order to make the scales excellent in adhesion, it is first important to completely remove the thickness scales that are generated during heating and rolling, including many defects such as pores and interface peeling between the scale and the steel. I came up with a certain idea, and immediately after the hot rolling, I decided to apply high-pressure descaling with the collision pressure adjusted appropriately. Then, in order to make the scale generated afterwards a thin scale with few defects such as vacancies and excellent adhesion, accelerated cooling is performed immediately after descaling, or more appropriate tempering treatment is performed. I found it important to apply.
本発明は、上記した知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。
（１）質量％で、Ｃ：0.03〜0.20％、Si：0.10〜0.5％、Mn：0.5〜2.0％、Ｐ：0.030％以下、Ｓ：0.02％以下、Al：0.10％以下を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材を、加熱温度：950〜1200℃の温度に加熱したのち、熱間圧延を施して厚鋼板とするに当たり、前記熱間圧延を終了した後に、デスケーリングを、鋼板表面温度で650〜900℃の範囲の温度で、衝突圧が1.5〜4.0MPaとなる高圧水により行い、該デスケーリング後、10ｓ以内に加速冷却を開始し、前記加速冷却を鋼板表面温度で、冷却開始〜650℃間の平均冷却速度で50℃／ｓ以上となる加速冷却とし、復熱後の鋼板表面温度が650℃以下となる冷却停止温度まで行い、スケール層が、平均スケール厚：10μm未満、空孔率：5％以下、スケールと地鉄間の界面剥離面積率：15％以下であり、最大スケール厚と最小スケール厚の差が8μｍ以内である厚鋼板とすることを特徴とするスケール密着性に優れた厚鋼板の製造方法。
（２）（１）において、前記組成に加えてさらに、質量％で、Cu：0.05〜2.0％、Ni：0.05〜1.5％、Cr：0.05〜2.0％、Mo：0.05〜1.0％のうちの１種または２種以上を含む組成とすることを特徴とする厚鋼板の製造方法。
（３）（１）または（２）において、前記組成に加えてさらに、質量％で、V：0.003〜0.5％、Nb：0.005〜0.2％、Ti：0.005〜0.2％、B：0.0005〜0.0050％のうちの１種または２種以上を含む組成とすることを特徴とする厚鋼板の製造方法。
（４）（１）ないし（３）のいずれかにおいて、前記組成に加えてさらに、質量％で、Ca：0.0005〜0.0060％、REM：0.0005〜0.0200％、Mg：0.0005〜0.0060％のうちの１種または２種以上を含む組成とすることを特徴とする厚鋼板の製造方法。
（５）（１）ないし（４）のいずれかにおいて、前記加速冷却後、さらに、焼戻温度：650℃以下で焼戻し処理を行うことを特徴とする厚鋼板の製造方法。
The present invention has been completed based on the above findings and further studies. That is, the gist of the present invention is as follows.
(1) in mass%, C: 0.03~0.20%, Si : 0.10 ~0.5%, Mn: 0.5~2.0%, P: 0.030% or less, S: 0.02% or less, Al: it contains 0.10% or less, After heating the steel material having the composition composed of the remaining Fe and unavoidable impurities to a temperature of heating temperature: 950 to 1200 ° C., and performing hot rolling to obtain a thick steel plate, after the hot rolling is finished, Descaling is performed with high-pressure water with a collision pressure of 1.5 to 4.0 MPa at a temperature in the range of 650 to 900 ° C. at the surface temperature of the steel sheet. After the descaling, accelerated cooling is started within 10 seconds, and the accelerated cooling is performed. The steel sheet surface temperature is accelerated to 50 ° C./s or higher at an average cooling rate between the start of cooling and 650 ° C., and the steel sheet surface temperature after reheating is reduced to a cooling stop temperature of 650 ° C. or less. Average scale thickness: less than 10μm, porosity: 5% or less, interface peeling area ratio between scale and ground iron: 15% or less A method for producing a thick steel sheet having excellent scale adhesion , characterized in that the steel sheet has a difference between the maximum scale thickness and the minimum scale thickness of 8 μm or less .
( 2 ) In ( 1 ), in addition to the above composition, Cu: 0.05 to 2.0%, Ni: 0.05 to 1.5%, Cr: 0.05 to 2.0%, Mo: 0.05 to 1.0% The manufacturing method of the thick steel plate characterized by setting it as the composition containing a seed | species or 2 or more types.
( 3 ) In ( 1 ) or ( 2 ), in addition to the above-mentioned composition, V: 0.003-0.5%, Nb: 0.005-0.2%, Ti: 0.005-0.2%, B: 0.0005-0.0050% The manufacturing method of the thick steel plate characterized by setting it as the composition containing 1 type, or 2 or more types.
( 4 ) In any one of ( 1 ) to ( 3 ), in addition to the above composition, by mass%, Ca: 0.0005 to 0.0060%, REM: 0.0005 to 0.0200%, Mg: 0.0005 to 0.0060% The manufacturing method of the thick steel plate characterized by setting it as the composition containing a seed | species or 2 or more types.
( 5 ) In any one of ( 1 ) to ( 4 ), after the accelerated cooling, a tempering process is further performed at a tempering temperature of 650 ° C. or less.
本発明によれば、スケール密着性に優れた厚鋼板を、安定して容易に製造でき、産業上格段の効果を奏する。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the thick steel plate excellent in scale adhesiveness can be manufactured stably and easily, and there exists an outstanding effect on industry.
まず、本発明厚鋼板の組成限定理由について説明する。以下、質量％は単に％で記す。
Ｃ：0.03〜0.20％
Ｃは、鋼の強度を向上させる作用を有する元素であり、本発明では所望の強度を確保するために、0.03％以上の含有を必要とする。一方、0.20％を超えて過剰に含有すると、熱間圧延時に鋼板表面からの脱炭により生成したCO、CO2等のガスにより、スケール層に、空孔が増加しスケール密着性が低下する。このため、本発明ではＣは0.03〜0.20％の範囲に限定した。
First, the reasons for limiting the composition of the steel plate of the present invention will be described. Hereinafter, mass% is simply expressed as%.
C: 0.03-0.20%
C is an element having an effect of improving the strength of steel, and in the present invention, it is necessary to contain 0.03% or more in order to ensure a desired strength. On the other hand, if it exceeds 0.20% and excessively contained, voids increase in the scale layer due to gas such as CO and CO 2 generated by decarburization from the steel sheet surface during hot rolling, and the scale adhesion decreases. For this reason, in this invention, C was limited to 0.03 to 0.20% of range.
Si：0.05〜0.5％
Siは、本発明では重要な元素であり、スケールの生成に伴い、Siはスケールと地鉄の界面に濃化し、これにより、スケールの成長を抑制し、さらにスケール成長速度のムラをも促進し、スケールと地鉄の界面の粗度を大きくする。これにより、スケール密着性が増加する。このような効果を得るためには、Siは0.05％以上含有する必要がある。一方、0.5％を超えて過剰に含有すると、スケール除去性が低下し、デスケーリング時にスケール取れ残りムラ（デスケムラ）の発生が顕著になり、所望の平滑な表面性状が得られなくなる。このようなことから、Siは0.05〜0.5％の範囲に限定した。なお、好ましくは0.10％以上である。
Si: 0.05-0.5%
Si is an important element in the present invention, and with the generation of scale, Si is concentrated at the interface between the scale and the steel, thereby suppressing the growth of the scale and further promoting the unevenness of the scale growth rate. , Increase the roughness of the interface between scale and iron. Thereby, scale adhesiveness increases. In order to acquire such an effect, it is necessary to contain Si 0.05% or more. On the other hand, if the content exceeds 0.5%, the scale removability deteriorates, and unevenness of unscaling of the scale (deske unevenness) becomes remarkable at the time of descaling, and a desired smooth surface property cannot be obtained. For these reasons, Si is limited to a range of 0.05 to 0.5%. In addition, Preferably it is 0.10% or more.
Mn：0.5〜2.0％
Mnは、鋼の焼入れ性の向上を介して強度を向上させる元素である。このような効果は0.5％以上の含有で顕著となる。一方、2.0％を超えて含有すると溶接性が著しく低下する。このため、Mnは0.5〜2.0％の範囲に限定した。
Ｐ：0.030％以下
Ｐは、不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり、鋼の靭性を低下させるため、できるだけ低減することが望ましいが、過剰なＰの低減は、精錬コストの高騰を招くため、0.001％以上とすることが好ましい。一方、0.030％を超える含有は、靭性を著しく低下させる。このため、Ｐは0.030％以下に限定した。
Mn: 0.5-2.0%
Mn is an element that improves the strength through improving the hardenability of steel. Such an effect becomes remarkable when the content is 0.5% or more. On the other hand, if the content exceeds 2.0%, the weldability is significantly lowered. For this reason, Mn was limited to the range of 0.5 to 2.0%.
P: 0.030% or less P is an element inevitably contained in steel as an impurity, and it is desirable to reduce it as much as possible in order to reduce the toughness of the steel. However, excessive reduction of P increases the refining cost. Therefore, the content is preferably 0.001% or more. On the other hand, if it exceeds 0.030%, the toughness is remarkably lowered. For this reason, P was limited to 0.030% or less.
Ｓ：0.02％以下
Ｓは、不純物として鋼中に不可避的に含有される元素であり、硫化物系介在物として鋼の靭性や板厚方向引張試験における絞りを低下させる。このため、できるだけ低減することが望ましいが、過剰なＳの低減は、精錬コストの高騰を招くため、0.0005％までであれば、許容できる。一方、0.02％を超えて含有すると、靭性、絞り等が顕著に低下する。このようなことから、Ｓは0.02％以下に限定した。
S: 0.02% or less S is an element inevitably contained in steel as an impurity, and lowers the toughness of steel as a sulfide-based inclusion and the drawing in the thickness direction tensile test. For this reason, although it is desirable to reduce as much as possible, since excessive reduction of S causes the refining cost to rise, if it is 0.0005%, it is permissible. On the other hand, if it exceeds 0.02%, the toughness, drawing, etc. are significantly reduced. For these reasons, S is limited to 0.02% or less.
Al：0.10％以下
Alは、脱酸剤として作用する元素であり、溶鋼の脱酸プロセスにおいて、脱酸剤としてもっとも汎用的に使用される元素である。このような効果を確保するためには、0.001％以上含有することが望ましい。一方、0.10％を超える含有は、粗大な窒化物を形成して、鋼板の延性を著しく低下させる。このため、Alは0.10％以下に限定した。
Al: 0.10% or less
Al is an element that acts as a deoxidizer and is the most widely used element as a deoxidizer in the deoxidation process of molten steel. In order to ensure such an effect, it is desirable to contain 0.001% or more. On the other hand, the content exceeding 0.10% forms coarse nitrides and significantly reduces the ductility of the steel sheet. For this reason, Al was limited to 0.10% or less.
上記した成分が基本の成分であるが、本発明ではこの基本の成分に加えてさらに、選択元素として、Cu：0.05〜2.0％、Ni：0.05〜1.5％、Cr：0.05〜2.0％、Mo：0.05〜1.0％のうちの１種または２種以上、および／または、Ｖ：0.003〜0.5％、Nb：0.005〜0.2％、Ti：0.005〜0.2％、Ｂ：0.0005〜0.0050％のうちの１種または２種以上、および／または、Ca：0.0005〜0.0060％、REM：0.0005〜0.0200％、Mg：0.0005〜0.0060％のうちの１種または２種以上、を必要に応じて含有できる。 The above components are basic components. In the present invention, in addition to the basic components, Cu: 0.05 to 2.0%, Ni: 0.05 to 1.5%, Cr: 0.05 to 2.0%, Mo: One or more of 0.05 to 1.0% and / or V: 0.003 to 0.5%, Nb: 0.005 to 0.2%, Ti: 0.005 to 0.2%, B: 0.0005 to 0.0050% Or 2 or more types and / or Ca: 0.0005-0.0060%, REM: 0.0005-0.0200%, Mg: 0.0005-0.0060% 1 type, or 2 or more types can be contained as needed.
Cu：0.05〜2.0％、Ni：0.05〜1.5％、Cr：0.05〜2.0％、Mo：0.05〜1.0％のうちの１種または２種以上
Cu、Ni、Cr、Moはいずれも、Siと同様に、（１）スケール成長速度を小さくすること、（２）スケールと地鉄の界面の粗度を増加すること、および（３）スケールと地鉄の界面に濃化すること、を介してスケール密着性を向上させる作用を有し、必要に応じて選択して含有できる。
One or more of Cu: 0.05-2.0%, Ni: 0.05-1.5%, Cr: 0.05-2.0%, Mo: 0.05-1.0%
Cu, Ni, Cr, and Mo are all the same as Si: (1) Decreasing the scale growth rate, (2) Increasing the roughness of the interface between the scale and the ground iron, and (3) Scale. It has the effect | action which improves a scale adhesiveness through concentrating to the interface of a base iron, and can select and contain as needed.
Cuは、Siと同様に、スケール成長速度を小さくし、スケールと地鉄の界面の粗度を大きくする作用を有する。このような効果は、0.05％以上の含有で顕著となる。一方、2.0％を超える含有は、熱問圧延時に表面疵を多発させる。このため、含有する場合には、Cuは0.05〜2.0％に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.1％以上である。
Niは、Cuと同様に、スケール成長速度を小さくし、スケールと地鉄の界面の粗度を大きくする作用を有する。このような効果は、0.05％以上の含有で顕著となる。一方、1.5％を超える含有は、効果が飽和して含有量に見合う効果が期待できずに経済的に不利となる。このようなことから、含有する場合には、Niは0.05〜1.5％に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.1％以上である。
Cu, like Si, has the effect of reducing the scale growth rate and increasing the roughness of the interface between the scale and the steel. Such an effect becomes remarkable when the content is 0.05% or more. On the other hand, a content exceeding 2.0% frequently causes surface defects during hot rolling. For this reason, when it contains, it is preferable to limit Cu to 0.05 to 2.0%. In addition, More preferably, it is 0.1% or more.
Ni, like Cu, has the effect of reducing the scale growth rate and increasing the roughness of the interface between the scale and the ground iron. Such an effect becomes remarkable when the content is 0.05% or more. On the other hand, if the content exceeds 1.5%, the effect is saturated and an effect commensurate with the content cannot be expected, which is economically disadvantageous. For these reasons, when Ni is contained, Ni is preferably limited to 0.05 to 1.5%. In addition, More preferably, it is 0.1% or more.
Crは、Cu、Niと同様に、スケール成長速度を小さくし、スケールと地鉄の界面の粗度を大きくする作用を有する。このような効果は、0.05％以上の含有で顕著となる。一方、1.5％を超える含有は、溶接性を低下させる。このため、含有する場合には、Crは0.05〜1.5％に限定することが好ましい。なお、より好ましくは0.1％以上である。
Moは、Cu、Ni、Crと同様に、スケール成長速度を小さくし、スケールと地鉄の界面の粗度を大きくする作用を有する。このような効果は、0.05％以上の含有で顕著となる。一方、1.0％を超える含有は、靭性を著しく低下させる。このため、含有する場合には、Moは0.05〜1.0％に限定することが好ましい。なおより好ましくは0.1％以上である。
Cr, like Cu and Ni, has the effect of reducing the scale growth rate and increasing the roughness of the interface between the scale and the base iron. Such an effect becomes remarkable when the content is 0.05% or more. On the other hand, if the content exceeds 1.5%, the weldability is lowered. For this reason, when contained, Cr is preferably limited to 0.05 to 1.5%. In addition, More preferably, it is 0.1% or more.
Mo, like Cu, Ni, and Cr, has the effect of reducing the scale growth rate and increasing the roughness of the interface between the scale and the steel. Such an effect becomes remarkable when the content is 0.05% or more. On the other hand, if the content exceeds 1.0%, the toughness is significantly reduced. For this reason, when it contains, it is preferable to limit Mo to 0.05 to 1.0%. More preferably, it is 0.1% or more.
Ｖ：0.003〜0.5％、Nb：0.005〜0.2％、Ti：0.005〜0.2％、Ｂ：0.0005〜0.0050％のうちの１種または２種以上
Ｖ、Nb、Ti、Ｂはいずれも、強度を増加させ、さらに靭性を向上させる作用を有する元素であり、必要に応じて選択して含有できる。
Ｖは、母材の強度と靭性を向上させる作用を有する元素であり、このような効果を得るためには、0.003％以上含有することが好ましい。一方、0.5％を超える含有は、かえって靭性の低下を招く。このため、含有する場合には、Ｖは0.003〜0.5％の範囲に限定することが好ましい。
One or more of V: 0.003-0.5%, Nb: 0.005-0.2%, Ti: 0.005-0.2%, B: 0.0005-0.0050% V, Nb, Ti, and B all increase strength And toughness is further improved, and can be selected and contained as necessary.
V is an element having an action of improving the strength and toughness of the base material. In order to obtain such an effect, V is preferably contained in an amount of 0.003% or more. On the other hand, if the content exceeds 0.5%, the toughness is reduced. For this reason, when it contains, it is preferable to limit V to 0.003 to 0.5% of range.
Nbは、母材の強度と靭性を向上させる作用を有する元素であり、このような効果を得るためには、0.005％以上含有することが好ましい。一方、0.2％を超える含有は、かえって靭性の低下を招く。このため、含有する場合には、Nbは0.005〜0.2％の範囲に限定することが好ましい。
Tiは、析出強化により鋼板の強度を向上させるとともに、固溶Nを固定し、溶接熱影響部靭性を改善する作用を有する有効な元素であり、このような効果を得るためには、0.005％以上含有することが好ましい。一方、0.2％を超えて過剰に含有すると、かえって溶接熱影響部靭性が低下する。このため、含有する場合には、Tiは0.005〜0.2％の範囲に限定することが好ましい。
Nb is an element having an action of improving the strength and toughness of the base material. In order to obtain such an effect, Nb is preferably contained in an amount of 0.005% or more. On the other hand, a content exceeding 0.2% causes a decrease in toughness. For this reason, when it contains, it is preferable to limit Nb to 0.005 to 0.2% of range.
Ti is an effective element that has the effect of improving the strength of the steel sheet by precipitation strengthening, fixing solute N, and improving the weld heat affected zone toughness. To obtain such an effect, 0.005% It is preferable to contain above. On the other hand, if the content exceeds 0.2%, the weld heat affected zone toughness is lowered. For this reason, when it contains, it is preferable to limit Ti to 0.005 to 0.2% of range.
Ｂは、極微量の含有で焼入れ性を向上させ、それにより鋼板の強度を向上させる作用を有する有効な元素であり、このような効果を得るには、0.0005％以上含有をすることが好ましい。一方、0.0050％を超えて含有すると、溶接性が低下する。このため、含有する場合には、Ｂは0.0005〜0.0050％の範囲に限定することが好ましい。 B is an effective element that has the effect of improving the hardenability and thereby improving the strength of the steel sheet by containing a very small amount. To obtain such an effect, B is preferably contained in an amount of 0.0005% or more. On the other hand, when it contains exceeding 0.0050%, weldability will fall. For this reason, when it contains, it is preferable to limit B to 0.0005 to 0.0050% of range.
Ca：0.0005〜0.0060％、REM：0.0005〜0.0200％、Mg：0.0005〜0.0060％のうちの１種または２種以上
Ca、REM、Mgはいずれも、溶接部靭性を向上させる元素であり、必要に応じて選択して含有できる。
Caは、溶接熱影響部靭性を向上させるとともにＳと結合してMnSの生成を抑制して、板厚方向の絞り特性を改善する作用を有する元素である。このような効果を得るためには、0.0005％以上含有することが好ましい。一方、0.0060％を超える過剰の含有は、母材靭性を低下させる。このため、含有する場合には、Caは0.0005〜0.0060％の範囲に限定することが好ましい。
One or more of Ca: 0.0005 to 0.0060%, REM: 0.0005 to 0.0200%, Mg: 0.0005 to 0.0060%
Ca, REM, and Mg are all elements that improve the weld zone toughness, and can be selected and contained as necessary.
Ca is an element that has the effect of improving the weld heat-affected zone toughness and suppressing the formation of MnS by combining with S and improving the drawing characteristics in the thickness direction. In order to acquire such an effect, it is preferable to contain 0.0005% or more. On the other hand, an excessive content exceeding 0.0060% lowers the base metal toughness. For this reason, when it contains, it is preferable to limit Ca to 0.0005 to 0.0060% of range.
REMは、Caと同様に、溶接熱影響部靭性を向上させるとともにMnSの生成を抑制し、板厚方向の絞り特性を改善する元素である。このような効果を得るためには、0.0005以上含有することが好ましい。一方、0.0200％を超える過剰の含有は、母材靭性を低下させる。このため、含有する場合には、REMは0.0005〜0.0200％の範囲に限定することが好ましい。
Mgは、溶接熱影響部においてオーステナイト粒の成長を抑制し、溶接熱影響部靭性の向上に有効な元素である。このような効果を得るには0.0005以上含有することが好ましい。一方、0.0060％を超えて含有しても、効果が飽和し含有量に見合う効果が期待できず、経済的に不利となる。このため、含有する場合には、Mgは0.0005〜0.0060％の範囲に限定することが好ましい。
REM, like Ca, is an element that improves the weld heat affected zone toughness and suppresses the generation of MnS and improves the drawing characteristics in the plate thickness direction. In order to acquire such an effect, it is preferable to contain 0.0005 or more. On the other hand, an excessive content exceeding 0.0200% lowers the base metal toughness. For this reason, when it contains, it is preferable to limit REM to 0.0005 to 0.0200% of range.
Mg is an element that suppresses the growth of austenite grains in the weld heat affected zone and is effective in improving the toughness of the weld heat affected zone. In order to acquire such an effect, it is preferable to contain 0.0005 or more. On the other hand, if the content exceeds 0.0060%, the effect is saturated and an effect commensurate with the content cannot be expected, which is economically disadvantageous. For this reason, when it contains, it is preferable to limit Mg to the range of 0.0005 to 0.0060%.
上記した成分以外の残部は、Fe及び不可避的不純物からなる。なお、不可避的不純物としては、Ｎ：0.010％以下、Ｏ：0.010％以下が許容できる。
つぎに、本発明厚鋼板表面のスケール層について説明する。
本発明厚鋼板は、鋼板表面に、平均スケール厚：10μm未満、空孔率：5％以下、スケールと地鉄間の界面剥離面積率：15％以下であるスケール層を有する。
The balance other than the components described above consists of Fe and inevitable impurities. Inevitable impurities include N: 0.010% or less and O: 0.010% or less.
Next, the scale layer on the surface of the thick steel plate of the present invention will be described.
The steel plate of the present invention has a scale layer on the surface of the steel plate having an average scale thickness of less than 10 μm, a porosity of 5% or less, and an interface peel area ratio between the scale and the ground iron of 15% or less.
平均スケール厚：10μｍ以下
スケール層の密着性は、スケール厚に依存して変化する。とくにスケール厚が10μmを超えて厚くなると、スケールが顕著に剥離しやすくなり、スケール層の密着性が低下する。このため、本発明では平均スケール厚は10μm以下に限定した。なお、好ましくは6μm以下である。
Average scale thickness: 10 μm or less The adhesion of the scale layer varies depending on the scale thickness. In particular, when the thickness of the scale exceeds 10 μm, the scale is remarkably easily peeled off, and the adhesion of the scale layer is lowered. Therefore, in the present invention, the average scale thickness is limited to 10 μm or less. The thickness is preferably 6 μm or less.
空孔率：5％以下
スケール層の密着性は、スケール層中の空孔率に依存する。空孔率が小さいほどスケール層の密着性が向上するが、空孔率が5％を超えると、スケールが顕著に剥離しやすくなり、スケール層の密着性が低下する。このため、本発明ではスケール層中の空孔率は5％以下に限定した。
Porosity: 5% or less The adhesion of the scale layer depends on the porosity in the scale layer. The smaller the porosity is, the better the adhesion of the scale layer is. However, when the porosity exceeds 5%, the scale is remarkably easily peeled and the adhesion of the scale layer is lowered. For this reason, in the present invention, the porosity in the scale layer is limited to 5% or less.
スケールと地鉄間の界面剥離面積率：15％以下
スケール層の密着性は、スケールと地鉄間の界面剥離面積率にも依存する。スケールと地鉄間の界面剥離面積率が小さいほど、スケール層の密着性は向上する。スケールと地鉄間の界面剥離面積率が15％を超えると、スケールの剥離が顕著となる。このため、本発明では、スケール層中のスケールと地鉄間の界面剥離面積率は15％以下に限定した。
Interfacial debonding area ratio between scale and ground iron: 15% or less The adhesion of the scale layer also depends on the interfacial debonding area ratio between scale and ground iron. The smaller the interface peel area ratio between the scale and the ground iron, the better the adhesion of the scale layer. When the interface peel area ratio between the scale and the ground iron exceeds 15%, the peel of the scale becomes remarkable. For this reason, in this invention, the interface peeling area rate between the scale in the scale layer and the ground iron was limited to 15% or less.
また、本発明厚鋼板の鋼板表面に形成されるスケール層は、密着性のばらつきを少なくし、剥離ムラを少なくするために、スケール層の最大スケール厚と最小スケール厚の差を８μｍ以内とすることが好ましい。
最大スケール厚と最小スケール厚の差：８μm以下
最大スケール厚と最小スケール厚の差（以下、「最大／最小スケール厚差」ともいう）が大きいと、スケール密着性が場所によって大きく変化するため、スケール剥離ムラが顕著となる。スケール剥離ムラは、最大／最小スケール厚差が８μmを超えると剥離ムラが顕著となる。このため、スケール層の最大／最小スケール厚差は８μm以下に限定することが好ましい。
Moreover, the scale layer formed on the steel plate surface of the thick steel plate of the present invention has a difference between the maximum scale thickness and the minimum scale thickness of the scale layer within 8 μm in order to reduce variations in adhesion and to reduce peeling unevenness. It is preferable.
Difference between maximum scale thickness and minimum scale thickness: 8μm or less Because the difference between maximum scale thickness and minimum scale thickness (hereinafter referred to as “maximum / minimum scale thickness difference”) is large, the scale adhesion varies greatly depending on the location. Unevenness of scale peeling becomes remarkable. As for the scale peeling unevenness, when the maximum / minimum scale thickness difference exceeds 8 μm, the peeling unevenness becomes remarkable. For this reason, it is preferable to limit the maximum / minimum scale thickness difference of the scale layer to 8 μm or less.
なお、本発明でいうスケール層の、「スケール厚」、「空孔率」、「スケールと地鉄間の界面剥離面積率」はそれぞれ、つぎのように測定した値を用いるものとする。
（１）スケール厚
対象とする厚鋼板から測定用試験片を採取し、図１に示すように、厚鋼板の圧延方向に平行する板厚方向断面（Ｌ断面）を研磨し、光学顕微鏡（倍率：500倍）で観察し、光学顕微鏡写真（倍率：500倍）を撮影する。そして、得られた光学顕微鏡写真（倍率：500倍）について画像解析により、スケール面積（S）と、視野の評価部長さ（L）を求め、次式
スケール厚＝（スケール面積S）／（評価部長さL）
で、各視野におけるスケール厚さ（平均）を算出するものとする。なお、撮影視野は３視野とし、各視野のスケール厚さを算術平均して、各厚鋼板の平均スケール厚さとする。また、スケール面積は、スケール層中の空孔もスケールが存在するものとして求めるものとする。
（２）空孔率
対象とする厚鋼板から測定用試験片を採取し、図２に示すように、厚鋼板の圧延方向に平行する板厚方向断面（Ｌ断面）を研磨し、光学顕微鏡（倍率：500倍）で観察し、光学顕微鏡写真（倍率：500倍）を撮影する。そして、得られた光学顕微鏡写真（倍率：500倍）について画像解析により、図２に示すように、スケール層中の各空孔の空孔占有長さＶiを測定し、その和を算出し、空孔占有長さΣＶiとするとともに、視野の評価部長さＬを測定し、次式
空孔率＝（空孔占有長さΣＶi）／（評価部長さＬ）
で、各視野における空孔率を算出するものとする。なお、評価部長さ方向に投影した場合、空孔同士が重なりあって見えるときは、重なった空孔を一つとして、評価部長さ方向にその端から端までを、当該空孔占有長さとして測定するものとする。なお、撮影視野は３視野とし、各視野の空孔率を算術平均して、各厚鋼板の空孔率とする。
（３）スケールと地鉄間の界面剥離面積率
対象とする厚鋼板から測定用試験片を採取し、図３に示すように、厚鋼板の圧延方向に平行する板厚方向断面（Ｌ断面）を研磨し、光学顕微鏡（倍率：500倍）で観察し、光学顕微鏡写真（倍率：500倍）を撮影する。そして、得られた光学顕微鏡写真（倍率：500倍）について画像解析により、図３に示すように、スケール層と地鉄とが界面剥離した箇所（スケール／地鉄界面剥離箇所）について、各箇所の評価部長さ方向に投影した剥離長さＸiを測定し、その和を算出し、スケール／地鉄界面剥離長さの和ΣＸiとするとともに、視野の評価部長さＬを測定し、次式
スケール／地鉄界面剥離面積率＝（スケール／地鉄界面剥離長さの和ΣＸi）／ （評価部長さＬ）
で、各視野におけるスケール／地鉄界面剥離面積率を算出するものとする。なお、撮影視野は３視野とし、各視野のスケール／地鉄界面剥離面積率を算術平均して、各厚鋼板のスケールと地鉄間の界面剥離面積率とする。
The “scale thickness”, “porosity”, and “interfacial debonding area ratio between scale and ground iron” of the scale layer in the present invention are values measured as follows.
(1) Scale thickness A test specimen for measurement was taken from a target thick steel plate, and as shown in FIG. 1, a plate thickness direction cross section (L cross section) parallel to the rolling direction of the thick steel plate was polished, and an optical microscope (magnification) : 500 times) and take an optical micrograph (magnification: 500 times). The obtained optical micrograph (magnification: 500 times) is subjected to image analysis to obtain the scale area (S) and the evaluation part length (L) of the visual field, and the following formula: scale thickness = (scale area S) / (evaluation Department length L)
Thus, the scale thickness (average) in each visual field is calculated. The field of view is 3 fields of view, and the average thickness of each steel plate is obtained by arithmetically averaging the scale thicknesses of each field of view. Further, the scale area is determined on the assumption that vacancies in the scale layer also have scales.
(2) Porosity A test specimen for measurement was taken from the target thick steel plate, and as shown in FIG. 2, a plate thickness direction cross section (L cross section) parallel to the rolling direction of the thick steel plate was polished, and an optical microscope ( Magnification: 500 times), and take an optical micrograph (magnification: 500 times). Then, the obtained optical micrograph (magnification: 500 times) is subjected to image analysis to measure the hole occupation length V i of each hole in the scale layer and calculate the sum as shown in FIG. , And vacancy occupation length ΣV i, and the evaluation portion length L of the visual field is measured, and the following formula is obtained: Porosity = (hole occupation length ΣV i ) / (evaluation portion length L)
Thus, the porosity in each field of view is calculated. When projected in the length direction of the evaluation part, when the holes seem to overlap each other, the overlapping holes are regarded as one, and from the end to the end in the length direction of the evaluation part, the hole occupation length. Shall be measured. Note that the field of view is 3 fields of view, and the porosity of each field is arithmetically averaged to obtain the porosity of each thick steel plate.
(3) Interfacial debonding area ratio between scale and ground iron Samples for measurement were taken from the target thick steel plate, and as shown in FIG. 3, the cross section in the plate thickness direction (L cross section) parallel to the rolling direction of the thick steel plate Is then observed with an optical microscope (magnification: 500 times), and an optical micrograph (magnification: 500 times) is taken. And as shown in FIG. 3 by image analysis about the obtained optical micrograph (magnification: 500 times), as shown in FIG. The peel length X i projected in the direction of the evaluation part length is measured, the sum is calculated, and the sum ΣX i of the scale / base metal interface peel length is measured, and the evaluation part length L of the visual field is measured. Expression Scale / Peel Interface Peel Area Ratio = (Scale / Sum of Peel Interface Peel Length ΣX i ) / (Evaluation Length L)
Thus, the scale / base metal interface peeling area ratio in each visual field is calculated. The field of view is 3 fields of view, and the scale / base metal interface peel area ratio of each field is arithmetically averaged to obtain the interface peel area ratio between the scale of each steel plate and the steel core.
つぎに、本発明厚鋼板の好ましい製造方法について説明する。なお、以下で用いる温度は、特に断らない限り鋼板表面温度とする。
鋼素材を、加熱温度：950〜1200℃に加熱したのち、熱間圧延を施して厚鋼板とする。
加熱温度：950〜1200℃
加熱温度が950℃未満では、オーステナイト未変態の領域が部分的に生じるため、熱間圧延後に所望の鋼板特性を確保することができない。一方、加熱温度が1200℃を超えて高温となると、スケール中に生成したFe−Si酸化物であるファイアライト（Fe2SiO4）が融解し、地鉄の結晶粒界に入り込み、地鉄にくさびを打ったような形状のファイアライトがスケールと地鉄の界面に生成する。このようなファイアライトが生成した箇所では、熱間圧延後のデスケーリング時にスケール取り残しが発生し易く、厚いスケールが残存し部分的にスケ一ル密着性が低下する。このため、加熱温度は950〜1200℃の範囲に限定した。なお、好ましくは1000〜1150℃である。
Below, the preferable manufacturing method of this invention steel plate is demonstrated. The temperature used below is the steel sheet surface temperature unless otherwise specified.
The steel material is heated to a heating temperature of 950 to 1200 ° C. and then hot rolled to obtain a thick steel plate.
Heating temperature: 950 ~ 1200 ℃
When the heating temperature is less than 950 ° C., the austenite untransformed region is partially generated, so that desired steel sheet characteristics cannot be ensured after hot rolling. On the other hand, when the heating temperature exceeds 1200 ° C, the firelite (Fe 2 SiO 4 ), which is an Fe-Si oxide generated in the scale, melts and enters the crystal grain boundaries of the steel, A firelight shaped like a wedge is generated at the interface between scale and iron. In a place where such a firelight is generated, a scale is easily left behind at the time of descaling after hot rolling, and a thick scale remains and the scale adhesion is partially lowered. For this reason, heating temperature was limited to the range of 950-1200 degreeC. In addition, Preferably it is 1000-1150 degreeC.
加熱された鋼素材（スラブ）は、ついで熱間圧延されて、厚鋼板とされる。本発明では、熱間圧延の条件は、所望の鋼板特性に応じて適宜決定すればよく、とくに限定する必要はない。
熱間圧延を終了した後、厚鋼板には、デスケーリングが施される。デスケーリングは、鋼板表面温度で650〜900℃の範囲の温度で、衝突圧が1.5〜4.0MPaとなる高圧水により行う。
The heated steel material (slab) is then hot rolled into a thick steel plate. In the present invention, the hot rolling conditions may be appropriately determined according to the desired steel sheet characteristics, and need not be particularly limited.
After finishing the hot rolling, the steel plate is subjected to descaling. The descaling is performed with high-pressure water having a collision pressure of 1.5 to 4.0 MPa at a temperature in the range of 650 to 900 ° C. at the steel sheet surface temperature.
デスケーリング時の鋼板表面温度：650〜900℃
厚板製造時のデスケーリングでは、高圧水により冷却された鋼板表面のスケールと高温の地鉄間に発生する熱応力により、スケールが地鉄から剥離し、剥離したスケールが高圧水により流されることで、鋼板表面のスケールが除去される。このようなことから、デスケーリング時の鋼板表面温度が、650℃未満の低温度では、スケールに発生する熱応力が小さくなり、本発明で使用する1.5〜4.0MPaの範囲のデスケーリング衝突圧では、スケール取り残しが生じる場合がある。その部分では、厚スケールが残存してスケールムラとなるとともにスケール密着性が著しく低下することになる。一方、鋼板表面温度が900℃を超えて高温では、デスケーリングによりスケールが除去されても、その後に厚いスケールが再生成して、スケール密着性が低下することになる。このようなことから、熱間圧延終了後のデスケーリング時の鋼板表面温度は650〜900℃の温度域に限定した。
Steel plate surface temperature during descaling: 650-900 ° C
In descaling when manufacturing thick plates, the scale is peeled off from the steel by thermal stress generated between the scale on the surface of the steel plate cooled by high-pressure water and the high-temperature steel, and the peeled scale is washed away by high-pressure water. Thus, the scale on the steel sheet surface is removed. For this reason, when the steel plate surface temperature at the time of descaling is lower than 650 ° C., the thermal stress generated in the scale is reduced, and in the descaling impact pressure in the range of 1.5 to 4.0 MPa used in the present invention. The scale may be left behind. At that portion, the thickness scale remains, resulting in unevenness of the scale and a marked decrease in scale adhesion. On the other hand, when the steel plate surface temperature is higher than 900 ° C., even if the scale is removed by descaling, a thick scale is regenerated thereafter, and the scale adhesion is reduced. For this reason, the steel sheet surface temperature during descaling after the end of hot rolling was limited to a temperature range of 650 to 900 ° C.
デスケーリング衝突圧：1.5〜4.0MPa
デスケーリング衝突圧が1.5MPa未満では、衝突圧が低くなりすぎて、本発明鋼板組成範囲内であっても、スケール取り残しが生じる場合があり、スケール密着性が低下する。一方、デスケーリング衝突圧を4.0MPaを超える高圧としても、効果が飽和し、衝突圧を高圧としたことによる有意な効果を期待できず、経済的に不利となる。このようなことから、熱間圧延終了後に行うデスケーリングの衝突圧を1.5〜4.0MPaの範囲に限定した。
Descaling collision pressure: 1.5-4.0MPa
When the descaling impact pressure is less than 1.5 MPa, the impact pressure becomes too low, and even if the descaling impact pressure is within the range of the steel sheet of the present invention, unscaling of the scale may occur, resulting in reduced scale adhesion. On the other hand, even if the descaling collision pressure exceeds 4.0 MPa, the effect is saturated, and a significant effect due to the high collision pressure cannot be expected, which is economically disadvantageous. For this reason, the descaling collision pressure performed after the hot rolling is completed is limited to the range of 1.5 to 4.0 MPa.
デスケーリング後、10ｓ以内に加速冷却を開始する。
デスケーリング後、加速冷却開始までの時間が10ｓより長くなると、スケールが厚く再生成し、スケール密着性が低下する。このため、デスケーリング後、加速冷却開始までの時間を10ｓ以内に限定した。なお、好ましくは５ｓ以下である。
加速冷却は、鋼板表面温度で、冷却開始〜650℃間の平均冷却速度で50℃／ｓ以上となる冷却とし、復熱後の鋼板表面温度が650℃以下となる冷却停止温度まで冷却を行うこととする。
Accelerated cooling starts within 10s after descaling.
When the time from descaling to the start of accelerated cooling becomes longer than 10 s, the scale is regenerated thickly, and the scale adhesion deteriorates. For this reason, the time from descaling to the start of accelerated cooling is limited to within 10 s. In addition, Preferably it is 5 s or less.
Accelerated cooling is the steel sheet surface temperature, which is 50 ° C./s or higher at the average cooling rate between the start of cooling and 650 ° C., and is cooled to the cooling stop temperature at which the steel sheet surface temperature after reheating is 650 ° C. or lower. I will do it.
加速冷却の平均冷却速度：50℃／ｓ以上
鋼板表面温度で加速冷却開始から650℃までの温度域の平均冷却速度で、50℃／ｓ以上とする。平均冷却速度が50℃／ｓ未満では、冷却中にスケールが厚く再生成し、スケール密着性が低下する。このため、加速冷却の平均冷却速度は50℃／ｓ以上に限定した。また、加速冷却の平均冷却速度の上限はとくに限定する必要はないが、鋼板の形状の観点から200℃／ｓ以下とすることが好ましい。なお、ここで、鋼板表面温度での平均冷却速度は、使用する水量密度と板厚、鋼板搬送速度を用いた熱伝達計算を行って得られた値を用いるものとする。
Average cooling rate of accelerated cooling: 50 ° C./s or more The average cooling rate in the temperature range from the start of accelerated cooling to 650 ° C. at the steel sheet surface temperature is 50 ° C./s or more. When the average cooling rate is less than 50 ° C./s, the scale is regenerated thickly during cooling, and the scale adhesion decreases. For this reason, the average cooling rate of accelerated cooling was limited to 50 ° C./s or more. Moreover, although the upper limit of the average cooling rate of accelerated cooling does not need to be specifically limited, it is preferable to set it as 200 degrees C / s or less from a viewpoint of the shape of a steel plate. Here, as the average cooling rate at the steel sheet surface temperature, a value obtained by performing heat transfer calculation using the water density, the plate thickness, and the steel plate conveying speed to be used is used.
冷却停止温度：復熱後の鋼板表面温度が650℃以下となるような温度
復熱後の鋼板表面温度が650℃よりも高温となると、スケールが厚く再生成し、スケール密着性が低下する。このため、冷却停止温度は、複熱後の鋼板表面温度が650℃以下となるような温度に限定した。なお、好ましくは、冷却停止温度は、複熱後の鋼板表面温度で600℃以下となる温度である。具体的な加速冷却の冷却停止温度は、使用する水量密度と板厚、鋼板搬送速度等を用いた熱伝熱計算を行って、上記したような復熱後の鋼板表面温度となる冷却停止温度を求めることが好ましい。
Cooling stop temperature: A temperature at which the steel plate surface temperature after recuperation is 650 ° C. or less. When the steel plate surface temperature after recuperation is higher than 650 ° C., the scale is thickly regenerated and the scale adhesion decreases. For this reason, the cooling stop temperature was limited to a temperature at which the steel sheet surface temperature after double heating was 650 ° C. or lower. Preferably, the cooling stop temperature is a temperature at which the steel sheet surface temperature after double heating is 600 ° C. or lower. The specific cooling stop temperature of accelerated cooling is the cooling stop temperature that becomes the steel plate surface temperature after recuperation as described above by performing heat heat transfer calculation using the water volume density, plate thickness, steel plate conveyance speed, etc. Is preferably obtained.
加速冷却後、さらに、焼戻温度：650℃以下で焼戻処理を行ってもよい。
焼戻温度：650℃以下
焼戻処理は、強度および靭性の調整のため、必要に応じて適宜行う。焼戻処理の温度：焼戻温度が650℃よりも高温では、スケールが厚く再生成し、スケール密着性が低下する。このため、焼戻処理の温度（焼戻温度）は650℃以下に限定することが好ましい。なお、より好ましくは600℃以下である。
After accelerated cooling, a tempering process may be performed at a tempering temperature of 650 ° C. or lower.
Tempering temperature: 650 ° C. or less The tempering treatment is appropriately performed as necessary to adjust strength and toughness. Tempering temperature: When the tempering temperature is higher than 650 ° C., the scale is thickly regenerated and the scale adhesion decreases. For this reason, it is preferable to limit the temperature of tempering treatment (tempering temperature) to 650 ° C. or less. The temperature is more preferably 600 ° C. or lower.
以下、さらに実施例に基づいて、本発明を説明する。 Hereinafter, the present invention will be described based on examples.
表１に示す組成の溶鋼を転炉で溶製し、連続鋳造法でスラブ（鋼素材）とした。得られたスラブ（鋼素材）を、表２に示す加熱温度に加熱したのち、熱間圧延を施し、厚鋼板（板厚：19mm）とし、熱間圧延終了後、表２に示す鋼板表面温度で、厚鋼板に、表２に示す衝突圧でデスケーリングを施した。デスケーリング後、表２に示す加速冷却開始時間で、加速冷却を施した。加速冷却条件は表２に示す条件とした。加速冷却停止した後の鋼板温度（復熱後鋼板温度）を表２に示す。また、一部の厚鋼板には焼戻処理を施した。 Molten steel having the composition shown in Table 1 was melted in a converter and made into a slab (steel material) by a continuous casting method. The obtained slab (steel material) is heated to the heating temperature shown in Table 2 and then hot rolled to a thick steel plate (sheet thickness: 19 mm). After the hot rolling is finished, the steel plate surface temperature shown in Table 2 Then, descaling was performed on the thick steel plate with the collision pressure shown in Table 2. After descaling, accelerated cooling was performed at the accelerated cooling start time shown in Table 2. The accelerated cooling conditions were as shown in Table 2. Table 2 shows the steel plate temperature after the accelerated cooling stop (steel plate temperature after recuperation). Further, some thick steel plates were tempered.
得られた厚鋼板について、表面に形成されたスケール層の性状調査、およびスケール密着性試験を実施した。試験方法はつぎのとおりとした。
（１）スケール層の性状調査
得られた厚鋼板の長手方向1/4、1/2、3/4位置の各位置で、幅方向1/4、1/2、3/4位置から、試験材（大きさ：30×30mm）を採取し、各位置におけるＬ断面を研磨し、光学顕微鏡（倍率：500倍）で観察し、光学顕微鏡写真を撮影した。得られた写真を用いて、画像解析により、スケール厚、空孔率、スケールと地鉄間の界面剥離面積率を求めた。なお、光学顕微鏡組織写真は各位置で３視野撮影し、３視野の算術平均値を各厚鋼板の測定値とした。測定方法は次のとおりとした。
About the obtained thick steel plate, the property investigation of the scale layer formed in the surface and the scale adhesion test were implemented. The test method was as follows.
(1) Property investigation of the scale layer The obtained thick steel plate was tested at 1/4, 1/2 and 3/4 positions in the longitudinal direction from 1/4, 1/2 and 3/4 positions in the width direction. A material (size: 30 × 30 mm) was collected, the L cross section at each position was polished, observed with an optical microscope (magnification: 500 times), and an optical micrograph was taken. Using the obtained photographs, the thickness of the scale, the porosity, and the interfacial debonding area ratio between the scale and the ground iron were determined by image analysis. In addition, the optical microscope structure | tissue photograph image | photographed 3 visual fields at each position, and made the arithmetic average value of 3 visual fields the measured value of each thick steel plate. The measurement method was as follows.
各位置におけるスケール厚は、図１に示すように、スケール面積（S）と、視野の評価部長さ（L）を求め、次式
スケール厚＝（スケール面積S）／（評価部長さL）
で算出した。なお、測定した各位置のスケール厚のうちで、最大値と最小値をもとめ、それらの差、最大／最小スケール厚を算出した。
As shown in FIG. 1, the scale thickness at each position is obtained by calculating the scale area (S) and the evaluation part length (L) of the visual field. Scale thickness = (scale area S) / (evaluation part length L)
Calculated with Of the measured scale thicknesses at each position, the maximum value and the minimum value were determined, and the difference between them was calculated as the maximum / minimum scale thickness.
また、図２に示すように、スケール層中の各空孔の空孔占有長さＶiを測定し、同一視野内の空孔の和である空孔占有長さΣＶiを算出するとともに、視野の評価部長さＬを測定して、次式
空孔率＝（空孔占有長さΣＶi）／（評価部長さＬ）
で、各位置における空孔率を算出した。
Further, as shown in FIG. 2, the hole occupation length V i of each hole in the scale layer is measured, and the hole occupation length ΣV i which is the sum of the holes in the same field of view is calculated, The evaluation part length L of the visual field is measured, and the following formula: porosity = (hole occupation length ΣV i ) / (evaluation part length L)
Thus, the porosity at each position was calculated.
また、図３に示すように、スケール層と地鉄とが界面剥離した箇所（スケール/地鉄界面剥離箇所）について、各箇所の評価部長さ方向に投影した剥離長さＸiを測定し、それらの和であるΣＸiを求めるとともに、視野の評価部長さＬを測定し、次式
スケール／地鉄界面剥離面積率＝（スケール/地鉄界面剥離長さの和ΣＸi）／ （評価部長さＬ）
で、各位置におけるスケールと地鉄間の界面剥離面積率（スケール／地鉄界面剥離面積率）を算出した。
In addition, as shown in FIG. 3, for the portion where the scale layer and the ground iron were peeled off at the interface (scale / geolite interface peeling location), the peeling length X i projected in the evaluation part length direction of each location was measured, ΣX i , which is the sum of them, is calculated, and the evaluation part length L of the visual field is measured, and the following formula: scale / geo iron interface peeling area ratio = (sum of scale / geo iron interface peeling length ΣX i ) / (evaluation manager) L)
Thus, the interface peeling area ratio between the scale and the base iron at each position (scale / base iron interface peeling area ratio) was calculated.
（２）スケール密着性試験
得られた厚鋼板の長手方向1/4、1/2、3/4位置の各位置で、幅方向1/4、1/2、3/4位置から、試験材（大きさ：50×50mm）を採取し、JIS K 5600−5−6の規定に準拠して、各試験片の表面に２mm幅の碁盤目状切込みを100個導入し、透明感圧付着テープを圧着後剥離し、導入した碁盤目状切込みのうち、剥がれた個数を測定し、次式
スケール剥離面積率（％）＝（剥離した碁盤目状切込み個数）／（全碁盤目状切込 み個数）×100
で、各位置におけるスケール剥離面積率を算出した。
(2) Scale adhesion test From the 1/4, 1/2, 3/4 position in the width direction at the 1/4, 1/2, 3/4 position in the longitudinal direction of the obtained thick steel plate, the test material (Size: 50 x 50mm) was collected, and 100 grid cuts with a width of 2mm were introduced on the surface of each test piece in accordance with the provisions of JIS K 5600-5-6. Transparent pressure-sensitive adhesive tape Is peeled after crimping, and the number of peeled grid cuts introduced is measured. Scale peeling area ratio (%) = (number of peeled grid cuts) / (total grid cuts) Number) x 100
Thus, the scale peeling area ratio at each position was calculated.
得られた結果を表３に示す。 The obtained results are shown in Table 3.
本発明例はいずれも、スケール層の平均スケール厚が薄く、しかもスケール層中の空孔率、スケール／地鉄界面剥離面積率が小さく、またそれらのばらつき（最大/最小スケール厚差）も小さい、均一な薄スケールが形成されており、剥離試験におけるスケール剥離面積率が10％以下という、優れたスケール密着性を有している。
これに対し、本発明範囲を外れる比較例は、平均スケール厚が10μm以上と厚いか、空孔率が５％を超えて高いか、スケール／地鉄界面剥離面積率が15％を超えて高いか、して、スケール剥離面積率が高くなり、スケール密着性が低下している。
In all of the examples of the present invention, the average scale thickness of the scale layer is thin, and the porosity in the scale layer, the scale area separation rate of the scale / base metal interface are small, and the variation (maximum / minimum scale thickness difference) is also small. A uniform thin scale is formed, and the scale peel area ratio in the peel test is 10% or less, and it has excellent scale adhesion.
On the other hand, in the comparative examples that are outside the scope of the present invention, the average scale thickness is as thick as 10 μm or more, the porosity is higher than 5%, or the scale / base metal interface peeling area ratio is higher than 15%. However, the scale peeling area ratio is increased and the scale adhesion is reduced.
比較例である厚鋼板No.９は、Si含有量が本発明範囲を低く外れているため、スケールと地鉄の界面に存在するSi量も少なく、平均スケール厚が小さいにもかかわらず、スケール密着性が低下している。厚鋼板No.10は、Si含有量が本発明範囲を高く外れているため、デスケーリング時にスケールの取残しムラが生じて、部分的にスケール厚が厚くなった箇所があり、こうした箇所でスケールの密着性が低くなり、スケール密着性が低下している。厚鋼板No.11は、Ｃ含有量が本発明範囲を高くはずれているため、デスケーリング後のスケール再生成時にスケール層中に多数の空孔が生成され、こうした箇所でスケールの密着性が低くなり、スケール密着性が低下している。 Thick steel plate No. 9, which is a comparative example, has a Si content that is outside the scope of the present invention, so the amount of Si present at the interface between the scale and the ground iron is small and the average scale thickness is small. Adhesion is reduced. Thick steel plate No. 10 has a Si content that is far outside the scope of the present invention. The adhesiveness of the scale is lowered, and the adhesiveness of the scale is reduced. Thick steel plate No. 11 has a C content that deviates from the scope of the present invention. Therefore, a large number of pores are generated in the scale layer when the scale is rescaled after descaling. Thus, the scale adhesion is reduced.
厚鋼板No.12は、スラブ加熱温度が好適範囲を高く外れたため、加熱中に溶融したファイアライトが地鉄に食込み、著しく密着性が高くなり、こうした箇所でデスケーリング時の取残しが生じて、部分的にスケール厚が厚くなり、スケール密着性が低下している。また、厚鋼板No.13は、デスケーリング時の鋼板温度が好適正範囲を低く外れたため、デスケーリング時にスケールの取残しが生じ、部分的にスケール厚が厚くなり、こうした箇所でスケールの密着性が低くなり、スケール密着性が低下している。厚鋼板No.14は、デスケーリング衝突圧が好適範囲を低く外れているため、デスケーリング時にスケールを完全に除去できず、密着性の低い厚スケールとなり、スケール密着性が低下している。厚鋼板No.15は、デスケーリング後の冷却開始までの時間が好適範囲より長くなったため、スケールが厚く再生成し、スケール密着性が低下している。厚鋼板No.16は、加速冷却の平均冷却速度が好適範囲よりも遅くなったため、スケールが厚くなりスケール密着性が低下している。厚鋼板No.17は、加速冷却の冷却停止温度が高く、復熱後の鋼板温度が好適範囲よりも高くなったため、スケールが厚くなり、スケール密着性が低下している。厚鋼板No.18は、焼戻し温度が好適範囲よりも高くなったため、スケールが厚くなり、スケール密着性が低下している。 Thick steel plate No. 12 has a slab heating temperature that is outside the preferred range, so the firelight melted during heating will bite into the steel and become extremely adherent. The scale thickness is partially increased, and the scale adhesion is reduced. In addition, for steel plate No. 13, the steel plate temperature at the time of descaling deviated from the preferred positive range, so scale was left behind at the time of descaling, and the scale thickness partially increased. Is lower and the scale adhesion is reduced. Thick steel plate No. 14 has a descaling impact pressure that falls outside the preferred range, so that the scale cannot be completely removed during descaling, resulting in a thin scale with low adhesion and reduced scale adhesion. In the thick steel plate No. 15, since the time until the start of cooling after descaling is longer than the preferred range, the scale is thickly regenerated and the scale adhesion is reduced. In the thick steel plate No. 16, since the average cooling rate of accelerated cooling was slower than the preferred range, the scale became thick and the scale adhesion decreased. Thick steel plate No. 17 has a high cooling stop temperature for accelerated cooling, and the steel plate temperature after reheating is higher than the preferred range. In the thick steel plate No. 18, the tempering temperature was higher than the preferred range, so the scale became thick and the scale adhesion decreased.
Claims (5)
Ｃ：0.03〜0.20％、 Si：0.10〜0.5％、
Mn：0.5〜2.0％、 Ｐ：0.030％以下、
Ｓ：0.02％以下、 Al：0.10％以下
を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材を、加熱温度：950〜1200℃の温度に加熱したのち、熱間圧延を施して厚鋼板とするに当たり、
前記熱間圧延を終了した後に、デスケーリングを、鋼板表面温度で650〜900℃の範囲の温度で、衝突圧が1.5〜4.0MPaとなる高圧水により行い、該デスケーリング後、10ｓ以内に加速冷却を開始し、前記加速冷却を鋼板表面温度で、冷却開始〜650℃間の平均冷却速度で50℃／ｓ以上となる加速冷却とし、復熱後の鋼板表面温度が650℃以下となる冷却停止温度まで行い、
スケール層が、平均スケール厚：10μｍ未満、空孔率：5％以下、スケールと地鉄間の界面剥離面積率：15％以下であり、最大スケール厚と最小スケール厚の差が8μｍ以内である厚鋼板とすることを特徴とするスケール密着性に優れた厚鋼板の製造方法。 In mass%,
C: 0.03~0.20%, Si: 0.10 ~0.5%,
Mn: 0.5 to 2.0%, P: 0.030% or less,
S: 0.02% or less, Al: containing 0.10% or less, steel material having the composition consisting of the balance Fe and unavoidable impurities is heated to a temperature of heating temperature: 950 to 1200 ° C., and then hot rolled. In making a thick steel plate,
After the hot rolling is finished, descaling is performed with high-pressure water with a collision pressure of 1.5 to 4.0 MPa at a temperature in the range of 650 to 900 ° C. at the surface temperature of the steel sheet, and accelerated within 10 s after the descaling. Cooling is started, and the accelerated cooling is accelerated cooling at 50 ° C./s or higher at an average cooling rate between the cooling start and 650 ° C. at the steel plate surface temperature, and the steel plate surface temperature after reheating becomes 650 ° C. or lower. To the stop temperature,
The scale layer has an average scale thickness of less than 10 μm, a porosity of 5% or less, an interfacial debonding area ratio between the scale and the ground iron of 15% or less, and the difference between the maximum scale thickness and the minimum scale thickness is within 8 μm. A method for producing a thick steel plate having excellent scale adhesion , characterized by being a thick steel plate.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012142249A JP5958113B2 (en) | 2012-06-25 | 2012-06-25 | Manufacturing method of thick steel plate with excellent scale adhesion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012142249A JP5958113B2 (en) | 2012-06-25 | 2012-06-25 | Manufacturing method of thick steel plate with excellent scale adhesion |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014004610A JP2014004610A (en) | 2014-01-16 |
| JP5958113B2 true JP5958113B2 (en) | 2016-07-27 |
Family
ID=50102839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012142249A Active JP5958113B2 (en) | 2012-06-25 | 2012-06-25 | Manufacturing method of thick steel plate with excellent scale adhesion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5958113B2 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5929548B2 (en) * | 2012-06-25 | 2016-06-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Steel plate with excellent paint adhesion and method for producing the same |
| ES2805288T3 (en) | 2015-03-27 | 2021-02-11 | Nippon Steel Corp | Iron laminate |
| JP2016199778A (en) | 2015-04-07 | 2016-12-01 | 株式会社神戸製鋼所 | Steel material and method for producing the steel material |
| JP6790909B2 (en) * | 2017-02-23 | 2020-11-25 | 日本製鉄株式会社 | Manufacturing method of hot-rolled steel sheet |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61195702A (en) * | 1985-02-26 | 1986-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Rolling method for hot rolled steel sheet |
| JP2745058B2 (en) * | 1989-01-19 | 1998-04-28 | 新日本製鐵株式会社 | Method for manufacturing hot-rolled steel sheet with excellent coating adhesion |
| JP3113490B2 (en) * | 1994-03-29 | 2000-11-27 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of ultra-thin scale steel sheet |
| JP3811380B2 (en) * | 2001-10-18 | 2006-08-16 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of thick steel plate by hot rolling |
| JP2004244680A (en) * | 2003-02-14 | 2004-09-02 | Nippon Steel Corp | Hot rolled steel plate with excellent scale adhesion, and its manufacturing method |
| JP4299709B2 (en) * | 2004-03-26 | 2009-07-22 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of thick steel plate with excellent laser cutting ability |
| JP5267048B2 (en) * | 2008-10-29 | 2013-08-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Manufacturing method of thick steel plate with excellent weldability and ductility in the thickness direction |
| JP5652110B2 (en) * | 2010-10-18 | 2015-01-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Steel plate excellent in laser cutting property and manufacturing method thereof |
-
2012
- 2012-06-25 JP JP2012142249A patent/JP5958113B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2014004610A (en) | 2014-01-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5884714B2 (en) | Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP6423083B2 (en) | HPF molded member with excellent bendability and manufacturing method thereof | |
| JP5387073B2 (en) | Steel plate for hot pressing, method for manufacturing the same, and method for manufacturing steel plate member for hot pressing | |
| JP5838708B2 (en) | Steel sheet with excellent surface properties and method for producing the same | |
| WO2016092714A1 (en) | Ferrite-based stainless steel and production method therefor | |
| WO2017002147A1 (en) | Ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing same | |
| JP5958113B2 (en) | Manufacturing method of thick steel plate with excellent scale adhesion | |
| WO2016092713A1 (en) | Stainless steel and production method therefor | |
| JPWO2015105045A1 (en) | Ferritic stainless steel and manufacturing method thereof | |
| JP5679112B2 (en) | Hot rolled steel sheet with excellent scale adhesion and method for producing the same | |
| JP6066023B1 (en) | Hot-rolled steel sheet, full-hard cold-rolled steel sheet, and hot-rolled steel sheet manufacturing method | |
| JP2009079255A (en) | High-tensile-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
| JP5929556B2 (en) | Method for producing continuous cast slab and method for producing high-strength cold-rolled steel sheet | |
| JP2016113670A (en) | Ferritic stainless steel and method for producing the same | |
| JP5534319B2 (en) | Method for producing hot-rolled steel sheet with excellent pickling and workability | |
| JP2020510135A (en) | Ferritic stainless steel excellent in ridging property and surface quality and manufacturing method thereof | |
| JP6569745B2 (en) | Hot rolled steel sheet for coiled tubing and method for producing the same | |
| JP2019081916A (en) | Ferritic stainless steel sheet and method for producing the same | |
| JP6024401B2 (en) | Manufacturing method of thick steel plate with excellent surface quality | |
| KR102517499B1 (en) | Ferritic stainless steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP2013127101A (en) | HIGH-STRENGTH STEEL MATERIAL HAVING EXCELLENT MECHANICAL DESCALING PROPERTY AND TENSILE STRENGTH OF 600 MPa OR MORE, AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME | |
| JP2015137422A (en) | Hot rolled steel sheet and production method thereof | |
| JP5958114B2 (en) | Manufacturing method of thick steel plate with excellent laser cutting ability | |
| JP5929548B2 (en) | Steel plate with excellent paint adhesion and method for producing the same | |
| JP2015063737A (en) | High strength hot rolled steel sheet excellent in fatigue strength and production method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20140326 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150223 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160301 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160427 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160524 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160606 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5958113 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |