JP5939759B2

JP5939759B2 - オートマティックトランスミッション用サンギヤブシュ、オイルポンプブシュ、トランスファブシュ、およびプラネタリキャリアブシュ

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Publication number: JP5939759B2
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Inventors: 晋也新崎; 柴田　学; 学柴田
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Filing date: 2011-10-07
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Description

本発明は、オートマティックトランスミッションのドライブトレーン（駆動系）に使用されるすべり軸受に関するものであり、さらに詳しく述べるならば、本出願人が以前提案した公知の黒鉛添加樹脂系軸受や焼結銅合金軸受を凌駕する耐焼付特性に改良したすべり軸受に関するものである。

自動車用オートマティックトランスミッション（以下において「Ａ／Ｔ」とはこの略語である）の変速機機構部は、各回転要素が軸を多重にとりまく構造をしている。軸受には針状ころ軸受やすべり軸受が用いられるが，すべり軸受はスペースやコストの点で、またある程度シール性をもたせることができる点で有利であるために、サンギヤブシュ、オイルポンプブシュ、トランスファブシュ、エンドベアリング、ピニオンワシャなどに使用されている（非特許文献１：機械要素活用マニュアル、すべり軸受、工業調査会、１９９８年７月２０日発行、初版、第１１８〜１１９頁）。

Ａ／Ｔドライブトレーン用すべり軸受材料は、金属系と樹脂系に大別される（非特許文献２：トライボロジストＶｏｌ．５３／Ｎｏ．９／２００８「ドライブトレーン用すべり軸受の技術動向」第５９９〜６０３頁）。金属系すべり軸受の中でもＣｕ−Ｂｉ−硬質粒子径焼結合金は実用されている（前掲トライボロジストのトライボミュージアム、第２頁）。樹脂系すべり軸受は、ＰＴＦＥ、ＰＩ、ＰＥＥＫなどの樹脂にグラファイト、二硫化モリブデンなどを耐摩耗性向上成分として添加している（非特許文献２）。ＰＥＥＫはＡ／Ｔドライブトレーンのオイルシールリングに実用化されている（非特許文献３：トライボロジストＶｏｌ．５２／Ｎｏ．２／２００７「ＰＥＥＫ樹脂のトライボロジー特性とその応用」第１３０頁）が、樹脂系軸受のＡ／Ｔドライブトレーンへの適用は、金属系軸受ほどは一般的ではない。

すべり軸受ところがり軸受の定性的関係については、非特許文献４：トライボロジストＶｏｌ．５６／Ｎｏ．５／２０１１「転がり軸受の最新技術」第２７７頁にグラフを用いて整理されており、これを表に表すと次のとおりである。

本出願人の特許文献１：特許第２５１７５０４号明細書は、次の組成をもつ黒鉛−樹脂系摺動材料を提案している。黒鉛−５〜６０重量％の黒鉛；樹脂−２０〜９０重量％のポリイミド及び／又はポリイミドアミド；摩擦調整剤−０．５〜２０重量％のクレー、ムライト、シリカ及び／又はアルミナ。また前記黒鉛は人造又は天然グラファイト、形状は粒状もしくは扁平状であるが、片状又は鱗片状黒鉛は平坦面が摺動面に配列されるので好ましいと説明されている。また、摺動材料の用途として、クーラーコンプレッサ、ミッション、ターボチャージャー、スーパーチャージャー、ウォーターポンプ、エンジン、パワーステアリングなどが挙げられている。広義のトランスミッションはＡ／Ｔドライブトレーンを包含している。

また、特許文献２：特開平７−２２３８０９号公報によると、高度に配向した黒鉛類似の結晶構造をもつ球状の炭素微粒子は等方性しており、各種樹脂に分散して摺動部材として使用できる。この炭素微粒子は、メソフェーズ小球体（メソカーボンマイクロビーズ）であり、コールタール、コールタールピッチ、アスファルトなどを３５０〜４５０℃で熱処理し、生成した球状結晶を分離したものであり、これを粉砕した後１５００〜３０００℃にて黒鉛化処理することにより、球状化が進行すると説明されている。しかしながら、この公報の顕微鏡写真に示されたメソフェーズ小球体は真球形態からは著しく変形している。

特許第２５１７６０４号明細書特開平７−２２３８０９号公報特開平５−３３１３１４号公報特開２００４−１２５１５５号公報

機械要素活用マニュアル、すべり軸受、工業調査会、１９９８年７月２０日発行、初版、第１１８〜１１９頁。トライボロジストＶｏｌ．５３／Ｎｏ．９／２００８「ドライブトレーン用すべり軸受の技術動向」第５９９〜６０３頁。トライボロジストＶｏｌ．５２／Ｎｏ．２／２００７「ＰＥＥＫ樹脂のトライボロジー特性とその応用」第１３０頁。トライボロジストＶｏｌ．５６／Ｎｏ．５／２０１１「転がり軸受の最新技術」第２７７頁。トライボロジストＶｏｌ．４９／Ｎｏ．７／２００４「炭素材料の使い方」第５６１頁トライボロジストＶｏｌ．５４／Ｎｏ．１／２００９「グラファイト材料のトライボロジ」第６−７頁。

Ａ／Ｔドライブトレーン用焼結銅合金系すべり軸受は良好な摺動特性を有するが、焼付きが発生した場合は運転停止などを招くために、焼結組織の改良などにより一層の耐焼付性改良が試みられている。しかしながら、従来ころがり軸受が使用されていたピニオンブシュなどに適用される程度の性能向上は達成されていない。
本発明者らは、樹脂系摺動材料に添加される球状炭素材料に着目し、例えば特許文献３：特開平５−３３１３１４号に提案される真球性が高い黒鉛も検討したが、この硬度はＨｖ８００〜１２００と高いために、相手軸を摩耗させる問題があると結論した。
したがって、本発明者らは、Ａ／Ｔドライブトレーン用軸受として従来の銅合金焼結材料に匹敵する特性を有する黒鉛添加樹脂系摺動材料を開発することを目的として研究を行い、黒鉛の形状を制御した樹脂系すべり軸受は焼結銅合金が焼付く温度でも焼付かないことを見出して、本発明を完成した。

本発明は、オートマティックトランスミッションの回転軸を軸支する樹脂系軸受において、前記樹脂系軸受が、平均径が５〜５０μｍであり、黒鉛化度が０．６以上であり、かつ平均径の０．５倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数（Ｙ_ＡＶＥ）が１〜４であって、かつ形状係数（Ｙ）＝１〜１．５の範囲の粒子が個数割合で７０％以上存在する黒鉛５〜６０重量％と、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂の少なくとも１種とからなる摺動層を裏金上に焼成したすべり軸受としたことを特徴とする。
Ｙ_ＡＶＥ＝ｔｏｔａｌ[{ＰＭ_ｉ ^２／４πＡ_ｉ}]／ｉ
Ｙ＝ＰＭ^２／４πＡ
ここで、ｔｏｔａｌは、［］内の値のｉ個についての合計、ＰＭは粒子１個の周囲長さ、Ａは粒子１個当りの断面積、ｉは測定個数である。平均形状係数（Ｙ_ＡＶＥ）＝１〜１．５の範囲の粒子の個数割合を以下の説明では球状化率（Ｙ’）という。以下、本発明を詳しく説明する。

本発明のＡ／Ｔドライブトレーン用軸受は、サンギヤブシュ、オイルポンプブシュ、トランスファブシュ、プラネタリキャリアブシュ、エンドベアリングなどであり、これらは何れも構造が公知である。これらのうち、特許文献４：特開２００４−１２５１５５号公報の図２に示された２２１はサンギヤブシュに、２３１はプラネタリキャリアブシュに相当する。

本発明のすべり軸受は、図１に断面を示すように、裏金１と摺動層２からなる。裏金１には一般に普通鋼板（ＪＩＳ−ＳＰＣＣ）を使用することができるが、強度が高い高炭素鋼板などを使用しても支障ない。裏金１の厚さは一般に０．５〜２ｍｍであり、その表面には焼結により形成された粗面化部１ａが示されている。粗面化部はエッチング、ショットブラストなどにより形成してもよい。摺動層２は樹脂と黒鉛を溶剤中に分散したものを粗面化部１ａに含浸させその後焼成を行い、厚さを一般には５〜２００μｍの範囲としたものである。

摺動層２の表面２ａを研磨、研削、切削加工を行うことが可能であり、これらを単独で行うことも、組み合わせて行うことも可能である。組合せ機械加工は、例えば、研磨にて表面粗さを小さく加工した後切削で溝加工をする、あるいは切削で粗加工した後研磨で仕上げるなどである。

次に、摺動層２の必須成分のうち黒鉛について説明する。
完全黒鉛結晶の黒鉛化度が１とする黒鉛化度で表して、本発明の黒鉛は結晶化度が０．６以上であり、天然黒鉛に近くあるいは天然黒鉛自体であり、潤滑性及びなじみ性が優れているものである。好ましくは、球状黒鉛の黒鉛化度が０．８以上である。なお、黒鉛化度(degree of graphitization)は、非特許文献５：トライボロジストＶｏｌ．４９／Ｎｏ．７／２００４「炭素材料の使い方」第５６１頁に定義されているＣ．Ｒ．Ｈｏｕｓａｋａの式のとおりである。
黒鉛粒子の平均径が５μｍ未満であると、黒鉛が凝集してしまい、一方平均径が５０μｍを超えると、分散性が不良となるために、本発明の黒鉛は平均径が５〜５０μｍの範囲である。さらに、好ましい平均径は５〜２０μｍである。

黒鉛は一般に天然黒鉛と人造黒鉛の二種類に分類され、また分類によっては、さらに膨張黒鉛の三種類に大別される。天然黒鉛は鱗状黒鉛、鱗片状黒鉛及び土状黒鉛に分けられ、また人造黒鉛は人造黒鉛電極を破砕したもの、石油系タールやコークスを黒鉛化したもの、メソフェーズ小球体などが含まれる。鱗状黒鉛は塊状黒鉛といわれることもある。これらの黒鉛は製造方法が違っているのみならず、製品形状も明らかに識別される。最近は、球状化破砕技術の開発により球状化粉砕黒鉛もしくは球状黒鉛という粉末が入手できる（日本黒鉛工業株式会社の技術資料：製品名ＣＧＣ−１００、５０．２０；ITO GRAPHITEのホームページ；http://www.graphite.co.jp/seihin.htm）。

上記した黒鉛の摺動層中の配向を、図１と同じ要素は同じ参照符号を使用している図２及び図３を参照して説明する。図２、３において、３は黒鉛粒子、４は樹脂である。鱗（片）状黒鉛３ａはほぼ平坦な面が大きな面積を占めており、厚さが小さいために、樹脂４中に分散されると平坦面が表面２ａ方向を向くこととなり、摺動層２の断面で測定する平均形状係数Ｙ_ＡＶＥは大きくなる。一方、図３に示す本発明における摺動層２に分散した黒鉛は、球状３ｂ、フランスパン（バケット）やラグビーボール状３ｃ、勾玉３ｄ状などであるために、図３に示す断面視でも表面２ａと平行方向の断面視でも同じような黒鉛形状が現れ、平均形状係数Ｙ_ＡＶＥは小さくなる。なお、黒鉛が全部球状３ｂの場合は平均形状係数Ｙ_ＡＶＥ＝１となる。
また、図４には、同じ面積をもつ球状黒鉛３ｂとメソフェーズ小球体６を示す。メソフェーズ小球体は周囲長さが大きいために、平均形状係数Ｙ_ＡＶＥの分子が大きくなり、この結果平均形状係数Ｙ_ＡＶＥ自体が大きくなる。
平均形状係数Ｙが４を超えると黒鉛粒子の形状異方性が大きく、図２のような配向になるために、好ましくない。好ましい平均形状係数Ｙ_ＡＶＥは１〜２．５である。さらに、球状黒鉛３０ｂの割合が大きいことが必要であるので、球状化率（Ｙ’）は７０％以上でなければならない。以下、平均形状係数Ｙ_ＡＶＥの測定法を説明する。

黒鉛の平均径（ＭＶ）は次式で表される。
ＭＶ＝{ｔｏｔａｌ（Ｖ＊ｄ_ｉ）}／ｔｏｔａｌＶｉ＝ｔｏｔａｌ（ｄ_ｉ ^３）／ｔｏｔａｌ（ｄ_ｉ ^２）・・・・・（１）式
ここで、ｔｏｔａｌ（）内の値又はＶｉの値のｉ個についての合計、ｄ_ｉは黒鉛粒子１個の円相当径、Ｖ_ｉは黒鉛粒子1個の体積である。０．５ＭＶ以下の粒子は（２）式の平均形状係数測定においては考慮しない。
平均形状係数（Ｙ）はｉ＝１．．．．ｎ個の粒子の測定を行い、黒鉛粒子の周囲長さを断面積で割った比率であり、次の式で求められる。
Ｙ＝ｔｏｔａｌ[{ＰＭ_ｉ ^２／４πＡ_ｉ}／]ｉ・・・・・・・・・・・・・・・（２）式
ここで、ｔｏｔａｌは［］内の値のｉ個についての合計、ＰＭ_ｉは粒子１個の周囲長さ、Ａ_ｉは粒子１個当りの断面積である。
黒鉛粒子の円相当径及び黒鉛粒子の形状係数の測定方法は、すべり軸受を任意の位置で切断し、図５に示すような切断面を倍率２００倍、視野範囲０．３７ｍｍ×０．４４ｍｍにて写真撮影し、摺動層を例えば株式会社ニコレ製ＬＵＺＥＸ−ＦＳを用いて２値化した画像の計測を行う。

図３に示すように、本発明の黒鉛３ｂ、ｃ、ｄは全体として湾曲面から構成される。このために本発明の黒鉛は相手軸（通常は鋼軸）を傷つけることが少ない。この結果として相手軸の凹凸面が摺動層を摩滅することがなく、摺動層の耐摩耗性が優れ、また耐焼付性を良好になる。さらに、鱗（片）状黒鉛３ａ（図２）は粒子の平坦面が接近し、接触し、また粒子どうしが絡み合うために均一に分散することが困難である。これに対して、本発明の黒鉛は全体的に曲面から構成され、粒子どうしが絡み合うことがないために、樹脂４中に均一に分散し易い。このことも摺動特性向上に寄与している。なお、鱗状黒鉛はエッジ（図２、３ａ’）どうしが凝着して潤滑性を示さないという考え方がある（非特許文献６：トライボロジストＶｏｌ．５４／Ｎｏ．１／２００９「グラファイト材料のトライボロジ」第６−７頁）が、本発明の黒鉛３ｂ、ｃ、ｄエッジが消失するかあるいは丸くなっているために、エッジどうしが接触することはない。

本発明において使用される黒鉛粒子は、実質的に球状化粉砕黒鉛であることが好ましい。この球状化粉砕黒鉛は、全体が湾曲もしくは曲面で構成される、エッジがないなど、上述した特長をもっている。「実質的」とは粉砕精度に起因して、原料黒鉛粉末の形態をとどめているものが少量、具体的には１０質量％以下は、許容されるが、全部が先の段落で説明した形状の粒子からなるという意味である。

黒鉛の量：黒鉛の含有量が５重量％未満であると、低摩擦性が得られず、耐焼付性が劣り、一方黒鉛の含有量が６０重量％を超えると摺動材料の強度が低下する。

上記した黒鉛の残部は、ポリイミド（ＰＩ）及び／又はポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂である。ポリイミドとしては、液状もしくは固体粉末状のポリエステルイミド、芳香族ポリイミド、ポリエーテルイミド、ビスマレインイミドなどを使用することができる。
ポリアミドイミド樹脂としては、芳香族ポリアミドイミド樹脂を使用することができる。これらの樹脂は何れも耐熱性に優れ、摩擦係数が小さいという特長を有している。

本発明のすべり軸受の摩擦を低減させるために、摩擦調整剤として、粒径が１０μｍ未満のクレー、ムライト、タルクの少なくとも１種以上を摺動層２全体に対して０．５〜２０重量％含有させることができる。ただしその際、この摩擦調整剤と黒鉛との合計量を５．５〜８０重量％の範囲とすることが望ましい。上記クレーやムライトは硬質物であることを利用して、摺動層の耐摩耗性を向上させるために使用され、またタルクに含まれる滑石は層間が弱いファンデルワールス力で結合されていることから、層間ではがれ易く、摺動層に混合することにより摩擦調整作用を得ることができる。
そして、前記摩擦調整剤の含有量は、０．５重量％未満であると摩擦低減効果が不充分であり、一方２０重量％を超えると相手材を傷つけて耐摩耗性を不充分にする。ここで含有量としては５〜１５重量％含有することがより好ましい。
なお、摩擦調整剤の粒径が１０μｍを超えると相手材への攻撃性が高くなり、さらに球状黒鉛との合計量が５．５重量％未満であると摺動層の摩耗量が増大し、８０重量％を超えると耐熱性や強度不足などの問題が発生する。

さらに、本発明のすべり軸受の潤滑性を向上させるために、固体潤滑剤として、ＰＴＦＥ、ＭｏＳ_２、ＢＮの１種以上を摺動層２全体に対して１から４０重量％含有させることができる。ただしその際、黒鉛及び摩擦調整剤との合計含有量を６．５〜８０重量％の範囲とすることが望ましい。固体潤滑剤の含有量が１重量％未満であるとその効果が少なく、４０重量％を超えるかもしくは黒鉛及び摩擦調整剤との合計が８０重量％を超えると、耐熱性や強度の低下などの問題が発生する。

従来のＣｕ−Ｂｉ−硬質粒子系焼結合金に析出しているＢｉ相は、Ａ／Ｔ運転中に摺動部の温度が低く保たれていると潤滑性を発揮するが、温度がＢｉの融点近くに上昇すると、Ｂｉ相が軟化及び溶出することにより、Ｂｉ相が摺動面に適切に配置されることができなくなって焼付きが起こると考えられる。これに対して本発明のすべり軸受に使用されるポリ（アミド）イミド樹脂はＢｉの融点近傍では十分な耐熱性をもっており、黒鉛を樹脂に強く保持している。また、湾曲面から構成されている本発明の黒鉛は樹脂に強く保持される。

本発明に係るＡ／Ｔドライブトレーン用すべり軸受が、特許文献１の黒鉛添加樹脂系摺動材料よりも特性が優れているのは、黒鉛が結晶性に優れかつ全体として湾曲した面から構成されているために、樹脂に均一に分散され、かつ相手材を傷つけないことに起因すると考えられる。この結果、相手軸摩耗が少なくなり、また摩耗した相手軸がすべり軸受を摩耗させることも少なくなり、惹いては、摺動面での凝着や摺動面での黒鉛の脱落が起こり難くなり、耐焼付性が改善される。これに対して従来の鱗片状黒鉛は、黒鉛そのものが大きな形状異方性を有し、かつ樹脂に分散する際に均一に分散できないために、好ましくない方位に配向された黒鉛粒子やエッジをもつ黒鉛粒子は摩耗を起こし易く、摺動面は凹凸化する。さらに、黒鉛粒子の分散が不均一であるために、摩耗が均一に進行せず、摺動面は凹凸化する。これらの様々な原因による摩耗面は粗さが大きいのみならず、局部的に深い奥部が発生するために焼付きが起こり易い。

さらに、本発明の黒鉛添加樹脂系摺動材料、特許文献１で提案された従来の黒鉛添加樹脂系摺動材料及び銅系焼結合金摺動材料の耐焼付性は次の表のとおりであり、本発明の黒鉛添加樹脂系摺動材料は耐焼付性が優れていることが分かる。なお、試験条件は、潤滑−灯油、潤滑法−油浴、荷重−漸増、周速−３．６ｍ／ｓｅｃである。

本発明において使用される球状化粉砕黒鉛（請求項２）は樹脂中に均一・無配向で分散するので、摺動特性が優れている。

摩擦調整剤（請求項３）及び固体潤滑剤（請求項４）は、湾曲面から構成される黒鉛と共存して摺動特性を改良する。オイル（請求項５）は潤滑油を摺動面に供給する。また、機械加工された摺動面（請求項６）では、黒鉛粒子形状が湾曲面から構成されているために、黒鉛粒子が機械加工の際に樹脂から脱落し、欠け、あるいはエッジが削り取られることが少ない。このために本発明の機械加工された摺動面は一定の微細粗さを有しており、相手材との間に潤滑油が安定して介在することが期待される。

以下、実施例によりさらに詳しく本発明を説明する。
裏金として１４０ｍｍ×１．５ｍｍの普通鋼板を、またその上に形成する粗面化部用の青銅粉末（Ｓｎ１０％含有、＋８０、−１５０メッシュ）を、それぞれ用意した。裏金を脱脂後、青銅粉末を裏金上に単位面積（ｃｍ^２）当り０．０５〜０．１ｇ配置し、その後８３０〜８５０℃で焼成を行って粗面化部を形成した。粗面化部の厚さは約１５０μｍであり、青銅の比重に基づいて計算した気孔率は４０〜８０％であった。表１に組成を示す摺動層成分は溶剤とともに十分に混合した後、粗面化部への含浸を行い、１００℃で乾燥し、続いて冷間状態で圧下して摺動層成分を固め、最後に２５０℃で焼成を行い、厚さが約８０μｍの摺動層を形成して、バイメタル材試料とし、さらにブシュに加工した。表１において、「黒鉛」は日本黒鉛工業株式会社が生産している球状化粉砕黒鉛（製品名ＣＧＢ１０）である。黒鉛の平均形状係数（Ｙ）及び球状化率（Ｙ’）は表１に示したとおりである。

また、黒鉛以外の成分の詳細は次のとおりである。
ポリイミド樹脂：東レ社製品
ポリアミドイミド樹脂：日立化成工業社製品
クレー：白石カルシウム社製品；平均粒径１μｍ
ムライト：共立マテリアル社製品；平均粒径０．８μｍ
ＰＴＦＥ：旭硝子社製品；平均粒径９μｍ
ＭｏＳ_２：住鉱潤滑剤社製品；平均粒径１．４μｍ
試験方法は次のとおりである。

耐摩耗性試験
回転数：０⇔１０００ｒｐｍ
荷重：４９０Ｎ
油温：室温
油種：灯油

耐焼付性試験
試験機：静荷重ブシュジャーナル試験機
油種：灯油
潤滑法：油浴５０℃
荷重：漸増
回転数：４５００ｒｐｍ
軸材質：ＳＣＭ４１５
軸粗さ：０．４μｍＲｚｊｉｓ
試験結果を表３に示す。

比較例は、黒鉛化度が低く、一部かなり扁平度が大きい粒子があるために平均形状係数（Ｙ_ＡＶＥ）が大きい鱗片状黒鉛を使用した樹脂系すべり軸受であり、耐熱性及び耐摩耗性が不良である。従来例はＣｕ−Ｂｉ−硬質粒子系焼結合金であり、耐摩耗性は良好であり、耐焼付性は中等である。これに対して本発明実施例は硬質粒子を含有していないが、耐摩耗性が優れており、耐焼付性は焼結合金と同等以上である。

以上説明したように、本発明のＡ／Ｔドライブトレーン用すべり軸受の特性は、従来金属系すべり軸受が使用されていた部位に適用できるレベルである。また。本発明のすべり軸受は従来ころがり軸受が使用されていたピニオンギヤブシュなどにも使用することができるので、Ａ／Ｔの小型化と価格低減に寄与する。

すべり軸受の断面図である。従来の鱗（片）状黒鉛を樹脂中に分散したすべり軸受の模式的断面図である。本発明の黒鉛を樹脂中に分散したすべり軸受の模式的断面図である。メソフェーズ小球体と球状黒鉛の平均形状係数を説明する図面である。黒鉛粒子形状測定の説明図である。

１裏金
２摺動層
３黒鉛
４樹脂

Claims

オートマティックトランスミッションの回転軸を軸支する樹脂系軸受において、前記樹脂系軸受が、平均径が５〜５０μｍであり、黒鉛化度が０．６以上であり、且つ、平均径の０．５倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数（Ｙ_ＡＶＥ）が１〜４の範囲内であって、かつ形状係数（Ｙ）＝１〜１．５の範囲の粒子が個数割合で７０％以上存在する黒鉛５〜６０重量％と、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂の少なくとも１種とからなる摺動層が裏金上に形成されていることを特徴とするオートマティックトランスミッション用サンギヤブシュ。
Ｙ_ＡＶＥ＝ｔｏｔａｌ[{ＰＭ_ｉ ^２／４πＡ_ｉ}]／ｉ
Ｙ＝ＰＭ^２／４πＡ
ここで、ｔｏｔａｌは［］内の値のｉ個についての合計、ＰＭは粒子１個の周囲長さ、Ａは粒子１個当りの断面積、ｉは測定個数である。
前記黒鉛が実質的に球状化粉砕黒鉛からなることを特徴とする請求項１記載のオートマティックトランスミッション用サンギヤブシュ。
前記摺動層が、粒径が１０μｍ未満のクレー、ムライト及びタルクの少なくとも１種以上からなる摩擦調整剤を０．５〜２０重量％さらに含有し、かつ前記摩擦調整剤と前記黒鉛との合計量を５．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項１又は２記載のオートマティックトランスミッション用サンギヤブシュ。
前記摺動層が、ＰＴＦＥ、ＭｏＳ_２、ＢＮの少なくとも１種以上からなる固体潤滑剤を１〜４０重量％さらに含有し、かつ前記固体潤滑剤、黒鉛及び摩擦調整剤との合計含有量を６．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項１から３までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用サンギヤブシュ。
前記摺動層が、１０容量％以下のシリコン油、機械油、タービン油、鉱物油の少なくとも１種以上のオイルをさらに含むことを特徴とする請求項３又は４記載のオートマティックトランスミッション用サンギヤブシュ。
前記摺動層の表面が、研磨、研削及び切削加工の何れかの加工を施されていることを特徴とする請求項１から５までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用サンギヤブシュ。
オートマティックトランスミッションの回転軸を軸支する樹脂系軸受において、前記樹脂系軸受が、平均径が５〜５０μｍであり、黒鉛化度が０．６以上であり、且つ、平均径の０．５倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数（Ｙ_ＡＶＥ）が１〜４の範囲内であって、かつ形状係数（Ｙ）＝１〜１．５の範囲の粒子が個数割合で７０％以上存在する黒鉛５〜６０重量％と、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂の少なくとも１種とからなる摺動層が裏金上に形成されていることを特徴とするオートマティックトランスミッション用オイルポンプブシュ。
Ｙ_ＡＶＥ＝ｔｏｔａｌ[{ＰＭ_ｉ ^２／４πＡ_ｉ}]／ｉ
Ｙ＝ＰＭ^２／４πＡ
ここで、ｔｏｔａｌは［］内の値のｉ個についての合計、ＰＭは粒子１個の周囲長さ、Ａは粒子１個当りの断面積、ｉは測定個数である。
前記黒鉛が実質的に球状化粉砕黒鉛からなることを特徴とする請求項７記載のオートマティックトランスミッション用オイルポンプブシュ。
前記摺動層が、粒径が１０μｍ未満のクレー、ムライト及びタルクの少なくとも１種以上からなる摩擦調整剤を０．５〜２０重量％さらに含有し、かつ前記摩擦調整剤と前記黒鉛との合計量を５．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項７又は８記載のオートマティックトランスミッション用オイルポンプブシュ。
前記摺動層が、ＰＴＦＥ、ＭｏＳ_２、ＢＮの少なくとも１種以上からなる固体潤滑剤を１〜４０重量％さらに含有し、かつ前記固体潤滑剤、黒鉛及び摩擦調整剤との合計含有量を６．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項７から９までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用オイルポンプブシュ。
前記摺動層が、１０容量％以下のシリコン油、機械油、タービン油、鉱物油の少なくとも１種以上のオイルをさらに含むことを特徴とする請求項９又は１０記載のオートマティックトランスミッション用オイルポンプブシュ。
前記摺動層の表面が、研磨、研削及び切削加工の何れかの加工を施されていることを特徴とする請求項７から１１までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用オイルポンプブシュ。
オートマティックトランスミッションの回転軸を軸支する樹脂系軸受において、前記樹脂系軸受が、平均径が５〜５０μｍであり、黒鉛化度が０．６以上であり、且つ、平均径の０．５倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数（Ｙ_ＡＶＥ）が１〜４の範囲内であって、かつ形状係数（Ｙ）＝１〜１．５の範囲の粒子が個数割合で７０％以上存在する黒鉛５〜６０重量％と、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂の少なくとも１種とからなる摺動層が裏金上に形成されていることを特徴とするオートマティックトランスミッション用トランスファブシュ。
Ｙ_ＡＶＥ＝ｔｏｔａｌ[{ＰＭ_ｉ ^２／４πＡ_ｉ}]／ｉ
Ｙ＝ＰＭ^２／４πＡ
ここで、ｔｏｔａｌは［］内の値のｉ個についての合計、ＰＭは粒子１個の周囲長さ、Ａは粒子１個当りの断面積、ｉは測定個数である。
前記黒鉛が実質的に球状化粉砕黒鉛からなることを特徴とする請求項１３記載のオートマティックトランスミッション用トランスファブシュ。
前記摺動層が、粒径が１０μｍ未満のクレー、ムライト及びタルクの少なくとも１種以上からなる摩擦調整剤を０．５〜２０重量％さらに含有し、かつ前記摩擦調整剤と前記黒鉛との合計量を５．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項１３又は１４記載のオートマティックトランスミッション用トランスファブシュ。
前記摺動層が、ＰＴＦＥ、ＭｏＳ_２、ＢＮの少なくとも１種以上からなる固体潤滑剤を１〜４０重量％さらに含有し、かつ前記固体潤滑剤、黒鉛及び摩擦調整剤との合計含有量を６．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項１３から１５までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用トランスファブシュ。
前記摺動層が、１０容量％以下のシリコン油、機械油、タービン油、鉱物油の少なくとも１種以上のオイルをさらに含むことを特徴とする請求項１５又は１６記載のオートマティックトランスミッション用トランスファブシュ。
前記摺動層の表面が、研磨、研削及び切削加工の何れかの加工を施されていることを特徴とする請求項１３から１７までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用トランスファブシュ。
オートマティックトランスミッションの回転軸を軸支する樹脂系軸受において、前記樹脂系軸受が、平均径が５〜５０μｍであり、黒鉛化度が０．６以上であり、且つ、平均径の０．５倍以下である微粒子を除いた粒子の下記定義による平均形状係数（Ｙ_ＡＶＥ）が１〜４の範囲内であって、かつ形状係数（Ｙ）＝１〜１．５の範囲の粒子が個数割合で７０％以上存在する黒鉛５〜６０重量％と、残部ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂の少なくとも１種とからなる摺動層が裏金上に形成されていることを特徴とするオートマティックトランスミッション用プラネタリキャリアブシュ。
Ｙ_ＡＶＥ＝ｔｏｔａｌ[{ＰＭ_ｉ ^２／４πＡ_ｉ}]／ｉ
Ｙ＝ＰＭ^２／４πＡ
ここで、ｔｏｔａｌは［］内の値のｉ個についての合計、ＰＭは粒子１個の周囲長さ、Ａは粒子１個当りの断面積、ｉは測定個数である。
前記黒鉛が実質的に球状化粉砕黒鉛からなることを特徴とする請求項１９記載のオートマティックトランスミッション用プラネタリキャリアブシュ。
前記摺動層が、粒径が１０μｍ未満のクレー、ムライト及びタルクの少なくとも１種以上からなる摩擦調整剤を０．５〜２０重量％さらに含有し、かつ前記摩擦調整剤と前記黒鉛との合計量を５．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項１９又は２０記載のオートマティックトランスミッション用プラネタリキャリアブシュ。
前記摺動層が、ＰＴＦＥ、ＭｏＳ_２、ＢＮの少なくとも１種以上からなる固体潤滑剤を１〜４０重量％さらに含有し、かつ前記固体潤滑剤、黒鉛及び摩擦調整剤との合計含有量を６．５〜８０重量％の範囲としたことを特徴とする請求項１９から２１までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用プラネタリキャリアブシュ。
前記摺動層が、１０容量％以下のシリコン油、機械油、タービン油、鉱物油の少なくとも１種以上のオイルをさらに含むことを特徴とする請求項２１又は２２記載のオートマティックトランスミッション用プラネタリキャリアブシュ。
前記摺動層の表面が、研磨、研削及び切削加工の何れかの加工を施されていることを特徴とする請求項１９から２３までの何れか１項記載のオートマティックトランスミッション用プラネタリキャリアブシュ。