JP5895867B2 - 燃料供給ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、燃料を加圧して吐出する燃料供給ポンプに関する。

従来から、燃料供給ポンプでは、１００ＭＰａを超える高圧に燃料を加圧して吐出するものが公知であり、例えば、燃料を高圧状態で蓄圧する蓄圧容器を介して内燃機関に供給する燃料供給装置に適用されている。

従来の燃料供給ポンプは、燃料の加圧室を形成するプランジャ、および、カムの回転により発生する駆動力をプランジャに伝達するタペットを備え、タペットによりプランジャを上下に往復駆動して加圧室を縮小または拡張する。また、タペットは、カムの周面に当接するとともにカムの周面上を相対的に転がりながら上下に往復動する円筒状のローラ、および、ローラを回転自在に支持しながら上下に往復動するシューを有する（例えば、特許文献１参照。）。そして、燃料供給ポンプは、プランジャ、カムおよびタペット等からなるポンプ単位がカムシャフトの軸方向に複数並ぶ、いわゆる列型のポンプ装置として設けられている。

さらに、特許文献１の燃料供給ポンプによれば、シューには、ローラの円筒面に摺接してローラを回転自在に支持する円筒状の摺接面が設けられている。ここで、摺接面は、ローラの回転軸に垂直な断面において、ローラの半径と同径であってローラの回転軸を中心とする円弧として見える（以下、ローラの回転軸に垂直な断面において見える摺接面の円弧を「摺接弧」と呼ぶことがある。）。そして、摺接面は、摺接弧に対応する中心角が１８０°よりも大きくなるように設けられている。これにより、摺接面は、ローラの回転軸の上下両側に広がり、例えば、タペットがハウジングに固着して上死点で停止した場合に、回転軸の下側の領域によりローラを回転自在に保持できるようにしてローラの脱落を防止している。

すなわち、ローラがシューから脱落すると、図１１に示すように、ローラが過剰に偏心したり、回転したりしてローラの角がハウジングの内壁に接触する虞がある。これにより、ローラがハウジング、カムおよびシューの間に挟まり、カムシャフトが回転不能となって内燃機関が停止する事態が想定される。
そこで、摺接面を、摺接弧に対応する中心角が１８０°よりも大きくなるように設け、ローラの回転軸の下側でもローラを回転自在に支持するようにしてローラの脱落を防止している。

ところで、特許文献１の燃料供給ポンプでは、以下のような事情から、シューの素材コストに対する低減要求が高まっていると考えられる。
すなわち、シュー１００は、摺接面１０１を低コストで高精度に仕上げる必要性から、図１２（ａ）、（ｂ）に示すようにして設けると考えられる。つまり、シュー１００の素材１０２に、ローラが嵌る円筒の内周面１０３を高精度で設け、その後に素材１０２を切断等して２つの部分１０２ａ、１０２ｂに分割する。

このとき、内周面１０３の軸心１０４が一方の部分１０２ａに含まれるように素材１０２を分割することで、部分１０２ａにおいて摺接弧に対応する中心角を１８０°よりも大きくし、部分１０２ａをシュー１００に仕上げる。この結果、軸心１０４を含まない部分１０２ｂは、摺接弧に対応する中心角が１８０°よりも大きくならず、ローラの脱落防止の点で、シュー１００として積極的に利用し辛くなり無駄になってしまう。

そこで、例えば、図１２（ｃ）、（ｄ）に示すように、切断面１０５に軸心１０４が含まれるように素材１０２を２等分割する。これにより、部分１０２ａ、１０２ｂを同一形状に設け、部分１０２ａ、１０２ｂを両方とも摺接弧に対応する中心角を１８０°に略一致させる。
以上のように素材１０２の切断部位を変更することで、素材１０２を無駄にすることなくコストを低減する要求が高まっている。

この場合、別途、ローラの脱落防止策を施す必要があり、このような脱落防止策として特許文献２には、ローラ（４）に下側から直接的に接触してローラ（４）の脱落を防止する脱落防止片（１２、１４）を設ける技術が公知となっている。

しかし、特許文献２によれば、ローラ（４）をシュー（１１）に嵌めた後、脱落防止片（１２、１４）をローラ（４）に被せて組み付けるので、ローラ（４）の円筒面を傷つける虞が高い。また、脱落防止片（１２、１４）とローラ（４）との間に金属バリ等を噛み込む虞もある。さらに、脱落防止片（１２、１４）により、ローラ（４）の円筒面とシュー（１１）の摺接面との間に潤滑油が流入するのを妨げ、潤滑不良になる虞もある。

そこで、ローラの脱落を直接的に防止するのではなく、ローラの脱落が発生してもカムシャフトの回転を可能にして内燃機関の停止を回避することができるように、対策を施すことが求められている。

特表２０１０−５０５０５８号公報 独国特許出願公開１０２００９０５６３０４号明細書

本発明は、上記の問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、燃料供給ポンプのタペットにおいて、ローラの脱落が発生してもカムシャフトの回転を可能にして内燃機関の停止を回避することにある。

本願の第１発明によれば、燃料供給ポンプは、以下に説明するプランジャ、タペット、部分円筒面、ガイドおよび第１関係を備える。
まず、プランジャは、燃料の加圧室を形成するとともに、加圧室を縮小または拡張するように上下に往復駆動されるものである。次に、タペットは、プランジャの下側に配置されるカムの回転を直線的な往復動に変換してプランジャに伝達する機構である。そして、タペットは、カムの周面に当接するとともにカムの周面上を相対的に転がりながら上下に往復動する円筒状のローラ、および、ローラを回転自在に支持しながら上下に往復動するシューを有する。

また、部分円筒面は、シューに設けられてローラの円筒面に上側から摺接してローラを回転自在に支持する摺接面である。そして、部分円筒面は、ローラの回転軸に垂直な断面において、ローラの半径と同径であってローラの回転軸を中心とする円弧として見え、さらに、円弧（摺接弧）がローラの回転軸の上側に存在する。

また、ガイドは、シューに固定されて一体化する部材である。そして、ガイドは、シューが上死点で停止した仮想状態において、ローラがシューから下方に脱落して部分円筒面から離れた後、下死点に達し、さらに、カムに突き上げられて上昇することで当接するものである。

また、第１関係は、仮想状態においてローラが下死点に達したときの配置の関係である。そして、第１関係によれば、カムとローラとの当接点（α）、ガイドでローラの当接を受ける当接点（β）、当接点（α）と当接点（β）との上下方向に関する距離（Ｈ）、およびローラの直径（ｄ）に関し、不等式：Ｈ＜ｄが成立する。
さらに、シューの下端は、上下方向に関して部分円筒面の中心軸と同じ位置、または、部分円筒面の中心軸よりも上側に存在する。

これにより、ローラがシューから脱落しても、ガイドによって、ローラが過剰に偏心したり、回転したりするのを阻止してローラの角がハウジングの内壁に接触しないようにすることができる。このため、ローラの脱落が発生しても、カムシャフトの回転を可能にして内燃機関の停止を回避することができる。

本願の第２発明によれば、燃料供給ポンプは、以下に説明する第２関係を備える。
すなわち、第２関係は、仮想状態においてローラが下死点に達した後、カムに突き上げられて上昇することでガイドに当接した再当接状態における配置の関係である。そして、第２関係によれば、当接点（α）と当接点（β）とを結ぶ線分（Ｌ）、ローラの回転軸を含み上下方向に垂直な平面（Ａ）、平面（Ａ）と線分（Ｌ）との交点（γ）、部分円筒面の中心軸に直交するとともに上下方向に平行な直線（Ｍ）、平面（Ａ）と直線（Ｍ）との交点（δ）に関し、平面（Ａ）上で交点（γ）と交点（δ）との間にローラの回転軸が存在する。

これにより、当接点（α）においてカムからローラに作用する当接力と、当接点（β）においてガイドからローラに作用する当接力との合力は、ローラに対し、部分円筒面により形成される嵌合空間に嵌る方向に作用する。このため、ローラは、シューから脱落しても、再度、嵌合空間に嵌ることができるので、より確実にカムシャフトの回転を維持して内燃機関の停止を回避することができる。

本願の第３発明によれば、燃料供給ポンプは、以下に説明する第３関係を備える。
すなわち、第３関係は、再当接状態における配置の関係である。そして、第３関係によれば、当接点（α）における円筒面に対する法線方向と上下方向とにより形成される角度（θ）、当接点（β）における円筒面に対する法線方向と上下方向とにより形成される角度（φ）、当接点（β）における動摩擦係数（μ）に関し、不等式：ｓｉｎ（φ−θ）・（ｃｏｓφ＋μｓｉｎφ）／ｃｏｓθ＞μが成立する。

これにより、不等式：ｓｉｎ（φ−θ）・（ｃｏｓφ＋μｓｉｎφ）／ｃｏｓθ＞μが成立するように、角度（θ）、角度（φ）および動摩擦係数（μ）を設定することで、動摩擦係数（μ）を考慮した上で、仮想状態においてもカムシャフトの回転を維持することができる燃料供給ポンプを提供することができる。

燃料供給ポンプの全体構成図である（実施例１）。 燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例１）。 仮想状態においてローラが下死点に達したときの燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例１）。 再当接状態における燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例１）。 再当接状態における燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例２）。 再当接状態における燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例３）。 再当接状態における燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例４）。 再当接状態における燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例５）。 再当接状態における燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例６）。 再当接状態における燃料供給ポンプの要部構成図である（実施例７）。 （ａ）はシューから脱落したローラが過剰に偏心した状態を示す説明図であり、（ｂ）はシューから脱落したローラが回転した状態を示す説明図である（従来例）。 （ａ）、（ｂ）はローラの脱落防止を優先したシューの製造方法を示す説明図であり、（ｃ）、（ｄ）は素材のコスト低減を優先したシューの製造方法を示す説明図である（従来例）。

以下、発明を実施するための形態を実施例に基づいて説明する。

〔実施例１の構成〕
実施例１の燃料供給ポンプ１の構成を、図面に基づいて説明する。
燃料供給ポンプ１は、１００ＭＰａを超える高圧に燃料を加圧して吐出するものであり、例えば、燃料を高圧状態で蓄圧する蓄圧容器（コモンレール）を介して内燃機関（図示せず。）に供給する燃料供給装置に適用され、電子制御ユニット（ＥＣＵ：図示せず。）により動作を制御される。

燃料供給ポンプ１は、以下に説明するプランジャ２、タペット３、部分円筒面４、ガイド５および第１〜第３関係を備える。
プランジャ２は、燃料の加圧室７を形成するとともに、加圧室７を縮小または拡張するように上下に往復駆動されるものである。また、プランジャ２は、シリンダボディ８に設けられたシリンダ９に自身の軸方向と上下方向とが一致するように収容され、さらに、シリンダ９の内周面に摺接して上下方向に摺動自在に支持されている。そして、加圧室７は、シリンダ９内にプランジャ２を収容することで下側を画され、プランジャ２が上方に移動することで縮小し、プランジャ２が下方に移動することで拡張する。

また、加圧室７は、ＥＣＵから出力される指令により電子制御される制御弁１０によって上側を画されている。
さらに、加圧室７は、下流側において逆止弁（図示せず。）を介してコモンレール内と連通し、上流側において制御弁１０を介してフィードポンプ（図示せず。）の吐出側と連通している。ここで、フィードポンプは、例えば、後記するカムシャフト（図示せず。）を介して内燃機関により回転駆動されるものであり、燃料タンクから燃料を汲み上げ、制御弁１０を経由して加圧室７に吸入させる。

そして、制御弁１０は、加圧室７からコモンレールに向けて吐出する燃料を調量するものであり、ＥＣＵに制御されて、例えば、次のように動作する。
すなわち、プランジャ２が加圧室７を縮小するように上側に移動しているときに、ＥＣＵから制御弁１０に閉弁指令が出力されると、制御弁１０が閉弁して加圧室７の燃料圧が増加し、逆止弁が開弁して加圧室７からコモンレールへの燃料の吐出が始まる。

やがて、ＥＣＵから制御弁１０に開弁指令が出力されると、制御弁１０が開弁して加圧室７の燃料圧が減小し、逆止弁が閉弁して加圧室７からコモンレールへの燃料の吐出が終わる。また、プランジャ２が加圧室７を拡張するように下側に移動しているとき、制御弁１０は開弁しており、フィードポンプから吐出された燃料が加圧室７に吸入される。
なお、プランジャ２、シリンダボディ８および制御弁１０の一体物は、シリンダボディ８を燃料供給ポンプ１のハウジング１１にネジ締結することでハウジング１１に一体化している。

タペット３は、プランジャ２の下側に配置されるカム１３の回転を直線的な往復動に変換してプランジャ２に伝達する機構であり、ハウジング１１に設けられた収容孔１４に収容されてプランジャ２とカム１３との間に介在する。
ここで、カム１３およびカムシャフトは、ハウジング１１内で収容孔１４の下方に形成されるカム室１５に収容され、内燃機関により回転駆動される。

そして、カム１３は、内燃機関から与えられるトルクにより回転することで、タペット３を介してプランジャ２を上方に突き上げるように駆動する。また、プランジャ２およびタペット３とシリンダボディ８との間には、プランジャ２およびタペット３を下側に付勢するスプリング１６が上下方向にセットされている。このため、上方に突き上げられたプランジャ２は、スプリング１６の付勢力により下方に戻ることができる。

また、タペット３は、以下に説明するローラ１８、シュー１９およびタペットボディ２０を有する。
まず、ローラ１８は、円筒状に設けられ、円筒面２１によりカム１３の周面２２に当接するとともに周面２２上を相対的に転がりながら上下に往復動する。また、シュー１９は、ローラ１８を回転自在に支持しながら上下に往復動するものである。

また、タペットボディ２０は、タペット３の外郭をなすものであり、上下に開放された筒状の内部空間２３を有する。そして、内部空間２３の下側にはシュー１９が圧入されており、内部空間２３の上側にはシリンダボディ８から下側に突出したプランジャ２が入り込んでシュー１９の上面に当接している。

さらに、タペットボディ２０には、内部空間２３の内周側に伸びる鍔２４が設けられており、鍔２４の下側にシュー１９が圧入されている。また、鍔２４の上側には、スプリング１６の下側の座を形成するとともにプランジャ２の下端と一体化しているシート２５が配置され、シート２５により、スプリング１６は、プランジャ２とタペット３とを一体的に下側に付勢することができる。

また、シュー１９およびタペットボディ２０は、上下方向に平行な軸を中心軸とする円筒状に設けられている。このため、タペットボディ２０には、回り止め（図示せず。）が圧入されて外周側に突出し、収容孔１４の内周には、回り止めを上下方向に摺動自在に収容するスライド溝（図示せず。）が設けられている。この結果、タペット３は、回り止めによってガイドされながら上下方向に往復動する。
そして、燃料供給ポンプ１は、プランジャ２、タペット３およびカム１３等からなるポンプ単位がカムシャフトの軸方向に複数並ぶ、いわゆる列型のポンプ装置として設けられている。

部分円筒面４は、シュー１９に設けられてローラ１８の円筒面２１に上側から摺接してローラ１８を回転自在に支持する摺接面である。つまり、部分円筒面４はシュー１９の下面で上方に窪むように設けられており、部分円筒面４により形成される空間は下側に向かって開口している。そして、部分円筒面４により形成される空間は、ローラ１８が嵌る嵌合空間２７をなし、ローラ１８の回転軸とプランジャ２の軸心とが直交する。

また、部分円筒面４は、ローラ１８の回転軸に垂直な断面において、ローラ１８の半径と同径であってローラ１８の回転軸を中心とする円弧として見え、さらに、この円弧（摺接弧）２８がローラ１８の回転軸の上側に存在する。そして、部分円筒面４は、摺接弧２８に対応する中心角が１８０°となるように設けられている。

これにより、シュー１９は、素材を無駄にすることなく設けることができるものの（図１２（ｃ）、（ｄ）参照。）、例えば、タペットボディ２０がハウジング１１に固着して上死点で停止した場合にローラ１８が嵌合空間２７から脱落してしまう（図３、図４参照。）。そこで、ガイド５を設けて第１〜第３関係を設定することで、ローラ１８の脱落が発生しても、カムシャフトの回転を可能にして内燃機関の停止を回避している。
なお、部分円筒面４には、ダイヤモンドまたはダイヤモンドライクカーボンからなる皮膜が施されて、円筒面２１との摺接に対する動摩擦係数が下げられている。

ガイド５は、シュー１９に固定されて一体化する部材であってタペット３の一部をなし、シュー１９が上死点で停止した仮想状態においてローラ１８の当接を受ける。つまり、仮想状態において、ローラ１８は、嵌合空間２７から下方に脱落して部分円筒面４から離れた後、下死点に達し、さらに、カム１３に突き上げられて上昇することで、ガイド５に当接する。

ここで、ガイド５は、圧入によりシュー１９に固定されて一体化している。より具体的に、ガイド５は、シュー１９の下面に配置され、頭部３０ａおよび軸部３０ｂを有するピン３０により圧入されてシュー１９に一体化している。

つまり、シュー１９には、上下方向と平行に軸部３０ｂを通す挿通孔３１が設けられ、さらに、挿通孔３１の上部には、頭部３０ａが係合する段３２が設けられている。また、ガイド５は、軸部３０ｂの先端部が圧入される圧入穴３３を有する。そして、挿通孔３１の下側の開口と圧入穴３３とが重なるようにシュー１９の下面にガイド５を配置し、さらに、軸部３０ｂを挿通孔３１に通して軸部３０ｂの先端を圧入穴３３に圧入するとともに頭部３０ａを段３２に係合させる。これにより、ガイド５は、シュー１９の下面でシュー１９に固定されて一体化する。

さらに、ガイド５は、上下方向に垂直な１つの平面をなす下面３４、および、ローラ１８の回転軸に垂直な断面において曲線弧として見える内周端３５を有する。ここで、内周端３５は、ローラ１８の摺接を受けないように、例えば、下側ほど円筒面２１との距離が大きくなるように設けられている。そして、内周端３５の最下点は、仮想状態においてカム１３に突き上げられて上昇したローラ１８の円筒面２１が当接する当接点βを形成する。

なお、ピン３０には、ピン３０を軸方向に貫通する貫通孔３０ｃが設けられており、貫通孔３０ｃは、タペット３の往復動に伴い、潤滑油をカム室１５から収容孔１４に流入させたり、収容孔１４からカム室１５に流入させたりする往復油路として機能する。

第１関係は、図３に示すように、仮想状態においてローラ１８が下死点に達したときの配置の関係である。そして、第１関係によれば、カム１３とローラ１８との当接点αと当接点βとの上下方向に関する距離Ｈ、およびローラ１８の直径ｄに関し、以下の不等式１が成立する。
不等式１：Ｈ＜ｄ
なお、距離Ｈは、ガイド５の下面３４が上下方向に垂直であることから、当接点αと下面３４との上下方向に関する距離に一致する。

第２関係は、図４に示すように、仮想状態においてローラ１８が嵌合空間２７から下方に脱落した後、カム１３に突き上げられて上昇することでガイド５に当接した再当接状態における配置の関係である。そして、第２関係によれば、当接点αと当接点βとを結ぶ線分Ｌ、ローラ１８の回転軸を含み上下方向に垂直な平面Ａ、平面Ａと線分Ｌとの交点γ、部分円筒面４の中心軸に直交するとともに上下方向に平行な直線Ｍ、平面Ａと直線Ｍとの交点δに関し、平面Ａ上で交点γと交点δとの間にローラ１８の回転軸が存在する。また、再当接状態では、ローラ１８の回転軸は、部分円筒面４の中心軸（嵌合空間２７の中心軸）と一致しなくなり、部分円筒面４の中心軸の下側かつ進角側にずれている。

第３関係は、再当接状態における配置の関係であって、第２の関係を満たしていることを前提として成り立つ関係である。そして、第３関係によれば、図４に示すように、当接点αにおける円筒面２１に対する法線方向と上下方向とにより形成される角度θ、当接点βにおける円筒面２１に対する法線方向と上下方向とにより形成される角度φ、当接点βにおける動摩擦係数μに関し、以下の不等式２が成立する。
不等式２：ｓｉｎ（φ−θ）・（ｃｏｓφ＋μｓｉｎφ）／ｃｏｓθ＞μ

ここで、当接点αにおいてカム１３からローラ１８に作用する当接力Ｆ１、当接点βにおいてガイド５からローラ１８に作用する当接力Ｆ２を用いると、再当接状態においてローラ１８が嵌合空間２７の方に移動するためには、次の条件式１が成立する必要がある。
条件式１：ｓｉｎ（φ−θ）・Ｆ１＞μ・Ｆ２
また、再当接状態における上下方向の力の釣り合いから次の条件式２が成立する。
条件式２：Ｆ１・ｃｏｓθ＝Ｆ２・（ｃｏｓφ＋μ・ｓｉｎφ）
そして、不等式２は、条件式１、２から当接力Ｆ１、当接力Ｆ２を消去することで得られる。

〔実施例１の効果〕
実施例１の燃料供給ポンプ１によれば、部分円筒面４は、シュー１９に設けられて円筒面２１に上側から摺接してローラ１８を回転自在に支持する摺接面である。そして、摺接弧２８はローラ１８の回転軸の上側に存在し、摺接弧２８に対応する中心角は１８０°である。また、第１関係は、仮想状態においてローラ１８が下死点に達したときの配置の関係であり、第１関係によれば、不等式１が成立する。

これにより、ローラ１８がシュー１９から脱落しても、ガイド５によって、ローラ１８が過剰に偏心したり、回転したりする（図１１参照。）のを阻止してローラ１８の角がハウジング１１の内壁に接触しないようにすることができる。このため、ローラ１８の脱落が発生しても、カムシャフトの回転を可能にして内燃機関の停止を回避することができる。

また、燃料供給ポンプ１によれば、第２関係は再当接状態における配置の関係であり、第２関係によれば、平面Ａ上で交点γと交点δとの間にローラ１８の回転軸が存在する。
これにより、当接力Ｆ１と当接力Ｆ２との合力は、ローラ１８に対し、嵌合空間２７に嵌る方向に作用する。このため、ローラ１８は、シュー１９から脱落しても、再度、嵌合空間２７に嵌ることができるので、より確実にカムシャフトの回転を維持して内燃機関の停止を回避することができる。

さらに、燃料供給ポンプ１によれば、第３関係は再当接状態における配置の関係であり、第３関係によれば、不等式２が成立する。
これにより、不等式２が成立するように、角度θ、φおよび動摩擦係数μを設定することで、動摩擦係数μを考慮した上で、仮想状態においてもカムシャフトの回転を維持することができる燃料供給ポンプ１を提供することができる。

〔実施例２〕
実施例２の燃料供給ポンプ１によれば、図５に示すように、ガイド５の内周端３５は、ローラ１８の回転軸に垂直な断面において下側ほど円筒面２１との距離が大きくなる線分として見える。また、当接点βは内周端３５の最下端に形成される。

〔実施例３〕
実施例３の燃料供給ポンプ１によれば、図６に示すように、ピン３０の軸部３０ｂがガイド５の機能を担う。
ここで、ピン３０は、シュー１９に直接的に圧入されて一体化している。つまり、シュー１９には、上下方向と平行に軸部３０ｂが圧入される圧入孔３８が設けられ、圧入孔３８の上部に、頭部３０ａが係合する段３２が設けられている。そして、軸部３０ｂをシュー１９の上側から圧入孔３８に圧入するとともに頭部３０ａを段３２に係合させる。これにより、軸部３０ｂの先端が圧入孔３８から下方に突出し、軸部３０ｂの先端に当接点βが形成される。

〔実施例４〕
実施例４の燃料供給ポンプ１によれば、図７に示すように、ピン３０の頭部３０ａがガイド５の機能を担う。
ここで、シュー１９には段３２が設けられていない。そして、軸部３０ｂをシュー１９の下側から圧入孔３８に圧入するとともに頭部３０ａをシュー１９の下面に係合させる。これにより、頭部３０ａが圧入孔３８の下側に配置され、頭部３０ａに当接点βが形成される。

〔実施例５〕
実施例５の燃料供給ポンプ１によれば、図８に示すように、ガイド５は、ネジ螺合によりシュー１９に固定されて一体化している。より具体的に、ガイド５は、シュー１９の下面に配置され、頭部４０ａおよび軸部４０ｂを有するネジ４０により螺合されてシュー１９に一体化している。

つまり、シュー１９には、上下方向と平行にネジ４０の軸部４０ｂおよび円筒部４０ｃを通す挿通孔３１が設けられ、さらに、挿通孔３１の上部には、頭部４０ａが係合する段３２が設けられている。また、ガイド５は、軸部４０ｂが螺合されるネジ穴４１を有する。そして、挿通孔３１の下側の開口とネジ穴４１とが重なるようにシュー１９の下面にガイド５を配置し、さらに、軸部４０ｂを挿通孔３１に通して挿通孔３１から下側に突出させ、軸部４０ｂをネジ穴４１に螺合するとともに頭部４０ａを段３２に係合させる。

これにより、ガイド５は、シュー１９の下面でシュー１９に固定されて一体化する。
なお、ガイド５は、実施例１と同様の形状を有し、内周端３５の最下点に当接点βを形成する。また、ネジ４０には、ネジ４０を軸方向に貫通する貫通孔４０ｄが設けられており、貫通孔４０ｄは往復油路として機能する。

〔実施例６〕
実施例６の燃料供給ポンプ１によれば、図９に示すように、ガイド５は、ネジ螺合によりシュー１９に固定されて一体化し、ガイド５の内周端３５は、ローラ１８の回転軸に垂直な断面において下側ほど円筒面２１との距離が大きくなる線分として見える。また、当接点βは内周端３５の最下端に形成される。

〔実施例７〕
実施例７の燃料供給ポンプ１によれば、図１０に示すように、ネジ４０の頭部４０ａがガイド５の機能を担う。
ここで、シュー１９には段３２が設けられておらず、挿通孔３１の上部に、挿通孔３１と同軸をなすネジ穴４１が設けられている。そして、軸部４０ｂをシュー１９の下側から挿通孔３１に通してネジ穴４１に螺合させ、頭部４０ａを下面に係合させる。これにより、頭部４０ａが挿通孔３１の下側に配置され、頭部４０ａに当接点βが形成される。

〔変形例〕
燃料供給ポンプ１の態様は、実施例１〜７に限定されず、種々の変形例を考えることができる。
例えば、実施例１〜７の燃料供給ポンプ１によれば、部分円筒面４は、摺接弧２８に対応する中心角が１８０°となるように設けられていたが、摺接弧２８に対応する中心角が１８０°未満となるように部分円筒面４を設けてもよい。

１ 燃料供給ポンプ ２ プランジャ ３ タペット ４ 部分円筒面 ５ ガイド ７ 加圧室 １３ カム １８ ローラ １９ シュー ２１ 円筒面 ２２ 周面 ２８ 摺接弧（円弧） α 当接点 β 当接点 Ｈ 距離 ｄ 直径

Claims (5)

1. 燃料の加圧室（７）を形成するとともに、前記加圧室（７）を縮小または拡張するように上下に往復駆動されるプランジャ（２）と、
   このプランジャ（２）の下側に配置されるカム（１３）の回転を直線的な往復動に変換して前記プランジャ（２）に伝達する機構であり、前記カム（１３）の周面（２２）に当接するとともに前記カム（１３）の周面（２２）上を相対的に転がりながら上下に往復動する円筒状のローラ（１８）、および、このローラ（１８）を回転自在に支持しながら上下に往復動するシュー（１９）を有するタペット（３）と、
   前記シュー（１９）に設けられて前記ローラ（１８）の円筒面（２１）に上側から摺接して前記ローラ（１８）を回転自在に支持する摺接面であり、前記ローラ（１８）の回転軸に垂直な断面において、前記ローラ（１８）の半径と同径であって前記ローラ（１８）の回転軸を中心とする円弧（２８）として見え、さらに、この円弧（２８）が前記ローラ（１８）の回転軸の上側に存在する部分円筒面（４）と、
   前記シュー（１９）に固定されて一体化する部材であり、前記シュー（１９）が上死点で停止した仮想状態において、前記ローラ（１８）が前記シュー（１９）から下方に脱落して前記部分円筒面（４）から離れた後、下死点に達し、さらに、前記カム（１３）に突き上げられて上昇することで当接するガイド（５）と、
   前記仮想状態において前記ローラ（１８）が下死点に達したときの配置の関係であり、前記カム（１３）と前記ローラ（１８）との当接点（α）、前記ガイド（５）で前記ローラ（１８）の当接を受ける当接点（β）、前記当接点（α）と前記当接点（β）との上下方向に関する距離（Ｈ）、および前記ローラ（１８）の直径（ｄ）に関し、不等式：Ｈ＜ｄが成立する第１関係とを備え、
   前記シュー（１９）の下端は、上下方向に関して前記部分円筒面（４）の中心軸と同じ位置、または、前記部分円筒面（４）の中心軸よりも上側に存在することを特徴とする燃料供給ポンプ（１）。
2. 請求項１に記載の燃料供給ポンプ（１）において、
   前記仮想状態において前記ローラ（１８）が下死点に達した後、前記カム（１３）に突き上げられて上昇することで前記ガイド（５）に当接した再当接状態における配置の関係であり、前記当接点（α）と前記当接点（β）とを結ぶ線分（Ｌ）、前記ローラ（１８）の回転軸を含み上下方向に垂直な平面（Ａ）、この平面（Ａ）と前記線分（Ｌ）との交点（γ）、前記部分円筒面（４）の中心軸に直交するとともに上下方向に平行な直線（Ｍ）、前記平面（Ａ）と直線（Ｍ）との交点（δ）に関し、前記平面（Ａ）上で前記交点（γ）と前記交点（δ）との間に前記ローラ（１８）の回転軸が存在する第２関係を備える燃料供給ポンプ（１）。
3. 請求項２に記載の燃料供給ポンプ（１）において、
   前記再当接状態における配置の関係であり、前記当接点（α）における前記円筒面（２１）に対する法線方向と上下方向とにより形成される角度（θ）、前記当接点（β）における前記円筒面（２１）に対する法線方向と上下方向とにより形成される角度（φ）、前記当接点（β）における動摩擦係数（μ）に関し、不等式：ｓｉｎ（φ−θ）・（ｃｏｓφ＋μｓｉｎφ）／ｃｏｓθ＞μが成立する第３関係を備える燃料供給ポンプ（１）。
4. 請求項１ないし請求項３の内のいずれか１つに記載の燃料供給ポンプ（１）において、
   前記ガイド（５）は、圧入により前記シュー（１９）に固定されて一体化していることを特徴とする燃料供給ポンプ（１）。
5. 請求項１ないし請求項３の内のいずれか１つに記載の燃料供給ポンプ（１）において、
   前記ガイド（５）は、ネジ螺合により前記シュー（１９）に固定されて一体化していることを特徴とする燃料供給ポンプ（１）。

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