JP5876028B2 - 搬送チェーン用の摺動部材 - Google Patents

Description

本発明は、トップチェーンやモジュラーチェーン等の搬送チェーンにおける合成樹脂製の構成部材であって、特に摺動する部分に用いられる搬送チェーン用の摺動部材に関する。

従来、この種の搬送チェーン（コンベヤチェーン）として、合成樹脂製のトップチェーンやモジュラーチェーン等が知られている。搬送チェーンは搬送物が載置されるチェーンリンク、隣合うチェーンリンクを回動可能に連結するピン等により構成される。搬送チェーンによる搬送物の搬送中、チェーンリンクは搬送チェーンを支持するレールと摺動する。また、ピンはチェーンリンクのヒンジ部に挿通されているので、チェーンリンクのヒンジ部と摺動する。このようなチェーンリンクやピン等の摺動部材は、摺動により摩耗し、摩耗の結果、摩耗粉が発生する。また、チェーンリンクのレールや搬送物に対する動摩擦係数が大きいと、チェーンリンクの載置面上を搬送物が滑りにくくなって搬送物が転倒し易くなったりする等の問題が発生する。チェーンリンクとレールとの間の動摩擦係数が大きいと、摺動箇所が摩耗し易くなる。このため、摺動部材を形成する樹脂組成物には、耐摩耗性と低摩擦性に優れた材質であることが要求される。

従来、搬送チェーン以外でも摺動部材においては、耐摩耗性および低摩擦性を高めるために、摺動部材の樹脂組成物を構成するベース樹脂に各種の添加物を加えたものが知られている（例えば特許文献１，２等）。

例えば特許文献１には、チェーンユニットの内側と外側の各リンクプレートおよび連結ピンを金属で構成したチェーンにおいて、チェーンユニットのローラ、カーラおよびワッシャーを熱可塑性樹脂で構成したものが開示されている。熱可塑性樹脂はエンジニアリング樹脂から選択され、特にポリアミドイミド樹脂および芳香族ポリイミド樹脂などが用いられる。この特許文献１には、熱可塑性樹脂に、強化剤、充填剤、帯電防止剤および滑剤などの各種添加剤を適宜配合できることが記載され、強化剤の一例として、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、チタン酸カリウムウィスカー等の繊維状のものが挙げられている。

さらに特許文献２には、搬送チェーンではないが、ベアリング（軸受）、シーリング、ピストンリング等の摺動部材に使用される成形材料として、成形に必要な温度で熱溶融が可能なフッ素樹脂（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）と芳香族ポリアミドを含んでなる摺動部材用樹脂組成物が開示されている。さらに摺動部材用樹脂組成物には、二硫化モリブデン微粒子、窒化ホウ素微粒子およびポリテトラフルオロエチレン樹脂（ＰＴＦＥ樹脂）微粒子からなる群から選択される１種類以上の固体潤滑剤が含まれている。

特開平１１−２８６３１３号公報 特開２００６−２２５４３３号公報

ところで、搬送チェーン用の摺動部材では、チェーンリンクのレールとの摺動箇所の摩耗が著しいと、発生した摩耗粉により搬送物が汚染されたり、この汚染を回避するために搬送チェーンを水洗浄して摩耗粉を除去しなければならなくなったりするなどの問題が発生する。また、搬送物とチェーンリンクとの間の摩擦が大きくなると、搬送物がチェーンの継ぎ目で転倒し易くなったり、ラインプレッシャーで堰き止められた容器（例えばペットボトル）がその搬送方向上流側に位置する他の容器群から大きな力を受けて押し潰されたりするなどの問題もある。このため、前述のように、チェーンリンクおよびピン等の摺動部材には、耐摩耗性と低摩擦性とが要求される。しかし、特許文献１に記載された従来の搬送チェーン用の摺動部材は、繊維状の強化剤の添加により耐摩耗性が向上するものの、低摩擦性が十分ではなかった。

また、搬送チェーンではないものの、特許文献２に記載のベアリングやピストンリング等の摺動部材は、樹脂組成物に添加された固体潤滑剤により低摩擦性が向上するが、搬送チェーンに要求される耐摩耗性は十分ではない。そのため、耐摩耗性と低摩擦性とに優れた搬送チェーン用の摺動部材が要望されている。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、合成樹脂製でありながら耐摩耗性と低摩擦性とに優れた搬送チェーン用の摺動部材を提供することにある。

上記課題を解決する搬送チェーン用の摺動部材は、搬送対象の物品が載置される載置面を有する搬送チェーンを構成する搬送チェーン用の摺動部材であって、前記搬送チェーン用の摺動部材は樹脂組成物により形成され、前記樹脂組成物は、ベース樹脂として用いられる熱可塑性樹脂と、前記ベース樹脂に添加された耐摩耗剤と、前記ベース樹脂に添加された固体潤滑剤と、を含む。

この構成によれば、ベース樹脂（母材樹脂）である熱可塑性樹脂と、添加された耐摩耗剤と固体潤滑剤とが混合された熱溶融物を成形することで搬送チェーン用摺動部材は製造される。搬送チェーン用摺動部材は、そのベース樹脂である熱可塑性樹脂に含まれる耐摩耗剤により耐摩耗性が高められ、固体潤滑剤により低摩擦性が高められる。よって、耐摩耗性および低摩擦性に優れた合成樹脂製のチェーン用摺動部材を提供できる。

また、搬送チェーン用の摺動部材では、前記熱可塑性樹脂が、ポリアセタール樹脂、ナイロン６、ナイロン６６、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）およびポリプロピレン（ＰＰ）からなる群から選択された一種であり、前記耐摩耗剤の材料が、アラミドレジン、アラミド繊維、炭素繊維、ガラス繊維およびウィスカーからなる群から選択された少なくとも一種であり、前記固体潤滑剤の材料が、ポリテトラフルオロエチレン樹脂、二硫化モリブデンおよび黒鉛からなる群から選択された少なくとも一種であることが好ましい。

この構成によれば、ベース樹脂が、ポリアセタール樹脂、ナイロン６、ナイロン６６、ポリブチレンテレフタレートおよびポリプロピレンからなる群から選択された一種であるので、ベース樹脂そのものが高強度および耐摩耗性を有する。また、ベース樹脂に耐摩耗剤として、アラミドレジン、アラミド繊維、炭素繊維、ガラス繊維およびウィスカーからなる群から選択された少なくとも一種が添加されているので、摺動部材の耐摩耗性が効果的に高められる。さらに、ベース樹脂に固体潤滑剤として、ポリテトラフルオロエチレン樹脂（ＰＴＦＥ樹脂）、二硫化モリブデンおよび黒鉛からなる群から選択された少なくとも一種が添加されているので、摺動部材の低摩擦性が効果的に高められる。

また、搬送チェーン用の摺動部材では、前記熱可塑性樹脂はポリアセタール樹脂であり、前記耐摩耗剤としてアラミドレジンを含み、前記固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末を含むことが好ましい。

この構成によれば、ベース樹脂がポリアセタール樹脂であるので、高強度および耐摩耗性を有し、これに耐摩耗剤としてアラミドレジンが含まれることで耐摩耗性が効果的に高められるうえ、固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末が含まれることで低摩擦性が効果的に高められる。

また、搬送チェーン用の摺動部材では、前記アラミドレジンの含有率は、１質量％以上かつ５質量％未満の範囲内にあり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末の含有率は、１質量％以上かつ５質量％以下の範囲内にあることが好ましい。

この構成によれば、アラミドレジンの含有率が１質量％以上かつ５質量％未満の範囲内にあるので、樹脂組成物の耐摩耗性が高くなる。ここで、アラミドレジンの含有率が１質量％未満になると、搬送チェーンに要求される十分な耐摩耗性が得られず、５質量％以上添加しても耐摩耗性はある含有率から向上しにくくなり過度な量の添加を抑制しつつ搬送チェーンに必要な強度の向上を実現できる。また、ＰＴＦＥ樹脂粉末の含有率が、１質量％以上かつ５質量％以下の範囲内にあるので、低摩擦性の高いチェーン用摺動部材が得られる。ここで、ＰＴＦＥ樹脂の含有率が１質量％未満になると、搬送チェーンに要求される十分な低摩擦性が得られず、５質量％を超えると、ベース樹脂に対するＰＴＦＥ樹脂（固体潤滑剤の一例）の過度な添加による耐摩耗性の低下を抑制できる。

さらに搬送チェーン用の摺動部材では、前記アラミドレジンの含有率と前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の含有率の差は２質量％以内であることが好ましい。
この構成によれば、アラミドレジンの含有率は１質量％以上かつ５質量％未満の範囲内にあり、ＰＴＦＥ樹脂の含有率は１質量％以上かつ５質量％以下の範囲内にあり、かつ両者の含有率の差が２質量％以内にあるので、高い耐摩耗性および低摩擦性を有する搬送チェーン用の摺動部材が得られる。ＰＴＦＥ樹脂の含有率が高くなり過ぎると、摩擦抵抗が高くなり易くなって摩擦熱に起因する耐摩耗性の低下を招き易くなるが、両添加物の差が２質量％以内なので、ＰＴＦＥ樹脂の過多による耐摩耗性の低下を抑制しつつ適度な含有率のアラミドレジンにより耐摩耗性の向上を実現し易くなる。よって、耐摩耗性と低摩擦性との両方の効果の高い搬送チェーン用の摺動部材を取得できる。

また、搬送チェーン用の摺動部材では、前記ポリアセタール樹脂は、中粘度のポリアセタール樹脂と高粘度のポリアセタール樹脂とを混合した高中粘度のものであることが好ましい。

この構成によれば、ベース樹脂に添加される添加物（特に固体潤滑剤）がベース樹脂にとって異物であるため、異物の添加により摺動部材の強度が低下する傾向にある。しかし、ベース樹脂には、中粘度のポリアセタール樹脂よりも高粘度（高重合度）のポリアセタール樹脂が加えられているため、固体潤滑剤が添加された割に高い強度が得られる。

また、搬送チェーン用の摺動部材では、前記樹脂組成物の温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの下でのＩＳＯ１１３３に従って測定されたメルトマスフローレイトは、５以上かつ１５ｇ／10min.以下の範囲内にあることが好ましい。

ここで、ポリアセタール樹脂の粘度について、中粘度とは、射出成形に適切なメルトマスフローレイトが１０〜２０ｇ／10min.の範囲内にあるものを指し、高粘度とは、射出成形には粘度が高過ぎるもので、メルトマスフローレイトが１以上４ｇ／10min.未満の範囲内にあるものを指す。また、高粘度のポリアセタール樹脂は中粘度のポリアセタール樹脂に比べ、重合度が高いことから高強度および高い耐摩耗性を有するので、ＰＴＦＥ樹脂の添加により樹脂組成物の強度が低下する方向に作用しても、ベース樹脂中に含まれる高粘度のポリアセタール樹脂が、ＰＴＦＥ樹脂の添加による強度低下分の少なくとも一部を補って強度を高めることに寄与する。また、樹脂組成物の熱溶融時のメルトマスフローレイトは、５以上かつ１５ｇ／10min.以下の範囲内にあるので、固体潤滑剤の添加による強度低下分の少なくとも一部が補われ、摺動部材の強度をなるべく高くすることができ、しかも、成形時における熱溶融物が成形に適した流動性を有するため、成形性がよくなる。よって、成形性がよく高強度および耐摩耗性の高い摺動部材が得られる。

さらに、上記の搬送チェーン用の摺動部材においては、高粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂の含有率は３０〜５０質量％の範囲内であり、中粘度のポリアセタール樹脂の含有率が５０〜７０質量％の範囲内であることが好ましい。そして、高粘度ＰＯＭと中粘度ＰＯＭの各含有率は、上記の範囲内で、高粘度ＰＯＭと、中粘度ＰＯＭと、耐摩耗剤および固体潤滑剤を含む添加剤との各質量％の和が１００質量％になる組合せであって、かつメルトマスフローレイトが５以上かつ１５ｇ／10min.以下の範囲内の値となる組合せが好ましい。この構成によれば、成形時の溶融樹脂の流動性がよいことから成形性がよく、かつ高強度および耐摩耗性の高い摺動部材が得られる。

本発明によれば、合成樹脂製でありながら耐摩耗性と低摩擦性とに優れた搬送チェーン用の摺動部材を提供することができる。

一実施形態における搬送チェーンを示す部分平面図。 搬送チェーンを示す部分側面図。 搬送チェーンを示す部分底面図。 コンベヤ装置を示す模式側面図。 各試料のレール材料に対する摩耗率と動摩擦係数とを示すグラフ。 各試料の搬送物に対する動摩擦係数を示すグラフ。

以下、図１〜図６を参照して、搬送チェーンの摺動部材の一実施形態について説明する。
図１〜図３に示すように、搬送チェーン１１は、一例としてトップチェーンにより構成される。搬送チェーン１１は、複数のチェーンリンク１５と、複数のチェーンリンク１５を隣合うもの同士が互いに回動可能な状態に連結する複数のピン１６とを備えている。本実施形態のチェーンリンク１５およびピン１６は、共に摺動する部分を有する合成樹脂からなり、摺動部材の一例をそれぞれ構成する。

図１〜図３に示すように、合成樹脂製のチェーンリンク１５は、一方向（同図では幅方向Ｗ）に長い四角板状の荷載置板部２０を有する。また、荷載置板部２０においてチェーンリンク１５が連結される連結方向Ｘの一端（図１〜図３では右端）には、一対の第１ヒンジ部２１が、連結方向Ｘと直交する幅方向Ｗの略中央部分から連結方向Ｘの外側（図１、図３では右方向）に向かって突設されている。また、荷載置板部２０の連結方向Ｘにおいて第１ヒンジ部２１が形成された一端と反対側となる他端（図１〜図３では左端）には、三つ（但し図１では一つのみ図示）の第２ヒンジ部２２が、幅方向Ｗの略中央部分における幅方向Ｗに間隔を開けた各位置から、連結方向Ｘの外側に向かって突設されている。

図１および図３に示すように、荷載置板部２０における一対の第１ヒンジ部２１の間の位置には、三つの第２ヒンジ部２２のうち真ん中の一つを挿入可能な幅を有する一つの凹部２３が形成されている。すなわち、凹部２３は、幅方向Ｗに第２ヒンジ部２２と対応する位置にあり、第２ヒンジ部２２の幅よりも若干広い幅に形成され、第２ヒンジ部２２の挿入が可能となっている。また、荷載置板部２０における三つの第２ヒンジ部２２の各間には、一対の第１ヒンジ部２１をそれぞれ挿入可能な幅を有する一対の凹部２４が形成されている。すなわち、一対の凹部２４は、幅方向Ｗに一対の第１ヒンジ部２１と対応する位置にあり、第１ヒンジ部２１の幅よりも若干広い幅に形成され、第１ヒンジ部２１の挿入が可能となっている。第１ヒンジ部２１と第２ヒンジ部２２は幅方向Ｗに半ピッチずれて位置する。

また、図２および図３に示すように、第１ヒンジ部２１にはその突出方向と直交する幅方向Ｗに貫通するピン孔２１ａが形成されている。また、第２ヒンジ部２２には、その突出方向と直交する方向に貫通するピン孔２２ａが形成されている。また、荷載置板部２０における荷載置面１５Ａと反対側となる裏面には、第１ヒンジ部２１と第２ヒンジ部２２との間を連結方向Ｘに連接する少なくとも１本（同図の例では１本）のリブ２５が突設されている。リブ２５の存在によってチェーンリンク１５の曲げ剛性の向上が図られている。

図１、図３に示すように、一対の第１ヒンジ部２１と三つの第２ヒンジ部２２が互いに相手側の凹部２３，２４に挿入されることで、各ヒンジ部２１，２２のピン孔２１ａ，２２ａが１本に連通する。各ピン孔２１ａ，２２ａに、チェーンリンク１５の幅の半分程度の長さを有するピン１６が挿通されることで、隣合う二つのチェーンリンク１５は、ヒンジ部２１，２２およびピン１６を介して回動自在に連結されている。こうして複数のチェーンリンク１５がヒンジ部２１，２２およびピン１６を介して順次連結されることで、連結方向Ｘに長く延びた搬送チェーン１１が構成される。搬送チェーン１１は、図４に示すコンベヤ装置３１に使用される場合、図１および図３に示す複数本（例えば２本）のレール３２により支持され、その搬送駆動時にはその支持された部分がレール３２に対して摺動する。

図１〜図３に示す搬送チェーン１１を、図４に示すコンベヤ装置３１に使用した例を説明する。コンベヤ装置３１に使用される搬送チェーン１１は、その連結方向Ｘ（長手方向）の両端部のヒンジ部２１，２２をピン１６で連結することで無端状とされる。

図４に示すように、コンベヤ装置３１は、無端状の搬送チェーン１１を周回させることで、その上面となる荷載置面１１Ａ（搬送面）に載置された容器等の搬送物Ｃを連結方向Ｘと平行な搬送方向Ｐに搬送する機能を有している。

コンベヤ装置３１において、搬送方向Ｐと平行な方向に所定距離を離れた両側の位置には、一対の回転軸３３に複数個ずつ嵌着されたスプロケット３４がそれぞれ回転可能な状態で支持されている。各スプロケット３４の外周には、搬送チェーン１１が歯部３４ａと噛み合う状態で巻き掛けられている。搬送チェーン１１の下側部分は、その垂れ下がりを抑える複数のローラ３５により支持されている。不図示のコントローラーが動力源であるモータ３６を回転駆動させることにより、駆動側（図４では右側）のスプロケット３４が回転駆動することにより搬送チェーン１１は周回し、その荷載置面１１Ａ上の搬送物Ｃは搬送方向Ｐに搬送される。なお、モータ３６の逆転駆動によって、搬送チェーン１１は搬送方向Ｐと逆方向への周回も可能である。

搬送チェーン１１のうち周回方向において荷載置面１１Ａを形成する上側に配置された部分は、複数本（図４では１本のみ図示）のレール３２（図１および図３も参照）に支持されて平坦状に保持されている。このため、チェーンリンク１５の裏面（底面）は、レール３２と摺動する。また、チェーンリンク１５の荷載置面１５Ａ（上面）は搬送中の搬送物Ｃがその上を滑る場合があるため、搬送物Ｃと摺動する。さらにヒンジ部２１，２２はピン１６と摺動する。このため、チェーンリンク１５には低摩擦性および耐摩耗性が要求される。なお、本実施形態の搬送チェーン１１では、合成樹脂製（例えば超高分子量ポリエチレン）と金属製（例えばＳＵＳ）の２種類のレール３２が使用される。

チェーンリンク又はピンは、摺動部分で摩耗粉が発生すると、食品や飲料容器などの搬送物Ｃの搬送に使用されるのは適さない。また、搬送チェーン１１の荷載置面１１Ａには、ペットボトルやビン等の搬送物Ｃが停止した状態で搬送チェーン１１だけが移動するとき、搬送物Ｃの底面と荷載置面１１Ａとが滑る滑り性が必要になる。これは、搬送チェーン１１だけが移動する状態でラインプレッシャーで搬送物Ｃ（例えばペットボトル）が堰き止められたとき、搬送物Ｃと荷載置面１１Ａとの動摩擦係数が大きいと、搬送方向Ｐの上流側に位置する他の搬送物Ｃ群から搬送物Ｃが大きな力で押圧され、場合によっては、ペットボトル等の搬送物Ｃが押し潰される場合があるからである。これを回避するためには、荷載置面１１Ａと搬送物Ｃとの間の動低摩擦係数を所定値未満の値に小さくする必要がある。また、荷載置面１１Ａと搬送物Ｃとの滑りによる摺動による摩耗粉の発生も回避する必要があるので、この点からも、荷載置面１１Ａと搬送物Ｃとの動摩擦係数が所定値未満に小さいことが必要である。

そのため、本実施形態のチェーンリンク１５およびピン１６は、高強度で低摩擦性および耐摩耗性に優れた熱可塑性樹脂（例えばエンジニアリングプラスチック）をベース樹脂とし、このベース樹脂に、耐摩耗性を高める耐摩耗剤と、低摩擦性を高める固体潤滑剤とが添加された原料を用いてその溶融樹脂を射出成形して形成された樹脂組成物からなる。ベース樹脂とする熱可塑性樹脂は、エンジニアリングプラスチックのうちから選択された一つであることが好ましい。ここで、エンジニアリングプラスチックとしては、ポリアミドイミド樹脂、芳香族ポリイミド樹脂、ポリアセタール樹脂およびポリカーボネート樹脂からなる群から選択された一種であることが好ましい。また、必ずしもエンジニアリングプラスチックの範疇に入らない材料でも、搬送チェーンの摺動部材として適切な高強度および耐摩耗性に優れた熱可塑性樹脂であればよく、例えばナイロン６、ナイロン６６、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリプロピレ（ＰＰ）からなる群から選択された一種を用いることもできる。本実施形態では、特にポリアセタール樹脂を使用している。なお、チェーンリンク１５が合成樹脂製で、ピン１６が金属製である組合せで搬送チェーン１１を構成してもよく、この場合、チェーンリンク１５が摺動部材の一例となる。

次に、摺動部材の一例であるチェーンリンク１５やピン１６の樹脂成形部品を形成する樹脂組成物について説明する。
樹脂組成物は、高粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂（アセタールホモポリマー）と、中粘度のポリアセタール樹脂（アセタールホモポリマー）とを混合し、高中粘度としたポリアセタール樹脂からなるベース樹脂と、このベース樹脂中に添加された耐摩耗剤と固体潤滑剤とを含有する。耐摩耗剤としては、アラミドレジン、アラミド繊維、炭素繊維、ガラス繊維およびウィスカーからなる群から選択された少なくとも一種を用いることができる。ここで、アラミド繊維とは、２ｍｍ以上の長さを有する繊維状のものを指し、アラミドレジンとはアラミド繊維には属さず、その長手方向の長さが２ｍｍ未満のものを指す。また、固体潤滑剤としては、ポリテトラフルオロエチレン樹脂（以下、「ＰＴＦＥ樹脂」ともいう。）、二硫化モリブデンおよび黒鉛からなる群から選択された少なくとも１種を用いることができる。本実施形態では、耐摩耗剤の一例としてアラミドレジン、固体潤滑剤の一例としてＰＴＦＥ樹脂（フッ素樹脂）をそれぞれ使用する。ＰＴＦＥ樹脂は、一例として、サイズがμｍオーダーの微粉末であるＰＴＦＥ樹脂マイクロパウダーを使用している。もちろん、樹脂組成物に必要な特性が得られる範囲でさらに他の添加剤を加えてもよい。

耐摩耗剤として用いられるアラミドレジンは、１以上かつ５質量％未満の範囲内の値がよく、特に１以上かつ４質量％以下の範囲内の値がより好ましい。さらに２以上かつ４質量％以下がより好ましい。アラミドレジンが１質量％未満であると、アラミドレジンがなしの場合に比べ十分高い耐摩耗性が得られにくく、５質量％以上になると、必要な耐摩耗性は得られるものの、その含有率が増える割に強度の向上に寄与する程度が鈍化するうえ、ベース樹脂にとって異物となる充填剤の過多による強度の低下が危惧される。また、２質量％未満であると、必要な耐摩耗性が得られるものの十分ではなく、４質量％を超えると、必要な耐摩耗性は得られるものの、ベース樹脂にとって異物となる充填剤がまだ比較的多く、強度の低下が危惧される。

また、固体潤滑剤として用いられるＰＴＦＥ樹脂は、１以上かつ５質量％以下の範囲内の値が好ましく、特に１以上かつ４質量％以下の範囲内の値がより好ましい。さらに１以上かつ３質量％以下の範囲内の値が最も好ましい。ＰＴＦＥ樹脂が１質量％未満であると、必要な低摩擦性が得られにくく、５質量％を超えると、耐摩耗性への悪影響が危惧されるうえ、ベース樹脂にとって異物となる充填剤が増えて強度に悪影響を及ぼし易くなり、さらに５質量％以下の場合に比べ摩擦係数が却って大きくなる場合がある。さらにＰＴＦＥ樹脂が４質量％を超えると、ベース樹脂にとって異物となる充填剤が比較的まだ多く、耐摩耗性が低下するうえ、耐摩耗剤による強度向上を阻害し易い。また、３質量％を超えると、必要な耐摩耗性は得られるものの、耐摩耗剤による強度向上をまだ阻害し易いうえ、ベース樹脂にとって異物となる充填剤が比較的多く、強度の低下に悪影響を及ぼし易い。なお、ＰＴＦＥ樹脂の含有率は、必要な耐摩耗性および低摩擦性が得られる限りにおいて、１質量％未満としたり、５質量％超としたりしてもよい。

また、ベース樹脂となるポリアセタール樹脂は、中粘度ＰＯＭと高粘度ＰＯＭを所定の配合割合で混合することが好ましい。高粘度ＰＯＭは、中粘度ＰＯＭに比べて重合度が高いので、高粘度ＰＯＭを含有することで、耐摩耗性および引張強度が向上する。中粘度ＰＯＭに対する高粘度ＰＯＭの質量比（以下、「ＰＯＭ配合比」ともいう。）が、０．２〜１．５の範囲内の値にすることが好ましい。特にＰＯＭ配合比は、０．５〜１．２の範囲内の値がより好ましい。ＰＯＭ配合比が１．５を超えると、高粘度ＰＯＭの割合が多くなり過ぎて、射出成形時に溶融樹脂の流動性が低下して成形性が低下するうえ、射出成形時の保持時間を長くする必要があり生産性の低下に繋がる。また、ＰＯＭ配合比が０．２未満であると、高粘度ＰＯＭの含有による耐摩耗性および引張強度の向上が得られにくい。また、ＰＯＭ配合比が０．５以上あると、耐摩耗性および高強度の一層の向上が可能になり、ＰＯＭ配合比が１．２以下であると、高粘度ＰＯＭの過多による射出成形時における溶融樹脂の流動性の低下による成形性および生産性の低下を一層抑制できる。

射出成形時の溶融樹脂の流動性（粘度）は、メルトマスフローレイト（ｇ／10min.）によって特定でき、メルトマスフローレイトが樹脂組成物の成形性に適した範囲内の値になるよう中粘度ＰＯＭに対する高粘度ＰＯＭの質量比（ＰＯＭ配合比）を決定することが好ましい。ここで、一般に高粘度ＰＯＭはメルトマスフローレイトが１〜４ｇ／10min.の範囲の値（例えば「２．３ｇ／10min.」）をとり、中粘度ＰＯＭはメルトマスフローレイトが１０〜２０ｇ／10min.の範囲の値（例えば「１４ｇ／10min.」）である。射出成形時の溶融樹脂が成形性に適した流動性を得るためのメルトマスフローレイトは、例えば５〜１５ｇ／10min.の範囲内の値が好ましい。ベース樹脂が高粘度ＰＯＭを含有することにより、ＰＴＦＥ樹脂粉末の添加による強度低下分を少しでも高強度化側に補えるが、高粘度ＰＯＭの含有率が高くなり過ぎると、射出成形時における溶融樹脂の流動性が低下し、成形性の低下および生産性の低下を招く虞がある。このため、溶融樹脂の流動性および成形性を考慮した場合は、高粘度ＰＯＭを３０〜５０質量％の範囲内とし、中粘度ＰＯＭを５０〜７０質量％の範囲内とすることが特に好ましい。そして、これらの範囲内で、高粘度ＰＯＭと、中粘度ＰＯＭと、耐摩耗剤および固体潤滑剤を含む充填剤との各質量％の和が１００質量％になる組合せであって、かつメルトマスフローレイトが５〜１５（ｇ／10min.）の範囲内の値となる、高粘度ＰＯＭと中粘度ＰＯＭとの含有率の組合せを選択することが好ましい。

＜実験＞
ベース樹脂のポリアセタール樹脂を、高粘度のポリアセタール樹脂と中粘度のポリアセタール樹脂とを所定の割合で配合したものとし、ベース樹脂に、耐摩耗剤の一例としてアラミドレジン、固体潤滑剤の一例としてＰＴＦＥ樹脂をそれぞれ含有する原料を用いて、射出成形により摺動部材の試験片を製造した。そして、製造された試験片について、強度、耐摩耗性および低摩擦性を評価する試験を行った。

（１）原料の調製
原料およびそれらの配合割合を表１に示す。３種類のペレット原料を所定の質量割合で配合して射出成形用の原料を調製した。３種類のペレット原料は次のとおりである。原料Ａは、１．５質量％フッ素樹脂（ＰＴＦＥ）微粉末（マイクロパウダー）充填の中粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂であり、原料Ｂは、５質量％アラミドレジン充填の高粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂であり、原料Ｃは、２０質量％フッ素樹脂微粉末充填の中粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂である。

原料の配合割合は次のとおりである。試料１〜３については、1.5％ＰＴＦＥ樹脂粉末充填の中粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂と、20％ＰＴＦＥ樹脂粉末充填の中粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂と、5％アラミドレジン充填の高粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂とを、表１に示す配合割合で配合した。また、比較例として、1.5％ＰＴＦＥ樹脂粉末充填の中粘度のポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂のみを原料として使用し、試料４とした。

表２に、試料１〜４の樹脂組成物の組成を示す。「試料１」の組成は、中粘度ＰＯＭ５０質量％、高粘度ＰＯＭ４６質量％、アラミドレジン２．５質量％、ＰＴＦＥ樹脂粉末（フッ素マイクロパウダー）１．５質量％である。「試料２」の組成は、中粘度ＰＯＭ５２．９質量％、高粘度ＰＯＭ４１．９質量％、アラミドレジン２．２質量％、ＰＴＦＥ樹脂粉末３．０質量％である。また、「試料３」の組成は、中粘度ＰＯＭ５６．８質量％、高粘度ＰＯＭ３６．３質量％、アラミドレジン１．９質量％、ＰＴＦＥ樹脂粉末５．０質量％である。そして、「試料４」の組成は、中粘度ＰＯＭ９８．５質量％、ＰＴＦＥ樹脂粉末１．５質量％である。

＜試料の射出成形＞
各試料１〜４について表１に示された所定の配合割合で各原料ペレットを計量し、均一に混合した後、射出成形機のホッパーに投入し、図１〜図３に示されたチェーンリンク１５を射出成形により製造し、これを試験片とした。射出成形機は型締能力５０〜３５０ｔのものを用いた。成形条件は、シリンダ温度１７０〜２３０℃、金型温度（固定／可動）３０〜１００℃、射出速度５〜５０ｍｍ／sec.、射出圧力４０〜１５０ＭＰａ、射出時間２〜４秒の範囲とした。この成形条件の範囲内における同一条件で射出成形を行い、各試料１〜４の試験片を得た。これらの試験片を用いて試料１〜４について、引張強度試験、レール材に対する摩擦摩耗試験、搬送物（容器）に対する摩擦試験を行った。

＜引張強度試験＞
図１〜図３に示すチェーンリンク１５の形状を有する試験片を合成樹脂製のピン１６で４つ連結したものを試験体とした。精密万能試験機オートグラフAG-IS 100kN（島津製作所製）を用い、試料１〜４について試験体の長手方向（連結方向Ｘ）両端を試験機に把持させ、速度１０ｍｍ／min.で破壊されるまで試験体を引張り、そのときの伸び（ストローク）と引張り力（試験力）とを測定した。試料１〜４の各試験体の破壊時の引張り荷重（ｋＮ）と伸び（ｍｍ）を表３に示す。各試料１〜４とも破断箇所は同じで、破壊断面積がほぼ一定をみなせたので、表３に示す引張り荷重は、各試料１〜４の引張強度の相対値を示すものとなる。

表３から分かるように、アラミドレジンの含有量が多くなるほど、破壊時の引張荷重が上昇する傾向にあった。また、ＰＴＦＥ樹脂の含有率が多くなるほど、破壊時の引張荷重が低下する傾向にあった。このことから、ＰＴＦＥ樹脂の過多は、アラミドレジンの添加による強度の向上を阻害するが分かる。さらに、中粘度ＰＯＭに対する高粘度ＰＯＭの質量比、つまりベース樹脂に占める高粘度ＰＯＭの割合が高くなるほど、破壊時の引張荷重が上昇する傾向にあった。アラミドレジンと高粘度ＰＯＭとが破壊時の引張荷重の向上に寄与し、ＰＴＦＥ樹脂の添加は破壊時の引張荷重の向上には寄与しないことが分かる。

また、表３から分かるように、各試料１〜４の破壊時の伸び（ｍｍ）は、中粘度ＰＯＭに対する高粘度ＰＯＭの質量比、つまりベース樹脂に占める高粘度ＰＯＭの割合が高くなるほど、長くなる傾向にあった。これに対して表３に示す樹脂組成物のメルトマスフローレイト（ｇ／10min.）は、ベース樹脂に占める高粘度ＰＯＭの割合が高くなるほど、小さくなり、高粘度化する。また、試料１〜３についてはメルトマスフローレイトの値（ｇ／10min.）が小さくなるほど、破壊時の引張荷重が大きくなっており、高重合度である高粘度ＰＯＭのベース樹脂に占める割合が高くなっていることが強度向上の一因と推察される。また、破壊時の引張荷重については、全試料１〜４で必要な基準値を上回っていた。また、破壊時の伸びについても各試料１〜４とも問題のない範囲内の値であった。

＜搬送チェーンのレールに対する摩擦摩耗試験＞
試料１〜４の各試験片とレールとの摩擦摩耗試験を行った。試料片は、図１に示すチェーンリンクの荷載置板部２０のうちリブ２５と重ならない平板状の部分を切断し、およそ縦３ｃｍ×横３ｃｍ×厚さ４ｍｍの四角板状のチェーンリンク用試験片を作製した。また、レール３２には樹脂レールと金属レールとの２種類があるため、２種類のレール材料からなる円筒状（リング状）のレール用試験片を作製した。本実施例では、樹脂レールは超高分子量ポリエチレンからなり、金属レールはＳＵＳ（例えばＳＵＳ３０４）からなる。よって、超高分子量ポリエチレン製の円筒状のレール用試験片と、ＳＵＳ製の円筒状のレール用試験片とを作製した。そして、摩擦摩耗試験開始前に予め試料１〜４のチェーンリンク試験片の質量とレール用試験片の質量とをそれぞれ測定した。

摩擦摩耗試験機ＥＦＭ−III−Ｆ−ＡＤＸ（エー・アンド・ディ製）に、四角板状のチェーンリンク用試験片と円筒状のレール用試験片とをセットし、各試料１〜４のチェーンリンク用試験片の表面に、円筒状のレール用試験片の筒端面を加圧力１０Ｎで接触させた状態で、円筒状のレール用試験片を滑り速度４５ｍ／min.で軸回転させた。これにより、チェーン用試験片の表面にレール用試験片の円筒端面を所定の条件（ＪＩＳＫ７２１８−１９８６）の下で加圧摺動させた。各試料１〜４のチェーンリンク用試験片に対して樹脂レール用試験片と金属レール用試験片との摩擦摩耗試験をそれぞれ行った。

そして、摩擦摩耗試験開始から１００時間経過した時点でチェーンリンク用試験片とレール用試験片を試験機から取外し、摩耗評価のための摺動面の観察と質量の測定とを行った。そして、各試験片について摩耗試験開始前の質量ｗｏと摩耗試験１００時間経過時点の質量ｗ１との差Δｗ（＝ｗｏ−ｗ１）を初期の質量ｗｏで除して、摩耗率（％）（＝（Δｗ／ｗｏ）×１００％）を求めた。

表４に、各試料１〜４について摺動相手が樹脂レールの場合と金属レールの場合のそれぞれについて、摩擦摩耗試験１００時間経過時点における摩耗率（％）と摩耗評価と動摩擦係数とをそれぞれ示す。

樹脂レール材料（超高分子量ポリエチレン）に対する摩耗率（％）は、アラミドレジン２．５％・ＰＴＦＥ１．５％の試料１で０．１５％、アラミドレジン２．２％・ＰＴＦＥ３．０％の試料２で０．０９％であった。また、アラミドレジン１．９％・ＰＴＦＥ５．０％の試料３は、レール用試験片との摺動面が一部溶融し、溶融物の付着により摩耗率および動摩擦係数の測定ができなかった。また、ＰＴＦＥ１．５％の試料４（比較例）は摩耗率０．１９％であった。樹脂レール材料に対する摩耗率は０．２５％以下であればよい。このため、試料１〜４の全てで必要な基準値を上回る耐摩耗性が得られた。特に試料１，２のチェーンリンク用試験片は、摺動面の摩耗凹部の深さが極めて浅いうえ、それぞれ摩耗率が０．１８％以下と低いため、摩耗率０．１９の比較例（試料４）に比べさらに高い耐摩耗性を有する。

また、動摩擦係数は、試料１で０．３０、試料２で０．２９、試料４で０．３０であり、摺動面の一部が溶融して測定不能であった試料３を除いて、どれも必要な基準値０．３５以下であるので、試料１，３，４では低摩擦性も良好であった。すなわち、試料１，２において比較例（試料４）と同等の低い動摩擦係数が得られた。なお、樹脂レールの摩耗率は、摺動相手が試料１で０．１５％、試料２で０．０４％と十分小さく、摺動相手が試料１、２である場合、樹脂レールの摩耗率を低くでき、レールからの摩耗粉を少なくすることもできる。

一方、金属レール材料（ＳＵＳ３０４）に対する摩耗率（％）は、試料１で０．１５％、試料２で０．０７％、試料３で０．１１％、試料４で０．１９％であった。金属脂レール材料に対する摩耗率（％）は０．２％以下であれば必要な耐摩耗性は得られ、試料１〜４の全てで、必要な基準値を上回る耐摩耗性が得られた。特に、試料１〜３については摩耗率が０．１５％以下であり、０．１９％の比較例（試料４）よりも高い耐摩耗性が得られた。なお、金属レール材料の摩耗率は、摺動相手が試料１〜４の全てで０％であった。

また、動摩擦係数は、試料１で０．４６、試料２で０．４６、試料３で０．５４、試料４で０．４５であり、どの試料も必要な基準値０．５５以下となり、搬送チェーンに必要な低摩擦性が得られた。

表４の測定結果を図５のグラフに示す。なお、図５のグラフ中の数字は試料番号を示し、黒塗りのマークが樹脂レール材料、白抜きのマークが金属レール材料にそれぞれ摺動させたときの各試料の測定値を示す。このグラフから分かるように、試料１，２は、動摩擦係数は比較例（試料４）と同程度でありながら、摩耗率については比較例よりも小さくより高い耐摩耗性が得られることが分かる。特に樹脂レール材料に対する摩耗率については、試料１，２が、さらに低い摩耗率の基準値である０．１７％（図５のグラフ中の一点鎖線）以下の条件を満たしている。また、金属レールに対する摩耗率については、試料１〜３が、さらに低い基準値である摩耗率０．１７％以下の条件を満たしている。よって、総合的には、樹脂レール材料と金属レール材料との両方で試料１，２が特に耐摩耗性に優れていた。

また、ＰＴＦＥ含有率が５．０質量％の試料３では、摺動面の一部が溶融することから、ＰＴＦＥ含有率は５．０質量％未満が好ましい。特に摩耗率が樹脂レール材料に対して０．０９％、金属レール材料に対して０．０７％と極めて良かったＰＴＦＥ含有率３．０質量％と５．０質量％の中間である４．０質量％以下にすることがより好ましい。なお、一部溶融がみられるものの摩耗加速試験であるため、通常の使用条件で問題ない程度の摩耗で済む場合、ＰＴＦＥ含有率は５質量％以上であっても構わない。

また、アラミドレジン２．５質量％の試料１の方が、アラミドレジンなしの試料４よりも摩耗率が低いことから、アラミドレジンが耐摩耗性の向上に寄与していると推察できる。その一方で、ＰＴＦＥ含有率が３．０質量％から５．０質量％に増えると、金属レール材料に対する摩耗率が０．０７から０．１１に増えるうえ、樹脂レール材料に対しては摩耗率が０．０９であったものが摺動面に一部溶融が発生するほどになった。このことから、ＰＴＦＥ含有率が３．０質量％を超え５．０％に至る途中の例えば中間値４．０質量％を超えると、ＰＴＦＥ樹脂の増加が却って動摩擦係数を大きくさせると推察できる。そして、大きな動摩擦係数は摺動面の摩擦熱による発熱を招き、これが摺動面の摩耗を促進する。よって、摩耗率の増大の原因となる動摩擦係数を小さく抑えるうえで、ＰＴＦＥ含有率は、特に１．０以上かつ４．０質量％以下がより好ましい。

また、アラミドレジンとＰＴＦＥ樹脂との総含有率が６．９質量％（試料３）では摩耗率が大きくなり、４．０質量％（試料１）、５．２質量％（試料２）では、摩耗率が比較的小さい。このことから、アラミドレジンが１以上５質量％未満で、ＰＴＦＥ樹脂が１以上５質量％未満の組合せの中で、両者の総含有率を６質量％以下とすることが耐摩耗性を高くするうえで好ましい。さらにはアラミドレジンが１以上４質量％以下で、ＰＴＦＥ樹脂が１以上４質量％以下の組合せの中で両者の総含有率が６質量％以下とすることが特に好ましい。

＜搬送チェーンの搬送物に対する摩擦試験＞
試料１〜４の樹脂組成物からなるチェーンリンク１５の試験片を連結して製造した図１〜図４に示す搬送チェーン１１を用いて、搬送チェーン１１の搬送物に対する動摩擦係数を測定した。搬送物は材質の異なる容器とし、材質の異なる容器ごとに搬送チェーン１１の動摩擦係数を測定した。搬送物を構成する容器は、アルミ缶、スチール缶、ペットボトル、ビン、紙容器とした。

試料１〜４の樹脂組成物からなるチェーンリンク１５の試験片を使用して、図４に示す搬送チェーン１１を試料別に組立てた。そして、その搬送チェーン１１の荷載置面１１Ａ上に、所定の質量の搬送物を載置し、搬送物の搬送方向と反対方向の端部にばね秤を引っ掛けた状態で、搬送チェーン１１を所定の搬送速度で駆動させることで、搬送物を搬送方向と反対側からばね秤で引っ張りつつ荷載置面１１Ａ上を滑らせたときの荷重をばね秤で計測した。搬送物は、液体入りの複数の容器を一列に配列した状態で粘着テープ等で一体に固定したものを用い、各試料１〜４の質量はいずれも５ｋｇとした。また、搬送チェーン１１の搬送速度は、２０ｍ／分、５０ｍ／分、８０ｍ／分の３種類とした。異なる搬送速度で複数回ずつ測定した荷重の測定値と、搬送物と荷載置面１１Ａとの接触面積とから搬送速度別に動摩擦係数を計算し、搬送速度別の動摩擦係数を平均した値を、搬送物の動摩擦係数とした。

図６に、試料１〜４からなるチェーンリンク１５の各容器に対する動摩擦係数を示す。このグラフから分かるように、試料１〜４の動摩擦係数は、アルミ缶で０．０９未満、スチール缶で０．１０未満、ペットボトルで０．１４未満、ビンで０．０７未満であり、これらの容器に対しては、試料１〜４で動摩擦係数に大きな差は認められなかった。また、紙容器については、動摩擦係数が試料１〜４において０．２９以下であった。詳しくは、試料１と試料４は動摩擦係数０．２９で同程度であり、試料２と試料３はそれぞれ０．２６、０．２４であり、試料１および試料４よりも低い動摩擦係数であった。よって、試料１〜３のチェーンリンクの搬送物に対する動摩擦係数は、比較例（試料４）と同程度であり、特に紙容器に対する動摩擦係数については試料２および試料３が比較例よりも小さくなっていた。これはレール材料に対する動摩擦係数（表４、図６）とも整合する。

＜樹脂組成物のメルトマスフローレイト＞
表３に示した樹脂組成物のメルトマスフローレイト（ｇ／10min.）は、市販品の原料のメルトマスフローレイト値を基に、樹脂組成物の原料配合割合から換算した値である。メルトマスフローレイトは、熱可塑性樹脂の溶融時の流動性を表す数値であり、次の条件で測定される。シリンダ内で溶融した樹脂を、一定の温度と荷重条件の下、シリンダ底部に設置された規定口径のダイスから１０分間当たりに押し出される樹脂量（ｇ）を測定する。温度は１９０℃、荷重２．１６ｋｇの下で、ＩＳＯ１１３３に従った試験法で測定されたものである。メルトマスフローレイトは、射出成形時の溶融樹脂の流動性の指標となる。つまり、メルトフローレイトは、射出成形時に金型に注入された溶融樹脂のキャビティ内への充填のし易さを表す。

本実施形態では、メルトマスフローレイトを５〜１５（ｇ／10min.）の範囲内の値になるように原料を調製している。ここで、メルトマスフローレイトが５（ｇ／10min.）未満となる高粘度の溶融樹脂であると、金型への充填性が低下して成形品の形状不良および外観不良の発生率が相対的に高くなる。また、メルトマスフローレイトが１５（ｇ／10min.）を超えると、高粘度ＰＯＭの配合割合が少なくＰＯＭの平均重合度が低くなって成形品の強度および耐摩耗性の向上の効果が低減する。このため、メルトマスフローレイトは、５〜１５（ｇ／10min.）の範囲内の値が好ましい。

本実施形態によれば、以下に示す効果が得られる。
（１）樹脂組成物のベース樹脂として高強度耐摩耗性を有する熱可塑性樹脂を使用し、この熱可塑性樹脂からなるベース樹脂中に耐摩耗剤と固体潤滑剤とが含有された樹脂組成物からなる摺動部材を製造した。よって、高強度であり耐摩耗性および低摩擦性に優れた搬送チェーン用の摺動部材（チェーンリンク１５やピン１６）を提供することができる。

（２）ベース樹脂としての熱可塑性樹脂を、高強度かつ耐摩耗性の高い、ポリアセタール樹脂、ナイロン６、ナイロン６６、ＰＢＴ、ＰＰからなる群から選択された１種とした。そして、このような高強度および耐摩耗性の高い熱可塑性樹脂に含有される耐摩耗剤を、アラミドレジン、アラミド繊維、炭素繊維、ガラス繊維およびウィスカーからなる群から選択された少なくとも１種としたので、摺動部材の耐摩耗性が効果的に高められる。また、固体潤滑剤を、ポリテトラフルオロエチレン樹脂、二硫化モリブデンおよび黒鉛からなる群から選択される少なくとも１種としたので、摺動部材の低摩擦性が効果的に高められる。よって、耐摩耗性および低摩擦性に優れた搬送チェーン用の摺動部材を提供できる。

（３）ベース樹脂として、ポリアセタール樹脂を使用し、耐摩耗剤としてアラミドレジン、固体潤滑剤としてＰＴＦＥ樹脂を用いたので、耐摩耗性および低摩擦性に優れた搬送チェーン用の摺動部材を提供できる。

（４）アラミドレジンの含有率を１質量％以上かつ５質量％未満の範囲内とし、ＰＴＦＥ樹脂の含有率を１質量％以上かつ５質量％以下の範囲内とした。よって、摩耗加速試験１００時間においても耐摩耗性および低摩擦性が共に高いチェーンリンク１５やピン１６等の摺動部材を提供できる。特にアラミドレジンの含有率を１質量％以上かつ４質量％以下の範囲内とし、ＰＴＦＥ樹脂の含有率を１質量％以上かつ４質量％以下の範囲内とした場合、さらに耐摩耗性および低摩擦性に優れた搬送チェーン用の摺動部材を得ることができる。

（５）特にアラミドレジンの含有率とＰＴＦＥ樹脂の含有率との差が２質量％以内となるように両者の含有率を調整した場合は、ＰＴＦＥ樹脂の過多により却って耐摩耗性が低下する事態を回避し、耐摩耗性および低摩擦性が共に高い摺動部材を提供できる。

（６）ベース樹脂のポリアセタール樹脂は、中粘度のポリアセタール樹脂と高粘度のポリアセタール樹脂とを混合した高中粘度のものを使用した。よって、射出成形時の溶融樹脂にそのときの温度条件に適した流動性が得られ、射出された溶融樹脂が金型内の比較的細い流路やエッジにも適度な流速で比較的短時間で流れ易くなるので、搬送チェーン１１用の摺動部材の成形性および生産性がよくなる。

（７）高中粘度のポリアセタール樹脂をベース樹脂とする樹脂組成物のメルトマスフローレイトを、５以上かつ１５ｇ／10min.以下の範囲内の値とした。このため、溶融樹脂が射出成形に適した粘度となってその流動性がよくなり、成形性のよい摺動部材を得ることができる。

（８）中粘度ＰＯＭに対する高粘度ＰＯＭの質量比（ＰＯＭ配合比）を、０．２〜１．５の範囲内の値とした場合、中粘度ＰＯＭよりも重合度の高い高粘度ＰＯＭのＰＯＭ配合比で０．２以上の含有により、摺動部材の耐摩耗性および引張強度の向上を実現し易くなる。また、ＰＯＭ配合比が１．５以下なので、高粘度ＰＯＭの過多による射出成形時の溶融樹脂の流動性の低下を抑え、溶融樹脂の良好な流動性により成形性および生産性が損なわれない。特にＰＯＭ配合比を０．５〜１．２の範囲内の値にすることで、摺動部材の耐摩耗性、引張強度、成形性および生産性の一層の向上を実現できる。

（９）高粘度ＰＯＭを３０〜５０質量％の範囲内、中粘度ＰＯＭを５０〜７０質量％の範囲内で、高粘度ＰＯＭと中粘度ＰＯＭと添加剤との各質量％の和が１００質量％になる組合せであって、かつメルトマスフローレイトが５〜１５（ｇ／10min.）の範囲内の値となる、高粘度ＰＯＭと中粘度ＰＯＭとの含有率の組合せを選択する。摺動部材にこのような組成を選択した場合、成形性がよく高強度および耐摩耗性が高い摺動部材を得ることができる。

なお、実施形態は、以下に示す態様でもよい。
・搬送チェーン用の摺動部材は、トップチェーンやモジュラーチェーン等の搬送チェーンを構成する合成樹脂製の構成部材であればよく、ブシュ等でもよい。また、搬送チェーン用の摺動部材は、モジュラーチェーン等においてチェーンリンク（モジュラー部品）の荷載置面側に回転可能に装着されるローラ又はボールであってもよい。

・アラミドレジンとＰＴＦＥ樹脂の総含有率は、例えば６質量％を超え１０質量％以下の範囲でもよいし、さらにこの範囲を超えてもよい。例えば、アラミドレジンとＰＴＦＥ樹脂との各含有率の差を２質量％以内に抑えるようにアラミドレジンとＰＴＦＥ樹脂の含有率の組合せを選択することによって、総含有率が上記の範囲にあっても必要な耐摩耗性および低摩擦性を得ることが可能になる。

・前記実施形態では、アラミドレジンが１以上かつ５質量％未満、ＰＴＦＥ樹脂が１以上かつ５質量％以下の範囲内の値としたが、搬送チェーンに必要な耐摩耗性と低摩擦性の両方が得られれば、アラミドレジンとＰＴＦＥ樹脂の含有率は適宜の値を選択できる。

・摺動部材の成形方法は、射出成形機を用いて溶融樹脂を金型内に射出する射出成形法に限定されない。押出成形機を用いた押出成形法であってもよい。

１１…搬送チェーン、１１Ａ…荷載置面、１５…摺動部材の一例としてのチェーンリンク、１５Ａ…荷載置面、１６…摺動部材の一例としてのピン、２０…荷載置板部、２１…第１ヒンジ部、２２…第２ヒンジ部、Ｘ…連結方向、Ｗ…幅方向、Ｐ…搬送方向、３１…コンベヤ装置、３２…レール。

Claims (2)

1. 搬送される物品が載置される荷載置面を有する搬送チェーンを構成する搬送チェーン用の摺動部材であって、
   前記搬送チェーン用の摺動部材は樹脂組成物により形成され、
   前記樹脂組成物は、
   ベース樹脂として用いられる熱可塑性樹脂と、
   前記ベース樹脂に添加された耐摩耗剤と、
   前記ベース樹脂に添加された固体潤滑剤と、を含み、
   前記熱可塑性樹脂はポリアセタール樹脂であり、
   前記ポリアセタール樹脂は、中粘度のポリアセタール樹脂と高粘度のポリアセタール樹脂とを混合した高中粘度のものであり、
   前記耐摩耗剤はアラミドレジンを含み、
   前記固体潤滑剤はポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末を含み、
   前記樹脂組成物は、中粘度のポリアセタール樹脂を５０〜７０質量％の範囲内で、高粘度のポリアセタール樹脂を３０〜５０質量％の範囲内で、前記耐摩耗剤を２質量％以上かつ４質量％以下の範囲内で、前記固体潤滑剤を１質量％以上かつ３質量％以下の範囲内で、さらに、前記アラミドレジンの含有率と前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂粉末の含有率の差は２質量％以内であり、前記ポリアセタール樹脂と前記耐摩耗剤と前記固体潤滑剤との各質量％の和が１００質量％になる組み合わせであることを特徴とする搬送チェーン用の摺動部材。
2. 前記樹脂組成物の温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの下でのＩＳＯ１１３３に従って測定されたメルトマスフローレイトは、５以上かつ１５ｇ／10min.以下の範囲内にあることを特徴とする請求項１に記載の搬送チェーン用の摺動部材。