JP5819945B2 - トリガー作動のポンプ噴霧器 - Google Patents

Description

本開示は、ポンプ噴霧器に関し、より具体的には、実際の操作条件下において好ましい粒度分布を提供することができるポンプ噴霧器に関する。

トリガー噴霧器は当該技術分野において既知である。トリガー噴霧器は、典型的には、手動式ポンプから下に延びる、リザーバを使用する。リザーバは、流れの中に微細な泡状又は霧状で任意の液体を保持することができる。液体は、空気清浄剤、布地消臭剤、ヘアスプレー、クレンザー等を含む場合がある。

ポンプは関節動作するトリガーによって作動する。ユーザーは、その手でトリガーを絞り、典型的には、トリガーを前方の静止位置から、後方の供給位置まで引き込む。トリガーの動きは、リザーバからの液体のポンプ吸引及び最終的に液体の噴霧を生じさせる。

噴霧の特性（例えば、流れ、液滴、霧）は、いくつかのパラメータ及びポンプの操作特性によって決定される。例えば、ノズル形状、ピストン孔、ピストンのストローク及びポンプ効率は全て、噴霧特性に影響を与える。

１つの特定の液体のために設計された１つのポンプが、異なる液体と共に使用される場合、状況は複雑である。液体のレオロジー、表面張力等もまた、噴霧特性に影響を与える。

状況は、ユーザーの操作によって更に複雑となる。ポンプは、各ストロークが、特定のストローク速度で、ピストン排気量の全容量を供給しながら、トリガーのストローク最大を用いて使用されるように設計され、そうすることを意図される場合がある。しかしながら、ユーザーは常に、又はこれからも、意図された様式でトリガーを操作しない場合がある。

ピストン孔が大きすぎる場合、正しいトリガーストロークを得るために必要な力は、特定のユーザーにとっては大きすぎる場合がある。ピストンストロークが長すぎる場合、又はトリガー関節動作が長すぎる場合、ユーザーは意図された経路長さ全体でトリガーを引かない場合がある。ユーザーの手が小さすぎる場合、又は大きすぎる場合、ユーザーは意図されたようにはトリガーを操作しない場合がある。ユーザーはトリガーを意図されるより遅く、又は速く操作する場合がある。ユーザーの手が疲れている場合があり、操作は特定の使用の中間で及び中間のストロークで変化し得る。

このように、特定の液体のために意図された使用条件だけでなく、実際の状況も同様に適合する必要性が、当該技術分野において存在する。

Ａｎｄｅｒｓｏｎ Ｊｒ．ら（Ａｒｒｏｗｈｅａｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ）への第３，７６８，７３４号；Ｍａｒｔｉｎ（Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ ｄｉｓｐｅｎｓｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍｓ）への第４，５０３，９９８号；Ｔａｄａへの第４，６９１，８４９号；Ｔａｓａｋｉ（Ｙｏｓｈｉｎｏ）への第４，８１９，８３５号；Ｔａｄａへの第４，９４０，１８６号；角度付きトリガーの動きをポンプ容量に変換するためのロッカーレバーを有する噴霧装置を教示する、Ｂａｔｔｅｇａｚｚｏｒｅ（Ｇｕａｌａ）への第５，１５６，３０４号；全体的にトリガーの動きと平行であるピストンの軸を有する手動式噴霧装置を教示する、Ｇｅｉｅｒ（ＣｏＣｏｓｔｅｒ Ｔｅｃｎｏｌｏｇｉｅ Ｓｐｅｃｉａｌｉ）への第５，２９９，７１７号；Ｍａａｓら（ＡＦＡ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ）への第５，３１８，２０６号、排出経路に平行なポンプアセンブリを有するトリガー噴霧器を教示するＦｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，３８５，３０２号；第１及び第２ポンプを有する噴霧装置を教示する、Ｇｅｔｔｉｎｇｅｒ（Ｆｏｕｒｔｈ ａｎｄ Ｌｏｎｇ）への第５，５７０，８４０号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５７５，４０７号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５９３，０９３号；Ｆｏｓｔｅｒ（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，６４５，２２１号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，６２８，４３４号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，６２８，４６１号；Ｎｅｌｓｏｎ（Ｃｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ｓｐｒａｙｅｒｓ）への第５，８８４，８４５号、Ｋｅｕｎｇら（Ｏｗｅｎｓ Ｉｌｌｉｎｏｉｓ Ｃｌｏｓｕｒｅ）への第６，２４４，４７３号；Ｏｈｓｈｉｍａ（Ｍｉｔａｎｉ Ｖａｌｖｅ）への第２００９／０００８４１５（Ａ１）号；第５，２３４，１６６号、Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への１９９８年３月１７日再発行のＲｅ．３５，７４４号；Ｍａａｓら（ＡＦＡ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ）への第５，２２８，６０２号；Ｍａａｓら（ＡＦＡ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ）への第５，３４１，９６５号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，４２５，４８２号；Ｍａａｓら（ＡＦＡ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ）への第５，４６７，９００号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５０７，４３７号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ Ｓｐｒａｙｅｒｓ）への第５，５０９，６０８号、Ｒｅｅｘａｍｉｎａｔｉｏｎ Ｃｅｒｔｉｆｉｃａｔｅ Ｂ１（４１９５）；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５１３，８００号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５４９，２４９号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５５１，６３６号；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５５３，７５２号、Ｒｅｅｘａｍｉｎａｔｉｏｎ Ｃｅｒｔｉｆｉｃａｔｅ Ｃ１（４３４３）；Ｆｏｓｔｅｒら（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，５６６，８８５号；Ｎｅｌｓｏｎ（Ｃｏｎｔｉｃｏ Ｉｎｔ’ｌ）への第５，６１５，８３５号；Ｍａａｓら（ＡＦＡ ｐｒｏｄｕｃｔｓ）へ付与された第５，７３０，３３５号；Ｔｈａｎｉｓｃｈら（Ｓｐｒａｙｓｏｌ）への第５，９８４，１４９号；Ｗａｎｂａｕｇｈら（Ｃａｌｉｍａｒ）への第６，１１６，４７２号；Ｄｏｄｄ（Ｃａｌｉｍａｒ）への第６，１３１，８２０号；Ｂｌｏｏｍ（Ｏｗｅｎｓ Ｉｌｌｉｎｏｉｓ Ｃｌｏｓｕｒｅ）への第６，２３４，３６１号；Ｂｌｏｏｍ（Ｏｗｅｎｓ Ｉｌｌｉｎｏｉｓ Ｃｌｏｓｕｒｅ）への第６，３６４，１７５号；Ｂｅｅｓｔｏｎら（Ｒｅｃｋｉｔｔ Ｂｅｎｋｉｓｅｒ）への第６，３７８，７８６号；Ｋｅｕｎｇら（Ｏｗｅｎｓ Ｉｌｌｉｎｏｉｓ Ｃｌｏｓｕｒｅ）への第６，４２５，５０１号；Ｓｃｈｕｃｋｍａｎｎら（Ｓｃｈｕｃｋｍａｎｎ）の第６，９１０，６０５号；Ｆｏｓｔｅｒ（Ｃｏｎｔｉｎｅｎｔａｌ ＡＦＡ Ｄｉｓｐｅｎｓｉｎｇ）への第７，０１７，８３３号；Ｂｕｔｉ（Ｓｐｒａｙ Ｐｌａｓｔ）への第７，１７５，０５６号；Ｓｗｅｅｔｏｎ（Ｍｅａｄｗｅｓｔｖａｃｏ Ｃａｌｉｍａｒ）への第７，２１９，８４８号；Ｔｓｕｃｈｉｄａ（Ｙｏｓｈｉｎｏ Ｋｏｇｙｏｓｈｏ）への第７，４１３，１３４号；Ｋｕｗａｈａｒａら（Ｙｏｓｈｉｎｏ Ｋｏｇｙｏｓｈｏ）への第７，４１０，０７９号；Ｓｗｅｅｔｏｎ（Ｍｅａｄｗｅｓｔｖａｃｏ Ｃａｌｉｍａｒ）への第７，４６７，７５２号；Ｃｌｙｎｅｓら（Ｍｅａｄｗｅｓｔｖａｃｏ Ｃａｌｉｍａｒ）への第７，４９７，３５８号；欧州特許第７ ７５７ ９８４号；国際公開第２００９／０７８３０３号；日本特許第２００３−２３０８５４号；欧州特許第１３１７９６３号；日本特許第２５０３９８６号；及び日本特許２００３−２０００８７号は、当該技術分野における様々な試みを示している。

第３，７６８，７３４号 第４，５０３，９９８号 第４，６９１，８４９号 第４，８１９，８３５号 第４，９４０，１８６号 第５，１５６，３０４号 第５，２９９，７１７号 第５，３１８，２０６号 第５，３８５，３０２号 第５，５７０，８４０号 第５，５７５，４０７号 第５，５９３，０９３号 第５，６４５，２２１号 第５，６２８，４３４号 第５，６２８，４６１号 第５，８８４，８４５号 第６，２４４，４７３号 第２００９／０００８４１５（Ａ１）号 第５，２３４，１６６号 Ｒｅ．３５，７４４号 第５，２２８，６０２号 第５，３４１，９６５号 第５，４２５，４８２号 第５，４６７，９００号 第５，５０７，４３７号 第５，５０９，６０８号 第５，５１３，８００号 第５，５４９，２４９号 第５，５５１，６３６号 第５，５５３，７５２号 第５，５６６，８８５号 第５，６１５，８３５号 第５，７３０，３３５号 第５，９８４，１４９号 第６，１１６，４７２号 第６，１３１，８２０号 第６，２３４，３６１号 第６，３６４，１７５号 第６，３７８，７８６号 第６，４２５，５０１号 第６，９１０，６０５号 第７，０１７，８３３号 第７，１７５，０５６号 第７，２１９，８４８号 第７，４１３，１３４号 第７，４１０，０７９号 第７，４６７，７５２号 第７，４９７，３５８号 欧州特許第７ ７５７ ９８４号 国際公開第２００９／０７８３０３号 日本特許第２００３−２３０８５４号 欧州特許第１３１７９６３号 日本特許第２５０３９８６号 日本特許２００３−２０００８７号

本発明は、リザーバからの液体を、ノズルを通じて粒子へと供給するのに好適なトリガー噴霧器を含む。トリガー噴霧器は、有利なことに、特定のレオロジー特性を有する液体に好適な粒径分布を供給する。

本発明による例示の噴霧器の１つの実施形態の斜視図。 トリガーが前方位置にあるスプレーエンジンを示す、図１の線２−２に沿ってとった断片垂直断面図。 後方位置にあるトリガーを示す、図２のスプレーエンジンの断片垂直断面図。 液体を供給するための垂直の流量経路を示す、図２及び３のスプレーエンジンと共に使用可能である、ピストンアセンブリの断片垂直断面図。 クランク・ロッカー機構を有し、仮想線でエンジンハウジングを示している、スプレーエンジンの別の実施形態の斜視図。 図５の実施形態のプロファイル。

図７Ａ〜９Ｂ及び１２では、左の数及びエラー・バーは、９０毎分のストローク最大に反応する粒径分布のピークを示す。右の数及びエラー・バーは、静止位置からストローク最大の距離の１／３までストロークするトリガーの、一部をなす３０毎分のストロークに反応する粒径分布のピーク及びエラーを示す。中央のボックスは、９０毎分及び３０毎分のストロークのピーク間の差を表す。
噴霧される液体として蒸留水を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のＤｖ（５０）の二峰性粒径分布のグラフ表示。 試験液を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のＤｖ（５０）の二峰性粒径分布のグラフ表示。 噴霧される液体として蒸留水を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のＤｖ（９０）の二峰性粒径分布のグラフ表示。 試験液を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のＤｖ（９０）二峰性粒径分布のグラフ表示。 噴霧される液体として蒸留水を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のＤ［４，３］二峰性粒径分布のグラフ表示。 試験液を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のＤ［４，３］二峰性粒径分布のグラフ表示。 噴霧される液体として蒸留水を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のトリガーを作動させるのに必要なピーク力のグラフ表示。 試験液を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のトリガーを作動させるのに必要なピーク力のグラフ表示。 噴霧される液体として蒸留水を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のトリガーを作動させるのに必要な仕事量のグラフ表示。 試験液を使用している、７つの市販の噴霧器及び本発明の１つの実施形態のトリガーを作動させるのに必要な力のグラフ表示。 ２００９年６月２５日に公開された国際公開第２００９／０７８３０３号に従って作製され、噴霧される液体として蒸留水を使用している、２つの噴霧器のＤｖ（５０）、Ｄｖ（９０）及びＤ［４，３］の二峰性粒径分布のグラフ表示。ある噴霧器は、ストローク最大当たり１．０ｍｌの出力を有し、ある噴霧器はストローク最大当たり１．３ｍｌの出力を有する。 ２００９年６月２５日に公開された国際公開第２００９／０７８３０３号に従って作製され、噴霧される液体として蒸留水を使用している、２つの噴霧器のトリガーを作動させるのに必要なピーク力のグラフ表示。ある噴霧器は、ストローク最大当たり１．０ｍｌの出力を有し、ある噴霧器はストローク最大当たり１．３ｍｌの出力を有する。

特に記載のない限り、全ての図はスケールに図示される。

図１を参照すると、本発明は、トリガーポンプ噴霧器２０を含む。噴霧器２０は、液体を保持するのに好適なリザーバ２２、トリガー２４によって操作されるスプレーエンジン（図示せず）及び噴霧器２０から液体を供給するためスプレーノズル２８を有し得る。スプレーエンジンは、ハウジング７０によって包囲され得る。噴霧器２０及びスプレーエンジン２６は、長手方向軸を有してもよく、これは供給時の流量の一部分に平行である。

図２及び３を参照して、ポンプ噴霧器２０は、与圧トリガー２４噴霧器２０を含み得る。単一のスプレーエンジン２６は、様々な寸法及びデザインのリザーバ２２と共に使用することができる。ディップチューブ３０は、エンジン２６からリザーバ２２の底部に向かって延在する。リザーバ２２に含まれる液体は、トリガー２４による作動に反応して、ディップチューブ３０を通じて上方に引き込まれる。

トリガー２４の、そのストロークを通じた手動式作動は、ピストン４０の対応する垂直動作を生じさせる。ピストン４０の垂直動作は、リザーバ２２から、流量経路を通じて、ノズル２８の外へ液体をポンプで送り出す。ポンプ噴霧器２０の、この実施形態は、関節動作する、上部で旋回するトリガー２４を使用するが、ヘアスプレーに一般的に使用されているような垂直プッシュボタン型の噴霧器も同様に使用され得る。

戻りバネ４２は、ストロークの終わりで、トリガー２４を前方位置に戻るよう促すための付勢をもたらす。２つの湾曲した平行なバネ４２が使用されてもよい。バネ４２は、それぞれ端部に接続されてもよく、かつピストン４０／ポンプチャンバ４４の外に配置されても良い。垂直な上方の流量経路は、バネ４２の間に配置され得る。

トリガー２４の動きは、ポンプ内に水圧を生じさせ、液体が供給されるようにする。リザーバ２２内の液体はディップチューブ３０を通じて垂直に、ポンプチャンバ４４内に引き込まれる。戻りストロークは真空を作り、リザーバ２２からの液体を引き込みポンプチャンバ４４を補充する。往復式ピストン４０は、ポンプシリンダを及びその内部に引きこまれた液体を加圧する。この圧力は、噴霧器ノズル２８から外に液体が噴霧されるようにする。戻りバネ４２は自動的に、トリガー２４を前方の静止位置に交互に入れ替える。

図３を参照すると、トリガー２４は、ユーザーによって後方位置まで絞られ、トリガーの運動は、本体４８内で、ピストン４４の下方の運動に変換される。システム内の抵抗力が克服されると、バルブ５５が開放され、垂直の流量が可能になる。

図４を参照し、かつポンプを詳細に調査し、ステップ状本体４８は、往復式ピストン４０を収容し得る。ステップ状本体４８は、ネジ込み密閉部５０によって捕捉され得る。ネジ込み密閉部５０は開放され、所望によりリザーバ２２内の液体にアクセスし、かつこれを補給することができる。

往復式ピストン４０は、上方密閉部１５０Ｕ及び下方密閉部１５０Ｌを有してもよく、これらの両方は本体４８内に適合する。トリガー２４の作動は、ピストン４０の対応する下向きの垂直な運動を生じさせる。液体はディップチューブ３０を通じて上向きに引き込まれ、液体チャンバ４４に押し込まれ、液体チャンバでは、ピストン４０と本体４８の中間の環状チャンバ４４内へ上向きに置換されるまで液体は留まる。

ピストン４０内に配置されたバルブ５５は、バネ（図示せず）によって抵抗を受けるその垂直運動を有し得る。トリガー２４の動作からの力が、ピストン４０に適用される力を増加させると、バルブ５５は下向きに移動することができ、チャンバ４４内の液体を後で供給されるように加圧する。

図２〜３に戻って参照すると、ピストン４０の運動は液体を垂直チューブ５８によって形成された経路内に上向きに移動せせることができる。チューブ５８は可撓性であり、約９０度で屈曲する。可撓性チューブ５８は、トリガー２４／クランク・ロッカーの動作に応答して、曲がり管５９において角度をわずかに増加させながら、曲がり管５９において屈曲する。可撓性チューブ５８の下流部分は、曲がり管５９において屈折し、スピナー２７において終端する。

チューブ５８を通じて流れる液体はスピナー２７を通過する。スピナー２７は、液体がノズル２８に到達する前に、液体に接線回転を付与する。スピナー２７は、ノズル２８内へ、スピナー２７のショルダまで挿入される。スピナー２７及びノズル２８は固定されている。スピナー２７は、軸方向長さの下方流上の半分で１８０度外向きに配置された２つの長手方向の溝部を具える、一定直径のピンを含み得る。溝部は、旋回チャンバで終端する。旋回チャンバは、スピナー２７の面上に配置される。

スピナー２７は２つの長手方向に対向する端部（上述の屈曲したチューブ５８が内部に適合される上方流端部及びノズル２８内に適合する下方流端部）を有し得る。スピナー２７は、約１１ｍｍの長さ及び約４から５ｍｍまでのステップ状直径を有し得る。スピナー２７は、その下方流の部分の周辺において周囲方向に等しく離間されている、長手方向に向けられている２つのスロットを有し得る。

スピナー２７を出ると、液体は、大気又は標的の表面上に供給するためにノズル２８を通過する。ノズル２８は、０．５から６ｍｍまでの直径を有してもよく、かつ外面上で半径方向であってもよい。液体は、所定のスプレーパターンでノズル２８から供給され、これは、トリガー２４の動作のストローク速度、ストローク長さ等に従って様々であってもよい。所望により、スプレーパターンを調節するための対策がなされてもよい。

ポンプアセンブリ２６全体は複数成分のポリプロピレンハウジング７０内に包まれてもよい。ノズル２８以外は、ポンプからハウジング７０の外への直接的な開口部はない場合がある。

図５〜６を参照すると、トリガー２４は、図２及び３に示される形状よりも、長手方向軸に対して、より垂直で／半径方向に向けられた移動をもたらす。この移動の向きは、トリガー７４の最上部分付近に配置された据付旋回軸６８を提供することによって達成され得る。トリガー２４上の後方に面する突出部６０は、関節動作可能なクランク・ロッカー６６のロッカー・アーム６５に対して上方に枢動し得る。ロッカー・アーム６５は、トラニオン６７上に搭載される。クランク・ロッカー６６の反対側の端部７２は、下向きに関節動作し、長手方向軸に整列された、又はこれと合致する力Ｆをもたらす。この力Ｆは、ピストン４０を下向きの方向に移動させ、ポンプシリンダ４４内の液体を加圧する。図４に戻って参照すると、チャンバ４０の下方部分は、ピストン４０によって移動させ、チャンバ４４の環状部分を通じて上方へ流れて、バルグ５５を通過し、チューブ３８内に流れる。

図２〜３の実施形態は、図５〜６の実施形態よりも少ない部品の利点を提供する。図５〜６の実施形態は、より水平なトリガー２４の動きが所望されるときに採用され、望ましい人間工学を提供する。

好適なポンプ噴霧器２０は、２００９年６月２５日に公開された国際公開第２００９／０７８３０３号（Ｃａｎｙｏｎ Ｃｏ．Ｌｔｄ）に従って作製され得る。しかしながら、この公開文献における噴霧器２０は、仕事量を提供するために調節されなければならず、さもなければ消費者は、そこから液体を正しく供給しない場合がある。トリガー２４の力が大きすぎる場合、ストロークの長さは長すぎるか、又は短すぎる。

当業者は、本発明の噴霧器２０を使用して、供給される液体の異なる粒径分布を望む場合がある。粒子が大き過ぎる場合、液体は単に床の上に落下するか、標的の表面上でパドリングをしながら、濡れたスポットを形成する場合がある。粒子が小さすぎる場合、有効である十分な表面積を有しない場合がある。例えば、直径で５０（マイクロメートル）未満のスプレー粒子はいつまでも、又は蒸発が生じるまで浮遊したままであり得る。

粒径の直径は、Ｓｐｒａｙｔｅｃ ２０００粒径分析器を使用して、Ｍａｌｖｅｒｎ ＲＴ Ｓｉｚｅｒ ３．０３ソフトウェアを使用して決定される。両方ともに、Ｍａｌｖｅｒｎ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ，Ｌｔｄ（ＵＫ）から入手可能である。

それぞれ０．１０及び９００．００（マイクロメートル）の最小及び最大粒径検出を有する、３００ｍｍのレンズが使用される。スプレーノズルは、１００ｍｍの経路長さを使用して、レーザービームから１４０ｍｍに配置される。１．３３の粒子屈折率及び１．００の分散屈折率が選択される。吸光分析はオフ、多重散乱はオンに設定して、０．４１の残差が選択される。散乱開始は１に設定され、散乱終了は３６に設定され、散乱閾値は１に設定される。

リニアサーボ駆動モーターが使用されて、所望のトリガー速度／ストローク速度を提供することができる。サーボ駆動モーターは、スレッドに接続され、これは次には、ロードセルに接続される。ロードセルはピーク力を捕捉する。ロードセルは、２つの平行なアームを含む関節動作するリンクの近位端に接続される。関節動作する平行なアームの遠位端は、クロスバーによって接合される。クロスバーは次に、試験される噴霧器のトリガー２４に係合する。噴霧器２０は堅く保持され、トリガー２４は後方から引かれ得る。クロスバーは、トリガー上に乗って作動力をもたらす。

当業者は、５０％の粒子が、示された値よりも小さい平均粒径を有するということを意味する、Ｄｖ（５０）の測定を考慮するであろう。同様に、当業者は、９０％の粒子が、示された値よりも小さい平均粒径を有するということを意味する、Ｄｖ（９０）の測定を検討するであろう。

当業者はまたＤ［４，３］の測定を検討し得る。この測定は、４乗された個々の粒径を合計し、３乗された個々の粒径の合計によって除される。この測定は、測定において検討される粒子の実際の数とは無関係である。

図７Ａ、８Ａ、９Ａ、１０Ａ、１１Ａに関して説明された測定は、液体として蒸留水を使用して実施された。図７Ｂ、８Ｂ、９Ｂ、１０Ｂ、１１Ｂに関して説明された測定は、試験液として、布地リフレッシュ溶液を使用して実施された。この試験液は水性で、悪臭結合ポリマー、少なくとも１種の脂肪族アルデヒドを含む非染色組成物であり得る。試験液は、Ｗｉｌｌｉａｍｓらの名において、２００９年９月１８日に出願された米国特許第１２／５６２，５３４号に従って作製され得る。蒸留水及び試験液の顕著な特性が、以下の表１に示される。

図７Ａ〜１１Ｂは、７つの市販のトリガー噴霧器及び本発明の試験結果を示す。表２は、図７Ａ〜１１Ｂに示される噴霧器の各タイプに関して試験されたサンプルの数を示す。試験されるサンプルの数が減少すると、同様に図に示される誤差帯は減少するということを当業者は理解するであろう。

表３は、上述の噴霧器２０の特定の操作パラメータ（ストローク長さ、ストローク出力、噴霧器２０から５ｍｌの出力を達成するために必要なストロークの数を含め）を提供する。５ｍｌの容積は、この容積が単回使用中に典型的に噴霧される、最も少ない容積に近いために選択された。

２つの異なる操作条件下における、図７Ａ〜１１Ｂの試験噴霧器２０の性能。理想的な操作条件は、ストロークがトリガー２４の全体経路を移動している状態で、約９０毎分ストローク（ＳＰＭ）であり得る。しかしながら、上記のとおり、ユーザーは必ずしも、又はこれからも、９０毎分ストロークの理想的な条件で、液体を供給しない場合がある。したがって、別個の試験は、最初の１／３の移動のみを使用して、３０毎分ストロークで実施された。

本明細書で使用するとき、３０毎分ストロークにおける試験及びデータに対する基準は、トリガー２４が前方静止位置から１／３の関節動作のストローク最大位置まで移動している状態で実施された。用語、ストローク毎分及び略語ＳＰＭは同じ意味で用いられる。

理想的には、９０ＳＰＭの試験及び３０ＳＰＭの試験は一致する粒径分布を有する。一致は、理想的条件が現実の使用のために調節されたとき、性能が小さくはないということを示す。しかしながら、試験した全てのケースにおいて３０ＳＰＭの最初のストローク条件が使用されたとき、粒径分布は増加した。ヒンジから４０ｍｍの位置（このヒンジの回りにトリガー２４が関節動作する）においてストローク力がトリガー２４に適用された。

本明細書において記載され、請求されているトリガー噴霧器２０は、蒸留水から、空気／布地リフレッシュ液体の範囲の特定のレオロジー特性を有する液体と共に使用するのに好適である。具体的には、本発明と共に使用するのに好適な液体は、２５℃において約０．８５から約１．１（センチポワズ）までの範囲の動的粘度及び約８．９Ｅ−４から約０．００１（パスカル秒）までの範囲の動粘性率を有し得る。液体は、２５℃において約２０（ｍＮ／ｍ）から約７５（ｍＮ／ｍ）までの範囲の表面張力を有し得る。

図７Ａ〜９Ｂを参照して、棒グラフの左辺における数は、９０ＳＰＭの試験のピーク粒径分布を示す。棒グラフの右辺における数は、３０ＳＰＭの１／３のストロークの試験のピーク粒径分布を示す。

棒グラフの左辺及び右辺の誤差帯は、対応するピーク値（最低測定値と最高測定値との間）に関する粒径分布の幅を示す。ピーク値は、その試験に関して粒径分布の平均値、すなわち９０ＳＰＭ又は３０ＳＰＭの何れかによって決定される。

棒グラフの内側の数字は、３０ＳＰＭの１／３ストロークのピーク粒径分布と９０ＳＰＭ粒径分布との差を示す。完全な一致は、棒内側のゼロの値によって示される。

指定された噴霧器２０の右の括弧内の値は、対応する噴霧器２０のトリガー２４のストローク最大で供給される容積を示す。１回当たりのストロークで分散される容積は０．５から１．４ｍｌまでの範囲である。１回当たりのストロークで分散される容積が小さすぎる場合、ユーザーは、１回の使用当たり、より多くトリガー２４を作動させる必要があり、潜在的に、各使用に伴う時間及び欲求不満を増加させる。１回当たりのストロークで分散される容積が大きすぎる場合、ユーザーは、それぞれの使用で過剰に製品を分散する可能性があり、かつ過度の濡れ又は過度に芳香で満たすのを防ぐことができない場合がある。

図７Ａ、７Ｂを参照して、当業者は、本発明による噴霧器２０が、３０ＳＰＭのストローク試験と９０ＳＰＭの試験相互間のＤＶ（５０）の粒径分布において５０．９（マイクロメートル）の差を有するということに気付くであろう。この差は試験液では２３．０（マイクロメートル）まで減少する。したがって、本発明による噴霧器２０の性能は、有利なことに、少なくとも１つの対象とする、特定の液体を用いて向上する。

Ｙｏｓｈｉｎｏ噴霧器は、本発明による噴霧器２０よりも、２つの試験間で更により少ない差を有したということに注目される。しかしながら、この噴霧器２０は、１回当たり、本発明の１／２のみを噴霧するという顕著な不利益を有する。したがって、ユーザーは、その発明を使用するときに疲労を経験する可能性があり、又は有効である十分な液体を正しく供給しない可能性がある。

図８Ａ、８Ｂを参照して、当業者は、本発明の噴霧器２０が、３０ＳＰＭのストローク試験と９０ＳＰＭの試験相互間のＤＶ（９０）の粒径分布において１４８．９（マイクロメートル）の差を有するということに気付くであろう。この差は試験液では６７．２（マイクロメートル）まで減少する。したがって、本発明による噴霧器２０の性能は、有利なことに、少なくとも１つの対象とする、特定の液体を用いて向上する。

Ｙｏｓｈｉｎｏ噴霧器２０は再び、２つの試験間で、本発明による噴霧器２０よりも少ない差を有したということに注目される。しかしながら、再び、この噴霧器２０は、１回当たり、本発明の１／２しか噴霧しない。したがって、ユーザーは、その発明を使用するときに疲労を経験する可能性があり、又は有効である十分な液体を正しく供給しない可能性がある。

図９Ａ、９Ｂを参照して、当業者は、本発明による噴霧器２０が、３０ＳＰＭストロークの試験と９０ＳＰＭの試験相互間のＤ［４，３］の粒径分布において６８．５（マイクロメートル）の差を有するということに気付くであろう。この差は試験液では３２．３（マイクロメートル）まで減少する。したがって、本発明による噴霧器２０の性能は、有利なことに少なくとも１つの対象とする、特定の液体を用いて向上する。

Ｙｏｓｈｉｎｏ噴霧器２０は再び、２つの試験間で、本発明による噴霧器２０より少ない差を有したが、再び噴霧容積を犠牲にしている。しかしながら、この噴霧器２０は、１回当たり、本発明の１／２しか噴霧しない。したがって、ユーザーは、その発明を使用するときに疲労を経験する可能性があり、又は有効である十分な液体を正しく供給しない可能性がある。

図１０Ａ、１０Ｂを参照して、トリガー２４のヒンジから４０ｍｍの距離におけるピーク作動力が示されている。９０ＳＰＭのストローク最大の作動力は、３０ＳＰＭの１／３ストロークの作動力よりも常に大きかった。Ｙｏｓｈｉｎｏ噴霧器２０は、試験された全ての噴霧器の中で最も高い作動力を有した。本発明による噴霧器２０は、試験液及び蒸留水それぞれに関して、１８．１及び２０．６Ｎの旋回から、４０ｍｍの距離において３０ＳＰＭにおいてピーク作動力を示した。ピーク力は、ストローク速度が９０ＳＰＭまで増加したとき、約６２から約６３Ｎまで増加した。

図１１Ａ、１１Ｂを参照して、９０ＳＰＭにおける単回ストローク又は３０ＳＰＭにおける１／３ストローク中に生じる仕事量が、各噴霧器２０に関して示されている。仕事量はストローク長さで乗じた、上記の適用されたピーク力であり、並びに、一般的に、横軸上のストローク長さを有する湾曲部の下の面積及び縦軸上の力によって近似されると考えられ得る。前方方向におけるストローク長さのみが、これがユーザーによって手動で生じる距離であるために考慮される。戻りストロークは、この戻りストロークが、戻りバネ４２の付勢下で生じるため、仕事量の計算には考慮されない。

仕事量は、合計噴霧容積５ｍｌを提供するのに必要されるトリガー２４のストロークの累積数のために、トリガー２４の旋回から４０ｍｍの距離において直線で測定された、トリガー２４のストロークの累積距離を集計することによって測定された。この累積距離は次いで、その仕事量を生じるために適用された力によって乗じる。

Ｙｏｓｈｉｎｏ噴霧器２０は、最も低い噴霧容量を有するにも関わらず、試験された全ての噴霧器の中で、最も大きな仕事量を常に必要とした。本発明に関して、仕事量は１．３（ニュートン）から１．５（ニュートン・メートル）の範囲であり、並びに、蒸留水では約３．４から約３．５（ニュートン・メートル）まで増加した。

図１２は、２００９年６月２５日に公開された国際公開第２００９／０７８３０３号に従って作製された２つの噴霧器のためのＤｖ（５０）、Ｄｖ（９０）及びＤ［４，３］二峰性粒径分布のグラフ表示を参照する。これらの噴霧器は、噴霧される液体として蒸留水を使用する。ある噴霧器は、ストローク最大当たり１．０ｍｌの出力を有し、ある噴霧器はストローク最大当たり１．３ｍｌの出力を有する。図１３は、２００９年６月２５日に公開された国際公開第２００９／０７８３０３号に従って作製され、噴霧される液体として、再び蒸留水を使用している、２つの噴霧器のトリガーを作動させるのに必要なピーク力のグラフ表示である。ある噴霧器は、ストローク最大当たり１．０ｍｌの出力を有し、ある噴霧器はストローク最大当たり１．３ｍｌの出力を有する。

以下に説明されるように、粒径分布の差は、９０ＳＰＭ及び３０ＳＰＭにおいて対応する粒径分布に関して、試験して得られた差を指す。試験はｎ＝１のサンプリングを含むか、又はｎ＝３のサンプリングを含み得る。

したがって、以下に記載され、請求される本発明は、蒸留水を用いて使用されたとき、７０、６０又は５０（マイクロメートル）未満であるが、２５又は３０（マイクロメートル）より大きいＤｖ（５０）の粒径分布；２００、１９０、１８０、１７０、１６０、１５０又は１４０（マイクロメートル）未満ではあるが、６０、７０、８０、９０又は１００（マイクロメートル）より大きいＤｖ（９０）の粒径分布；並びに１００、９０、８０、７０、又は６０（マイクロメートル）未満ではあるが、２０、３０若しくは４０（マイクロメートル）より大きいＤ［４，３］粒子を有し得る。

以下に記載され、請求される本発明は、上述の試験液を用いて使用されたとき、６０、５０、４０又は３０（マイクロメートル）未満であるが、１５、２０若しくは２５（マイクロメートル）のＤｖ（５０）の粒径分布、１７５、１５０又は７５（マイクロメートル）未満ではあるが、６２５若しくは５０（マイクロメートル）より大きいＤｖ（９０）の粒径分布；及び９０、８０、７０、６０又は５０（マイクロメートル）未満であるが、２０、２５若しくは３０（マイクロメートル）より大きいＤ［４，３］の粒径分布の差を有し得る。

以下に記載され、請求されている本発明は、蒸留水と共に使用されたとき、トリガー２４の旋回から４０ｍｍの距離において７０若しくは６５（ニュートン）未満ではあるが、９０ＳＰＭにおいて３５、４０、若しくは５０（ニュートン）より大きい；及び３０、２５、若しくは２０（ニュートン）未満ではあるが、３０ＳＰＭにおいて１０若しくは１５（ニュートン）よりも大きいピーク作動力を有することができる。

本発明は、少なくとも２０、２１、２２、２３、２４若しくは２５の及び７５、７４、７３、７２、７１、若しくは７０（ｍＮ／ｍ）の表面張力、少なくとも８．７Ｅ−４、８．８Ｅ−４、８．９Ｅ−４若しくは９Ｅ−４の動粘性率及び／又は２５℃において０．００１５、０．００１４、０．００１３、０．００１２、０．００１１若しくは０．００１０（パスカル秒）、並びに／又は２５℃において少なくとも０．８７、０．８８、０．８９、０．９及び１．１５、１．１４、１．１３、１．１２、１．１１若しくは１．１０（センチポワズ）の動的粘度を有する。

以下に記載され、請求されている本発明は試験液と共に使用されたとき、トリガー２４の旋回から４０ｍｍの距離において７５、７０若しくは６５（ニュートン）未満ではあるが、９０ＳＰＭにおいて３５、４０、若しくは５０（ニュートン）より大きい；及び３０、２５、若しくは２０（ニュートン）未満ではあるが、３０ＳＰＭにおいて１０若しくは１５（ニュートン）よりも大きいピーク作動力を有することができる。

以下に記載され、請求されている本発明は、蒸留水又は上記の試験液と共に使用されたとき、それぞれ、９０ＳＰＭにおいて８、７．５、７．０、６．５、６．０、５．５、５．０、４．５若しくは４．０未満ではあるが、３．０若しくは３．５（ニュートン・メートル）、並びに３０ＳＰＭにおいて５、４．５、４．０、３．５、３．０、２．５、２．０若しくは１．５未満ではあるが、０．５、１若しくは１．２５（ニュートン・メートル）の、５ｍｌの蒸留水若しくは試験水を供給する仕事量を有し得る。

本発明のトリガー噴霧器は、９０ＳＰＭにおいてトリガー２４のストローク最大当たり、リザーバ２２に含まれる液体の少なくとも０．６、０．７、０．８、０．９、１．０、１．１又は１．２ではあるが、２．０、１．９、１．８、１．７１．６又は１．５ｍｌの液体を供給することができる。本発明のトリガー噴霧器は、３０ＳＰＭにおいてトリガー２４の１／３ストローク当たり、リザーバ２２に含まれる液体の少なくとも０．２０、０．２５、０．３０であるが０．６０、０．５５、又は０．５ｍｌ未満を供給し得る。

本明細書に記述されるすべての百分率は、特に指定のない限り、重量による。本明細書全体を通じて記載されているあらゆる最大数値限定には、それよりも小さいあらゆる数値限定が、そのような小さい数値限定が本明細書に明確に記載されているかのように包含されることを理解すべきである。本明細書全体を通じて記載される最小数値限定は、それより大きいあらゆる数値限定を、そのような大きい数値限定が本明細書に明確に記載されているかのように含む。本明細書全体を通じて記載される数値範囲は、そのようなより広い数値範囲内に入るそれよりも狭いあらゆる数値範囲を、そのようなより狭い数値範囲が全て本明細書に明確に記載されているかのように含む。

本明細書に開示した寸法及び値は、記述された正確な数値に厳しく限定されるものと理解すべきでない。むしろ、特に言及しない限り、そのようなそれぞれの寸法は、記述された値と、その値の周辺の機能的に同等の範囲との両方を意味することを意図する。例えば、「４０ｍｍ」として開示された寸法は、「約４０ｍｍ」を意味することを意図する。

相互参照されるか又は関連する全ての特許又は特許出願を含む、本願に引用される全ての文書を、特に除外すること又は限定することを明言しないかぎりにおいてその全容にわたって本願に援用するものである。いずれの文献の引用も、こうした文献が本願で開示又は特許請求される全ての発明に対する先行技術であることを容認するものではなく、また、こうした文献が、単独で、あるいは他の全ての参照文献とのあらゆる組み合わせにおいてこうした発明の何れかを参照、教示、示唆又は開示していることを容認するものでもない。更に、本文書において用語の任意の意味又は定義の範囲が、参考として組み込まれた文書中の同様の用語の任意の意味又は定義と矛盾する場合には、本文書中で用語に割り当てられる意味又は定義に準拠するものとする。

本発明の特定の実施形態が例示され記載されてきたが、本発明の趣旨及び範囲から逸脱することなく他の様々な変更及び修正を実施できることが、当業者には自明であろう。したがって、本発明の範囲内にあるそのような全ての変更及び修正を添付の特許請求の範囲で扱うものとする。

Claims (6)

1. スプレーシステムと共に使用するためのトリガー（２４）噴霧器（２０）であって、関
   節運動可能なトリガー（２４）と、
   前記トリガー（２４）に操作可能に接続されるポンプと、を含み、
   前方の静止位置から後方の吐出位置までのピボット回りの前記トリガー（２４）の関節
   動作は、該ピボットから４０ｍｍで測定された１０（ニュートン）から２０（ニュートン
   ）までのピーク力下において、前記前方の静止位置から前記後方の吐出位置に向かう距離
   の１／３の位置まで、一部をなす３０毎分ストローク数であり、前記トリガー（２４）の
   関節動作が、前記ポンプにおけるピストン（４０）の対応する往復運動を生じさせ、該ピ
   ストン（４０）の往復運動は、リザーバ（２２）から２０（ｍＮ／ｍ）から７５（ｍＮ／
   ｍ）までの表面張力、２５℃において、８．９Ｅ−４（パスカル秒）から０．００１（パ
   スカル秒）までの動粘性率、及び２５℃において０．８７（センチポワズ）から１．１（
   センチポワズ）までの動的粘度の液体を引き込み、
   前記液体は、直径が０．５から６ｍｍのノズル（２８）を通じて前記トリガー（２４）
   のストローク最大当たり０．５（ｍＬ）から１．４（ｍＬ）までの範囲の容積からなる粒
   子の状態で排出され、
   前記粒子は、
   １００（マイクロメートル）から１１８（マイクロメートル）までのＤｖ（５０）の粒
   径分布、及び／又は、
   ２１５（マイクロメートル）から２６０（マイクロメートル）までのＤｖ（９０）の粒
   径分布を有するトリガー（２４）噴霧器（２０）。
2. 前記粒子は、１１９．８（マイクロメートル）から１４４．４（マイクロメートル）までのＤ［４，３］の粒径分布を有する請求項１に記載のトリガー（２４）噴霧器（２０）。
3. 前記粒子は、前記トリガー（２４）の一部をなす１／３ストローク当たり、少なくとも
   ０．２８（ｍＬ）からなる請求項２に記載のトリガー（２４）噴霧器（２０）。
4. 前記粒子は、前記トリガー（２４）のストローク最大当たり少なくとも１（ｍＬ）から
   なる請求項１、２、又は３に記載のトリガー（２４）噴霧器（２０）。
5. 一部をなす３０毎分ストローク数と、ストローク最大の９０毎分ストローク数相互間の
   前記粒径分布における差は、
   Ｄｖ（５０）の粒径分布に関しては５０（マイクロメートル）未満、及び／又は、
   Ｄｖ（９０）の粒径分布に関しては１５０（マイクロメートル）未満、及び／又は、
   Ｄ［４，３］の粒径分布に関しては７０（マイクロメートル）未満である請求項２に記
   載のトリガー（２４）噴霧器（２０）。
6. 前記関節運動可能なトリガー（２４）がヒンジの回りに関節運動可能であり、前記ヒン
   ジから４０ｍｍの距離において、前記トリガー（２４）を作動させる前記ピーク力は、
   ９０（ＳＰＭ）のストローク速度において６３（Ｎ）未満である請求項５に記載のトリ
   ガー（２４）噴霧器（２０）。

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