JP5809287B2 - 少なくとも３つの真直区域を備える定着端を有するコンクリートまたはモルタルを補強するための鋼繊維 - Google Patents

Description

本発明は、コンクリートまたはモルタル内に埋め込まれたときに良好な定着を得ることを可能にする定着端を備えるコンクリートまたはモルタルを補強するための鋼繊維に関する。本発明による鋼繊維は、少なくとも３つの真直区域を備える少なくとも１つの定着端を有している。本発明による鋼繊維は、コンクリートまたはモルタル内に埋め込まれたときに使用限界状態（ＳＬＳ）および終局限界状態（ＵＬＳ）において良好な性能を示すものである。
さらに、本発明は、このような鋼繊維を備えるコンクリートまたはモルタル構造に関する。

コンクリートは、低引張強度および低歪容量を有する脆弱な材料である。コンクリートの引張強度および歪容量のような特性を改良するために、繊維補強コンクリート、さらに具体的には、金属繊維補強コンクリートが開発されてきている。
繊維濃度、繊維形状、および繊維アスペクト比のような繊維の特性は、補強コンクリートの性能に大きく影響を及ぼすことが、当技術分野において知られている。

繊維形状に関して、真直形状と異なる形状を有する繊維は、コンクリートまたはモルタル内において繊維の良好な定着をもたらすことが知られている。
コンクリートまたはモルタルに添加または混合されたときにボール状に丸まる傾向を示さない繊維が好ましいことが、さらに知られている。種々の繊維形状を有する多数の例が、当技術分野において知られている。例えば、繊維の長さの全体にわたってまたは一部にわたって波形状を備える繊維が知られている。全長にわたって波形状が付けられた鋼繊維の例が、特許文献１に記載されている。また、フック状端を有する繊維が、当技術分野において知られている。このような繊維は、例えば、特許文献２に記載されている。
同様に、断面輪郭が長さにわたって変化する繊維、例えば、肥厚区域および／または扁平区域を備える繊維が知られている。
肥厚区域を備える鋼繊維の例は、特許文献３に記載されているような両端の各々に釘頭の形態にある肥厚部を有する鋼繊維である。
特許文献４は、全長にわたる鋼繊維の扁平化を記載している。特許文献５は、フック状端を有する鋼繊維の中央部分のみの扁平化を記載している。特許文献６は、扁平化された端を備えると共に該扁平端と本質的に直交する面にフランジを備える真直鋼繊維を記載している。
扁平化されたフック状端を有する鋼繊維が、特許文献７，８から知られている。

コンクリート補強用の現在知られている先行技術の繊維は、工業床、吹付けコンクリート、舗装のような周知の応用分野において極めて良好に機能するものである。
しかし、現在知られている先行技術の繊維の欠点は、低添加量または中添加量の繊維が用いられるとき、終局限界状態（ＵＬＳ）における性能が比較的低いことである。梁および高床スラブのようなさらに厳しい構造用途では、ＵＬＳにおける必要な性能をもたらすために、典型的には、０．５体積％（４０ｋｇ／ｍ^３）以上、殆どの場合、１．５体積％（１２０ｋｇ／ｍ^３）に至る高添加量が用いられている。これらの高添加量の場合、鋼繊維補強コンクリートの混合および打込みが容易でない。
いくつかの先行技術の繊維は、ＵＬＳにおいて機能しないが、その理由は、それらの繊維がＵＬＳにおいて必要とされるよりも小さい亀裂開口変位（ＣＭＯＤ）で破断するからである。フック状端を有する繊維のような他の繊維は、ＵＬＳにおいて良好に機能しないが、その理由は、それらの繊維が引き抜かれるように設計されているからである。

国際特許出願公開第８４／０２７３２号パンフレット 米国特許第３，９４２，９５５号明細書 米国特許第４，８８３，７１３号明細書 特開平６−２９４０１７号公報 独国実用新案出願公開第Ｇ９２０７５９８号明細書 米国特許第４，２３３，３６４号明細書 欧州特許出願公開第８５１９５７号明細書 欧州特許出願公開第１２８２７５１号明細書

本発明の目的は、先行技術の欠点を回避するコンクリートまたはモルタルの補強用の鋼繊維を提供することにある。

他の目的は、欧州規格ＥＮ１４６５１（２００５年６月）に準じる３点曲げ試験中に０．５ｍｍ、１ｍｍ、１．５ｍｍ、２ｍｍ、２．５ｍｍ、さらに３ｍｍよりも大きい亀裂開口変位を橋掛けすることができる鋼繊維を提供することにある。

本発明のさらに他の目的は、コンクリートまたはモルタル内において良好な定着を示す鋼繊維を提供することにある。

さらなる目的は、コンクリートまたはモルタルに混合されたときにボール状に丸くなる傾向を示さない鋼繊維を提供することにある。

さらに、本発明の目的は、低添加量または中添加量の鋼繊維が用いられる構造用途、典型的には、１体積％の鋼繊維または０．５体積％の鋼繊維が用いられる構造用途に有利に用いられる鋼繊維を提供することにある。

加えて、他の目的は、張力区域にある鋼繊維によって補強された亀裂の入ったコンクリートのクリープ挙動を低減するかまたは回避することができる鋼繊維を提供することにある。

本発明の第１の態様によれば、コンクリートまたはモルタルを補強するための鋼繊維が提供されている。
この鋼繊維は、中央部分および中央部分の一端または両端に定着端を備えている。中央部分は、主軸を有している。一方または両方の定着端は、少なくとも第１、第２、および第３の真直区域を備えている。真直区域の各々は、主軸、具体的には、第１の真直区域の主軸、第２の真直区域の主軸、および第３の真直区域の主軸を有している。
第１の真直区域は、第１の屈曲区域によって中央部分に接続されている。第２の真直区域は、第２の屈曲区域によって第１の真直区域に接続されている。第３の真直区域は、第３の屈曲区域によって第２の真直区域に接続されている。
これは、第１の真直区域が第１の屈曲区域によって中央部分から離れる方に屈曲し、第２の真直区域が第２の屈曲区域によって第１の真直区域から離れる方に屈曲し、第３の真直区域が第３の屈曲区域によって第２の真直区域から離れる方に屈曲していることを意味している。
第１の真直区域は、中央部分の主軸から離れる方に屈曲しており、これによって、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間に狭角を画定している。
第２の真直区域は、中央部分の主軸と実質的に平行である。
第３の真直区域は、第１の真直区域が中央部分の主軸から離れる方に屈曲しているのと同じ方向において、中央部分の主軸から離れる方に屈曲しており、これによって、第２の真直区域の主軸と前記第３の真直区域の主軸との間に狭角を画定している。
中央部分の主軸と前記第１の真直区域の主軸との間の狭角は、好ましくは、１００°から１６０°の範囲内にある。第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の狭角は、好ましくは、１００°から１６０°の範囲内にある。

前述したように、第２の真直区域は、中央部分の主軸と実質的に平行である。「実質的に平行」という用語は、平行位置からのいくらかのずれが生じる可能性があることを意味している。しかし、ずれが生じたとしても、このずれは、小さいかまたは偶発的なものである。「小さいずれ」という用語は、平行位置からのずれが、１５°未満、さらに好ましくは、１０°未満であることを意味している。

共通の頂点を有する２つの真直区域は、２つの角度を画定することになる。これらの２つの角度の合計は、３６０°に等しい。本発明の目的のために、共通の頂点を有する２つの真直区域によって画定された２つの角度の小さい方が「挟角」と呼ばれている。
これは、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角は、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸とによって画定された小さい方の角度であることを意味している。同様に、第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角は、第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸とによって画定された小さい方の角度である。

前述したように、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角は、好ましくは、１００°から１６０°の範囲内にある。これは、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角の補角が、２０°から８０°の範囲内にあることを意味している。
もし中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角が１６０°よりも大きいなら（またはこの挟角の補角が２０°よりも小さいなら）、コンクリートまたはモルタル内における定着が制限され、またＳＬＳおよびＵＬＳにおける性能が劣ることになる。このような繊維は、引き抜かれる傾向にある。もし中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角が１００°よりも小さいなら（またはこの挟角の補角が８０°よりも大きいなら）、繊維は、凝塊し、コンクリートまたはモルタル内に均一に混合されないことになる。

さらに好ましくは、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角は、１１０°から１６０°の範囲内にあり、（従って、その補角は、２０°から７０°の範囲内にあり）、例えば、１２０°から１６０°の範囲内にあり、（従って、その補角は、２０°から６０°の範囲内にあり）、例えば、１５０°であり、（従って、その補角は、３０°であり）、または１４０°である（従って、その補角は、４０°である）。

同様に、第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角は、好ましくは、１００°から１６０°の範囲内にある。これは、第２の真直区域と第３の真直区域の主軸との間の挟角の補角が、２０°から８０°の範囲内にあることを意味している。もし第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角が、１６０°よりも大きいなら（またはこの挟角の補角が２０°よりも小さいなら）、コンクリートまたはモルタル内における定着が制限され、またＳＬＳおよびＵＬＳにおける性能が劣ることになる。このような繊維は、引き抜かれる傾向にある。
もし第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角が１００°よりも小さいなら（またはこの挟角の補角が８０°よりも大きいなら）、繊維が凝塊し、コンクリートまたはモルタル内に均一に混合されないことになる。

さらに好ましくは、第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角は、１１０°から１６０°の範囲内にあり、（従って、その補角は、２０°から７０°の範囲内にあり）、例えば、１２０°から１６０°の範囲内にあり、（従って、その補角は、２０°から６０°の範囲内にあり）、例えば、１５０°であり、（従って、その補角は、３０°であり）、または１４０°である（従って、その補角は、４０°である）。

中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角および第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角は、互いに等しくてもよいし、互いに異なっていてもよい。
特定の実施形態では、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角および第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角は、同じであるかまたは実質的に同じである。この特定の実施形態では、第１の真直区域の主軸および第３の真直区域の主軸は、互いに平行または互いに実質的に平行である。

本発明の好ましい実施形態では、定着端は、さらに第４の真直区域を備えている。この第４の真直区域は、第４の屈曲区域によって第３の真直区域に接続されている。これは、第４の真直区域が、第４の屈曲区域によって第３の真直区域から離れる方に屈曲していることを意味している。

好ましくは、必ずしも必要ではないが、第４の真直区域は、中央部分の主軸および第２の真直区域の主軸と平行である。
第２の真直区域および第４の真直区域が中央部分の主軸と平行になっている４つの真直区域を有する鋼繊維は、コンクリートまたはモルタル内に埋め込まれたとき、ＳＬＳおよびＵＬＳにおいて極めて良好な性能を示すことになる。

代替的な実施形態では、第２の真直区域は、鋼繊維の中央部分の主軸と実質的に平行の主軸を有しており、第４の真直区域は、鋼繊維の中央部分の主軸と平行でないようになっている。この場合、第４の真直区域と中央部分の主軸との間の角度は、−６０°から＋６０°の範囲内、例えば、−４５°から＋４５°の範囲内、または−３０°から＋３０°の範囲内にある。

本発明による鋼繊維の定着端は、少なくとも３つの真直区域を有している。
原理的に、定着端の真直区域の数に制限はない。しかし、最も好ましい実施形態は、３つの真直区域、４つの真直区域、５つの真直区域、または６つの真直区域を備える定着端を有している。これらの実施形態の各々において、それぞれの２つの連続する真直区域の間に屈曲区域が設けられている。驚くことに、３つの真直区域または４つの真直区域を有する定着端は、コンクリートまたはモルタルに埋め込まれたとき、引抜試験および３点曲げ試験の両方において最良の性能を示すことが見出されている

真直区域、例えば、第１、第２、第３、および／または第４の真直区域は、好ましくは、０．１ｍｍから８ｍｍの範囲内、さらに好ましくは、０．１ｍｍから５ｍｍの範囲内、例えば、０．５ｍｍまたは２ｍｍの長さを有している。
互いに異なる真直区域のそれぞれの長さは、互いに独立して選択可能である。これは、互いに異なる真直区域が、同じ長さまたは異なる長さを有することができることを意味している。
好ましい実施形態では、互いに異なる真直区域の長さが、互いに等しくなっている。
一例として、第１、第２、第３、および第４の真直区域を有し、全ての真直区域が２ｍｍの長さを有する鋼繊維が挙げられる。
代替例として、０．５ｍの長さを有する第１の真直区域、２ｍｍの長さを有する第２の真直区域、０．５ｍｍの長さを有する第３の真直区域、および２ｍｍの長さを有する第４の真直区域を有する鋼繊維が挙げられる。

第１の屈曲区域は、第１の曲率半径を有しており、第２の屈曲区域は、第２の曲率半径を有しており、第３の屈曲区域は、第３の曲率半径を有しており、（もし設けられているなら）第４の屈曲区域は、第４の曲率半径を有している。
屈曲区域の曲率半径は、好ましくは、０．１ｍｍから５ｍｍの範囲内、例えば、０．５ｍｍから３ｍｍの範囲内にあり、例えば、１ｍｍ、１．２ｍｍ、または２ｍｍである。
鋼繊維の互いに異なる屈曲区域のそれぞれの曲率半径は、互いに独立して選択可能である。これは、第１の屈曲区域、第２の屈曲区域、第３の屈曲区域、および（もし設けられているなら）第４の屈曲区域のそれぞれの曲率半径が、同一であってもよいし、または異なっていてもよいことを意味している。

本発明による鋼繊維は、中央部分の一端に１つの定着端を備えているとよい。好ましくは、鋼繊維は、鋼繊維の両端に定着端を備えている。鋼繊維が中央部分の両端に定着端を備えている場合、２つの定着端は、互いに同じであってもよいし、または互いに異なっていてもよい。

中央部分の両端に定着端を有する鋼繊維の場合、両方の定着端が、鋼繊維の中央部分の主軸から同一方向において離れる方に屈曲（偏向）されているとよい（対称繊維）。
代替的に、１つの定着端が鋼繊維の中央部分の主軸から１つの方向において離れる方に屈曲（偏向）されており、他の定着端が、鋼繊維の中央部分の主軸から反対方向において離れる方に屈曲（偏向）されていてもよい（非対称繊維）。

本発明による鋼繊維の場合、中央部分および定着端は、好ましくは、１つの面内に位置しているか、または１つの面内に実質的に位置している。
他の定着端は、もし設けられているなら、同じ面内に位置していてもよいし、または他の面内に位置していてもよい。

本発明による鋼繊維の利点は、コンクリートまたはモルタル内に混合されたときに凝塊しないことである。これによって、コンクリートまたはモルタルの全体にわたる鋼繊維の均一な分散が得られることになる。

本発明による鋼繊維は、中添加量または低添加量、すなわち、１体積％未満または０．５体積％未満、例えば、０．２５体積％の添加量で用いられたときに、コンクリートまたはモルタル構造の使用限界状態（ＳＬＳ）および終局限界状態（ＵＬＳ）のいずれにおいても特に良好に機能することになる。

コンクリート内の繊維の量が多くなると、繊維補強コンクリートの性能に良好な影響をもたらすことが、当技術分野において知られている。本発明の大きな利点は、ＳＬＳおよびＵＬＳにおける良好な性能が、中添加量または低添加量の鋼繊維によって得られることである。本発明では、鋼繊維補強コンクリートのＵＬＳおよびＳＬＳにおける性能を評価するために用いられる材料特性は、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，ｉである。残留曲げ引張強度は、所定の亀裂開口変位（ＣＭＯＤ）または所定の中央たわみ（δ_Ｒ）における荷重から導かれることになる。
残留曲げ引張強度は、（本願において後でさらに説明する）欧州規格ＥＮ１４６５１による３点曲げ試験によって、決定されることになる。
残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１は、ＣＭＯＤ_１＝０．５ｍｍ（δ_Ｒ，１＝０．４６ｍｍ）において決定され、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，２は、ＣＭＯＤ_２＝１．５ｍｍ（δ_Ｒ，２＝１．３２ｍｍ）において決定され、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，３は、ＣＭＯＤ_３＝２．５ｍｍ（δ_Ｒ，３＝２．１７ｍｍ）において決定され、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，４は、ＣＭＯＤ_４＝３．５ｍｍ（δ_Ｒ，４＝３．０２ｍｍ）において決定されることになる。
残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１は、ＳＬＳ設計の重要な必要条件である。
残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，３は、ＵＬＳ設計の重要な必要条件である。

本発明による鋼繊維の場合、当技術分野において知られている鋼繊維に反して、残留曲げ強度ｆ_Ｒ，１によって除算された残留曲げ強度ｆ_Ｒ，３の比率（ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１）は、低添加量または中添加量、例えば、１体積％未満または０．５体積％未満、例えば、０．２５体積％の鋼繊維が用いられた場合でも、高くなっている。
本発明による繊維の場合、１体積％未満または０．５体積％未満、例えば、０．２５体積％の添加量が用いられたとき、比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は、好ましくは、１よりも大きく、さらに好ましくは、１．０５よりも大きく、または１．１５よりも大きく、例えば、１．２または１．３である。

０．５体積％の添加量の本発明による鋼繊維によって補強されたコンクリートがＣ３５／４５コンクリートの場合、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，３は、３．５ＭＰａよりも大きく、好ましくは、５ＭＰａよりも大きく、さらに好ましくは、６ＭＰａよりも大きく、例えば、７ＭＰａである。

当技術分野において知られている繊維、例えば、低炭素鋼から作製された円錐状端（釘頭）を有する鋼繊維は、亀裂の幅または成長が約０．５ｍｍ以下に制限されている状態（ＳＬＳ）において十分に機能する。しかし、これらの繊維は、ＵＬＳにおける性能が劣ることになる。この種の鋼繊維は、ＵＬＳに必要な亀裂開口変位よりも小さい亀裂開口変位において破断するからである。
標準強度のコンクリート、例えば、Ｃ３５／４５コンクリートに対して中添加量の前述の鋼繊維が用いられた場合、比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は、１よりも小さくなる。
当技術分野において知られている他の繊維、例えば、欧州特許出願公開第８５１９５７号明細書から知られているようなフック状端を有する繊維は、引き抜かれるように設計されている。
この種の繊維の場合も、標準強度のコンクリートに対して中添加量の繊維が用いられた場合、比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は、１よりも小さくなる。

［最大荷重容量Ｆ_ｍ−引張強度Ｒ_ｍ］
本発明による鋼繊維、すなわち、本発明による鋼繊維の中央部分は、好ましくは、高い最大荷重容量Ｆ_ｍを有している。最大荷重容量Ｆ_ｍは、引張試験中に鋼繊維が耐える最大荷重である。中央部分の最大荷重容量Ｆ_ｍは、中央部分の引張強度Ｒ_ｍに直接関連している。何故なら、引張強度Ｒ_ｍは、鋼繊維の元の断面積によって除算された最大荷重容量Ｆ_ｍだからである。
本発明による鋼繊維の場合、鋼繊維の中央部分の引張強度は、好ましくは、約１０００ＭＰａよりも大きく、さらに具体的には、１４００ＭＰａよりも大きく、例えば、１５００ＭＰａよりも大きく、例えば、１７５０ＭＰａよりも大きく、例えば、２０００ＭＰａよりも大きく、例えば、２５００ＭＰａよりも大きくなっている。
本発明による鋼繊維の高い引張強度によって、該鋼繊維は、高荷重に耐えることができる。
従って、より高い引張強度は、繊維のより低い添加量に直接反映されることになる。しかし、高引張強度を有する鋼繊維の使用は、鋼繊維がコンクリート内において良好な定着を示す場合にのみ意味がある。

［最大荷重時伸び］
好ましい実施形態によれば、本発明による鋼繊維、さらに具体的には、本発明による鋼繊維の中央部分は、少なくとも２．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅを有している。
本発明の特定の実施形態によれば、鋼繊維の中央部分は、２．７５％よりも大きい、３．０％よりも大きい、３．２５％よりも大きい、３．５％よりも大きい、３．７５％よりも大きい、４．０％よりも大きい、４．２５％よりも大きい、４．５％よりも大きい、４．７５％よりも大きい、５．０％よりも大きい、５．２５％よりも大きい、５．５％よりも大きい、５．７５％よりも大きい、さらに６．０％よりも大きい最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅを有している。

本発明の文脈内において、鋼繊維、さらに具体的には、鋼繊維の中央部分の伸びを特徴付けるために、破断点伸びＡ_ｔではなく、最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅが用いられている。
この理由は、いったん最大荷重に達すると、鋼繊維の有効表面の狭窄が始まり、さらに大きい荷重が加えられないからである。
最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅは、最大荷重時の塑性伸びＡ_ｇおよび弾性伸びの合計である。
最大荷重時伸びは、鋼繊維の中央部分の（もし設けられているなら）波状特性に起因する構造伸びＡｓを含んでいない。波状鋼繊維の場合、該鋼繊維を最初真直に伸ばし、その後、Ａ_ｇ＋ｅが測定されることになる。

高度の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅは、鋼繊維を作製する鋼ワイヤに熱処理のような特定の応力除去処理を施すことによって得られるとよい。この場合、鋼繊維の少なくとも中央部分が、応力除去状態にある。

最大荷重時の高延性または高伸びを有する鋼繊維が望ましい。これらの繊維は、ＥＮ１４６５１による３点曲げ試験において、０．５ｍｍよりも大きい、１．５ｍｍよりも大きい、２．５ｍｍよりも大きい、または３．５ｍｍよりも大きいＣＭＯＤにおいて、破断しないことになる。

［定着力］
好ましくは、本発明による鋼繊維は、コンクリートまたはモルタル内における高度の定着を有している。
鋼繊維の中央部分に本発明による定着端を設けることによって、コンクリートまたはモルタル内における鋼繊維の定着が著しく改良されることになる。
高度の定着によって、繊維の引抜きが回避されることになる。
最大強度時の高伸びに組み合わされた高度の定着によって、繊維の引抜きが回避され、繊維破断が回避され、かつ引っ張られているコンクリートの脆性破壊が回避されることになる。
高引張強度に組み合わされた高度の定着によって、亀裂が生じた後の引張強度が良好に活用されることになる。

本発明による鋼繊維は、例えば、１０００ＭＰａよりも高い引張強度Ｒ_ｍおよび少なくとも１．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅ、少なくとも１０００ＭＰａの引張強度Ｒ_ｍおよび少なくとも２．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅ、または少なくとも１０００ＭＰａの引張強度Ｒ_ｍおよび少なくとも４％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅを有している。
好ましい実施形態では、鋼繊維は、少なくとも１５００ＭＰａの引張強度Ｒ_ｍおよび少なくとも１．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅ、少なくとも１５００ＭＰａの引張強度Ｒ_ｍおよび少なくとも２．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅ、または少なくとも１５００ＭＰａの引張強度および少なくとも４％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅを有している。
さらに好ましい実施形態では、鋼繊維は、少なくとも２０００ＭＰａの引張強度Ｒ_ｍおよび少なくとも１．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅ、少なくとも２０００ＭＰａのＲ_ｍおよび少なくとも２．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅ、または少なくとも２０００ＭＰａの引張強度Ｒ_ｍおよび少なくとも４％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅを有している。
高引張強度Ｒ_ｍを有する繊維は、高荷重に耐えることができる。最大荷重時の高伸びＡ_ｇ＋ｅによって特徴付けられた繊維は、ＥＮ１４６５１による３点曲げ試験において、０．５ｍｍよりも大きい、１．５ｍｍよりも大きい、２．５ｍｍよりも大きい、または３ｍｍよりも大きいＣＭＯＤにおいて、破断しないことになる。

鋼繊維の中央部分は、真直であってもよいし、直線状であってもよく、または起伏状または波伏であってもよい。好ましくは、鋼繊維の中央部分は、真直であるかまたは直線状である。中央部分が起伏状または波伏の場合、中央部分の主軸は、起伏状または波伏の中央部分と交差する線であって、この線の上方の起伏状または波伏の部分の全面積がこの線の下方の起伏状または波伏の部分の全面積と同じである、線によって画定されることになる。

鋼繊維、さらに具体的には、中央部分は、円断面、実質的な円断面、矩形断面、実質的な矩形断面、楕円断面、実質的な楕円断面のような任意の断面を有することができる。

鋼繊維、さらに具体的には、鋼繊維の中央部分は、典型的には、０．１０ｍｍから１．２０ｍｍの範囲内、例えば、０．５ｍｍから１ｍｍの範囲内、さらに具体的には、０．７ｍｍから０．９ｍｍの範囲内にある直径Ｄを有している。鋼繊維、さらに具体的には、鋼繊維の中央部分の断面が丸くなっていない場合、直径は、鋼繊維の中央部分の断面と同じ表面積を有する円の直径と等しい。
鋼繊維は、典型的には、４０から１００の範囲内にある直径に対する長さの比率Ｌ／Ｄを有している。
鋼繊維の長さは、例えば、５０ｍｍ、５５ｍｍ、６０ｍｍ、または６５ｍｍである。
「鋼繊維の長さ」という用語は、鋼繊維の全長、すなわち、中央部分の長さと一方または両方の定着端の長さとの合計を意味している。
中央部分は、好ましくは、２５ｍｍよりも大きい、例えば、３０ｍｍよりも大きい、４０ｍｍよりも大きい、または４５ｍｍよりも大きい長さを有している。

鋼繊維または鋼繊維の一部は、扁平化されていてもよいし、または１つまたは複数の扁平区域を備えていてもよい。例えば、中央部分、中央部分の一部、定着端、または定着部の一部が扁平化されていてもよいし、または１つまたは複数の扁平区域を備えていてもよい。また、これらの組合せも考えられる。
もし中央部分が１つまたは複数の扁平区域を備えているなら、これらの１つまたは複数の扁平区域は、好ましくは、一方または両方の定着端の近くであるが該定着端に最隣接していない箇所に位置するようになっている。

第２の態様によれば、本発明による鋼繊維によって補強されたコンクリート構造を備える補強コンクリート構造が提供されている。補強コンクリート構造は、本発明による鋼繊維に加えて、従来の補強材（例えば、プレストレスまたはポストテンション補強材）によって補強されていてもよいし、または補強されていなくてもよい。

本発明による鋼繊維によって補強された補強コンクリート構造の場合、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，３／残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１の比率（ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１）は、好ましくは、１よりも大きく、好ましくは、１．０５よりも大きく、１．１５よりも大きく、１．２よりも大きく、例えば、１．３である。この比率は、低添加量、例えば、１体積％未満、または０．５体積％未満、さらに０．２５体積％の添加量の鋼繊維が用いられたときに、得られるものである。

本発明による鋼繊維を用いる補強コンクリート構造の残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，３は、好ましくは、３．５ＭＰａよりも大きく、さらに好ましくは、４．５ＭＰａよりも大きく、５ＭＰａよりも大きく、さらに６ＭＰａよりも大きくなっている。

本発明による繊維によって補強されたコンクリート構造は、３ＭＰａを超える、例えば、４ＭＰａを超える、例えば、５ＭＰａ、６ＭＰａ，７ＭＰａ，７．５ＭＰａを超えるＵＬＳにおける平均亀裂後残留強度を有することになる。本発明による鋼繊維を用いることによって、Ｃ３５／４５コンクリートに対して１体積％未満または０．５体積％未満の添加量が用いられた場合、３ＭＰａを超えるまたは４ＭＰａを超えるＵＬＳにおける平均亀裂後残留強度を有するコンクリート構造が得られることになる。
本発明によれば、好ましい補強コンクリート構造は、Ｃ３５／４５コンクリートに対して１体積％未満または０．５体積％未満の添加量が用いられた場合、５ＭＰａを超えるＵＬＳにおける平均亀裂後残留強度を有することになる。

３ＭＰａまたは５ＭＰａを超えるＵＬＳにおける平均亀裂後残留強度を有する補強コンクリート構造が存在していることに留意することが重要である。しかし、当技術分野において知られているこれらの補強コンクリート構造は、標準強度コンクリートまたは高強度コンクリートに対して（０．５体積％を超えるまたは１体積％を超える）高添加量の鋼繊維を用いているか、または高強度コンクリートに対して中添加量の高強度繊維を用いている。

第３の態様によれば、コンクリートの荷重支持構造に対する本発明による鋼繊維の使用が提供されている。

以下、添付の図面を参照して、本発明をさらに詳細に説明する。

鋼繊維の引張試験（荷重―歪試験）を示す図である。 ３点曲げ試験（荷重−亀裂開口変位曲線または荷重―たわみ曲線）を示す図である。 荷重−亀裂開口変位曲線を示す図である。 先行技術の鋼繊維および本発明による定着端を備える鋼繊維の多数の異なる実施形態を示す図である。

特定の実施形態およびいくつかの図面を参照して、本発明について説明するが、本発明は、これらに制限されず、請求項によってのみに制限されるものである。記載されている図面は、概略的なものにすぎず、制限的なものではない。図面では、要素のいくつかの大きさは、例示することを目的として、誇張されている場合があり、縮尺通りに描かれていないこともある。寸法および相対寸法は、本発明の具体化に対応するものではない。

以下の用語は、本発明の理解に役立つことのみを目的として規定されている。
−最大荷重容量（Ｆ_ｍ）：引張試験中に鋼繊維が耐える最大荷重
−最大荷重時伸び（％）：元のゲージ長さの百分率として表される最大力における鋼繊維のゲージ長さの増加
−破断点伸び（％）：元のゲージ長さの百分率として表される破断の瞬間におけるゲージ長さの増加
−引張強度（Ｒ_ｍ）：最大荷重（Ｆ_ｍ）に相当する応力
−応力：鋼繊維の元の断面積によって除算された力
−添加量：ｋｇ／ｍ^３または体積％で表されるある体積のコンクリートに加えられた繊維の量（１体積％は、７８．５０ｋｇ／ｍ^３に対応し、０．５体積％は、４０ｋｇ／ｍ^３に対応する）
−標準強度コンクリート：ＥＮ２０６に規定されているＣ５０／６０強度クラスのコンクリートの強度よりも小さいかまたは等しい強度を有するコンクリート
−高強度コンクリート：ＥＮ２０６に規定されているＣ５０／６０強度クラスのコンクリートの強度よりも大きい強度を有するコンクリート

本発明を説明するために、多数の異なる鋼繊維、具体的には、先行技術の鋼繊維および本発明による鋼繊維の両方が、２つの異なる試験：
−引張試験（荷重―歪試験）、および
−３点曲げ試験（荷重−亀裂開口変位曲線または荷重−たわみ曲線）
に供せられている。

引張試験は、鋼繊維、さらに具体的には、鋼繊維の中央部分に対して行われるようになっている。代替的に、引張試験は、鋼繊維を作製するのに用いられるワイヤに対して行われるようになっている。
この引張試験を用いて、鋼繊維の最大荷重容量Ｆ_ｍを決定し、また最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅを決定することになる。
３点曲げ試験は、ＥＮ１４６５１に規定されているノッチ付き補強梁に対して行われるようになっている。
この試験を用いて、残留引張強度を決定することになる。
これらの試験は、それぞれ、図１，２に示されている。

図１は、鋼繊維の引張試験（荷重−歪試験）の試験装置６０を示している。試験装置６０によって、最大荷重容量Ｆ_ｍ（破断荷重）、引張強度Ｒ_ｍ、および最大荷重時全伸びＡ_ｇ＋ｅについて、鋼繊維が試験されることになる。
試験される鋼繊維の定着端（例えば、拡大端またはフック状端）が最初切断される。鋼繊維の残っている中央部分１４が、２対のクランプ６２，６３間に固定される。クランプ６２，６３を介して、増大する引張力Ｆが鋼繊維の中央部分１４に加えられる。この増大する引張力Ｆの結果として生じた変位または伸びが、伸び計のグリップ６４，６５の変位を計測することによって、測定される。Ｌ_１は、鋼繊維の中央部分の長さであり、例えば、５０ｍｍ、６０ｍｍ、または７０ｍｍである。Ｌ_２は、クランプ間の距離であり、例えば、２０ｍｍまたは２５ｍｍである。Ｌ_３は、伸び計のゲージ長さであり、最小１０ｍｍ、例えば、１２ｍｍｍ、例えば、１５ｍｍである。鋼繊維の中央部分１４に対する伸び計の掴みを改良するために、鋼繊維の中央部分は、鋼繊維に対する伸び計のすべりを回避するように被覆されていてもよいし、または薄テープによって覆われていてもよい、この試験によって、荷重―伸び曲線が記録されることになる。最大荷重時全伸び（百分率）は、以下の式
Ａ_ｇ＋ｅ＝（最大荷重時の伸び／伸び計のゲージ長さＬ_３）×１００
によって計算されることになる。

図１の装置６０によって、最大荷重容量Ｆ_ｍ（破断荷重）、引張強度Ｒ_ｍ、および最大荷重時全伸びＡ_ｇ＋ｅに関して、多くの異なるワイヤが試験されている。
試験片ごとに、試験が５回行われている。表１は、試験されたワイヤの概要を示している。

低炭素鋼は、最大０．１５％、例えば、０．１２％の炭素量を含む鋼として規定されている。中炭素鋼は、０．１５％から０．４４％の範囲内、例えば、０．１８％の炭素量を含む鋼として規定されている。高炭素鋼は、０．４４％を超える、例えば、０．５％または０．６％の炭素量を含む鋼として規定されている。

図２は、３点曲げ試験の実験装置２００を示している。３点曲げ試験は、欧州規格ＥＮ１４６５１に準じて、１５０×１５０×６００ｍｍの角柱状試験片２１０を用いて、２８日目に行われた。試験片２１０の中央に、亀裂を局部集中させるために、２５ｍｍの深さを有する単一ノッチ２１２がダイヤモンドブレードによって鋸切断加工されている。この装置は、２つの支持ローラ２１４，２１６および１つの負荷ローラ２１８を備えている。この装置は、制御しながら、すなわち、一定速度の変位（ＣＭＯＤまたは変位）をもたらしながら、操作することができる。試験は、ＥＮ１４６５１に規定されている変位速度で行われた。荷重−亀裂開口変位曲線または荷重−たわみ曲線が記録されることになる。
荷重−亀裂開口変位曲線の例３０２が、図３に示されている。

残留曲げ強度ｆ_Ｒ，ｉ（ｉ＝１，２，３または４）は、ＥＮ１４６５１に基づいて評価され、以下の式によって計算することができる。

ただし、
Ｆ_Ｒ，ｉ＝ＣＭＯＤ＝ＣＭＯＤ_ｉまたはδ＝δ_Ｒ，ｉ（ｉ＝１，２，３，４）に対応する荷重
ｂ＝試験片の幅（ｍｍ）
ｈ_ｓｐ＝ノッチの先端と試験片の上端との間の距離（ｍｍ）
Ｌ＝試験片のスパン長さ（ｍｍ）

図２の装置２００によって、コンクリート内に埋め込まれた多数の異なる鋼繊維（ＦＩＢＩ−ＦＩＢ５）の性能が試験されている。この試験では、鋼繊維は、Ｃ３５／４５コンクリート内に埋め込まれている。硬化時間は、２８日である。
試験された鋼繊維の概要が、表２に示されている。先行技術の鋼繊維（ＦＩＢＩ，ＦＩＢ５）の試験結果は、表３に示されている。本発明による鋼繊維（ＦＩＢ２，ＦＩＢ３，ＦＩＢ４）の試験結果は、表４に示されている。
鋼繊維は、鋼繊維の長さ、鋼繊維を作製するのに用いられたワイヤの種類、鋼繊維の直径（さらに具体的には、鋼繊維の中央部分の直径）、定着端の真直区域の数、中央部分の主軸と第１の真直区域の主軸との間の挟角、中央部分に対する第２の真直区域の配向、第２の真直区域の主軸と第３の真直区域の主軸との間の挟角、中央部分に対する第４の真直区域の配向、および第４の真直区域の主軸と第５の真直区域の主軸との間の挟角によって規定されている。
これらの互いに異なる繊維の形状は、図４ａ−４ｅに示されている。試験された繊維４００は、いずれも、中央部分４０４の両端に定着端４０２を有している。
鋼繊維ＦＩＢＩ、ＦＩＢ５は、先行技術の繊維である。鋼繊維ＦＩＢＩは、２つの真直区域を備える定着端を有する低炭素繊維である。ＦＩＢ５は、定着端として釘頭を両端に有する繊維である。鋼繊維ＦＩＢ２，ＦＩＢ３，ＦＩＢ４は、本発明による繊維である。鋼繊維ＦＩＢ２，ＦＩＢ３，ＦＩＢ４は、それぞれ、３つの真直区域（図４ｂ）、４つの真直区域（図４ｃ）、および５つの真直区域（図４ｄ）を備える定着端を有している。

図４ａに示されている鋼繊維４００は、中央部分４０４と、中央部分４０４の両端の定着端４０２とを備えている。中央部分４０４は、主軸４０３を有している。定着端４０２の各々は、第１の屈曲区域４０５、第１の真直区域４０６、第２の屈曲区域４０７、および第２の真直区域４０８を備えている。中央部分４０４の主軸４０３と第１の真直区域４０６の主軸との間の挟角は、αによって示されている。
第２の真直区域４０８は、中央部分４０４の主軸と平行または実質的に平行になっている。

図４ｂに示されている鋼繊維４００は、中央部分４０４と、中央部分４０４の両端の定着端４０２とを備えている。中央部分は、主軸４０３を有している。定着端４０２の各々は、第１の屈曲区域４０５、第１の真直区域４０６、第２の屈曲区域４０７、第２の真直区域４０８、第３の屈曲区域４０９、および第３の真直区域４１０を備えている。中央部分４０４の主軸４０３と第１の真直区域４０６の主軸との間の挟角は、αによって示されている。第２の真直区域４０８の主軸と第３の真直区域４１０の主軸との間の挟角は、βによって示されている。
第２の真直区域４０８は、中央部分４０４の主軸４０３と平行または実質的に平行である。

図４ｃに示されている鋼繊維４００は、中央部分４０４と、中央部分４０４の両端の定着端４０２とを備えている。中央部分は、主軸４０３を有している。定着端４０２の各々は、第１の屈曲区域４０５、第１の真直区域４０６、第２の屈曲区域４０７、第２の真直区域４０８、第３の屈曲区域４０９、第３の真直区域４１０、第４の屈曲区域４１１、および第４の真直区域４１２を備えている。中央部分４０４の主軸４０３と第１の真直区域４０６の主軸との間の挟角は、αによって示されている。第２の真直区域４０８の主軸と第３の真直区域４１０の主軸との間の挟角は、βによって示されている。
第２の真直区域４０８および第４の真直区域４１２は、中央部分４０４の主軸４０３と平行または実質的に平行である。

図４ｄに示されている鋼繊維は、中央部分４０４および中央部分４０４の両端の定着端４０２を備えている。中央部分は、主軸４０３を有している。定着端４０２の各々は、第１の屈曲区域４０５、第１の真直区域４０６、第２の屈曲区域４０７、第２の真直区域４０８、第３の屈曲区域４０９、第３の真直区域４１０、第４の屈曲区域４１１、第４の真直区域４１２、第５の屈曲区域４１３、および第５の真直区域４１４を備えている。中央部分４０４の主軸４０３と第１の真直区域４０６の主軸との間の挟角は、αによって示されている。第２の真直区域４０８の主軸と第３の真直区域４１０の主軸との間の挟角は、βによって示されている。第４の真直区域４１２の主軸と第５の真直区域４１４の主軸との間の挟角は、γによって示されている。第２の真直区域４０８と第４の真直区域４１２は、中央区域４０４の主軸４０３と平行または実質的に平行である。

図４ｅに示されている繊維は、中央部分４０４および中央区域４０４の両端に設けられた定着端４０２を備えている。定着端４０２は、釘頭から構成されている。

表３，４から、先行技術の繊維（ＦＩＢＩ，ＦＩＢ５）の比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は、１未満であり、本発明による鋼繊維（ＦＩＢ２，ＦＩＢ３，ＦＩＢ４）の比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は，１よりも大きいことが結論付けられる。
先行技術の繊維（ＦＩＢ１，ＦＩＢ５）の残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１，ｆ_Ｒ，２，ｆ_Ｒ，３は、低い、すなわち、本発明による繊維（ＦＩＢ２，ＦＩＢ３，ＦＩＢ４）の残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１，ｆ_Ｒ，２，ｆ_Ｒ，３よりも著しく低い。
４０ｋｇ／ｍ^３の添加量を用いる本発明による鋼繊維（ＦＩＢ２，ＦＩＢ３，ＦＩＢ４）を４０ｇ／ｍ^３を用いる先行技術の鋼繊維（ＦＩＢ１，ＦＩＢ５）と比較すると、本発明による鋼繊維の残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１，ｆ_Ｒ，２，ｆ_Ｒ，３は、先行技術の鋼繊維よりも著しく大きい。

鋼繊維ＦＩＢ３は、２つの異なる添加量、すなわち、２０ｋｇ／ｍ^３および４０ｋｇ／ｍ^３で試験されている。２０ｋｇ／ｍ^３の繊維添加量が用いられた場合でも、比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は、１を超えている。これは、このような繊維が（応力−亀裂開口に基づく代わりに応力−歪に基づく）通常の補強鋼のように挙動することを示している。

鋼繊維ＦＩＢ２，ＦＩＢ３，ＦＩＢ４を互いに比較すると、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１，ｆ_Ｒ，２，ｆ_Ｒ，３は、真直区域の数を３から４に増すことによって、大きくなることが結論付けられる。
また、比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は、真直区域の数を３から４に増すことによって、大きくなっている。
真直区域の数を４から５に増やしても、残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１，ｆ_Ｒ，２，ｆ_Ｒ，３および比率ｆ_Ｒ，３／ｆ_Ｒ，１は、もはや大きくならない。
驚くことに、４つの真直区域を有する定着端を備える鋼繊維は、最良の性能を示している。

表２の鋼繊維を定着力を決定するために引抜試験に供すると、（４つの真直区域を有する）鋼繊維ＦＩＢ３が、コンクリート内において最良の定着を有していた。

一例にすぎないが、本発明による鋼繊維は、以下のように作製されるとよい。
出発材料は、例えば、５．５ｍｍまたは６．５ｍｍの直径を有するワイヤロッドであり、鋼組成は、０．５０重量％、例えば、０．６０重量％以上の最小炭素量、０．２０重量％から０．８０重量％の範囲内のマンガン量、０．１０重量％から０．４０重量％の範囲内の珪素量を含んでいる。硫黄量は、最大０．０４重量％であり、燐量は、最大０．０４重量％である。典型的な鋼組成は、０．７２５％炭素、０．５５０％マンガン、０．２５０％珪素、０．０１５％硫黄、および０．０１５％燐を含んでいる。
代替的な鋼組成は、０．８２５％炭素、０．５２０％マンガン、０．２３０％珪素、０．００８％硫黄、および０．０１０％燐を含んでいる。ワイヤロッドは、その最終直径が０．２０ｍｍから１．２０ｍｍの範囲内になるまで、多数の引抜ステップによって冷間引抜きされるようになっている。
鋼繊維に大きい破断時伸びおよび最大荷重時伸びを与えるために、このように伸線されたワイヤに、例えば、通過するワイヤの速度に適合する長さの高周波または中周波の誘導コイル内にワイヤを通すことによって、応力除去処理を施すとよい。ある期間にわたる約３００℃の温度の熱処理では、破断時伸びおよび最大荷重時伸びを増加させることなく、引張強度が約１０％低下することが分かっている。しかし、いくらか温度を高めることによって、具体的には、４００℃を超える温度に高めることによって、引張強度のさらなる低下が見られ、同時に、破断時伸びおよび最大荷重時伸びが増大することになる。

ワイヤは、耐食性皮膜、例えば、亜鉛皮膜または亜鉛合金皮膜、さらに具体的には、亜鉛−アルミニウム皮膜または亜鉛−アルミニウム−マグネシウム皮膜によって被覆されてもよいし、または被覆されなくてもよい。引抜前または引抜中に、ワイヤは、引抜作業を容易にするために、銅皮膜または銅合金皮膜によって被覆されてもよい。

次いで、応力除去されたワイヤは、鋼繊維の適切な長さに切断され、鋼繊維の端に適切な定着部または肥厚部が施されることになる。切断およびフック形成は、適切なロールによって、一回の同時加工ステップによって行うことができる。

このようにして得られた鋼繊維は、米国特許第４，２８４，６６７号明細書に従って、一緒に接着されてもよいし、または接着されなくてもよい。

付加的または代替的に、得られた鋼繊維は、例えば、チェーンパッケージまたはベルト状パッケージのようなパッケージ内に入れられるとよい。チェーンパッケージは、例えば、欧州特許第１３８３６３４Ｂ１号明細書に記載されており、ベルト状パッケージは、出願人の欧州特許出願第０９１５０２６７．４号明細書に記載されている。

Claims (15)

1. コンクリートまたはモルタルを補強するための鋼繊維であって、
   前記鋼繊維は、中央部分と前記中央部分の一端または両端の定着端とを備えており、
   前記中央部分は、主軸を有しており、
   前記定着端は、第１、第２、および第３の真直区域を備えており、
   前記第１の真直区域は、第１の屈曲区域によって、前記中央部分に接続されており、
   前記第２の真直区域は、第２の屈曲区域によって、前記第１の真直区域に接続されており、
   前記第３の真直区域は、第３の屈曲区域によって、前記第２の真直区域に接続されており、
   前記第１、第２、および第３の真直区域の各々は、主軸を有している、鋼繊維において、
   前記中央部分は、２５ｍｍよりも長くなるように形成され、前記第１、第２及び第３の真直区域は、０．１ｍｍから８ｍｍの範囲内の長さとなるように形成されており、
   前記第１の真直区域は、前記中央部分の前記主軸から離れる方に屈曲しており、これによって、前記中央部分の前記主軸と前記第１の真直区域の前記主軸との間に挟角を画定しており、
   前記第２の真直区域は、前記中央部分の前記主軸と実質的に平行であり、
   前記第１の真直区域が前記中央部分の前記主軸から離れる方に屈曲しているのと同じ方向において、前記第３の真直区域は、前記中央部分の前記主軸から離れる方に屈曲しており、これによって、前記第２の真直区域の前記主軸と前記第３の真直区域の前記主軸との間に挟角を画定しており、
   前記中央部分の前記主軸と前記第１の真直区域の前記主軸との間の前記挟角および前記第２の真直区域の前記主軸と前記第３の真直区域の前記主軸との間の前記挟角は、１００°から１６０°の範囲内にある、ことを特徴とする鋼繊維。
2. 前記定着端は、第４の真直区域をさらに備えており、前記第４の真直区域は、第４の屈曲区域によって、前記第３の真直区域に接続されている、ことを特徴とする請求項１に記載の鋼繊維。
3. 前記第４の真直区域は、前記中央区域の前記主軸と実質的に平行の主軸を有している、ことを特徴とする請求項２に記載の鋼繊維。
4. 前記第４の真直区域の前記主軸と前記中央部分の前記主軸との間の角度は、−６０°から＋６０°の範囲内にある、ことを特徴とする請求項２に記載の鋼繊維。
5. 前記中央部分の前記主軸と前記第１の真直区域の前記主軸との間の前記挟角および前記第２の真直区域の前記主軸と前記第３の真直区域の前記主軸との間の前記挟角は、互いに同じかまたは実質的に同じである、ことを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１つに記載の鋼繊維。
6. 前記鋼繊維の前記中央部分は、少なくとも１０００ＭＰａの引張強度Ｒｍを有している、ことを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれか１つに記載の鋼繊維。
7. 前記中央部分は、少なくとも２．５％の最大荷重時伸びＡ_ｇ＋ｅを有している、ことを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれか１つに記載の鋼繊維。
8. 前記鋼繊維は、応力除去状態にある、ことを特徴とする請求項１ないし請求項７のいずれか１つに記載の鋼繊維。
9. 前記鋼繊維の前記中央部分は、少なくとも１つの扁平区域を備えている、ことを特徴とする請求項１ないし請求項８のいずれか１つに記載の鋼繊維。
10. 前記鋼繊維の前記中央部分は、０．１ｍｍから１．２０ｍｍの範囲内の直径Ｄを有している、ことを特徴とする請求項１ないし請求項９のいずれか１つに記載の鋼繊維。
11. 前記鋼繊維は、４０から１００の範囲内にある長さ／直径の比率Ｌ／Ｄを有している、ことを特徴とする請求項１ないし請求項１０のいずれか１つに記載の鋼繊維。
12. 請求項１〜１０の１つまたは複数に記載の鋼繊維によって補強されたコンクリート構造。
13. 残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，１によって除算された残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，３の比率（ｆ_Ｒ，３／ｆ _Ｒ，１ ）は、前記鋼繊維の１体積％未満の添加量において、１よりも大きい、ことを特徴とする請求項１２に記載のコンクリート構造。
14. 前記残留曲げ引張強度ｆ_Ｒ，３は、前記鋼繊維の１体積％未満の添加量において、５ＭＰａよりも大きい、ことを特徴とする請求項１２または１３に記載のコンクリート構造。
15. 負荷を支持するコンクリート構造のための請求項１〜１１のいずれか１つに記載の鋼繊維の使用。

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