JP5800465B2 - Manufacturing method of high cleanliness steel - Google Patents
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Description
本発明は、不活性ガスを吹き込みながら精錬を行うことによって高清浄度鋼を製造方法する高清浄度鋼の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a high cleanliness steel in which a high cleanliness steel is produced by refining while blowing an inert gas.
従来より、転炉にて一次精錬が終了すると、溶鋼は取鍋に装入されて二次精錬工程に搬送され、二次精錬工程にて成分の調整や介在物の除去などが行われている。この二次精錬工程では、不活性ガスを溶鋼に吹き込んで溶鋼を攪拌しながら高清浄度鋼を製造するのが一般的である。このような高清浄度鋼を製造するための二次精錬を示すものとして特許文献1及び特許文献2に示すものがある。
Conventionally, when primary refining is completed in the converter, the molten steel is charged into the ladle and transported to the secondary refining process, where components are adjusted and inclusions are removed in the secondary refining process. . In this secondary refining process, it is common to produce a high cleanliness steel while stirring the molten steel by blowing an inert gas into the molten steel.
特許文献1では、転炉又は電気炉から出鋼された溶鋼に対し1回目の二次精錬を行い、該1回目の二次精錬終了後の溶鋼に対して脱ガス処理を行い、該脱ガス処理後の溶鋼に対して2回目の二次精錬を行うことで高清浄鋼を製造する高清浄鋼の製造方法において、前記1回目の二次精錬処理では、攪拌動力密度が5〜60W/tonとなるように吹き込みガスの流量を調整すると共に、前記脱ガス処理後のスラグ組成が、CaO/SiO2≧3.5且つCaO/Al2O3=1.5〜3.5且つT.Fe+MnO≦1.0質量%となるようにスラグ調整を行い、前記脱ガス処理では、当該脱ガス処理の中期までは攪拌動力密度が50〜200W/tonとなるように吹き込みガスの流量を調整し、脱ガス処理の中期以降は攪拌動力密度が140W/ton以下(0W/tonを除く)となるように吹き込みガスの流量を調整し、前記2回目の二次精錬処理では、攪拌動力密度が25W/ton以下(0W/tonを除く)となるように吹き込みガスの流量を調整している。
In
特許文献2では、取鍋の底部に設けた吹込口から内部にガスを吹き込み、内部の溶湯を攪拌して上記溶湯の表面に存在するスラグに溶湯中の不純物を捕捉させるようにした取鍋精錬装置において、1つの吹込口から吹き込むガスの流量を20〜40NL/分に設定している。また、特許文献1では、取鍋に注入し得る溶湯の重量トン数をW、前記吹込口の個数をNとしたときに、式(N−1)×20<W≦N×20を満足するようにしている。
In
特許文献2では、不活性ガスを吹き込む吹込口が複数設けられているが、この特許文献3と同じように不活性ガスを複数のプラグ(吹込口)ものとして特許文献3に示すものがある。
特許文献3では、底部にガス吹き込み用のプラグ、上部に取鍋底部側壁と同心円上に3本の通電加熱用電極を備えた精錬用取鍋であって、前記プラグは前記精錬用取鍋の底部を2分割した一方に偏在させて複数配置され、かつ、前記プラグが配置される取鍋底部側壁の内径(D)と該取鍋底部側壁と同心である前記プラグが配置される直径(d)との関係がd/D=0.50〜0.80を満足し、さらに、前記プラグが配置される直径(d)と電極の中心を通る円の直径(A)との関係をd>1.5Aを満足するようにしている。
In
In
特許文献1は、1回目の二次精錬を行った後に脱ガス処理を行い、2回目の二次精錬を行うことによって清浄度の高い高清浄度鋼を製造することができる。この特許文献1の技術を改良することによって、さらに清浄度の高い高清浄度鋼を製造することが期待できる。
ここで、特許文献1に示すような精錬処理を行うに際して、特許文献2や特許文献3に示すように、2つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むことによって溶鋼を攪拌しながら取鍋精錬を行うことにより、清浄度の高い高清浄度鋼を製造することも考えられる
。
Here, when performing the refining process as shown in
しかしながら、特許文献1では、2回の精錬処理を行うと共に、1回の脱ガス処理を行う技術であり、特許文献2及び特許文献3の精錬処理の形態とは全く異なっているため、不活性ガスを吹き込む技術として特許文献2及び特許文献3の技術をそのまま特許文献1に適用することはできず、各処理に不活性ガスの流量などを詳細に規定する必要がある。
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、2つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むことによって精錬を行うに際し、各処理における底吹き用プラグの流量や合計の流量を適正化することによって、溶鋼3中の水素濃度[H]、溶鋼中酸素量[O]t、スラグ中の低級酸化物の合計濃度の低い高清浄度鋼を製造することができる高清浄度鋼の製造方法を提供することを目的とする。
However,
Therefore, in view of the above problems, the present invention, when performing refining by blowing inert gas from two bottom blowing plugs, by optimizing the flow rate of the bottom blowing plug and the total flow rate in each process Provided is a method for producing a high cleanliness steel capable of producing a high cleanliness steel having a low total concentration of hydrogen concentration [H] in molten steel 3 [H], oxygen content [O] t in molten steel, and lower oxides in slag. The purpose is to do.
前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、転炉又は電気炉から出鋼した溶鋼に対して1回目の精錬処理を行い、当該1回目の精錬処理後の溶鋼に対して脱ガス処理を行い、当該脱ガス処理後の溶鋼に対して2回目の精錬処理を行うことで高清浄度鋼を製造する方法において、前記精錬処理及び脱ガス処理を行うに際して2つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むこととし、一方の底吹き用プラグと他方の底吹き用プラグとを前記取鍋の中心から取鍋底部の半径の1/4〜4/5の範囲に配備すると共に、当該一方の底吹き用プラグと当該他方の底吹き用プラグとのなす角度を90°〜180°とし、前記他方の底吹き用プラグのガス流量Q2を前記一方の底吹き用プラグのガス流量Q1よりも小さくし、前記1回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(1)〜式(3)を満たすようにし、前記脱ガス処理では、当該処理を前半処理と後半処理とに分けたうえで、前記前半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(4)〜式(6)を満たすようにし、後半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(7)〜式(9)を満たすようにし、前記2回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(10)〜式(12)を満たすようにする点にある。
In order to achieve the above object, the present invention has taken the following measures.
That is, the technical means for solving the problems in the present invention is to perform the first refining process on the molten steel discharged from the converter or the electric furnace and degas the molten steel after the first refining process. In the method for producing a high cleanliness steel by performing a second refining process on the molten steel after the degassing process, the two refining processes and the degassing process are performed using two bottom blowing plugs. An inert gas is blown, and one bottom blowing plug and the other bottom blowing plug are arranged in a range of 1/4 to 4/5 of the radius of the ladle bottom from the center of the ladle, and The angle formed between one bottom blowing plug and the other bottom blowing plug is 90 ° to 180 °, and the gas flow rate Q2 of the other bottom blowing plug is determined from the gas flow rate Q1 of the one bottom blowing plug. The first refining process In the process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Expressions (1) to (3), and in the degassing process, the process is divided into the first half process and the second half process, and then the first half process. Then, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equations (4) to (6), and the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equations (7) to (9) in the second half process. In the second refining process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies the equations (10) to (12).
本発明によれば、2つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むことによって精錬を行うに際し、各処理における底吹き用プラグの流量や合計の流量を適正化することによって、溶鋼3中の水素濃度[H]、溶鋼中酸素量[O]t、スラグ中の低級酸化物の合計濃度の低い高清浄度鋼を製造することができる。
According to the present invention, when refining is performed by blowing inert gas from two bottom-blowing plugs, the flow rate of the bottom-blowing plug and the total flow rate in each process are optimized, so that hydrogen in the
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
図1は、高清浄度鋼を製造するに際して二次精錬処理の工程を示したものである。この二次精錬処理は、転炉や電気炉等によって一次精錬処理が終了した溶鋼に対して精錬処理や脱ガス処理を行い、これにより、高清浄度鋼を製造するものである。
二次精錬処理を行う装置(二次精錬装置)は、取鍋精錬装置1と、真空脱ガス装置2とを備えている。取鍋精錬装置1は、例えば、電極加熱式の精錬装置(以下、LF装置という)であって、真空脱ガス装置2は、例えば、取鍋4に蓋をして真空引きを行う脱ガス装置(以下、VD装置という)である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows the steps of secondary refining treatment when producing high cleanliness steel. In this secondary refining process, a refining process or a degassing process is performed on the molten steel that has been subjected to the primary refining process by a converter, an electric furnace, or the like, thereby producing a high cleanliness steel.
An apparatus (secondary refining apparatus) that performs the secondary refining process includes a
なお、本発明の高清浄度鋼を製造するための装置は、LF装置1、VD装置2に限定されず、例えば、CAS装置などにも適用可能である。
まず、LF装置1、VD装置2について説明する。
LF装置1は、溶鋼3が装入された取鍋4と、溶鋼3を加熱する電極式加熱装置5と、フラックス等を投入するための供給装置6とを有している。
In addition, the apparatus for manufacturing the high cleanliness steel of this invention is not limited to the
First, the
The
VD装置2は、溶鋼3が装入された取鍋4と、取鍋4内のガスを真空引きすることにより取鍋4内を真空状態にする真空引き手段7とを有している。真空引き手段7は、取鍋4の上部開口部を閉鎖する蓋体8と、この蓋体8に設けられて取鍋4内のガスを排気する排気管9とを有している。LF装置1及びVD装置2の取鍋4は、同じものであって、当該取鍋4の底部には、不活性ガスを吹き込むための底吹き用プラグ10が複数設けられている。
The
このようなLF装置1では、電極式加熱装置(電極アーク加熱装置)5で溶鋼3を所定温度まで上げ、底吹き用プラグ10から不活性ガスを吹き込んで溶鋼3を攪拌すると共に、フラックス等の精錬剤を供給装置6から供給することによって、溶鋼3の精錬処理を行うことができる。この精錬処理では、主に溶鋼3の成分調整や非金属介在物の分離浮上を行う。
In such an
このようなVD装置2では、取鍋4の上部開口部を蓋体8より閉鎖して、底吹き用プラグ10から不活性ガスを吹き込んで溶鋼3を攪拌すると共に、排気管9により取鍋4内のガスを外部に排出することによって、溶鋼3の脱ガス処理を行うことができる。この脱ガス処理では、主に溶鋼3内に存在する水素等のガス成分を除去することができる。
本発明では、LF装置1によって上述したような1回目の精錬処理を行った後に、VD装置2によって上述したような脱ガス処理を行い、さらに、2回目の精錬処理を行っている。
In such a
In the present invention, after performing the first refining process as described above by the
以下、本発明の高清浄度鋼の製造方法について詳しく説明する。
従来より、二次精錬処理を行うにあたり、1つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込んで精錬を行う技術は数多く存在する。しかしながら、1つの底吹き用プラグを用いて精錬を行った場合、清浄度を向上させるためには限界がある。一方、二次精錬処理を行うにあたり、2つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込んで精錬を行うものもあるが、不活性ガスの吹き込みについて詳細に規定したものはない。
Hereinafter, the manufacturing method of the high cleanliness steel of this invention is demonstrated in detail.
Conventionally, in performing secondary refining treatment, there are many techniques for performing refining by blowing an inert gas from one bottom blowing plug. However, when refining is performed using one bottom blowing plug, there is a limit in improving the cleanliness. On the other hand, in performing the secondary refining treatment, there are some which perform refining by blowing inert gas from two bottom blowing plugs, but nothing in detail defines the blowing of inert gas.
そこで、本発明では、まず、2つの底吹き用プラグを用いて二次精錬処理を行うものとし、1回目の精錬処理、脱ガス処理、2回目の精錬処理のそれぞれの処理において、各底
吹き用プラグのガス流量を詳細に規定することによって、鋼の清浄度を向上させている。
まず、取鍋の構造及び底吹き用プラグについて詳しく説明する。
図2に示すように、各処理に用いられる取鍋4は、主に、取鍋4の本体を構成する有底状の鉄皮15と、鉄皮15の内面に施工された耐火物16とにより構成されている。取鍋4の底部には、不活性ガスを吹き込むための2つの底吹き用プラグ10、10が設けられている。この底吹き用プラグ10、10は、ポーラスプラグである。説明の便宜上、一方のポーラスプラグを第1ポーラスプラグ10a、他方のポーラスプラグを第2ポーラスプラグ10bとして説明する。
Therefore, in the present invention, first, the secondary refining process is performed using two bottom blowing plugs, and each bottom blowing is performed in each of the first refining process, the degassing process, and the second refining process. The cleanliness of steel is improved by specifying the gas flow rate of the plug for use in detail.
First, the structure of the ladle and the bottom blowing plug will be described in detail.
As shown in FIG. 2, the
第1ポーラスプラグ10aは、当該ポーラスプラグ10aの中心と取鍋中心Oとの距離が900mmとなる位置に配置されている。
第2ポーラスプラグ10bは、当該ポーラスプラグ10bの中心と取鍋中心Oとの距離が680mmに配置されている。両ポーラスプラグ10a、10bは、取鍋中心Oを通る第1中心線C1を基準にすると、当該中心線C1とのなす角度が30度となる位置に配置されている。また、両ポーラスプラグ10a、10bは、第1中心線C1に直交する第2中心線C2を基準にすると、当該第2中心線C2を挟んで互いに対向配置されている。
The first
In the second
なお、第1ポーラスプラグ10aの位置や第2ポーラスプラグ10bの位置は、図2に示したものに限定されない。ここで、取鍋中心Oからポーラスプラグ10a、10bまでの距離は、それぞれ取鍋底部の半径の1/4〜4/5の範囲が望ましい。この理由は、1/4未満、すなわち中心部に近づきすぎると十分な対流を起こすのに非常に大きな流量を要する場合があるためであり、逆に4/5超、即ち、取鍋1の壁面に近づきすぎると耐火物が溶損する可能性があるためである。また、第1ポーラスプラグ10aと第2ポーラスプラグ10bのなす角度θは、90°〜180°が望ましい。これは、両者が接近しすぎると撒き込み量が増大する可能性があるためである。なお、両者は同一円周上にあっても、異なる円周上にあっても特に作用効果が影響されるものではない。取鍋4内の直径(ワークレンガ間の距離)は、2784mm〜3188mmに設定されている。
The position of the first
図3は、当業者常法通りのポーラスプラグの全体図を示したものである。当然の如く、ポーラスプラグは、図3に示すものに限定されない。
図3に示すように、一般的な取鍋4の底部に設けられるポーラスプラグ10a、10bは、鉄(鉄板)により次第に径が大きくなる筒状に形成されたケース20と、このケース20の内壁の略全面に設けられた被膜層(例えば、キャスタブル)21と、この被膜層21の内側に設けられた円柱状のポーラス部22と、このポーラス部22に連結されたガス通気路(例えば、中空状の鉄棒)23とを備えている。このポーラス部22は、多層(例えば、上下に2層)に分かれたものであってもよい。
FIG. 3 shows an overall view of a porous plug according to a conventional method of those skilled in the art. As a matter of course, the porous plug is not limited to the one shown in FIG.
As shown in FIG. 3, the
次に、1回目の精錬処理、脱ガス処理、2回目の精錬処理のそれぞれの処理における各底吹き用プラグ10a、10b(第1ポーラスプラグ10a、第2ポーラスプラグ10b)のガス流量について説明する。なお、精錬処理や脱ガス処理において、溶鋼3を攪拌する以外の処理、例えば、フラックスなどの精錬剤の供給や合金添加などについては、当業者常法通りに行うものとする。
[1回目の精錬処理]
1回目の精錬処理では、電極式加熱装置5によって溶鋼の加熱を行い、添加したCaO等の滓化促進、添加合金の均一混合、スラグ中(CaO)と溶鋼中の[S]との反応によって脱硫を行うことが主な目的である。また、溶鋼の攪拌によって溶鋼内の介在物の凝集なども行うことも目的としている。
Next, the gas flow rates of the bottom blowing plugs 10a and 10b (first
[First refining process]
In the first refining process, the molten steel is heated by the electrode-type heating device 5, and the hatching of the added CaO and the like is promoted, the alloy is uniformly mixed, and the reaction between the slag (CaO) and [S] in the molten steel. The main purpose is to perform desulfurization. Another object of the present invention is to agglomerate inclusions in the molten steel by stirring the molten steel.
そのため、本発明では、1回目の精錬処理では、第1ポーラスプラグ10a(一方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(1)を満たすようにし、第2ポーラスプラグ10b(他方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(2)を満たすようにしている。ここで、ガス流量の単位NL/min/tonは、1分間当たり、溶鋼1ton当たりの流量を示すものであり、NL・min-1・ton-1若しくはNL/(min・ton)と同義である。
Therefore, in the present invention, in the first refining process, the gas flow rate of the first
図4に示すように、1回目の精錬処理では、第1ポーラスプラグ10aのガス流量を、第2ポーラスプラグ10bのガス流量に比べて大きくしていて、第1ポーラスプラグ10aによって主に溶鋼3の攪拌をしている。
第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(1)の下限値よりも小さく強攪拌でないと(攪拌力が弱い)、スラグが余り動かず流動性が小さく、スラグの滓化性が悪くなる。加えて、ガス吹き込みによる溶鋼3の流動性も小さいため介在物の凝集が進まなかったり、溶鋼温度の均一化が図れなかったり、溶鋼成分が不均一になることもある。
As shown in FIG. 4, in the first refining process, the gas flow rate of the first
If the gas flow rate of the first
一方で、第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(1)の上限値よりも大きく攪拌力が強すぎると、スラグが溶鋼3の流動によって押し流されて溶鋼3の浴面が大気に晒され、その結果、溶鋼3が再酸化したり、水素ピックアップが生じることにより溶鋼3の清浄度が低下する虞がある。また、攪拌力が強すぎると、処理後半において完全に浮上分離できないほどのスラグを巻き込んでしまい、結果的に清浄度が悪化する虞がある。
On the other hand, if the gas flow rate of the first
このようなことから、1回目の精錬処理における第1ポーラスプラグ10aのガス流量は、式(1)に示すように、0.65NL/min/ton以上1.05NL/min/ton以下にする必要がある。
第2ポーラスプラグ10bのガス流量は、第1ポーラスプラグ10aのガス流量に比べて小さく、この第2ポーラスプラグ10bによって主に溶鋼3内の介在物の浮上分離を助ける役割がある。また、第2ポーラスプラグ10bでは、第1ポーラスプラグ10aのガス吹き込みによって攪拌が十分にできない領域(死水域)を小さくする役割もある。
For this reason, the gas flow rate of the first
The gas flow rate of the second
加えて、第2ポーラスプラグ10bは、第1ポーラスプラグ10aからの流れと、第2ポーラスプラグ10bからの流れとが相殺されないようにして溶鋼3を十分に均一攪拌するという役割もある。
つまり、第2ポーラスプラグ10bのガス流量が第1ポーラスプラグ10aのガス流量が同じである場合、両者のポーラスプラグ10a、10bのガス吹き込みにより発生した対流同士が干渉して、流れが相殺されるため、溶鋼3を十分に均一攪拌することができないが、本発明では、第2ポーラスプラグ10aのガス流量を第1ポーラスプラグ10aよりも小さくしてガス流量に付けているため、第1ポーラスプラグ10aからの流れと、第2ポーラスプラグ10bからの流れとが相殺するのを防止している。
In addition, the second
That is, when the gas flow rate of the second
第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(2)の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼3の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。
一方、第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(2)の上限値よりも大きく攪拌力を強くしてしまうと、第1ポーラスプラグ10aのガス流量と近い値となってしまい、両ポーラスプラグからの流れが相殺されて溶鋼3の対流が形成し難くなる。その結果、溶鋼3の流動性の向上に期待ができず、溶鋼温度や溶鋼成分の不均一化が発生する虞がある。
If the gas flow rate of the second
On the other hand, if the gas flow rate of the second
このようなことから、1回目の精錬処理における第2ポーラスプラグ10bのガス流量は、式(2)に示すように、0.15NL/min/ton以上0.35NL/min/ton以下にする必要がある。
また、1回目の精錬処理では、第1ポーラスプラグ10aのガス流量と、第2ポーラスプラグ10bのガス流量との合計(総流量ということがある)は、式(3)を満たすよう
にしている。
For this reason, the gas flow rate of the second
In the first refining process, the sum of the gas flow rate of the first
総流量が式(3)の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、スラグの滓化を促進することができず、脱硫反応が低下してしまうことがある。一方、総流量が式(3)の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、多量のスラグが溶鋼3に巻き込まれてしまい、溶鋼3の清浄度が低下する虞がある。
このようなことから、1回目の精錬処理における総流量は、式(3)に示すように、0.90NL/min/ton以上1.25NL/min/ton以下にする必要がある。[脱ガス処理]
脱ガス処理では、主に、取鍋4内を真空引きすることにより当該取鍋4上を真空状態とし、これにより、溶鋼3内に存在する水素等のガス成分を除去することとしている。
If the total flow rate is smaller than the lower limit value of the formula (3) and the overall stirring force is small, the slag hatching cannot be promoted and the desulfurization reaction may be lowered. On the other hand, if the total flow rate is larger than the upper limit value of the formula (3) and the overall stirring force is large, a large amount of slag is caught in the
For this reason, the total flow rate in the first refining process needs to be 0.90 NL / min / ton or more and 1.25 NL / min / ton or less as shown in Equation (3). [Degassing]
In the degassing process, the inside of the
本発明では、1回目の精錬処理を終了した後、VD装置2にて脱ガス処理を行うこととしている。具体的には、当業者常法通りに、1回目の精錬処理後の取鍋4を脱ガス処理を行う工程に速やかに移動して、VD装置2にて脱ガス処理を行う。
この脱ガス処理では、当該処理を前半処理と後半処理とに分けたうえで、前半処理では、第1ポーラスプラグ10a(一方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(4)を満たすようにし、第2ポーラスプラグ10b(他方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(5)を満たすようにしている。
In the present invention, after the first refining process is completed, the
In the degassing process, the process is divided into a first half process and a second half process, and in the first half process, the gas flow rate of the first
図4や各式に示すように、脱ガス処理の前半処理では、1回目の精錬処理と同じように第1ポーラスプラグ10aと第2ポーラスプラグ10bとでガスを吹き込むこととし、その上下限値は、1回目の精錬処理に示した上下限値と同じである。
第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(4)の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼3上のスラグが余り動かないため溶鋼3の浴面が露出しない。その結果、溶鋼3内の水素が除去することができない。
As shown in FIG. 4 and each formula, in the first half of the degassing process, gas is blown through the first
If the gas flow rate of the first
一方で、第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(4)の上限値よりも大きく攪拌力が強すぎると、スラグが溶鋼3の流動によって溶鋼3の浴面が露出し易いが、多量のスラグが溶鋼3に巻き込まれてしまい、溶鋼3の清浄度が低下する虞がある。
このようなことから、脱ガス処理の前半における第1ポーラスプラグ10aのガス流量は、式(4)に示すように、0.65NL/min/ton以上1.05NL/min/ton以下にする必要がある。
On the other hand, if the gas flow rate of the first
For this reason, the gas flow rate of the first
第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(5)の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼3の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。
一方、第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(5)の上限値よりも大きいと、精錬処理にて説明したように、第1ポーラスプラグ10aからの流れと、第2ポーラスプラグ10bからの流れとが相殺されて対流が形成し難くなり、溶鋼温度や溶鋼成分の不均一化が発生する虞がある。
If the gas flow rate of the second
On the other hand, when the gas flow rate of the second
このようなことから、脱ガス処理の前半における第2ポーラスプラグ10bのガス流量は、式(5)に示すように、0.15NL/min/ton以上0.35NL/min/ton以下にする必要がある。
脱ガス処理において前半処理では、第1ポーラスプラグ10aのガス流量と、第2ポーラスプラグ10bのガス流量との合計(総流量)は、式(6)を満たすようにしている。
Therefore, the gas flow rate of the second
In the first half of the degassing process, the total (total flow rate) of the gas flow rate of the first
総流量が式(6)の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、溶鋼3の浴面露出させて行う脱ガスを促進することができない。一方、総流量が式(6)の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、スラグが多量に巻き込まれてしまい、溶鋼3の清浄度が低下する虞がある。
このようなことから、脱ガス処理の前半における総流量は、式(6)に示すように、0.90NL/min/ton以上1.25NL/min/ton以下にする必要がある。
If the total flow rate is smaller than the lower limit value of Equation (6) and the overall stirring force is small, degassing performed by exposing the
For this reason, the total flow rate in the first half of the degassing process needs to be 0.90 NL / min / ton or more and 1.25 NL / min / ton or less as shown in Equation (6).
さて、脱ガス処理の前半処理では、溶鋼3の浴面が露出するように溶鋼3を強攪拌することにより溶鋼3内の脱ガスを行っているが、このまま溶鋼3の強攪拌を維持した状態(浴面を露出した状態)で2回目の精錬処理に移行してしまうと、脱ガス処理から精錬処理に切り替えたときに、即ち、浴面が露出した状態で真空状態から大気圧に切り替えると溶鋼3内に水素が入って水素ピックアップが発生する可能性がある。
Now, in the first half of the degassing process, the
加えて、脱ガス処理の前半処理のようにスラグが巻き込みやすい強攪拌を続けて行ってしまうと、後処理で完全に分離浮上できないほどのスラグを巻き込んでしまう虞がある。
このようなことから、本発明では、脱ガス処理の後半処理にて、不活性ガスのガス流量を前半処理よりも小さくし、水素ピックアップの防止や後処理(精錬処理)にて介在物が分離浮上し易いようにしている。
In addition, if intensive slag in which slag is easy to be entrained is continued as in the first half of the degassing process, there is a risk of entraining slag that cannot be completely separated and floated by post-treatment.
For this reason, in the present invention, in the second half of the degassing process, the gas flow rate of the inert gas is made smaller than that in the first half process, and the inclusions are separated in the prevention of hydrogen pickup and post-processing (refining process). It is easy to rise.
具体的には、後半処理では、第1ポーラスプラグ10a(一方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(7)を満たすようにし、第2ポーラスプラグ10b(他方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(8)を満たすようにしている。
Specifically, in the latter half process, the gas flow rate of the first
図4や各式に示すように、脱ガス処理の後半処理では、前半処理と同じように第1ポーラスプラグ10aと第2ポーラスプラグ10bとでガスを吹き込むこととし、その上下限値は、前半処理よりも小さいものとしている。
第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(7)の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼3中の温度が偏熱する原因となる。一方で、第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(7)の上限値よりも大きいと、溶鋼3に巻き込むスラグ量が抑制できず、後処理にて十分に介在物を分離浮上させることができない可能性がある。
As shown in FIG. 4 and the respective equations, in the latter half of the degassing process, gas is blown through the first
If the gas flow rate of the first
このようなことから、脱ガス処理の後半における第1ポーラスプラグ10aのガス流量は、式(7)に示すように、0.25NL/min/ton以上0.45NL/min/ton以下にする必要がある。
第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(8)の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼3の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。
For this reason, the gas flow rate of the first
If the gas flow rate of the second
一方、第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(8)の上限値よりも大きいと、両ポーラスプラグ10a、10bからの流れが相殺されて溶鋼3の対流が形成し難くなり、溶鋼温度や溶鋼成分の不均一化が発生する虞がある。
このようなことから、脱ガス処理の後半における第2ポーラスプラグ10bのガス流量は、式(8)に示すように、0.15NL/min/ton以上0.35NL/min/ton以下にする必要がある。
On the other hand, if the gas flow rate of the second
For this reason, the gas flow rate of the second
脱ガス処理において後半処理では、第1ポーラスプラグ10aのガス流量と、第2ポーラスプラグ10bのガス流量との合計(総流量)は、式(9)を満たすようにしている。
In the latter half of the degassing process, the sum (total flow rate) of the gas flow rate of the first
総流量が式(9)の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、不活性ガスの吹き込みによる介在物の浮上分離の促進ができない可能性がある。一方、総流量が式(9)の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、溶鋼3に巻き込むスラグ量が抑制できず、後処理にて十分に介在物を分離浮上させることができない可能性がある。
このようなことから、脱ガス処理の後半における総流量は、式(9)に示すように、0.45NL/min/ton以上0.70NL/min/ton以下にする必要がある。[2回目の精錬処理]
脱ガス処理が終了した後の2回目の精錬処理では、溶鋼3内の介在物を出来るだけ浮上分離させて鋼の清浄度を高めることとしている。この2回目の精錬処理では、過剰に溶鋼3を攪拌する必要はなく、適度に溶鋼3を攪拌することによって溶鋼温度及び溶鋼成分の均一化を行いつつ介在物の分離浮上も行うこととしている。
If the total flow rate is smaller than the lower limit value of Equation (9) and the overall stirring force is small, it may not be possible to promote the floating separation of inclusions by blowing in inert gas. On the other hand, if the total flow rate is larger than the upper limit value of the formula (9) and the overall stirring force is large, the amount of slag involved in the
For this reason, the total flow rate in the second half of the degassing process needs to be 0.45 NL / min / ton or more and 0.70 NL / min / ton or less as shown in Expression (9). [Second refining process]
In the second refining process after the degassing process is completed, inclusions in the
具体的には、2回目の精錬処理では、第1ポーラスプラグ10a(一方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(10)を満たすようにし、第2ポーラスプラグ10b(他方の底吹き用プラグ)のガス流量は、式(11)を満たすようにしている。
Specifically, in the second refining process, the gas flow rate of the first
図4や各式に示すように、2回目の精錬処理では、脱ガス処理の後半処理と同じように第1ポーラスプラグ10aと第2ポーラスプラグ10bとでガスを吹き込むこととし、その上下限値は、脱ガス処理の後半処理に示した上下限値と同じである。
第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(10)の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼3中の温度が偏熱する原因となる。一方で、第1ポーラスプラグ10aのガス流量が式(10)の上限値よりも大きいと、介在物を分離浮上させる以上にスラグの巻き込みによる介在物の増加が発生してしまう。
As shown in FIG. 4 and each formula, in the second refining process, gas is blown through the first
If the gas flow rate of the first
このようなことから、2回目の精錬処理における第1ポーラスプラグ10aのガス流量は、式(10)に示すように、0.25NL/min/ton以上0.45NL/min/ton以下にする必要がある。
第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(11)の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼3の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。
For this reason, the gas flow rate of the first
If the gas flow rate of the second
一方、第2ポーラスプラグ10bのガス流量が式(11)の上限値よりも大きいと、第1ポーラスプラグ10aから吹き込まれたガスと、第2ポーラスプラグ10bから吹き込まれたガスとが合わさったときに、大きな溶鋼3流の衝突が発生するため、その結果、スラグの巻き込みが増加してしまう虞がある。そのため、第2ポーラスプラグ10bのガス流量を多くし過ぎないことが必要である。
On the other hand, when the gas flow rate of the second
このようなことから、2回目の精錬処理における第2ポーラスプラグ10bのガス流量は、式(11)に示すように、0.15NL/min/ton以上0.35NL/min/ton以下にする必要がある。
2回目の精錬処理では、第1ポーラスプラグ10aのガス流量と、第2ポーラスプラグ10bのガス流量との合計(総流量)は、式(12)を満たすようにしている。
Therefore, the gas flow rate of the second
In the second refining process, the total (total flow rate) of the gas flow rate of the first
総流量が式(12)の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、不活性ガスの吹き込みによる介在物の浮上分離の促進をできない可能性がある。一方、総流量が式(12)の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、取鍋の側壁に付着した地金を洗い流してしまい、その地金が低級酸化物としてスラグ内に入りスラグ中の低級酸化物の濃度を増加させてしまうことになる。この段階でスラグ中の低級酸化物の濃度が増加すると、溶鋼中のAl、Siと反応してAl2O3やSiO2が生成し、溶鋼3の清浄度を悪化させてしまう可能性がある。
If the total flow rate is smaller than the lower limit value of Expression (12) and the overall stirring force is small, it may not be possible to promote the floating separation of inclusions by blowing in inert gas. On the other hand, if the total flow rate is larger than the upper limit of the formula (12) and the overall stirring force is large, the metal attached to the side wall of the ladle is washed away, and the metal enters the slag as a lower oxide. This will increase the concentration of the lower oxide in the slag. If the concentration of the lower oxide in the slag increases at this stage, it may react with Al and Si in the molten steel to produce Al 2 O 3 and SiO 2 , which may deteriorate the cleanliness of the
このようなことから、2回目の精錬処理における総流量は、式(12)に示すように、0.45NL/min/ton以上0.70NL/min/ton以下にする必要がある。
なお、1回目の精錬処理、脱ガス処理の前半処理、脱ガス処理の後半処理、2回目の精錬処理の各処理において、各処理を行っている間はガス流量を一定に維持することが好ましいが、上述した各式の範囲内であれば、途中でガス流量を変更してもよい。
For this reason, the total flow rate in the second refining process needs to be 0.45 NL / min / ton or more and 0.70 NL / min / ton or less as shown in Expression (12).
In each of the first refining process, the first half of the degassing process, the second half of the degassing process, and the second refining process, it is preferable to keep the gas flow rate constant during each process. However, the gas flow rate may be changed midway as long as it is within the ranges of the above-described formulas.
表1は、高清浄度鋼の製造を行うにあたっての実施条件を示したものである。 Table 1 shows the implementation conditions for producing high cleanliness steel.
実施条件において、溶鋼成分は、[C]=0.2〜0.6質量%、[Si]=0〜0.4質量%、[Mn]=0.2〜1.4質量%、[Ni]=0〜3.0質量%、[Cr]=0〜3.0質量%を含有するものとした。残りの成分は、Fe分及び不可避不純物を含むものとした。一次精錬は当業者常法通りに電気炉にて行った。二次精錬は、上述したようにLF装置による精錬を2回、VD装置による精錬を1回行った。 In the working conditions, the molten steel components are [C] = 0.2 to 0.6 mass%, [Si] = 0 to 0.4 mass%, [Mn] = 0.2 to 1.4 mass%, [Ni ] = 0 to 3.0 mass%, and [Cr] = 0 to 3.0 mass%. The remaining components include an Fe content and inevitable impurities. The primary refining was carried out in an electric furnace as usual by those skilled in the art. In the secondary refining, as described above, refining by the LF apparatus was performed twice and refining by the VD apparatus was performed once.
図2に示す取鍋を用いた。即ち、取鍋4の内径や第1ポーラスプラグ10aの位置、第2ポーラスプラグ10bの位置が示されている図1に示す取鍋4を用いた。取鍋1は、100tonクラスのものであり、取鍋精錬では、Arガス(アルゴンガス)を吹き込みガスとして用いた。
図3に示す底吹き用プラグ(ポーラスプラグ)を用いた。ポーラス部22の化学成分は
、Al2O3=80質量%、SiO2=18質量%であるものを用いた。また、ポーラスプラグの気孔率は27.6%のものを用いた。
The ladle shown in FIG. 2 was used. That is, the
The bottom blowing plug (porous plug) shown in FIG. 3 was used. The chemical components of the
取鍋1において、スラグライン及び胴部の耐火物3はMgO−C系のものを用い、底部(敷部)の耐火物3は、Al2O3−MgO系のものを用いた。
二次精錬においてのスラグの制御は、例えば、特開2007−231410号公報に開示されているように当業者常法通りに行った。二次精錬後は下注ぎ造塊処理を行って鋳塊を製造した。
In the
The control of slag in secondary refining was carried out in accordance with ordinary methods of those skilled in the art as disclosed in, for example, JP-A-2007-231410. After secondary refining, ingot casting was performed to produce an ingot.
表2及び表3は、表1に示す実施条件に基づいて、本発明の高清浄度鋼の製造方法にて処理を行った実施例と、本発明とは異なる方法にて処理を行った比較例とをまとめたものである。 Tables 2 and 3 show a comparison of the examples in which the treatment was performed by the method for producing the high cleanliness steel of the present invention and the treatment by a method different from the present invention based on the implementation conditions shown in Table 1. It is a summary of examples.
実施例及び比較例では、鋼材中に含まれる水素は鍛錬中の水素割れの原因となることから、溶鋼3中の水素濃度[H]について評価することとした。溶鋼3中の水素濃度[H]≦0.90ppmでは、どの製品でも水素割れが発生していないため、これを満たす場合を良好「○」とした。[H]の分析には、ヘレウスエレクトロナイト社製の直接迅速分析装置 「ハイドリス(装置名)」を使用した。
In Examples and Comparative Examples, hydrogen contained in the steel material causes hydrogen cracking during forging, so the hydrogen concentration [H] in the
また、酸化物系介在物(介在物)が多いと疲労破壊の起点となることから、酸化物系介在物の総量を示すことができる溶鋼中酸素量[O]tについて評価することにした。溶鋼中酸素量[O]t<10ppmでは、介在物が少なく高清浄度鋼であることから、これを満たす場合を良好「○」とした。なお、溶鋼中酸素量[O]t<10ppmが良いとされることは、「鉄と鋼 vol.93 (2007)、高清浄度鋼における介在物の生成起源、川上ら著」に記載されている。[O]tの分析には、LECOジャパン株式会社製の酸素・窒素・水素分析装置 「THC−600」を使用した。 Further, since a large amount of oxide inclusions (inclusions) is a starting point for fatigue failure, it was decided to evaluate the oxygen content [O] t in molten steel that can indicate the total amount of oxide inclusions. When the amount of oxygen in the molten steel [O] t <10 ppm, there are few inclusions and the steel is a high cleanliness steel. The fact that the amount of oxygen in molten steel [O] t <10 ppm is considered good is described in "Iron and Steel vol. 93 (2007), Origin of Inclusion Formation in High Clean Steel, by Kawakami et al." Yes. For the analysis of [O] t, an oxygen / nitrogen / hydrogen analyzer “THC-600” manufactured by LECO Japan Ltd. was used.
さらに、スラグ中の低級酸化物(FexO、MnO,Cr2O3)は、酸化源として溶鋼3中のAl、Siなどと反応し、酸化物系介在物の発生原因となることから、スラグ中の低
級酸化物(FexO、MnO,Cr2O3)の合計濃度について評価することとした。スラグ中の低級酸化物の合計濃度が1質量%未満では、高清浄度鋼を製造することができることからこれを満たす場合を良好「○」とした。なお、スラグ中の低級酸化物の合計濃度が1質量%未満で良いとされることは、「鉄と鋼 vol.93 (2007)、高清浄度鋼における介在物の生成起源、川上ら著」に記載されている。低級酸化物の分析において、スラグ中のFe分はほとんどが酸化物となっていると考えられるため、T.Fe%のICP分析値をFexO%値と同等とした。低級酸化物の分析には、セイコー電子製ICP発光分光分析装置「SPS1500VR」を使用した。
Furthermore, lower oxides in slag (Fe x O, MnO, Cr 2 O 3) is, Al in the
実施例1〜実施例10では、ガス流量を示すQ1、Q2の数値から分かるように、1回目の精錬処理、脱ガス処理、2回目の精錬処理のいずれにおいても、第1ポーラスプラグ10aや第2ポーラスプラグ10bにて不活性ガスを吹き込んでいる。
また、実施例1〜実施例10では、1回目の精錬処理では、各底吹き用プラグ(第1ポーラスプラグ10a、第2ポーラスプラグ10b)のガス流量が式(1)〜式(3)を満たすようにし、脱ガス処理の前半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(4)〜式(6)を満たすようにし、後半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(7)〜式(9)を満たすようにし、2回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(10)〜式(12)を満たすようにしている。
In Examples 1 to 10, as can be seen from the numerical values of Q1 and Q2 indicating the gas flow rate, the first
In the first to tenth embodiments, in the first refining process, the gas flow rates of the bottom blowing plugs (the first
実施例では、溶鋼3中の水素濃度[H]を0.90ppm以下にすることができ、溶鋼中酸素量[O]tを10ppm未満にすることができ、さらに、スラグ中の低級酸化物の合計濃度も1質量%未満にすることができた。
一方、比較例1〜比較例3は、一方のポーラスプラグ(第1ポーラスプラグ10a)のみでしかガスを吹き込んでいない。なお、表中には各式の上下限値が記載されているため、比較例の説明では、説明の便宜上、各式の数値の説明は省略する。
In the example, the hydrogen concentration [H] in the
On the other hand, in Comparative Examples 1 to 3, gas is blown only by one porous plug (first
しかも、比較例1では、各処理において、一方のポーラスプラグ10aのガス流量が上限値を上回っている。比較例2では、脱ガス処理の後半及び2回目の精錬処理において、一方のポーラスプラグ10aのガス流量が上限値を上回っている。比較例3では、脱ガス処理の後半及び2回目の精錬処理において、ガス流量の合計量(総流量)が下限値を下回っている。
Moreover, in Comparative Example 1, the gas flow rate of one
そのため、比較例1では、溶鋼3中の水素濃度[H]、溶鋼中酸素量[O]t、スラグ中の低級酸化物の合計濃度のいずれも評価の上限値を満たすことができず、比較例2及び比較例3では、溶鋼中酸素量[O]tが評価の上限値を満たすことができなかった。
比較例4〜比較例10では、2つのポーラスプラグ10、10にてガスを吹き込んでいるが、各処理においてガス流量が規定する量を満たしていない。
Therefore, in Comparative Example 1, none of the hydrogen concentration [H] in the
In Comparative Example 4 to Comparative Example 10, gas is blown through the two
例えば、1回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半において、比較例4では、一方のポーラスプラグ10aのガス流量が上限値を上回っており、比較例5では、一方のポーラスプラグ10aのガス流量が下限値を下回っている。加えて、比較例4及び比較例5では、1回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半において、ガス流量の合計量(総流量)も規定を満たしていない。
For example, in the first half of the first refining process and degassing process, in Comparative Example 4, the gas flow rate of one
比較例6は、1回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半において他方のポーラスプラグ10bのガス流量が上限値を上回っており、しかも、脱ガス処理の後半及び2回目の精錬処理においてガス流量の合計量(総流量)も規定を満たしていない。
比較例7は、各処理におけるガス流量の合計量(総流量)が規定を満たしておらず、比較例8では、1回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半においてガス流量の合計量(総流量)が規定を満たしておらず、比較例9では、脱ガス処理の後半及び2回目の精錬処理においてガス流量の合計量(総流量)が規定を満たしていない。
In Comparative Example 6, the gas flow rate of the other
In Comparative Example 7, the total gas flow rate (total flow rate) in each process does not satisfy the regulations. In Comparative Example 8, the total gas flow rate (total flow rate) in the first half of the first refining process and degassing process. ) Does not satisfy the regulation, and in Comparative Example 9, the total amount of gas flow rate (total flow rate) does not satisfy the regulation in the second half of the degassing process and the second refining process.
比較例10では、各処理において他方のポーラスプラグ10bのガス流量が上限値を上回っていて、ガス流量の合計量(総流量)も規定を満たしていない。
そのため、比較例4〜比較例8及び比較例10では、溶鋼3中の水素濃度[H]が評価の上限値を満たすことができず、比較例5及び比較例7〜比較例10では、溶鋼中酸素量[O]tが評価の上限値を満たすことができず、比較例6、7、10では、スラグ中の低級
酸化物の合計濃度が評価の上限値を満たすことができなかった。
In Comparative Example 10, the gas flow rate of the other
Therefore, in Comparative Example 4 to Comparative Example 8 and Comparative Example 10, the hydrogen concentration [H] in the
以上、本発明によれば、精錬処理及び脱ガス処理を行うに際して2つの底吹き用プラグ(第1ポーラスプラグ10a、第2ポーラスプラグ10b)として、1回目の精錬処理、脱ガス処理の前半処理、脱ガス処理の後半処理、2回目の精錬処理において、ガス流量を規定通りにすることにより、溶鋼3中の水素濃度[H]、溶鋼中酸素量[O]t、スラグ中の低級酸化物の合計濃度の低い高清浄度鋼を製造することができる。
As described above, according to the present invention, when performing the refining process and the degassing process, two bottom blowing plugs (first
なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
高清浄度鋼として、例えば、疲労特性が必要とされる軸受け鋼やクランク軸用鋼などが考えられるが、本発明は、軸受け鋼やクランク軸用鋼に限定されない。
The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
Examples of the high cleanliness steel include bearing steel and crankshaft steel that require fatigue characteristics, but the present invention is not limited to bearing steel and crankshaft steel.
1 取鍋精錬装置
2 真空脱ガス装置
3 溶鋼
4 取鍋
5 電極式加熱装置
6 供給装置
7 真空引き手段
8 蓋体
9 排気管
10 底吹き用プラグ
10a 第1ポーラスプラグ
10b 第2ポーラスプラグ
15 鉄皮
16 耐火物
20 ケース
21 被膜層
22 ポーラス部
23 ガス通気路
DESCRIPTION OF
Claims (1)
前記精錬処理及び脱ガス処理を行うに際して2つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むこととし、
一方の底吹き用プラグと他方の底吹き用プラグとを前記取鍋の中心から取鍋底部の半径の1/4〜4/5の範囲に配備すると共に、当該一方の底吹き用プラグと当該他方の底吹き用プラグとのなす角度を90°〜180°とし、
前記他方の底吹き用プラグのガス流量Q2を前記一方の底吹き用プラグのガス流量Q1よりも小さくし、
前記1回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(1)〜式(3)を満たすようにし、
前記脱ガス処理では、当該処理を前半処理と後半処理とに分けたうえで、前記前半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(4)〜式(6)を満たすようにし、後半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(7)〜式(9)を満たすようにし、
前記2回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式(10)〜式(12)を満たすようにすることを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。
When performing the refining treatment and degassing treatment, an inert gas is blown from two bottom blowing plugs,
One bottom blowing plug and the other bottom blowing plug are arranged in a range of ¼ to 4/5 of the radius of the ladle bottom from the center of the ladle, and the one bottom blowing plug and the The angle formed with the other bottom blowing plug is 90 ° to 180 °,
The gas flow rate Q2 of the other bottom blowing plug is made smaller than the gas flow rate Q1 of the one bottom blowing plug;
In the first refining treatment, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equation (1) to Equation (3),
In the degassing process, the process is divided into the first half process and the second half process, and in the first half process, the gas flow rate of each bottom blowing plug is made to satisfy the equations (4) to (6). In the processing, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equation (7) to Equation (9),
In the second refining treatment, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equations (10) to (12).
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