JP2011214084A - Method for producing high cleanliness steel - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for producing a high cleanliness steel which is low in the hydrogen concentration [H] in molten steel 3, the oxygen content [O] t in the molten steel and the total concentration of low grade oxides in slag, by optimizing flow rates from individual bottom blowing plugs and total flow rate thereof when conducting refining by blowing inert gas from two bottom blowing plugs.SOLUTION: A first refining treatment, a first-half treatment of a degassing treatment, a second-half treatment of the degassing treatment and a second refining treatment are conducted using the two bottom blowing plugs 10a and 10b, while the gas flow rates in individual treatments are adjusted so as to fall within a prescribed range.

Description

本発明は、不活性ガスを吹き込みながら精錬を行うことによって高清浄度鋼を製造方法する高清浄度鋼の製造方法に関する。   The present invention relates to a method for producing a high cleanliness steel in which a high cleanliness steel is produced by refining while blowing an inert gas.

従来より、転炉にて一次精錬が終了すると、溶鋼は取鍋に装入されて二次精錬工程に搬送され、二次精錬工程にて成分の調整や介在物の除去などが行われている。この二次精錬工程では、不活性ガスを溶鋼に吹き込んで溶鋼を攪拌しながら高清浄度鋼を製造するのが一般的である。このような高清浄度鋼を製造するための二次精錬を示すものとして特許文献１及び特許文献２に示すものがある。   Conventionally, when primary refining is completed in the converter, the molten steel is charged into the ladle and transported to the secondary refining process, where components are adjusted and inclusions are removed in the secondary refining process. . In this secondary refining process, it is common to produce a high cleanliness steel while stirring the molten steel by blowing an inert gas into the molten steel. Patent Document 1 and Patent Document 2 show the secondary refining for producing such a high cleanliness steel.

特許文献１では、転炉又は電気炉から出鋼された溶鋼に対し１回目の二次精錬を行い、該１回目の二次精錬終了後の溶鋼に対して脱ガス処理を行い、該脱ガス処理後の溶鋼に対して２回目の二次精錬を行うことで高清浄鋼を製造する高清浄鋼の製造方法において、前記１回目の二次精錬処理では、攪拌動力密度が５〜６０Ｗ／ｔｏｎとなるように吹き込みガスの流量を調整すると共に、前記脱ガス処理後のスラグ組成が、ＣａＯ／ＳｉＯ2≧３．５且つＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3＝１．５〜３．５且つＴ．Ｆｅ＋ＭｎＯ≦１．０質量％となるようにスラグ調整を行い、前記脱ガス処理では、当該脱ガス処理の中期までは攪拌動力密度が５０〜２００Ｗ／ｔｏｎとなるように吹き込みガスの流量を調整し、脱ガス処理の中期以降は攪拌動力密度が１４０Ｗ／ｔｏｎ以下（０Ｗ／ｔｏｎを除く）となるように吹き込みガスの流量を調整し、前記２回目の二次精錬処理では、攪拌動力密度が２５Ｗ／ｔｏｎ以下（０Ｗ／ｔｏｎを除く）となるように吹き込みガスの流量を調整している。 In Patent Document 1, the first secondary refining is performed on the molten steel produced from the converter or the electric furnace, the degassing treatment is performed on the molten steel after the first secondary refining, and the degassing is performed. In the method for producing a high clean steel by performing the second secondary refining on the molten steel after the treatment, in the first secondary refining treatment, the stirring power density is 5 to 60 W / ton. The flow rate of the blown gas was adjusted so that the slag composition after the degassing treatment was CaO / SiO 2 ≧ 3.5 and CaO / Al 2 O 3 = 1.5 to 3.5 and T.I. Slag adjustment is performed so that Fe + MnO ≦ 1.0 mass%, and in the degassing process, the flow rate of the blown gas is adjusted so that the stirring power density is 50 to 200 W / ton until the middle stage of the degassing process. After the middle stage of the degassing process, the flow rate of the blown gas is adjusted so that the stirring power density is 140 W / ton or less (excluding 0 W / ton). In the second secondary refining process, the stirring power density is 25 W. The flow rate of the blown gas is adjusted so as to be less than / ton (excluding 0 W / ton).

特許文献２では、取鍋の底部に設けた吹込口から内部にガスを吹き込み、内部の溶湯を攪拌して上記溶湯の表面に存在するスラグに溶湯中の不純物を捕捉させるようにした取鍋精錬装置において、１つの吹込口から吹き込むガスの流量を２０〜４０ＮＬ／分に設定している。また、特許文献１では、取鍋に注入し得る溶湯の重量トン数をＷ、前記吹込口の個数をＮとしたときに、式（Ｎ−１）×２０＜Ｗ≦Ｎ×２０を満足するようにしている。   In Patent Document 2, ladle refining is performed such that gas is blown into the inside of a ladle provided at the bottom of the ladle, and the molten metal inside is stirred to trap impurities in the slag present on the surface of the molten metal. In the apparatus, the flow rate of gas blown from one blow-in port is set to 20 to 40 NL / min. Moreover, in patent document 1, when the weight tonnage of the molten metal which can be inject | poured into a ladle is set to W and the number of the said blowing inlets is set to N, Formula (N-1) * 20 <W <= N * 20 is satisfied. I am doing so.

特許文献２では、不活性ガスを吹き込む吹込口が複数設けられているが、この特許文献３と同じように不活性ガスを複数のプラグ（吹込口）ものとして特許文献３に示すものがある。
特許文献３では、底部にガス吹き込み用のプラグ、上部に取鍋底部側壁と同心円上に３本の通電加熱用電極を備えた精錬用取鍋であって、前記プラグは前記精錬用取鍋の底部を２分割した一方に偏在させて複数配置され、かつ、前記プラグが配置される取鍋底部側壁の内径（Ｄ）と該取鍋底部側壁と同心である前記プラグが配置される直径（ｄ）との関係がｄ／Ｄ＝０．５０〜０．８０を満足し、さらに、前記プラグが配置される直径（ｄ）と電極の中心を通る円の直径（Ａ）との関係をｄ＞１．５Ａを満足するようにしている。 In Patent Document 2, a plurality of blow-in ports for blowing inactive gas are provided. However, as in Patent Document 3, there are some described in Patent Document 3 as a plurality of plugs (blow-off ports).
In Patent Document 3, a refining ladle provided with a gas blowing plug at the bottom, and three current heating electrodes concentrically with the ladle bottom side wall at the top, the plug of the refining ladle. The bottom portion is divided into two parts and is arranged in plural, and the inner diameter (D) of the ladle bottom side wall where the plug is disposed and the diameter (d) where the plug concentric with the ladle bottom side wall is disposed. ) Satisfies d / D = 0.50-0.80, and the relationship between the diameter (d) where the plug is disposed and the diameter (A) of a circle passing through the center of the electrode is d> 1.5A is satisfied.

特開２００７−２３１４１０号公報JP 2007-231410 A 特開平９−２４１７２０号公報JP-A-9-241720 特許第３７２１８７２号公報Japanese Patent No. 3721873

特許文献１は、１回目の二次精錬を行った後に脱ガス処理を行い、２回目の二次精錬を行うことによって清浄度の高い高清浄度鋼を製造することができる。この特許文献１の技術を改良することによって、さらに清浄度の高い高清浄度鋼を製造することが期待できる。
ここで、特許文献１に示すような精錬処理を行うに際して、特許文献２や特許文献３に示すように、２つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むことによって溶鋼を攪拌しながら取鍋精錬を行うことにより、清浄度の高い高清浄度鋼を製造することも考えられる
。 Patent document 1 can manufacture high cleanliness steel with high cleanliness by performing degassing treatment after performing the second secondary refining and performing the second secondary refining. By improving the technique of Patent Document 1, it can be expected to produce a high cleanliness steel having a higher cleanliness.
Here, when performing the refining process as shown in Patent Document 1, as shown in Patent Document 2 and Patent Document 3, ladle refining while stirring the molten steel by blowing inert gas from two bottom blowing plugs It is also conceivable to produce a high cleanliness steel with a high cleanliness by performing the above.

しかしながら、特許文献１では、２回の精錬処理を行うと共に、１回の脱ガス処理を行う技術であり、特許文献２及び特許文献３の精錬処理の形態とは全く異なっているため、不活性ガスを吹き込む技術として特許文献２及び特許文献３の技術をそのまま特許文献１に適用することはできず、各処理に不活性ガスの流量などを詳細に規定する必要がある。
そこで、本発明は、上記問題点に鑑み、２つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むことによって精錬を行うに際し、各処理における底吹き用プラグの流量や合計の流量を適正化することによって、溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔ、スラグ中の低級酸化物の合計濃度の低い高清浄度鋼を製造することができる高清浄度鋼の製造方法を提供することを目的とする。 However, Patent Document 1 is a technique for performing two refining processes and performing one degassing process, and is completely different from the forms of the refining processes in Patent Document 2 and Patent Document 3, which are inactive. The techniques of Patent Document 2 and Patent Document 3 cannot be directly applied to Patent Document 1 as the gas blowing technique, and it is necessary to define the flow rate of the inert gas in each process in detail.
Therefore, in view of the above problems, the present invention, when performing refining by blowing inert gas from two bottom blowing plugs, by optimizing the flow rate of the bottom blowing plug and the total flow rate in each process Provided is a method for producing a high cleanliness steel capable of producing a high cleanliness steel having a low total concentration of hydrogen concentration [H] in molten steel 3 [H], oxygen content [O] t in molten steel, and lower oxides in slag. The purpose is to do.

前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、転炉又は電気炉から出鋼した溶鋼に対して１回目の精錬処理を行い、当該１回目の精錬処理後の溶鋼に対して脱ガス処理を行い、当該脱ガス処理後の溶鋼に対して２回目の精錬処理を行うことで高清浄度鋼を製造する方法において、前記精錬処理及び脱ガス処理を行うに際して２つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むこととし、
前記１回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（１）〜式（３)を満たすようにし、前記脱ガス処理では、当該処理を前半処理と後半処理とに分けたうえで、前記前半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（４）〜式（６)を満たすようにし、後半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（７）〜式（９)を満たすようにし、前記２回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（１０）〜式（１２)を満たすようにする点にある。 In order to achieve the above object, the present invention has taken the following measures.
That is, the technical means for solving the problems in the present invention is to perform the first refining process on the molten steel discharged from the converter or the electric furnace and degas the molten steel after the first refining process. In the method for producing a high cleanliness steel by performing a second refining process on the molten steel after the degassing process, the two refining processes and the degassing process are performed using two bottom blowing plugs. Inject inert gas,
In the first refining process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies formulas (1) to (3). In the degassing process, the process is divided into a first half process and a second half process. In the first half process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies the formulas (4) to (6). In the second half process, the gas flow rate of each bottom blowing plug is set to the formulas (7) to ( 9) is satisfied, and in the second refining process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Expressions (10) to (12).

Figure 2011214084
Figure 2011214084

本発明によれば、２つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むことによって精錬を行うに際し、各処理における底吹き用プラグの流量や合計の流量を適正化することによって、溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔ、スラグ中の低級酸化物の合計濃度の低い高清浄度鋼を製造することができる。   According to the present invention, when refining is performed by blowing inert gas from two bottom-blowing plugs, the flow rate of the bottom-blowing plug and the total flow rate in each process are optimized, so that hydrogen in the molten steel 3 is obtained. High cleanliness steel with low concentration [H], oxygen content [O] t in molten steel, and the total concentration of lower oxides in slag can be produced.

二次精錬処理の工程図である。It is process drawing of a secondary refining process. 取鍋の平面図である。It is a top view of a ladle. ポーラスプラグの全体図である。1 is an overall view of a porous plug. 各処理でのガス流量を示す図である。It is a figure which shows the gas flow rate in each process.

以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
図１は、高清浄度鋼を製造するに際して二次精錬処理の工程を示したものである。この二次精錬処理は、転炉や電気炉等によって一次精錬処理が終了した溶鋼に対して精錬処理や脱ガス処理を行い、これにより、高清浄度鋼を製造するものである。
二次精錬処理を行う装置（二次精錬装置）は、取鍋精錬装置１と、真空脱ガス装置２とを備えている。取鍋精錬装置１は、例えば、電極加熱式の精錬装置（以下、ＬＦ装置という）であって、真空脱ガス装置２は、例えば、取鍋４に蓋をして真空引きを行う脱ガス装置（以下、ＶＤ装置という）である。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows the steps of secondary refining treatment when producing high cleanliness steel. In this secondary refining process, a refining process or a degassing process is performed on the molten steel that has been subjected to the primary refining process by a converter, an electric furnace, or the like, thereby producing a high cleanliness steel.
An apparatus (secondary refining apparatus) that performs the secondary refining process includes a ladle refining apparatus 1 and a vacuum degassing apparatus 2. The ladle refining apparatus 1 is, for example, an electrode heating type refining apparatus (hereinafter referred to as LF apparatus), and the vacuum degassing apparatus 2 is, for example, a degassing apparatus that performs evacuation by covering the ladle 4. (Hereinafter referred to as a VD device).

なお、本発明の高清浄度鋼を製造するための装置は、ＬＦ装置１、ＶＤ装置２に限定されず、例えば、ＣＡＳ装置などにも適用可能である。
まず、ＬＦ装置１、ＶＤ装置２について説明する。
ＬＦ装置１は、溶鋼３が装入された取鍋４と、溶鋼３を加熱する電極式加熱装置５と、フラックス等を投入するための供給装置６とを有している。 In addition, the apparatus for manufacturing the high cleanliness steel of this invention is not limited to the LF apparatus 1 and the VD apparatus 2, For example, it can apply also to a CAS apparatus etc.
First, the LF device 1 and the VD device 2 will be described.
The LF device 1 includes a ladle 4 in which the molten steel 3 is charged, an electrode-type heating device 5 that heats the molten steel 3, and a supply device 6 that inputs a flux or the like.

ＶＤ装置２は、溶鋼３が装入された取鍋４と、取鍋４内のガスを真空引きすることにより取鍋４内を真空状態にする真空引き手段７とを有している。真空引き手段７は、取鍋４の上部開口部を閉鎖する蓋体８と、この蓋体８に設けられて取鍋４内のガスを排気する排気管９とを有している。ＬＦ装置１及びＶＤ装置２の取鍋４は、同じものであって、当該取鍋４の底部には、不活性ガスを吹き込むための底吹き用プラグ１０が複数設けられている。   The VD device 2 includes a ladle 4 in which molten steel 3 is charged, and a vacuuming means 7 that evacuates the ladle 4 by evacuating the gas in the ladle 4. The vacuuming means 7 includes a lid body 8 that closes the upper opening of the ladle 4 and an exhaust pipe 9 that is provided on the lid body 8 and exhausts the gas in the ladle 4. The ladle 4 of the LF device 1 and the VD device 2 is the same, and a plurality of bottom blowing plugs 10 for blowing an inert gas are provided at the bottom of the ladle 4.

このようなＬＦ装置１では、電極式加熱装置（電極アーク加熱装置）５で溶鋼３を所定温度まで上げ、底吹き用プラグ１０から不活性ガスを吹き込んで溶鋼３を攪拌すると共に、フラックス等の精錬剤を供給装置６から供給することによって、溶鋼３の精錬処理を行うことができる。この精錬処理では、主に溶鋼３の成分調整や非金属介在物の分離浮上を行う。   In such an LF apparatus 1, the molten steel 3 is raised to a predetermined temperature by the electrode-type heating apparatus (electrode arc heating apparatus) 5, the inert gas is blown from the bottom blowing plug 10, the molten steel 3 is agitated, and flux etc. By supplying the refining agent from the supply device 6, the refining process of the molten steel 3 can be performed. In this refining process, the components of the molten steel 3 are mainly adjusted and the non-metallic inclusions are separated and floated.

このようなＶＤ装置２では、取鍋４の上部開口部を蓋体８より閉鎖して、底吹き用プラグ１０から不活性ガスを吹き込んで溶鋼３を攪拌すると共に、排気管９により取鍋４内のガスを外部に排出することによって、溶鋼３の脱ガス処理を行うことができる。この脱ガス処理では、主に溶鋼３内に存在する水素等のガス成分を除去することができる。
本発明では、ＬＦ装置１によって上述したような１回目の精錬処理を行った後に、ＶＤ装置２によって上述したような脱ガス処理を行い、さらに、２回目の精錬処理を行っている。 In such a VD device 2, the upper opening of the ladle 4 is closed from the lid 8, the inert gas is blown from the bottom blowing plug 10, the molten steel 3 is stirred, and the ladle 4 is discharged by the exhaust pipe 9. By degassing the gas inside, the molten steel 3 can be degassed. In this degassing treatment, gas components such as hydrogen existing mainly in the molten steel 3 can be removed.
In the present invention, after performing the first refining process as described above by the LF apparatus 1, the degassing process as described above is performed by the VD apparatus 2, and the second refining process is further performed.

以下、本発明の高清浄度鋼の製造方法について詳しく説明する。
従来より、二次精錬処理を行うにあたり、１つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込んで精錬を行う技術は数多く存在する。しかしながら、１つの底吹き用プラグを用いて精錬を行った場合、清浄度を向上させるためには限界がある。一方、二次精錬処理を行うにあたり、２つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込んで精錬を行うものもあるが、不活性ガスの吹き込みについて詳細に規定したものはない。 Hereinafter, the manufacturing method of the high cleanliness steel of this invention is demonstrated in detail.
Conventionally, in performing secondary refining treatment, there are many techniques for performing refining by blowing an inert gas from one bottom blowing plug. However, when refining is performed using one bottom blowing plug, there is a limit in improving the cleanliness. On the other hand, in performing the secondary refining treatment, there are some which perform refining by blowing inert gas from two bottom blowing plugs, but nothing in detail defines the blowing of inert gas.

そこで、本発明では、まず、２つの底吹き用プラグを用いて二次精錬処理を行うものとし、１回目の精錬処理、脱ガス処理、２回目の精錬処理のそれぞれの処理において、各底
吹き用プラグのガス流量を詳細に規定することによって、鋼の清浄度を向上させている。
まず、取鍋の構造及び底吹き用プラグについて詳しく説明する。
図２に示すように、各処理に用いられる取鍋４は、主に、取鍋４の本体を構成する有底状の鉄皮１５と、鉄皮１５の内面に施工された耐火物１６とにより構成されている。取鍋４の底部には、不活性ガスを吹き込むための２つの底吹き用プラグ１０、１０が設けられている。この底吹き用プラグ１０、１０は、ポーラスプラグである。説明の便宜上、一方のポーラスプラグを第１ポーラスプラグ１０ａ、他方のポーラスプラグを第２ポーラスプラグ１０ｂとして説明する。 Therefore, in the present invention, first, the secondary refining process is performed using two bottom blowing plugs, and each bottom blowing is performed in each of the first refining process, the degassing process, and the second refining process. The cleanliness of steel is improved by specifying the gas flow rate of the plug for use in detail.
First, the structure of the ladle and the bottom blowing plug will be described in detail.
As shown in FIG. 2, the ladle 4 used for each treatment mainly includes a bottomed iron skin 15 constituting the main body of the ladle 4 and a refractory 16 constructed on the inner surface of the iron skin 15. It is comprised by. Two bottom blowing plugs 10 and 10 for blowing an inert gas are provided at the bottom of the ladle 4. The bottom blowing plugs 10 and 10 are porous plugs. For convenience of explanation, one porous plug will be described as the first porous plug 10a, and the other porous plug will be described as the second porous plug 10b.

第１ポーラスプラグ１０ａは、当該ポーラスプラグ１０ａの中心と取鍋中心Ｏとの距離が９００ｍｍとなる位置に配置されている。
第２ポーラスプラグ１０ｂは、当該ポーラスプラグ１０ｂの中心と取鍋中心Ｏとの距離が６８０ｍｍに配置されている。両ポーラスプラグ１０ａ、１０ｂは、取鍋中心Ｏを通る第１中心線Ｃ１を基準にすると、当該中心線Ｃ１とのなす角度が３０度となる位置に配置されている。また、両ポーラスプラグ１０ａ、１０ｂは、第１中心線Ｃ１に直交する第２中心線Ｃ２を基準にすると、当該第２中心線Ｃ２を挟んで互いに対向配置されている。 The first porous plug 10a is disposed at a position where the distance between the center of the porous plug 10a and the ladle center O is 900 mm.
In the second porous plug 10b, the distance between the center of the porous plug 10b and the ladle center O is 680 mm. Both porous plugs 10a and 10b are arranged at a position where the angle formed with the center line C1 is 30 degrees with respect to the first center line C1 passing through the ladle center O. Further, the porous plugs 10a and 10b are arranged to face each other across the second center line C2 with reference to the second center line C2 orthogonal to the first center line C1.

なお、第１ポーラスプラグ１０ａの位置や第２ポーラスプラグ１０ｂの位置は、図２に示したものに限定されない。ここで、取鍋中心Ｏからポーラスプラグ１０ａ、１０ｂまでの距離は、それぞれ取鍋底部の半径の１／４〜４／５の範囲が望ましい。この理由は、１／４未満、すなわち中心部に近づきすぎると十分な対流を起こすのに非常に大きな流量を要する場合があるためであり、逆に４／５超、即ち、取鍋１の壁面に近づきすぎると耐火物が溶損する可能性があるためである。また、第１ポーラスプラグ１０ａと第２ポーラスプラグ１０ｂのなす角度θは、９０°〜１８０°が望ましい。これは、両者が接近しすぎると撒き込み量が増大する可能性があるためである。なお、両者は同一円周上にあっても、異なる円周上にあっても特に作用効果が影響されるものではない。取鍋４内の直径（ワークレンガ間の距離）は、２７８４ｍｍ〜３１８８ｍｍに設定されている。   The position of the first porous plug 10a and the position of the second porous plug 10b are not limited to those shown in FIG. Here, the distance from the ladle center O to the porous plugs 10a and 10b is preferably in the range of 1/4 to 4/5 of the radius of the ladle bottom. The reason for this is that if it is less than 1/4, that is, it is too close to the center, a very large flow rate may be required to cause sufficient convection, and conversely, more than 4/5, that is, the wall surface of the ladle 1 This is because the refractory material may be melted if it is too close to. Further, the angle θ formed by the first porous plug 10a and the second porous plug 10b is preferably 90 ° to 180 °. This is because the amount of entrainment may increase if both are too close. In addition, even if both are on the same circumference or on different circumferences, the effects are not particularly affected. The diameter in the ladle 4 (distance between work bricks) is set to 2784 mm to 3188 mm.

図３は、当業者常法通りのポーラスプラグの全体図を示したものである。当然の如く、ポーラスプラグは、図３に示すものに限定されない。
図３に示すように、一般的な取鍋４の底部に設けられるポーラスプラグ１０ａ、１０ｂは、鉄（鉄板）により次第に径が大きくなる筒状に形成されたケース２０と、このケース２０の内壁の略全面に設けられた被膜層（例えば、キャスタブル）２１と、この被膜層２１の内側に設けられた円柱状のポーラス部２２と、このポーラス部２２に連結されたガス通気路（例えば、中空状の鉄棒）２３とを備えている。このポーラス部２２は、多層（例えば、上下に２層）に分かれたものであってもよい。 FIG. 3 shows an overall view of a porous plug according to a conventional method of those skilled in the art. As a matter of course, the porous plug is not limited to the one shown in FIG.
As shown in FIG. 3, the porous plugs 10 a and 10 b provided at the bottom of a general ladle 4 are a case 20 formed in a cylindrical shape whose diameter is gradually increased by iron (iron plate), and an inner wall of the case 20. A coating layer (for example, castable) 21 provided on substantially the entire surface of the coating layer 21, a cylindrical porous portion 22 provided on the inner side of the coating layer 21, and a gas ventilation path (for example, hollow) connected to the porous portion 22 Shaped iron bar) 23. The porous portion 22 may be divided into multiple layers (for example, two layers vertically).

次に、１回目の精錬処理、脱ガス処理、２回目の精錬処理のそれぞれの処理における各底吹き用プラグ１０ａ、１０ｂ（第１ポーラスプラグ１０ａ、第２ポーラスプラグ１０ｂ）のガス流量について説明する。なお、精錬処理や脱ガス処理において、溶鋼３を攪拌する以外の処理、例えば、フラックスなどの精錬剤の供給や合金添加などについては、当業者常法通りに行うものとする。
［１回目の精錬処理］
１回目の精錬処理では、電極式加熱装置５によって溶鋼の加熱を行い、添加したＣａＯ等の滓化促進、添加合金の均一混合、スラグ中（ＣａＯ）と溶鋼中の［Ｓ］との反応によって脱硫を行うことが主な目的である。また、溶鋼の攪拌によって溶鋼内の介在物の凝集なども行うことも目的としている。 Next, the gas flow rates of the bottom blowing plugs 10a and 10b (first porous plug 10a and second porous plug 10b) in each of the first refining process, the degassing process, and the second refining process will be described. . In the refining process and the degassing process, processes other than stirring the molten steel 3, for example, supply of a refining agent such as flux, addition of alloys, and the like are performed according to ordinary methods in the art.
[First refining process]
In the first refining process, the molten steel is heated by the electrode-type heating device 5, and the hatching of the added CaO and the like is promoted, the alloy is uniformly mixed, and the reaction between the slag (CaO) and [S] in the molten steel. The main purpose is to perform desulfurization. Another object of the present invention is to agglomerate inclusions in the molten steel by stirring the molten steel.

そのため、本発明では、１回目の精錬処理では、第１ポーラスプラグ１０ａ（一方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（１）を満たすようにし、第２ポーラスプラグ１０ｂ（他方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（２）を満たすようにしている。ここで、ガス流量の単位ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎは、１分間当たり、溶鋼１ｔｏｎ当たりの流量を示すものであり、ＮＬ・ｍｉｎ-1・ｔｏｎ-1若しくはＮＬ／（ｍｉｎ・ｔｏｎ）と同義である。 Therefore, in the present invention, in the first refining process, the gas flow rate of the first porous plug 10a (one bottom blowing plug) is set to satisfy the formula (1), and the second porous plug 10b (the other bottom blowing plug). The gas flow rate of the plug is set to satisfy the formula (2). Here, the unit NL / min / ton of the gas flow rate indicates a flow rate per 1 ton of molten steel per minute and is synonymous with NL · min −1 · ton −1 or NL / (min · ton). .

Figure 2011214084
Figure 2011214084

図４に示すように、１回目の精錬処理では、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量を、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量に比べて大きくしていて、第１ポーラスプラグ１０ａによって主に溶鋼３の攪拌をしている。
第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（１）の下限値よりも小さく強攪拌でないと（攪拌力が弱い）、スラグが余り動かず流動性が小さく、スラグの滓化性が悪くなる。加えて、ガス吹き込みによる溶鋼３の流動性も小さいため介在物の凝集が進まなかったり、溶鋼温度の均一化が図れなかったり、溶鋼成分が不均一になることもある。 As shown in FIG. 4, in the first refining process, the gas flow rate of the first porous plug 10a is set larger than the gas flow rate of the second porous plug 10b, and the molten steel 3 is mainly formed by the first porous plug 10a. Is stirring.
If the gas flow rate of the first porous plug 10a is smaller than the lower limit value of the formula (1) and strong stirring is not performed (the stirring force is weak), the slag does not move so much and the fluidity is small, and the slag hatching property is deteriorated. In addition, since the fluidity of the molten steel 3 by gas blowing is small, the inclusions may not aggregate, the molten steel temperature may not be uniform, or the molten steel components may be non-uniform.

一方で、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（１）の上限値よりも大きく攪拌力が強すぎると、スラグが溶鋼３の流動によって押し流されて溶鋼３の浴面が大気に晒され、その結果、溶鋼３が再酸化したり、水素ピックアップが生じることにより溶鋼３の清浄度が低下する虞がある。また、攪拌力が強すぎると、処理後半において完全に浮上分離できないほどのスラグを巻き込んでしまい、結果的に清浄度が悪化する虞がある。   On the other hand, if the gas flow rate of the first porous plug 10a is larger than the upper limit value of the formula (1) and the stirring force is too strong, the slag is washed away by the flow of the molten steel 3 and the bath surface of the molten steel 3 is exposed to the atmosphere. As a result, there is a possibility that the cleanliness of the molten steel 3 is lowered due to reoxidation of the molten steel 3 or the occurrence of hydrogen pickup. Further, if the stirring force is too strong, slag that cannot be completely levitated and separated in the latter half of the process is entrained, and as a result, the cleanliness may be deteriorated.

このようなことから、１回目の精錬処理における第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量は、式（１）に示すように、０．６５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上１．０５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。
第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量は、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量に比べて小さく、この第２ポーラスプラグ１０ｂによって主に溶鋼３内の介在物の浮上分離を助ける役割がある。また、第２ポーラスプラグ１０ｂでは、第１ポーラスプラグ１０ａのガス吹き込みによって攪拌が十分にできない領域（死水域）を小さくする役割もある。 For this reason, the gas flow rate of the first porous plug 10a in the first refining process needs to be 0.65 NL / min / ton or more and 1.05 NL / min / ton or less as shown in Expression (1). There is.
The gas flow rate of the second porous plug 10b is smaller than the gas flow rate of the first porous plug 10a, and this second porous plug 10b mainly serves to assist the floating separation of inclusions in the molten steel 3. Further, the second porous plug 10b also has a role of reducing a region (dead water region) where stirring cannot be sufficiently performed by gas blowing of the first porous plug 10a.

加えて、第２ポーラスプラグ１０ｂは、第１ポーラスプラグ１０ａからの流れと、第２ポーラスプラグ１０ｂからの流れとが相殺されないようにして溶鋼３を十分に均一攪拌するという役割もある。
つまり、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が同じである場合、両者のポーラスプラグ１０ａ、１０ｂのガス吹き込みにより発生した対流同士が干渉して、流れが相殺されるため、溶鋼３を十分に均一攪拌することができないが、本発明では、第２ポーラスプラグ１０ａのガス流量を第１ポーラスプラグ１０ａよりも小さくしてガス流量に付けているため、第１ポーラスプラグ１０ａからの流れと、第２ポーラスプラグ１０ｂからの流れとが相殺するのを防止している。 In addition, the second porous plug 10b also has a role of sufficiently uniformly stirring the molten steel 3 so that the flow from the first porous plug 10a and the flow from the second porous plug 10b are not offset.
That is, when the gas flow rate of the second porous plug 10b is the same as the gas flow rate of the first porous plug 10a, the convections generated by the gas blowing of the two porous plugs 10a and 10b interfere with each other and the flow is canceled out. For this reason, the molten steel 3 cannot be sufficiently uniformly stirred. However, in the present invention, the gas flow rate of the second porous plug 10a is made smaller than that of the first porous plug 10a and is attached to the gas flow rate. The flow from 10a and the flow from the second porous plug 10b are prevented from canceling out.

第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（２）の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼３の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。
一方、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（２）の上限値よりも大きく攪拌力を強くしてしまうと、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量と近い値となってしまい、両ポーラスプラグからの流れが相殺されて溶鋼３の対流が形成し難くなる。その結果、溶鋼３の流動性の向上に期待ができず、溶鋼温度や溶鋼成分の不均一化が発生する虞がある。 If the gas flow rate of the second porous plug 10b is smaller than the lower limit value of the formula (2) and the stirring force is weak, the bottom pressure cannot be blown due to the static pressure of the molten steel 3, or even if the bottom blow is made, the gas is interposed. The effect of floating and separating objects is small.
On the other hand, if the gas flow rate of the second porous plug 10b is larger than the upper limit value of the expression (2) and the stirring force is increased, the gas flow rate of the first porous plug 10a becomes a value close to that of both porous plugs. This cancels out the flow and makes it difficult to form a convection of the molten steel 3. As a result, improvement in the fluidity of the molten steel 3 cannot be expected, and there is a possibility that the molten steel temperature and the molten steel components become non-uniform.

このようなことから、１回目の精錬処理における第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量は、式（２）に示すように、０．１５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．３５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。
また、１回目の精錬処理では、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量と、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量との合計（総流量ということがある）は、式（３）を満たすよう
にしている。 For this reason, the gas flow rate of the second porous plug 10b in the first refining process needs to be 0.15 NL / min / ton or more and 0.35 NL / min / ton or less as shown in Expression (2). There is.
In the first refining process, the sum of the gas flow rate of the first porous plug 10a and the gas flow rate of the second porous plug 10b (sometimes referred to as the total flow rate) satisfies the formula (3). .

Figure 2011214084
Figure 2011214084

総流量が式（３）の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、スラグの滓化を促進することができず、脱硫反応が低下してしまうことがある。一方、総流量が式（３）の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、多量のスラグが溶鋼３に巻き込まれてしまい、溶鋼３の清浄度が低下する虞がある。
このようなことから、１回目の精錬処理における総流量は、式（３）に示すように、０．９０ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上１．２５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。［脱ガス処理］
脱ガス処理では、主に、取鍋４内を真空引きすることにより当該取鍋４上を真空状態とし、これにより、溶鋼３内に存在する水素等のガス成分を除去することとしている。 If the total flow rate is smaller than the lower limit value of the formula (3) and the overall stirring force is small, the slag hatching cannot be promoted and the desulfurization reaction may be lowered. On the other hand, if the total flow rate is larger than the upper limit value of the formula (3) and the overall stirring force is large, a large amount of slag is caught in the molten steel 3, and the cleanliness of the molten steel 3 may be reduced.
For this reason, the total flow rate in the first refining process needs to be 0.90 NL / min / ton or more and 1.25 NL / min / ton or less as shown in Equation (3). [Degassing]
In the degassing process, the inside of the ladle 4 is mainly evacuated by evacuating the ladle 4, thereby removing gas components such as hydrogen present in the molten steel 3.

本発明では、１回目の精錬処理を終了した後、ＶＤ装置２にて脱ガス処理を行うこととしている。具体的には、当業者常法通りに、１回目の精錬処理後の取鍋４を脱ガス処理を行う工程に速やかに移動して、ＶＤ装置２にて脱ガス処理を行う。
この脱ガス処理では、当該処理を前半処理と後半処理とに分けたうえで、前半処理では、第１ポーラスプラグ１０ａ（一方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（４）を満たすようにし、第２ポーラスプラグ１０ｂ（他方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（５）を満たすようにしている。 In the present invention, after the first refining process is completed, the VD apparatus 2 performs the degassing process. Specifically, the ladle 4 after the first refining process is quickly moved to the degassing process and the degassing process is performed by the VD device 2 as usual by those skilled in the art.
In the degassing process, the process is divided into a first half process and a second half process, and in the first half process, the gas flow rate of the first porous plug 10a (one bottom blowing plug) satisfies the equation (4). In addition, the gas flow rate of the second porous plug 10b (the other bottom blowing plug) satisfies the formula (5).

Figure 2011214084
Figure 2011214084

図４や各式に示すように、脱ガス処理の前半処理では、１回目の精錬処理と同じように第１ポーラスプラグ１０ａと第２ポーラスプラグ１０ｂとでガスを吹き込むこととし、その上下限値は、１回目の精錬処理に示した上下限値と同じである。
第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（４）の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼３上のスラグが余り動かないため溶鋼３の浴面が露出しない。その結果、溶鋼３内の水素が除去することができない。 As shown in FIG. 4 and each formula, in the first half of the degassing process, gas is blown through the first porous plug 10a and the second porous plug 10b as in the first refining process, and the upper and lower limit values thereof. Is the same as the upper and lower limit values shown in the first refining process.
If the gas flow rate of the first porous plug 10a is smaller than the lower limit value of the formula (4) and the stirring force is weak, the slag on the molten steel 3 does not move so much that the bath surface of the molten steel 3 is not exposed. As a result, hydrogen in the molten steel 3 cannot be removed.

一方で、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（４）の上限値よりも大きく攪拌力が強すぎると、スラグが溶鋼３の流動によって溶鋼３の浴面が露出し易いが、多量のスラグが溶鋼３に巻き込まれてしまい、溶鋼３の清浄度が低下する虞がある。
このようなことから、脱ガス処理の前半における第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量は、式（４）に示すように、０．６５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上１．０５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。 On the other hand, if the gas flow rate of the first porous plug 10a is larger than the upper limit value of the formula (4) and the stirring force is too strong, the slag tends to expose the bath surface of the molten steel 3 due to the flow of the molten steel 3, but a large amount of slag May be caught in the molten steel 3, and the cleanliness of the molten steel 3 may be reduced.
For this reason, the gas flow rate of the first porous plug 10a in the first half of the degassing process needs to be 0.65 NL / min / ton or more and 1.05 NL / min / ton or less as shown in Equation (4). There is.

第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（５）の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼３の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。
一方、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（５）の上限値よりも大きいと、精錬処理にて説明したように、第１ポーラスプラグ１０ａからの流れと、第２ポーラスプラグ１０ｂからの流れとが相殺されて対流が形成し難くなり、溶鋼温度や溶鋼成分の不均一化が発生する虞がある。 If the gas flow rate of the second porous plug 10b is smaller than the lower limit value of the formula (5) and the stirring force is weak, the bottom pressure cannot be blown due to the static pressure of the molten steel 3, or even if the bottom blow is made, it is interposed by the gas. The effect of floating and separating objects is small.
On the other hand, when the gas flow rate of the second porous plug 10b is larger than the upper limit value of the equation (5), as described in the refining process, the flow from the first porous plug 10a and the flow from the second porous plug 10b. Is offset and it becomes difficult to form convection, and there is a possibility that the molten steel temperature and the molten steel components become non-uniform.

このようなことから、脱ガス処理の前半における第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量は、式（５）に示すように、０．１５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．３５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。
脱ガス処理において前半処理では、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量と、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量との合計（総流量）は、式（６）を満たすようにしている。 Therefore, the gas flow rate of the second porous plug 10b in the first half of the degassing process needs to be 0.15 NL / min / ton or more and 0.35 NL / min / ton or less as shown in the equation (5). There is.
In the first half of the degassing process, the total (total flow rate) of the gas flow rate of the first porous plug 10a and the gas flow rate of the second porous plug 10b is set to satisfy the equation (6).

Figure 2011214084
Figure 2011214084

総流量が式（６）の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、溶鋼３の浴面露出させて行う脱ガスを促進することができない。一方、総流量が式（６）の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、スラグが多量に巻き込まれてしまい、溶鋼３の清浄度が低下する虞がある。
このようなことから、脱ガス処理の前半における総流量は、式（６）に示すように、０．９０ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上１．２５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。 If the total flow rate is smaller than the lower limit value of Equation (6) and the overall stirring force is small, degassing performed by exposing the molten steel 3 to the bath surface cannot be promoted. On the other hand, if the total flow rate is larger than the upper limit value of Equation (6) and the overall stirring force is large, a large amount of slag is involved, and the cleanliness of the molten steel 3 may be reduced.
For this reason, the total flow rate in the first half of the degassing process needs to be 0.90 NL / min / ton or more and 1.25 NL / min / ton or less as shown in Equation (6).

さて、脱ガス処理の前半処理では、溶鋼３の浴面が露出するように溶鋼３を強攪拌することにより溶鋼３内の脱ガスを行っているが、このまま溶鋼３の強攪拌を維持した状態（浴面を露出した状態）で２回目の精錬処理に移行してしまうと、脱ガス処理から精錬処理に切り替えたときに、即ち、浴面が露出した状態で真空状態から大気圧に切り替えると溶鋼３内に水素が入って水素ピックアップが発生する可能性がある。   Now, in the first half of the degassing process, the molten steel 3 is degassed by vigorously stirring so that the bath surface of the molten steel 3 is exposed. However, the strong stirring of the molten steel 3 is maintained as it is. When the process proceeds to the second refining process (with the bath surface exposed), when switching from the degassing process to the refining process, that is, when switching from the vacuum state to the atmospheric pressure with the bath surface exposed. There is a possibility that hydrogen enters the molten steel 3 and hydrogen pickup occurs.

加えて、脱ガス処理の前半処理のようにスラグが巻き込みやすい強攪拌を続けて行ってしまうと、後処理で完全に分離浮上できないほどのスラグを巻き込んでしまう虞がある。
このようなことから、本発明では、脱ガス処理の後半処理にて、不活性ガスのガス流量を前半処理よりも小さくし、水素ピックアップの防止や後処理（精錬処理）にて介在物が分離浮上し易いようにしている。 In addition, if intensive slag in which slag is easy to be entrained is continued as in the first half of the degassing process, there is a risk of entraining slag that cannot be completely separated and floated by post-treatment.
For this reason, in the present invention, in the second half of the degassing process, the gas flow rate of the inert gas is made smaller than that in the first half process, and the inclusions are separated in the prevention of hydrogen pickup and post-processing (refining process). It is easy to rise.

具体的には、後半処理では、第１ポーラスプラグ１０ａ（一方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（７）を満たすようにし、第２ポーラスプラグ１０ｂ（他方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（８）を満たすようにしている。   Specifically, in the latter half process, the gas flow rate of the first porous plug 10a (one bottom blowing plug) is set to satisfy the formula (7), and the second porous plug 10b (the other bottom blowing plug) The gas flow rate is set to satisfy the equation (8).

Figure 2011214084
Figure 2011214084

図４や各式に示すように、脱ガス処理の後半処理では、前半処理と同じように第１ポーラスプラグ１０ａと第２ポーラスプラグ１０ｂとでガスを吹き込むこととし、その上下限値は、前半処理よりも小さいものとしている。
第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（７）の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼３中の温度が偏熱する原因となる。一方で、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（７）の上限値よりも大きいと、溶鋼３に巻き込むスラグ量が抑制できず、後処理にて十分に介在物を分離浮上させることができない可能性がある。 As shown in FIG. 4 and the respective equations, in the latter half of the degassing process, gas is blown through the first porous plug 10a and the second porous plug 10b as in the first half process, and the upper and lower limit values are It is assumed to be smaller than the processing.
If the gas flow rate of the first porous plug 10a is smaller than the lower limit value of the equation (7) and the stirring force is weak, the temperature in the molten steel 3 will be unevenly heated. On the other hand, if the gas flow rate of the first porous plug 10a is larger than the upper limit value of the equation (7), the amount of slag involved in the molten steel 3 cannot be suppressed, and the inclusions cannot be separated and floated sufficiently in the post-treatment. there is a possibility.

このようなことから、脱ガス処理の後半における第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量は、式（７）に示すように、０．２５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．４５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。
第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（８）の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼３の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。 For this reason, the gas flow rate of the first porous plug 10a in the second half of the degassing process needs to be 0.25 NL / min / ton or more and 0.45 NL / min / ton or less as shown in Expression (7). There is.
If the gas flow rate of the second porous plug 10b is smaller than the lower limit value of the equation (8) and the stirring force is weak, the bottom pressure cannot be blown due to the static pressure of the molten steel 3, or even if the bottom blow is made, the gas is interposed. The effect of floating and separating objects is small.

一方、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（８）の上限値よりも大きいと、両ポーラスプラグ１０ａ、１０ｂからの流れが相殺されて溶鋼３の対流が形成し難くなり、溶鋼温度や溶鋼成分の不均一化が発生する虞がある。
このようなことから、脱ガス処理の後半における第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量は、式（８）に示すように、０．１５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．３５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。 On the other hand, if the gas flow rate of the second porous plug 10b is larger than the upper limit value of the equation (8), the flows from both the porous plugs 10a and 10b cancel each other, and it becomes difficult to form convection of the molten steel 3. There is a risk of non-uniform components.
For this reason, the gas flow rate of the second porous plug 10b in the second half of the degassing process needs to be 0.15 NL / min / ton or more and 0.35 NL / min / ton or less as shown in Expression (8). There is.

脱ガス処理において後半処理では、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量と、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量との合計（総流量）は、式（９）を満たすようにしている。   In the latter half of the degassing process, the sum (total flow rate) of the gas flow rate of the first porous plug 10a and the gas flow rate of the second porous plug 10b satisfies the equation (9).

Figure 2011214084
Figure 2011214084

総流量が式（９）の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、不活性ガスの吹き込みによる介在物の浮上分離の促進ができない可能性がある。一方、総流量が式（９）の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、溶鋼３に巻き込むスラグ量が抑制できず、後処理にて十分に介在物を分離浮上させることができない可能性がある。
このようなことから、脱ガス処理の後半における総流量は、式（９）に示すように、０．４５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．７０ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。［２回目の精錬処理］
脱ガス処理が終了した後の２回目の精錬処理では、溶鋼３内の介在物を出来るだけ浮上分離させて鋼の清浄度を高めることとしている。この２回目の精錬処理では、過剰に溶鋼３を攪拌する必要はなく、適度に溶鋼３を攪拌することによって溶鋼温度及び溶鋼成分の均一化を行いつつ介在物の分離浮上も行うこととしている。 If the total flow rate is smaller than the lower limit value of Equation (9) and the overall stirring force is small, it may not be possible to promote the floating separation of inclusions by blowing in inert gas. On the other hand, if the total flow rate is larger than the upper limit value of the formula (9) and the overall stirring force is large, the amount of slag involved in the molten steel 3 cannot be suppressed, and the inclusions cannot be separated and floated sufficiently in the post-treatment. there is a possibility.
For this reason, the total flow rate in the second half of the degassing process needs to be 0.45 NL / min / ton or more and 0.70 NL / min / ton or less as shown in Expression (9). [Second refining process]
In the second refining process after the degassing process is completed, inclusions in the molten steel 3 are floated and separated as much as possible to increase the cleanliness of the steel. In the second refining treatment, it is not necessary to agitate the molten steel 3 excessively. By appropriately agitating the molten steel 3, the molten steel temperature and molten steel components are made uniform and the inclusions are separated and floated.

具体的には、２回目の精錬処理では、第１ポーラスプラグ１０ａ（一方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（１０）を満たすようにし、第２ポーラスプラグ１０ｂ（他方の底吹き用プラグ）のガス流量は、式（１１）を満たすようにしている。   Specifically, in the second refining process, the gas flow rate of the first porous plug 10a (one bottom blowing plug) is made to satisfy the formula (10), and the second porous plug 10b (the other bottom blowing plug) The gas flow rate of the plug) is set to satisfy the equation (11).

Figure 2011214084
Figure 2011214084

図４や各式に示すように、２回目の精錬処理では、脱ガス処理の後半処理と同じように第１ポーラスプラグ１０ａと第２ポーラスプラグ１０ｂとでガスを吹き込むこととし、その上下限値は、脱ガス処理の後半処理に示した上下限値と同じである。
第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（１０）の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼３中の温度が偏熱する原因となる。一方で、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量が式（１０）の上限値よりも大きいと、介在物を分離浮上させる以上にスラグの巻き込みによる介在物の増加が発生してしまう。 As shown in FIG. 4 and each formula, in the second refining process, gas is blown through the first porous plug 10a and the second porous plug 10b as in the latter half of the degassing process, and the upper and lower limit values thereof. Is the same as the upper and lower limit values shown in the latter half of the degassing process.
If the gas flow rate of the first porous plug 10a is smaller than the lower limit value of the formula (10) and the stirring force is weak, the temperature in the molten steel 3 will be unevenly heated. On the other hand, when the gas flow rate of the first porous plug 10a is larger than the upper limit value of the expression (10), the inclusions increase due to the slag entrainment more than the inclusions are separated and floated.

このようなことから、２回目の精錬処理における第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量は、式（１０）に示すように、０．２５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．４５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。
第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（１１）の下限値よりも小さく攪拌力が弱いと、溶鋼３の静止圧に負けて底吹きができなかったり、底吹きが出来たとしてもガスによって介在物を浮上分離させる効果が小さい。 For this reason, the gas flow rate of the first porous plug 10a in the second refining process needs to be 0.25 NL / min / ton or more and 0.45 NL / min / ton or less as shown in Expression (10). There is.
If the gas flow rate of the second porous plug 10b is smaller than the lower limit value of the equation (11) and the stirring force is weak, the bottom pressure cannot be blown due to the static pressure of the molten steel 3, or even if the bottom blow is made, the gas is interposed. The effect of floating and separating objects is small.

一方、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量が式（１１）の上限値よりも大きいと、第１ポーラスプラグ１０ａから吹き込まれたガスと、第２ポーラスプラグ１０ｂから吹き込まれたガスとが合わさったときに、大きな溶鋼３流の衝突が発生するため、その結果、スラグの巻き込みが増加してしまう虞がある。そのため、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量を多くし過ぎないことが必要である。   On the other hand, when the gas flow rate of the second porous plug 10b is larger than the upper limit value of the expression (11), the gas blown from the first porous plug 10a and the gas blown from the second porous plug 10b are combined. In addition, since a collision of a large molten steel 3 flow occurs, as a result, there is a possibility that entrainment of slag increases. Therefore, it is necessary not to increase the gas flow rate of the second porous plug 10b too much.

このようなことから、２回目の精錬処理における第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量は、式（１１）に示すように、０．１５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．３５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。
２回目の精錬処理では、第１ポーラスプラグ１０ａのガス流量と、第２ポーラスプラグ１０ｂのガス流量との合計（総流量）は、式（１２）を満たすようにしている。 Therefore, the gas flow rate of the second porous plug 10b in the second refining process needs to be 0.15 NL / min / ton or more and 0.35 NL / min / ton or less as shown in the equation (11). There is.
In the second refining process, the total (total flow rate) of the gas flow rate of the first porous plug 10a and the gas flow rate of the second porous plug 10b is set to satisfy the equation (12).

Figure 2011214084
Figure 2011214084

総流量が式（１２）の下限値よりも小さく全体的な攪拌力が小さいと、不活性ガスの吹き込みによる介在物の浮上分離の促進をできない可能性がある。一方、総流量が式（１２）の上限値よりも大きく全体的な攪拌力が大きいと、取鍋の側壁に付着した地金を洗い流してしまい、その地金が低級酸化物としてスラグ内に入りスラグ中の低級酸化物の濃度を増加させてしまうことになる。この段階でスラグ中の低級酸化物の濃度が増加すると、溶鋼中のＡｌ、Ｓｉと反応してＡｌ2Ｏ3やＳｉＯ2が生成し、溶鋼３の清浄度を悪化させてしまう可能性がある。 If the total flow rate is smaller than the lower limit value of Expression (12) and the overall stirring force is small, it may not be possible to promote the floating separation of inclusions by blowing in inert gas. On the other hand, if the total flow rate is larger than the upper limit of the formula (12) and the overall stirring force is large, the metal attached to the side wall of the ladle is washed away, and the metal enters the slag as a lower oxide. This will increase the concentration of the lower oxide in the slag. If the concentration of the lower oxide in the slag increases at this stage, it may react with Al and Si in the molten steel to produce Al 2 O 3 and SiO 2 , which may deteriorate the cleanliness of the molten steel 3. .

このようなことから、２回目の精錬処理における総流量は、式（１２）に示すように、０．４５ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以上０．７０ＮＬ／ｍｉｎ／ｔｏｎ以下にする必要がある。
なお、１回目の精錬処理、脱ガス処理の前半処理、脱ガス処理の後半処理、２回目の精錬処理の各処理において、各処理を行っている間はガス流量を一定に維持することが好ましいが、上述した各式の範囲内であれば、途中でガス流量を変更してもよい。 For this reason, the total flow rate in the second refining process needs to be 0.45 NL / min / ton or more and 0.70 NL / min / ton or less as shown in Expression (12).
In each of the first refining process, the first half of the degassing process, the second half of the degassing process, and the second refining process, it is preferable to keep the gas flow rate constant during each process. However, the gas flow rate may be changed midway as long as it is within the ranges of the above-described formulas.

表１は、高清浄度鋼の製造を行うにあたっての実施条件を示したものである。   Table 1 shows the implementation conditions for producing high cleanliness steel.

Figure 2011214084
Figure 2011214084

実施条件において、溶鋼成分は、[Ｃ]＝０．２〜０．６質量％、[Ｓｉ]＝０〜０．４質量％、[Ｍｎ]＝０．２〜１．４質量％、[Ｎｉ]＝０〜３．０質量％、[Ｃｒ]＝０〜３．０質量％を含有するものとした。残りの成分は、Ｆｅ分及び不可避不純物を含むものとした。一次精錬は当業者常法通りに電気炉にて行った。二次精錬は、上述したようにＬＦ装置による精錬を２回、ＶＤ装置による精錬を１回行った。   In the working conditions, the molten steel components are [C] = 0.2 to 0.6 mass%, [Si] = 0 to 0.4 mass%, [Mn] = 0.2 to 1.4 mass%, [Ni ] = 0 to 3.0 mass%, and [Cr] = 0 to 3.0 mass%. The remaining components include an Fe content and inevitable impurities. The primary refining was carried out in an electric furnace as usual by those skilled in the art. In the secondary refining, as described above, refining by the LF apparatus was performed twice and refining by the VD apparatus was performed once.

図２に示す取鍋を用いた。即ち、取鍋４の内径や第１ポーラスプラグ１０ａの位置、第２ポーラスプラグ１０ｂの位置が示されている図１に示す取鍋４を用いた。取鍋１は、１００ｔｏｎクラスのものであり、取鍋精錬では、Ａｒガス（アルゴンガス）を吹き込みガスとして用いた。
図３に示す底吹き用プラグ（ポーラスプラグ）を用いた。ポーラス部２２の化学成分は
、Ａｌ2Ｏ3＝８０質量％、ＳｉＯ2＝１８質量％であるものを用いた。また、ポーラスプラグの気孔率は２７．６％のものを用いた。 The ladle shown in FIG. 2 was used. That is, the ladle 4 shown in FIG. 1 in which the inner diameter of the ladle 4, the position of the first porous plug 10a, and the position of the second porous plug 10b are shown was used. The ladle 1 is of the 100 ton class, and Ar gas (argon gas) was used as the blowing gas in the ladle refining.
The bottom blowing plug (porous plug) shown in FIG. 3 was used. The chemical components of the porous part 22 were Al 2 O 3 = 80 mass% and SiO 2 = 18 mass%. A porous plug having a porosity of 27.6% was used.

取鍋１において、スラグライン及び胴部の耐火物３はＭｇＯ−Ｃ系のものを用い、底部（敷部）の耐火物３は、Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ系のものを用いた。
二次精錬においてのスラグの制御は、例えば、特開２００７−２３１４１０号公報に開示されているように当業者常法通りに行った。二次精錬後は下注ぎ造塊処理を行って鋳塊を製造した。 In the ladle 1, the refractory 3 of the slag line and the trunk portion is of MgO—C type, and the refractory 3 of the bottom portion (laying portion) is of Al 2 O 3 —MgO type.
The control of slag in secondary refining was carried out in accordance with ordinary methods of those skilled in the art as disclosed in, for example, JP-A-2007-231410. After secondary refining, ingot casting was performed to produce an ingot.

表２及び表３は、表１に示す実施条件に基づいて、本発明の高清浄度鋼の製造方法にて処理を行った実施例と、本発明とは異なる方法にて処理を行った比較例とをまとめたものである。   Tables 2 and 3 show a comparison of the examples in which the treatment was performed by the method for producing the high cleanliness steel of the present invention and the treatment by a method different from the present invention based on the implementation conditions shown in Table 1. It is a summary of examples.

Figure 2011214084
Figure 2011214084

Figure 2011214084
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実施例及び比較例では、鋼材中に含まれる水素は鍛錬中の水素割れの原因となることから、溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]について評価することとした。溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]≦０．９０ｐｐｍでは、どの製品でも水素割れが発生していないため、これを満たす場合を良好「○」とした。[Ｈ]の分析には、ヘレウスエレクトロナイト社製の直接迅速分析装置 「ハイドリス（装置名）」を使用した。   In Examples and Comparative Examples, hydrogen contained in the steel material causes hydrogen cracking during forging, so the hydrogen concentration [H] in the molten steel 3 was evaluated. When the hydrogen concentration in the molten steel 3 [H] ≦ 0.90 ppm, no hydrogen cracking occurred in any product. For the analysis of [H], a direct rapid analyzer “Hydris (device name)” manufactured by Heraeus Electro Knight was used.

また、酸化物系介在物（介在物）が多いと疲労破壊の起点となることから、酸化物系介在物の総量を示すことができる溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔについて評価することにした。溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔ＜１０ｐｐｍでは、介在物が少なく高清浄度鋼であることから、これを満たす場合を良好「○」とした。なお、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔ＜１０ｐｐｍが良いとされることは、「鉄と鋼 ｖｏｌ．９３ (２００７)、高清浄度鋼における介在物の生成起源、川上ら著」に記載されている。[Ｏ]ｔの分析には、ＬＥＣＯジャパン株式会社製の酸素・窒素・水素分析装置 「ＴＨＣ−６００」を使用した。   Further, since a large amount of oxide inclusions (inclusions) is a starting point for fatigue failure, it was decided to evaluate the oxygen content [O] t in molten steel that can indicate the total amount of oxide inclusions. When the amount of oxygen in the molten steel [O] t <10 ppm, there are few inclusions and the steel is a high cleanliness steel. The fact that the amount of oxygen in molten steel [O] t <10 ppm is considered good is described in "Iron and Steel vol. 93 (2007), Origin of Inclusion Formation in High Clean Steel, by Kawakami et al." Yes. For the analysis of [O] t, an oxygen / nitrogen / hydrogen analyzer “THC-600” manufactured by LECO Japan Ltd. was used.

さらに、スラグ中の低級酸化物（ＦｅxＯ、ＭｎＯ,Ｃｒ2Ｏ3）は、酸化源として溶鋼３中のＡｌ、Ｓｉなどと反応し、酸化物系介在物の発生原因となることから、スラグ中の低
級酸化物（ＦｅxＯ、ＭｎＯ,Ｃｒ2Ｏ3）の合計濃度について評価することとした。スラグ中の低級酸化物の合計濃度が１質量％未満では、高清浄度鋼を製造することができることからこれを満たす場合を良好「○」とした。なお、スラグ中の低級酸化物の合計濃度が１質量％未満で良いとされることは、「鉄と鋼 ｖｏｌ．９３ (２００７)、高清浄度鋼における介在物の生成起源、川上ら著」に記載されている。低級酸化物の分析において、スラグ中のＦｅ分はほとんどが酸化物となっていると考えられるため、Ｔ．Ｆｅ％のＩＣＰ分析値をＦｅxＯ％値と同等とした。低級酸化物の分析には、セイコー電子製ＩＣＰ発光分光分析装置「ＳＰＳ１５００ＶＲ」を使用した。 Furthermore, lower oxides in slag (Fe x O, MnO, Cr 2 O 3) is, Al in the molten steel 3 as an oxidizing source, reacts like a Si, from becoming a cause of oxide inclusions, lower oxides in slag (Fe x O, MnO, Cr 2 O 3) was to evaluate the total concentration of. When the total concentration of the lower oxides in the slag is less than 1% by mass, a high cleanliness steel can be produced. It should be noted that the total concentration of lower oxides in the slag may be less than 1% by mass, “Iron and steel vol. 93 (2007), Origin of inclusions in high cleanliness steel, written by Kawakami et al.” It is described in. In the analysis of lower oxides, it is considered that most of the Fe content in the slag is oxides. The ICP analysis value of Fe% was made equivalent to the Fe x O% value. For analysis of lower oxides, an ICP emission spectroscopic analyzer “SPS1500VR” manufactured by Seiko Electronics was used.

実施例１〜実施例１０では、ガス流量を示すＱ１、Ｑ２の数値から分かるように、１回目の精錬処理、脱ガス処理、２回目の精錬処理のいずれにおいても、第１ポーラスプラグ１０ａや第２ポーラスプラグ１０ｂにて不活性ガスを吹き込んでいる。
また、実施例１〜実施例１０では、１回目の精錬処理では、各底吹き用プラグ（第１ポーラスプラグ１０ａ、第２ポーラスプラグ１０ｂ）のガス流量が式（１）〜式（３)を満たすようにし、脱ガス処理の前半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（４）〜式（６)を満たすようにし、後半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（７）〜式（９)を満たすようにし、２回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（１０）〜式（１２)を満たすようにしている。 In Examples 1 to 10, as can be seen from the numerical values of Q1 and Q2 indicating the gas flow rate, the first porous plug 10a and the second porous plug 10a and the second refining process are both in the first refining process, the degassing process, and the second refining process. An inert gas is blown through the 2-porous plug 10b.
In the first to tenth embodiments, in the first refining process, the gas flow rates of the bottom blowing plugs (the first porous plug 10a and the second porous plug 10b) are expressed by the equations (1) to (3). In the first half of the degassing process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies the equations (4) to (6). In the second half treatment, the gas flow rate of each bottom blowing plug is expressed by the formula ( 7) to Equation (9) are satisfied, and in the second refining process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equation (10) to Equation (12).

実施例では、溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]を０．９０ｐｐｍ以下にすることができ、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔを１０ｐｐｍ未満にすることができ、さらに、スラグ中の低級酸化物の合計濃度も１質量％未満にすることができた。
一方、比較例１〜比較例３は、一方のポーラスプラグ（第１ポーラスプラグ１０ａ）のみでしかガスを吹き込んでいない。なお、表中には各式の上下限値が記載されているため、比較例の説明では、説明の便宜上、各式の数値の説明は省略する。 In the example, the hydrogen concentration [H] in the molten steel 3 can be 0.90 ppm or less, the oxygen content [O] t in the molten steel can be less than 10 ppm, and further, the lower oxides in the slag can be reduced. The total concentration could be less than 1% by mass.
On the other hand, in Comparative Examples 1 to 3, gas is blown only by one porous plug (first porous plug 10a). In the table, the upper and lower limit values of each formula are described. Therefore, in the explanation of the comparative example, the explanation of the numerical value of each formula is omitted for convenience of explanation.

しかも、比較例１では、各処理において、一方のポーラスプラグ１０ａのガス流量が上限値を上回っている。比較例２では、脱ガス処理の後半及び２回目の精錬処理において、一方のポーラスプラグ１０ａのガス流量が上限値を上回っている。比較例３では、脱ガス処理の後半及び２回目の精錬処理において、ガス流量の合計量（総流量）が下限値を下回っている。   Moreover, in Comparative Example 1, the gas flow rate of one porous plug 10a exceeds the upper limit value in each process. In Comparative Example 2, the gas flow rate of one porous plug 10a exceeds the upper limit value in the second half of the degassing process and the second refining process. In Comparative Example 3, the total gas flow rate (total flow rate) is below the lower limit value in the second half of the degassing process and the second refining process.

そのため、比較例１では、溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔ、スラグ中の低級酸化物の合計濃度のいずれも評価の上限値を満たすことができず、比較例２及び比較例３では、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔが評価の上限値を満たすことができなかった。
比較例４〜比較例１０では、２つのポーラスプラグ１０、１０にてガスを吹き込んでいるが、各処理においてガス流量が規定する量を満たしていない。 Therefore, in Comparative Example 1, none of the hydrogen concentration [H] in the molten steel 3, the oxygen amount [O] t in the molten steel, and the total concentration of the lower oxides in the slag can satisfy the upper limit of evaluation. In Example 2 and Comparative Example 3, the oxygen content [O] t in the molten steel could not satisfy the upper limit of evaluation.
In Comparative Example 4 to Comparative Example 10, gas is blown through the two porous plugs 10 and 10, but the gas flow rate does not satisfy the amount specified in each process.

例えば、１回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半において、比較例４では、一方のポーラスプラグ１０ａのガス流量が上限値を上回っており、比較例５では、一方のポーラスプラグ１０ａのガス流量が下限値を下回っている。加えて、比較例４及び比較例５では、１回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半において、ガス流量の合計量（総流量）も規定を満たしていない。   For example, in the first half of the first refining process and degassing process, in Comparative Example 4, the gas flow rate of one porous plug 10a exceeds the upper limit value, and in Comparative Example 5, the gas flow rate of one porous plug 10a is higher. Below the lower limit. In addition, in Comparative Example 4 and Comparative Example 5, in the first half of the first refining treatment and degassing treatment, the total amount of gas flow rate (total flow rate) does not satisfy the regulation.

比較例６は、１回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半において他方のポーラスプラグ１０ｂのガス流量が上限値を上回っており、しかも、脱ガス処理の後半及び２回目の精錬処理においてガス流量の合計量（総流量）も規定を満たしていない。
比較例７は、各処理におけるガス流量の合計量（総流量）が規定を満たしておらず、比較例８では、１回目の精錬処理及び脱ガス処理の前半においてガス流量の合計量（総流量）が規定を満たしておらず、比較例９では、脱ガス処理の後半及び２回目の精錬処理においてガス流量の合計量（総流量）が規定を満たしていない。 In Comparative Example 6, the gas flow rate of the other porous plug 10b exceeds the upper limit in the first half of the first refining treatment and the degassing treatment, and the gas flow rate is reduced in the second half of the degassing treatment and the second refining treatment. The total amount (total flow rate) does not meet the regulations.
In Comparative Example 7, the total gas flow rate (total flow rate) in each process does not satisfy the regulations. In Comparative Example 8, the total gas flow rate (total flow rate) in the first half of the first refining process and degassing process. ) Does not satisfy the regulation, and in Comparative Example 9, the total amount of gas flow rate (total flow rate) does not satisfy the regulation in the second half of the degassing process and the second refining process.

比較例１０では、各処理において他方のポーラスプラグ１０ｂのガス流量が上限値を上回っていて、ガス流量の合計量（総流量）も規定を満たしていない。
そのため、比較例４〜比較例８及び比較例１０では、溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]が評価の上限値を満たすことができず、比較例５及び比較例７〜比較例１０では、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔが評価の上限値を満たすことができず、比較例６、７、１０では、スラグ中の低級
酸化物の合計濃度が評価の上限値を満たすことができなかった。 In Comparative Example 10, the gas flow rate of the other porous plug 10b exceeds the upper limit value in each process, and the total amount (total flow rate) of the gas flow rate does not satisfy the regulation.
Therefore, in Comparative Example 4 to Comparative Example 8 and Comparative Example 10, the hydrogen concentration [H] in the molten steel 3 cannot satisfy the upper limit of evaluation. In Comparative Example 5 and Comparative Example 7 to Comparative Example 10, the molten steel The intermediate oxygen amount [O] t could not satisfy the upper limit of evaluation, and in Comparative Examples 6, 7, and 10, the total concentration of lower oxides in the slag could not satisfy the upper limit of evaluation.

以上、本発明によれば、精錬処理及び脱ガス処理を行うに際して２つの底吹き用プラグ（第１ポーラスプラグ１０ａ、第２ポーラスプラグ１０ｂ）として、１回目の精錬処理、脱ガス処理の前半処理、脱ガス処理の後半処理、２回目の精錬処理において、ガス流量を規定通りにすることにより、溶鋼３中の水素濃度[Ｈ]、溶鋼中酸素量[Ｏ]ｔ、スラグ中の低級酸化物の合計濃度の低い高清浄度鋼を製造することができる。   As described above, according to the present invention, when performing the refining process and the degassing process, two bottom blowing plugs (first porous plug 10a and second porous plug 10b) are used as the first half of the first refining process and degassing process. In the second half of the degassing treatment, the hydrogen concentration [H] in the molten steel 3 [O] t in the molten steel [O] t and the lower oxide in the slag by adjusting the gas flow rate as specified in the second refining treatment High cleanliness steel with a low total concentration can be produced.

なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
高清浄度鋼として、例えば、疲労特性が必要とされる軸受け鋼やクランク軸用鋼などが考えられるが、本発明は、軸受け鋼やクランク軸用鋼に限定されない。 The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
Examples of the high cleanliness steel include bearing steel and crankshaft steel that require fatigue characteristics, but the present invention is not limited to bearing steel and crankshaft steel.

１ 取鍋精錬装置
２ 真空脱ガス装置
３ 溶鋼
４ 取鍋
５ 電極式加熱装置
６ 供給装置
７ 真空引き手段
８ 蓋体
９ 排気管
１０ 底吹き用プラグ
１０ａ 第１ポーラスプラグ
１０ｂ 第２ポーラスプラグ
１５ 鉄皮
１６ 耐火物
２０ ケース
２１ 被膜層
２２ ポーラス部
２３ ガス通気路 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Ladle refining apparatus 2 Vacuum degassing apparatus 3 Molten steel 4 Ladle 5 Electrode type heating apparatus 6 Supply apparatus 7 Vacuum drawing means 8 Lid 9 Exhaust pipe 10 Bottom blowing plug 10a First porous plug 10b Second porous plug 15 Iron Skin 16 Refractory 20 Case 21 Coating layer 22 Porous part 23 Gas vent

Claims (1)

転炉又は電気炉から出鋼した溶鋼に対して１回目の精錬処理を行い、当該１回目の精錬処理後の溶鋼に対して脱ガス処理を行い、当該脱ガス処理後の溶鋼に対して２回目の精錬処理を行うことで高清浄度鋼を製造する方法において、
前記精錬処理及び脱ガス処理を行うに際して２つの底吹き用プラグから不活性ガスを吹き込むこととし、
前記１回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（１）〜式（３)を満たすようにし、
前記脱ガス処理では、当該処理を前半処理と後半処理とに分けたうえで、前記前半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（４）〜式（６)を満たすようにし、後半処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（７）〜式（９)を満たすようにし、
前記２回目の精錬処理では、各底吹き用プラグのガス流量が式（１０）〜式（１２)を満たすようにすることを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。
Figure 2011214084
 The first refining process is performed on the molten steel discharged from the converter or the electric furnace, the degassing process is performed on the molten steel after the first refining process, and the molten steel after the degassing process is 2 In the method of manufacturing high cleanliness steel by performing the second refining process,
When performing the refining treatment and degassing treatment, an inert gas is blown from two bottom blowing plugs,
In the first refining process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equation (1) to Equation (3),
In the degassing process, the process is divided into a first half process and a second half process, and in the first half process, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Expressions (4) to (6). In the treatment, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equation (7) to Equation (9),
In the second refining treatment, the gas flow rate of each bottom blowing plug satisfies Equations (10) to (12).
Figure 2011214084
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