JP5797153B2 - 樹脂成形品の製造方法 - Google Patents
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Description
(1)T1−T2=80〜130℃
(2)t1<t2
(3)t2/t1≦10
(1)T1−T2=80〜130℃
(2)t1<t2
熱可塑性樹脂組成物Rとしては、キシリレンジアミン及びα,ω−直鎖脂肪族二塩基酸の重縮合反応により得られるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を含むポリアミド樹脂と無機充填剤とを含むポリアミド樹脂組成物が用いられる。ポリアミド樹脂がキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を含まないポリアミド樹脂組成物を用いると、樹脂成形品100の最大ヒケ量を十分に低減することができない。また無機充填剤を含まないポリアミド樹脂組成物を用いると、樹脂成形品100が十分な強度、剛性及び寸法安定性を有することができない。
第1冷却工程は、溶融した熱可塑性樹脂組成物Rを金型キャビティ43内にて冷却時間t1、冷却温度T1にて冷却する工程であり、第1冷却工程は、溶融熱可塑性樹脂組成物Rを充填した後、保圧状態にする工程も含む。
第2冷却工程は、第1冷却工程終了後、金型キャビティ41から取り出した粗樹脂成形体50を液体冷媒60中で、冷却時間t2、冷却温度T2にて冷却し、樹脂成形体を得る工程である。
(3)t2/t1≦10
を満足することが好ましい。この場合、t2/t1が10を超える場合に比べて、樹脂成形品の生産性がより向上する。
乾燥工程は、第2冷却工程終了後、液体冷媒60中から樹脂成形体80を取り出して乾燥させ、樹脂成形品100を得る工程である。乾燥は樹脂成形体80の表面に付着した液体冷媒60を除去するために行うものである。乾燥条件は、液体冷媒60の種類にもよるので一概には言えないが、例えば液体冷媒60が水である場合、樹脂成形体80を15〜30℃の環境下に5〜10分間程度放置すればよい。あるいは図5に示す矢印の方向に圧縮空気を樹脂成形体80に吹き付けて水分を除去したり、柔軟なクロス等で水分をふき取り、除去することもできる。
(1)ポリアミド樹脂
(a)キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂
ポリメタキシリレンアジパミド(以下、「MXD6」と呼ぶ。)
三菱瓦斯化学社製、商品名「ポリアミドMXD6#6000」
融点243℃、相対粘度2.14
(b)キシリレンジアミン系ポリアミド樹脂以外のポリアミド樹脂
ポリアミド66(以下、「PA66」と呼ぶ。)
デュポン社製、商品名「ザイテル101」
相対粘度3.0
ポリアミド6(以下、「PA6」と呼ぶ。)
宇部興産社製、商品名「UBEナイロン1010X1」、相対粘度2.2
(2)無機充填剤
ガラス繊維
オーエンスコーニング社製、商品名「ECS03T−JAFT−2」
チョップドストランド、平均繊維径10μm、平均繊維長3mm
マイカ
クラレトレーディング社製、商品名「スゾライト 325HK」
平均粒径24μm
カーボンブラック
三菱化学社製、商品名「#30」
タルク−1
林化成社製、商品名「ミクロンホワイト5000A」
平均粒径4.1μm
タルク−2
富士タルク社製、商品名「TM−2」
平均粒径17μm
(3)その他の成分
ステアリン酸バリウム
堺化学社製
アクリル樹脂
アルケマ社製、PMMA、商品名「Altuglas V920」
アクリル系グラフトポリマー
東亜合成社製、エポキシ変性アクリル/PMMAグラフトポリマー、商品名「レゼタ GP−301」
上記原料成分を下記表1に示す割合で含むポリアミド樹脂組成物1〜3を以下のように調製した。すなわち、表1に示す各成分を同表に示す割合にて、タンブラ−ミキサ−で均一に混合した後、二軸押出機(東芝機械製「TEM−37BS」)にフィードし、280℃にて溶融混練した樹脂組成物を、水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてペレット化し、ポリアミド樹脂組成物1〜3のペレットを得た。ここで表1における数値の単位は質量部である。
上記ポリアミド樹脂組成物1〜3を80℃で10時間以上乾燥した後、日本製鋼所製J−220EV−P型射出成形機に、中央部に握手部分を、両端に車両本体への取り付け部分を有する自動車用アウターハンドル成形用金型を取り付けた。その後、シリンダにて溶融した樹脂組成物1〜3を金型のライナを通して金型キャビティ内に充填した。このとき、シリンダ温度は280℃、金型の温度は80〜150℃、充填時間は10秒とした。
上記ポリアミド樹脂組成物1〜3を80℃で10時間以上乾燥した後、日本製鋼所製J−220EV−P型射出成形機に、中央部に握手部分を、両端に車両本体への取り付け部分を有する自動車用アウターハンドル成形用金型を取り付けた。その後、シリンダにて溶融した樹脂組成物1を金型のライナを通して金型キャビティ内に充填した。このとき、シリンダ温度は280℃、金型の温度は120℃、充填時間は10秒とした。
実施例1〜24及び比較例1〜15で得られたアウターハンドル成形品について、車両本体の取り付け部分の一方の端部ともう一方の端部との間の面(第2面)における最大ヒケ量を、東京精密社製の表面荒さ計(商品名:サーフコム3000A)にて測定した。結果を表2〜4に示す。表2〜4においては、各実施例及び各比較例ごとに3個のアウターハンドル成形品を用意し、これら3個のアウターハンドル成形品について測定した最大ヒケ量の平均値を最大ヒケ量とした。最大ヒケ量の合格基準は、4.5μm以下で合格とし、4.5μmを超える場合には不合格とした。ここで、「4.5μm」はアウターハンドル成形品を廃棄処分するか否かを決定する値を意味する。
実施例1〜24及び比較例1〜15で得られたアウターハンドル成形品について、中央部の握手部分の光沢度を、JIS Z 8741の方法に準じて測定した。結果を表2〜4に示す。なお、測定機には日本電色社製VG−2000(商品名)を使用し、測定角度は60度とした。また表2〜4においては、各実施例及び各比較例ごとに3個のアウターハンドル成形品を用意し、これら3個のアウターハンドル成形品について測定した光沢度の平均値を光沢度とした。測定値が大きいほど、より鏡面状態に近いことを表す。
実施例1〜24及び比較例1〜15で得られたアウターハンドル成形品の表面を、カッターで少量削り取り、示差走査熱量計(DSC200、セイコー電子工業製)を用い、10℃/分の速度にて300℃まで昇温する過程で発生する発熱ピークから融解熱ΔH(J/g)を求め、この融解熱ΔHと、MXD6、PA66およびPA6の結晶化度が100%であるときの融解熱とに基づいて結晶化度を算出した。結果を表2〜4に示す。
実施例1〜24及び比較例1〜15で得られたアウターハンドル成形品について、外観を目視で観察した。そして、表面の状態を以下の3段階で評価した。結果を表2〜4に示す。
○:荒れ、くもり、異物、ヒケ等がほとんどなく、表面が平滑である。
△:荒れ、くもり、異物、ヒケ等がやや認められ、表面の平滑性もやや劣る
×:荒れ、くもり、異物、ヒケ等が大きく、表面の平滑性が劣る
12…第2面
20,21…突出部
43…金型キャビティ
50…粗樹脂成形体
60…液体冷媒
70…容器
80…樹脂成形体
100…樹脂成形品
R…熱可塑性樹脂組成物
Claims (5)
- 帯状の第1面及び前記第1面の裏側に位置する帯状の第2面を有する本体部と、前記第2面の両端部の各々に設けられ、前記第2面に対し前記第1面と反対方向に突出する突出部とを有し、熱可塑性樹脂組成物からなる樹脂成形品を、射出成形法を用いて製造する樹脂成形品の製造方法であって、
金型キャビティ内に溶融した前記熱可塑性樹脂組成物を充填する充填工程と、
前記熱可塑性樹脂組成物を前記金型キャビティ内にて冷却時間t1、冷却温度T1にて冷却して粗樹脂成形体を得る第1冷却工程と、
前記第1冷却工程終了後、前記金型キャビティから取り出した前記粗樹脂成形体を液体冷媒中で、冷却時間t2、冷却温度T2にて冷却して樹脂成形体を得る第2冷却工程と、
前記第2冷却工程終了後、前記液体冷媒中から前記樹脂成形体を取り出して乾燥させ、前記樹脂成形品を得る乾燥工程とを含み、
前記熱可塑性樹脂組成物が、キシリレンジアミン及びα,ω−直鎖脂肪族二塩基酸の重縮合反応により得られるキシリレンジアミン系ポリアミド樹脂を含むポリアミド樹脂と無機充填剤とを含むポリアミド樹脂組成物からなり、
前記第1冷却工程における冷却時間t1、冷却温度T1及び、前記第2冷却工程における冷却時間t2、冷却温度T2が、下記(1)及び(2)の条件を同時に満たす樹脂成形品の製造方法。
(1)T1−T2=80〜130℃
(2)t1<t2 - 前記第1冷却工程における冷却時間t1及び、前記第2冷却工程における冷却時間t2が、さらに下記条件(3)を満たす、請求項1に記載の樹脂成形品の製造方法。
(3)t2/t1≦10 - 前記第2冷却工程の前記液体冷媒の温度が30℃以下である請求項1または2に記載の樹脂成形品の製造方法。
- 前記第2冷却工程において、前記液体冷媒を前記粗樹脂成形体に対して相対的に流動させ、前記粗樹脂成形体の前記第1面に対して前記液体冷媒を衝突させることにより前記粗樹脂成形体を冷却する請求項1〜3のいずれか一項に記載の樹脂成形品の製造方法。
- 前記第2冷却工程に用いる前記液体冷媒の電気伝導度が60μS/cm以下である請求項1〜4のいずれか一項に記載の樹脂成形品の製造方法。
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