JP5789191B2 - クメン生産プロセス - Google Patents

Description

本発明は、クメンを生産するためのプロセスに関し、詳細には、排他的にではないが、クメンを生産するためのおよびクメンをフェノールに転化させるための一貫プロセスに関する。

クメンは、化学および高分子工業における重要な中間体であり、２００６年のクメンの世界生産量は、約１２００万トンであり、クメンの世界的需要は、２００６年〜２０１１年の間に年４％を超える伸びをみせると予想される。

今日、世界で製造されている全クメンの大半がフェノールの生産に用いられている。ビスフェノールＡおよび続いてポリカーボネートの製造ためのフェノールの需要は、電子工業、ヘルスケア産業および自動車工業でのポリカーボネートの利用が拡大しているため、加速している。

概して、クメンは、工業的には、酸性触媒の存在下、完全液相または気相液相混合状態でベンゼンとプロピレンを反応させることにより生産されている。後に触媒のコーキングおよび失活の原因となるプロピレンのオリゴマー化を制御するまたは最小限にするために、プロピレン供給量に対して化学量論的に過剰なベンゼン供給量が概して反応器に供給される。固体リン酸に基づく先行プロセスは、概して、約８：１モルのベンゼン対プロピレン供給比を用いる。固体リン酸（ＳＰＡ）触媒を用いて生産されるポリイソプロピルベンゼンは、クメンに有効に転化させることができず、ガソリン配合用ストックとして使用せねばならず、プロセス収率ロスと見なさねばならないので、ポリイソプロピルベンゼン、主としてジイソプロピルベンゼンおよびトリイソプロピルベンゼン、の生産を制限するためにも、これらのプロセスでは高いベンゼン対プロピレン供給比を用いる必要がある。その高いベンゼン対プロピレン供給比の結果として、反応器排出物中に大量の未転化ベンゼンが存在することにもなり、それを蒸留によって回収し、反応器に循環させて戻す必要がある。これらの要因の両方が、ＳＰＡプロセスを不経済なものにする。

１９８０年代に開発された、塩化アルミニウム触媒に基づく幾つかのプロセスは、供給ベンゼン対プロピレン比を約３：１モルに低下させることができ、従って、過剰ベンゼンの回収および再循環に関連した資本経費および運転費を削減し、ならびに従って、プロセス経済性をいくらか改善した。より低いベンゼン対プロピレン比のため、より多くのポリイソプロピルベンゼンが塩化アルミニウムプロセスのアルキル化セクションにおいて生産されるが、これらのプロセスでは生産されたポリイソプロピルベンゼンをベンゼンで有効にトランスアルキル化して追加のクメンを生産することができ、総プロセス収率は、ＳＰＡ触媒に基づくものより有意に改善される。しかし、触媒としての塩化アルミニウムのクメンプラントへの導入は、該触媒の高い腐食性のため、それに伴う多数の環境、プラント維持、ならびにプラントおよび人員安全の問題をもたらす。結果として、前記塩化アルミニウムプロセスに基づくクメンプラントは少数しか建設されていない。

１９９０年代におけるゼオライト触媒に基づくクメン技術の導入は、クメン製造工業に革命を起こした。ゼオライト触媒は、非腐食性であり、環境にやさしい。従って、ゼオライト触媒を使用することで、塩化アルミニウム触媒に関連した環境、維持および安全性の懸念がなくなる。ゼオライトに基づくプロセスは、固体リン酸に基づくものより高い製品純度およびプロセス収率でクメンを生産することができる。ゼオライトに基づく技術の大部分は、穏やかな条件で、および固体リン酸に基づくプロセスに用いられるものより多少低い６：１モルと３：１モルの間の供給ベンゼン対プロピレン比を用いて、アルキル化を果たすことができ、同時に、プロピレンオリゴマー化および触媒コーキングを制限して１から２年の触媒サイクル長を達成することができる。ゼオライトに基づくより先進の技術、例えば、Ｂａｄｇｅｒ ＬｉｃｅｎｓｉｎｇによってライセンスされるＭｏｂｉｌ／Ｂａｄｇｅｒクメン技術は、２：１モル以下の極めて低いベンゼン対プロピレン比で運転でき、同時に、５年以上の触媒サイクル長を達成することができる。より多くのポリイソプロピルベンゼンが低いベンゼン対プロピレン比で生産されるが、それらをベンゼンで非常に効率的にトランスアルキル化して追加のクメンを生産することができるので、全プロセス性能に対するそれらの影響を無視できる。さらに、蒸留により回収して反応器に再循環させなければならない未転化ベンゼンの量を有意に低減すると、結果として、そのクメンプラントの資本投資と運転費の両方が有意に削減できる。

しかし、クメン、フェノールおよびビスフェノール−Ａ生産量の急速な伸びは、フェノールプラントから生産されるアセトン併産物の不均衡に関連した幾つかの懸念を生じさせた。アセトンおよびフェノールは、クメンからおおよそ１：１のモル比で生産されるが、下流のビスフェノール−Ａ生産プロセスではおおよそ１：２のモル比で使用される。ビスフェノール−Ａの生産に用いられない過剰なアセトンは、それが供給−需要不均衡を生じさせてフェノール生産事業の経済性を破壊しかねないことへの生産業者の相当な懸念を生じさせた。

加えて、従来のフェノール生産はプロピレン供給原料の使用に基づくので、プロピレンの供給源付近にフェノールプラントを立地する必要性が生産業者には重要な問題となった。今日のオレフィン市場では、プロピレンの生産に一般に好都合である供給原料の入手可能性のため、エチレンプラントなどの従来の供給源から生産されるプロピレンの供給にも供給−需要不均衡がある。この不均衡がフェノール製造業者に製品販路ではなく供給原料供給業者のより近くに彼らのプラントを建設することを余儀なくさせた。

フェノールプラントにおいて生産される過剰なアセトンを再循環させてクメンを生産することにより、上で説明したアセトン不均衡およびプロピレン問題を解決することに、非常の多くの研究努力が注がれた。例えば、米国特許第２，４１０，５５３号は、水素および塩化亜鉛触媒の存在下でベンゼンをアセトンと反応させてクメンを形成するアルキル化プロセスを教示している。加えて、米国特許第２，４１２，２３０号は、周期表ＩＢ族から選択される金属のピロリン酸塩の存在下でのベンゼンおよびイソプロパノールからのクメンの生産を教示している。

米国特許第５，０１５，７８６号は、（ａ）液相条件下でゼオライト触媒を使用してイソプロパノールでベンゼンをアルキル化してクメンを合成する工程と、（ｂ）工程（ａ）からのクメンを酸素分子でクメンヒドロペルオキシドに酸化する工程と、（ｃ）クメンヒドロキシペルオキシドを酸開裂に付して、フェノールおよびアセトンを合成する工程と、（ｄ）工程（ｃ）からのアセトンを液相条件下、水素ガスでイソプロパノールに水素化し、それを工程（ａ）に再循環させる工程とを含む、フェノールを調製するためのプロセスを教示している。

米国特許第５，０１７，７２９号には、（ａ）塩化アルミニウム錯体の存在下でベンゼンとプロピレンを反応させてクメンを合成する工程と、（ｂ）工程（ａ）のクメンを酸素分子でクメンヒドロキシペルオキシドに酸化する工程と、（ｃ）クメンヒドロキシペルオキシドを酸性化合物でフェノールおよびアセトンに酸開裂させる工程と、（ｄ）工程（ｃ）のアセトンを水素化触媒の存在下、水素でイソプロパノールに水素化する工程と、（ｅ）工程（ｄ）のイソプロパノールを酸性化合物の存在下でプロピレンに脱水する工程と、（ｆ）液体状態の工程（ｅ）のプロピレンを工程（ａ）に再循環させる工程とを含む、フェノールを調製するためのプロセスが開示されている。

米国特許第５，１６０，４９７号には、次の逐次的工程を含む、フェノールを生産するためのプロセスが開示されている。そのプロセスとは、（１）アルキル化工程において、８〜７０の範囲のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比を有する脱アルミニウムＹ型ゼオライトの存在下、プロピレンおよびイソプロパノールを含む供給原料とベンゼンを反応させて生成物を得、それを分留して、未転化ベンゼン、クメンおよびポリイソプロピルベンゼンをそれぞれ含有する３つの留分を回収する工程、（２）トランスアルキル化工程において、８〜７０の範囲のＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比を有する脱アルミニウムＹ型ゼオライトと接触させることにより、前記ポリイソプロピルベンゼン留分の少なくとも一部をベンゼンと反応させ、クメンを回収する工程、（３）工程（１）および（２）から得たクメンを空気で酸化させてクメンヒドロペルオキシドを得、それを酸で開裂させて、フェノールとアセトンの混合物を得、その後、その混合物を分留して、フェノールおよびアセトンを別々に回収する工程、および（４）工程（３）の最後に得たアセトンを少なくとも一部はイソプロパノールに水素化し、その後、それを少なくとも一部は直接工程（１）に再循環させる工程、である。

米国特許第６，８４１，７０４号には、１０：１より大きいＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３モル比を有するベータ型ゼオライト触媒の存在下で、イソプロパノールまたはイソプロパノールとプロピレンの混合物をベンゼンと反応させることを含む、クメン調製のための方法であって、水の表面付加によって前記触媒の酸性度が変更され、使用されるイソプロパノールが少なくとも２つのプロセス段階によるアセトンの水素化によって得られるものである方法が開示されている。

欧州特許第１，０６９，０９９号には、反応セクションに存在する混合物の完全な気相に対応する圧力および温度条件下、ならびにベータ型ゼオライトおよび無機配位子を含むゼオライト触媒の存在下で、イソプロパノールまたはイソプロパノールとプロピレンの混合物でベンゼンをアルキル化するプロセスが開示されている。

米国特許第６，５１２，１５３号には、反応液相中の水の濃度が８，０００ｐｐｍより高くならないような温度および圧力で、触媒の存在下、および気液混合相または完全液相のもと、ベンゼンを、単独でのまたはプロピレンと混合されたイソプロパノールと反応させるプロセスが開示されている。この特許は、反応液中の水分レベルを８，０００ｐｍ未満に維持したとき、試験したベータ型触媒が十分な安定性を有したことを示している。しかし、反応液中の水分含有率が８，０００ｐｐｍを超えると前記触媒は有意に失活した。

ベンゼンでのイソプロパノールのアルキル化は、その反応中に消費されるイソプロパノール１モルごとに１モルの水を生成するので、米国特許第６，５１２，１５３号に記載されている反応液中の水８，０００ｐｐｍという制約は、この反応系の設計に有意な制限を加える。そのような８，０００ｐｐｍ制約は、反応系内の水の非常に効率的な除去を必要とし、大きなプロセス装置、例えばポンプ、熱交換器およびデシケータ、ならびに大きなエネルギー消費を必要とし、その結果、高い資本経費および運転費を生じさせ、そのようなプロセスを不経済なものにする。

アルキル化反応器へのイソプロパノール供給材料は実質的に乾燥していることが求められるので、米国特許第６，５１２，１５３号に記載されている８，０００ｐｐｍ制限は、フェノールとクメンの一貫生産を有意に制限する。対照的に、（クメンを酸素分子でクメンヒドロペルオキシドに酸化し、その後、アセトンおよびフェノールに開裂させる）従来のフェノールプラントにおいて生産される粗アセトンは、概して５重量％〜１０重量％の水を含有する。従って、アセトンをイソプロパノールに転化させる前またはさせた後にこの大量の水を除去することが必要となり、その後、そのイソプロパノールをイソプロパノールアルキル化反応器に供給することができる。これは、低いベンゼン対（プロピレン＋イソプロパノール）比が望まれるアルキル化プロセスを最適化するために特に重要である。このような場合、イソプロパノールは、アルキル化反応器への供給原料の大部分を構成するからであり、アルキル化反応で追加の水分が生成される前でさえ、イソプロパノールと共にやって来る５〜１０％の水分が反応器内の水分含有率を高くするからである。アセトンおよびイソプロパノールから水を除去することは難しいので、アセトンおよびイソプロパノール中の水のレベルを低下させることに有意な資本投資およびユーティリティー消費が必要とされる。アルキル化反応における含水率に対する８，０００ｐｐｍ制限を実質的に拡大するまたは除去することができれば、資本経費およびユーティリティー費用の有意な節約を実現することができる。

本発明に従って、ＭＣＭ−２２ファミリー・モレキュラーシーブをアルキル化触媒として利用すると、触媒安定性に有意な悪影響を及ぼすことなく、供給原料中に高レベルの水が存在する状態で、イソプロパノールまたはイソプロパノールとプロピレンの混合物でベンゼンをアルキル化することができることが、今般判明した。

１つの態様において、本発明は、ベンゼンを含む供給流と、イソプロパノールまたはイソプロパノールとプロピレンの混合物を含むさらなる供給流とを、ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブを少なくとも含むアルキル化触媒の存在下で、アルキル化ゾーンにおいて、少なくとも部分的に液相であり該液相の水の濃度が少なくとも５０ｐｐｍであるアルキル化条件下で接触させて前記イソプロパノールおよびベンゼンの少なくとも一部を反応させて、クメンを含有する排出流を生産することを含む、クメンを生産するためのプロセスに関する。

適便には、前記液相の水の濃度は、少なくとも１００ｐｐｍ、例えば、少なくとも５００ｐｐｍ、例えば少なくとも１，０００ｐｐｍである。一般に、前記液相中の水の濃度に関する上限は、４０，０００ｐｐｍである。１つの実施形態において、前記液相の水の濃度は、８，５００ｐｐｍ〜４０，０００ｐｐｍの範囲内、例えば１０，０００ｐｐｍ〜２０，０００ｐｐｍの範囲内である。

適便には、前記アルキル化条件は、約２０℃から約３５０℃の温度、約１００ｋＰａから約２０，０００ｋＰａの圧力、および前記アルキル化ゾーンに供給されるベンゼンのＣ_３アルキル化剤（イソプロパノール＋任意のプロピレン）に対するモル比約０．１：１から約１００：１を含む。

１つの実施形態において、前記アルキル化ゾーンに供給されるベンゼンのＣ_３アルキル化剤（イソプロパノール＋任意のプロピレン）に対するモル比は、０．３：１〜１０：１、例えば、０．５：１〜５：１、例えば１：１〜３：１にわたる。

１つの実施形態において、前記温度は、１００℃から３００℃、例えば、１５０℃から２８０℃にわたる。

適便には、前記さらなる供給流は、イソプロパノール、またはイソプロパノールとプロピレンの混合物（この場合のイソプロパノール対プロピレンモル比は、９９．９：０．１〜０．１：９９．９の範囲内である）を含む。

適便には、前記プロセスは、前記排出流の少なくとも一部を前記アルキル化ゾーンに再循環させることを含む。１つの実施形態において、前記プロセスは、排出流を冷却することと、前記排出流を、水が豊富な水性流と、クメンおよび未反応ベンゼンから主として成る芳香族流とに分けることと、前記芳香族流の少なくとも一部をアルキル化ゾーンに再循環させることとをさらに含む。

さらなる態様において、本発明は、
（ａ）アルキル化ゾーンにおいて、ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブを少なくとも含むアルキル化触媒の存在下で、Ｃ_３アルキル化剤でベンゼンをアルキル化して、クメンを含有するアルキル化排出流を生産することと（前記反応は、完全または部分的水相のもとで、および少なくとも５０ｐｐｍである該水相中の水の濃度で行われる）、
（ｂ）工程（ａ）におけるクメンの少なくとも一部を酸化して、クメンヒドロペルオキシドを形成することと、
（ｃ）工程（ｂ）におけるクメンヒドロペルオキシドの少なくとも一部を開裂させて、フェノールおよびアセトンを含有する開裂排出流を形成することと、
（ｄ）工程（ｃ）における開裂排出流からアセトンの少なくとも一部を分離することと、
（ｅ）工程（ｄ）からのアセトンの少なくとも一部を水素化して、イソプロパノールを形成することと、
（ｆ）工程（ｅ）におけるイソプロパノールの少なくとも一部を前記アルキル化工程（ａ）に再循環させることと
を含む、クメンおよびフェノールの一貫生産プロセスに存する。

図１〜図１６は、それぞれ、実施例１〜実施例１６のプロセスについての触媒１グラムあたりのクメン生産性に対して芳香族化合物選択性およびクメン選択性をプロットしているグラフである。

アルキル化ゾーンにおいて、アルキル化触媒の存在下、イソプロパノールまたはイソプロパノールとプロピレンの混合物でベンゼンをアルキル化することによるクメン生産プロセスを本明細書に記載する。概して、ベンゼンのＣ_３アルキル化剤（イソプロパノール＋プロピレン）に対するモル比を、約０．１：１〜約１００：１の範囲内、概して０．３：１〜１０：１、例えば０．５：１〜５：１、例えば１：１〜３：１に維持する。Ｃ_３アルキル化剤が、イソプロパノールとプロピレンの混合物を含む場合、その混合物中のイソプロパノール対プロピレンモル比は、一般に、９９．９：０．１〜０．１：９９．９、例えば、９０：１０〜１０：９０の範囲内となる。

前記プロセスの間、反応混合物の少なくとも一部を液相状態で維持するために、前記アルキル化反応を約２０℃から約３５０℃、例えば約１００℃から約３００℃、約１５０℃から約２８０℃の温度で、および約１００ｋＰａから約２０，０００ｋＰａ、例えば約５００ｋＰａから約１０，０００ｋＰａ、の圧力で行う。

アルキル化ゾーンにおいて用いる触媒は、ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブを少なくとも１つ含む。本明細書において用いる場合、用語「ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブ」（または「ＭＣＭ−２２ファミリーの材料」または「ＭＣＭ−２２ファミリー材料」または「ＭＣＭ−２２ファミリーゼオライト」）は、
●ＭＷＷ骨格トポロジーを有する単位格子である、共通の一次結晶構成単位・単位結晶から構成されたモレキュラーシーブ（単位格子は、三次元空間にタイリングすると結晶構造を表す、原子の立体配列である。そのような結晶構造は、「Ａｔｌａｓ ｏｆ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｆｒａｍｅｗｏｒｋ Ｔｙｐｅｓ」，Ｆｉｆｔｈ ｅｄｉｔｉｏｎ，２００１において論じられている（その全内容を参照として援用する））；
●１単位格子厚、好ましくは１Ｃ単位格子厚、の単層を形成する、そのようなＭＷＷ骨格トポロジー単位格子の２次元タイリングである、共通の二次構成単位から構成されたモレキュラーシーブ；
●１単位格子以上の厚さの層である、共通の二次構成単位から構成されたモレキュラーシーブ（この場合の１単位格子より厚い厚さの層は、１単位格子厚の単層少なくとも２層の積層、充填または成形から作られる）。そのような二次構成単位の積層は、規則様式、不規則様式、ランダム様式、またはそれらの任意の組み合わせのものであり得る。および、
●ＭＷＷ骨格トポロジーを有する単位格子の任意の規則的なまたはランダムな２次元または３次元の組み合わせによって作られるモレキュラーシーブ；
のうちの１つ以上を含む。

ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブは、１２．４±０．２５、６．９±０．１５、３．５７±０．０７および３．４２±０．０７オングストロームの面間隔ｄ最大値を含むＸ線回折パターンを有するモレキュラーシーブを含む。前記材料を特性づけするために用いるＸ線回折データは、入射放射線として銅のＫ−アルファ二重線を用い、収集システムとしてシンチレーションカウンタおよび付属コンピュータを装備した回折計を用いる標準的な技術によって得られる。

ＭＣＭ−２２ファミリーの材料としては、ＭＣＭ−２２（米国特許第４，９５４，３２５号参照）、ＰＳＨ−３（米国特許第４，４３９，４０９号参照）、ＳＳＺ−２５（米国特許第４，８２６，６６７号参照）、ＥＲＢ−１（欧州特許第０２９３０３２号参照）、ＩＴＱ−１（米国特許第６，０７７，４９８号参照）、ＩＴＱ−２（国際特許公開第９７／１７２９０号参照）、ＭＣＭ−３６（米国特許第５，２５０，２２７号参照）、ＭＣＭ−４９（米国特許第５，２３６，５７５号参照）、ＭＣＭ−５６（米国特許第５，３６２，６９７号参照）、ＵＺＭ−８（米国特許第６，７５６，０３０号参照）、およびそれらの混合物が挙げられる。

ＭＣＭ−２２ファミリー材料に加えて、前記アルキル化触媒は、米国特許第４，０１６，２１８号において定義されているように、２〜１２の拘束係数（Ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ Ｉｎｄｅｘ）を有する少なくとも１つの中細孔モレキュラーシーブを含むことがある。適する中細孔モレキュラーシーブとしては、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−１２、ＺＳＭ−２２、ＺＳＭ−２３、ＺＳＭ−３５、およびＺＳＭ−４８が挙げられる。ＺＳＭ−５は、米国特許第３，７０２，８８６号および米国特許再発行番号第２９，９４８号に詳細に記載されている。ＺＳＭ−１１は、米国特許第３，７０９，９７９号に詳細に記載されている。ＺＳＭ−１２は、米国特許第３，８３２，４４９号に記載されている。ＺＳＭ−２２は、米国特許第４，５５６，４７７号に記載されている。ＺＳＭ−２３は、米国特許第４，０７６，８４２号に記載されている。ＺＳＭ−３５は、米国特許第４，０１６，２４５号に記載されている。ＺＳＭ−４８は、米国特許第４，２３４，２３１号により詳細に記載されている。

あるいは、前記アルキル化触媒は、ＭＣＭ−２２ファミリー材料に加えて、２未満の拘束係数を有する１つより多くの大細孔モレキュラーシーブを含むことがある。適する大細孔モレキュラーシーブとしては、ゼオライトベータ、ゼオライトＹ、超安定Ｙ（Ｕｌｔｒａｓｔａｂｌｅ Ｙ：ＵＳＹ）、脱アルミニウムＹ（Ｄｅａｌｕｍｉｎｉｚｅｄ Ｙ：Ｄｅａｌ Ｙ）、モルデン沸石、ＺＳＭ−３、ＺＳＭ−４、ＺＳＭ−１８、およびＺＳＭ−２０が挙げられる。ゼオライトＺＳＭ−１４は、米国特許第３，９２３，６３６号に記載されている。ゼオライトＺＳＭ−２０は、米国特許第３，９７２，９８３号に記載されている。ゼオライトベータは、米国特許第３，３０８，０６９号および米国特許再発行番号第２８，３４１号に記載されている。低ナトリウム超安定Ｙ型モレキュラーシーブ（ＵＳＹ）は、米国特許第３，２９３，１９２号および同第３，４４９，０７０号に記載されている。脱アルミニウムＹ型ゼオライト（Ｄｅａｌ Ｙ）は、米国特許第３，４４２，７９５号において見つけられる方法によって調製することができる。ゼオライトＵＨＰ−Ｙは、米国特許第４，４０１，５５６号に記載されている。モルデン沸石は、自然に存在する材料であるが、合成形態、例えばＴＥＡ−モルデン沸石（すなわち、テトラエチルアンモニウム指向剤を含む反応混合物から調製された合成モルデン沸石）、で利用することもできる。ＴＥＡ−モルデン沸石は、米国特許第３，７６６，０９３号および同第３，８９４，１０４号に記載されている。

上記のモレキュラーシーブを、任意の結合剤またはマトリックスを伴わずに、すなわちいわゆる自己結合形態で、アルキル化剤として使用することができる。あるいは、前記モレキュラーシーブを、前記アルキル化反応において用いられる温度および他の条件に対して耐性である別の材料と複合させることができる。そのような材料としては、活性材料および不活性材料ならびに合成ゼオライトまたは自然に存在するゼオライト、ならびに無機材料、例えば、クレーおよび／または酸化物、例えばアルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、ジルコニア、チタニア、マグネシアもしくはこれらの混合物ならびに他の酸化物が挙げられる。後述のものは、自然に発生するものである場合もあり、またはシリカと金属酸化物の混合物を含むゼラチン状沈殿物もしくはゲルの形態のものである場合もある。触媒の機械的特性を変性させるためにまたはその製造を助長するために、酸化物型結合剤と共にクレーを含めることもできる。モレキュラーシーブと併用での、すなわち、それと組み合わせたまたはその合成中に存在する、それ自体触媒活性である材料の使用は、前記触媒の転化および／または選択性を変化させることがある。不活性材料は、転化量を制御するための希釈剤として適切に役立つので、反応速度を制御するための他の手段を用いずに製品を経済的に規則正しく得ることができる。これらの材料を、工業運転条件下での前記触媒の破砕強度を向上させるためにおよび前記触媒のための結合剤またはマトリックスとして機能するように、自然に存在するクレー、例えばベントナイトおよびカオリン、に組み込むことができる。モレキュラーシーブと無機酸化物マトリックスの相対比率には大きな幅があり、シーブの含有率は、約１重量パーセント〜約９０重量パーセントにわたり、より通例的には、特に、その複合材がビーズの形態で調製されるときには、その複合材の約２重量パーセント〜約８０重量パーセントの範囲内で様々である。

前記アルキル化反応を回分式で行うことができ、または連続的に行うこともできる。さらに、前記反応を固定層で行うことができ、または移動層で行うこともできる。しかし、固定層操作のほうが好ましく、概して、前記アルキル化反応ゾーンはアルキル化触媒の１つ層または多数の直列接続層を含む。

前記アルキル化反応は、一般に、Ｃ_３アルキル化剤（イソプロパノール＋任意のプロピレン）の実質的に完全な転化を達成するように操作されるので、アルキル化ゾーンからの排出物は、クメン、併産され共に供給される水、未反応ベンゼン、ならびに他の反応生成物から主として成る。概して、前記排出物の一部をアルキル化ゾーンに再循環させて、反応温度を制御する。しかし、アルキル化反応器内の水の過剰蓄積を避けることが重要であるので、アルキル化排出物を少なくとも部分的に脱水した後、その排出物を再循環させる。前記排出流を冷却し、水が豊富な水性流と、クメン、未反応ベンゼンおよび他の反応生成物を含む水枯渇芳香族流とに分けることができる。その後、前記芳香族流の一部をアルキル化反応ゾーンに再循環させる。

ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブを少なくとも１つ含む触媒を使用することにより、本アルキル化プロセスは、アルキル化反応ゾーンの液相中の水の存在に並はずれて耐性であることが認められる。従って、液相反応媒体中の全含水率が非常に低く（概して５０ｐｍｍより十分に下に）なるようにアルキル化供給材料を乾燥させることが普通であるが、本プロセスは、少なくとも５０ｐｐｍ、例えば少なくとも１００ｐｐｍ、例えば少なくとも５００ｐｐｍ、例えば少なくとも１，０００ｐｐｍまたはさらに少なくとも５，０００ｐｐｍの水のレベルで触媒安定を有意に損なうことなく運転することができることが認められる。一般に、前記液相の水の濃度に関する上限は、４０，０００ｐｐｍである。一つの実施形態において、前記液相の水の濃度は、８，５００ｐｐｍ〜４０，０００ｐｐｍの間、例えば１０，０００ｐｐｍ〜２０，０００ｐｐｍの間にわたる。これらの範囲内の水のレベルは、一般に、Ｃ_３アルキル化剤の含水量の適切な制御（部分的乾燥を伴うまたは伴わない）、アルキル化排出物再循環の量の適切な制御、および／またはアルキル化排出物再循環の含水率の適切な制御によって達成することができる。

１つの実施形態において、イソプロパノールをクメンに転化させるための本プロセスは、フェノールを生産するための一貫プロセスの一部を構成する。そのような一貫プロセスでは、本プロセスにおいて生産されたクメンを酸化してクメンヒドロペルオキシドを形成し、そのクメンヒドロペルオキシドを開裂させて、フェノールおよびアセトンを含有する開裂排出流を形成する。その後、そのアセトンを前記開裂排出流から分離し、イソプロパノールに水素化し、本プロセスに再循環させて戻す。クメン酸化および開裂工程の詳細は、例えば、参照により本明細書に援用する米国特許第５，０１７，７２９号において見つけることができる。イソプロパノールへのアセトン水素化の詳細は、例えば、同じく参照により本明細書に援用する米国特許第５，０８１，３２１号において見つけることができる。

３４インチ（８６４ｃｍ）の全長を有する３／４インチ（１９ｃｍ）径Ｓｃｈｅｄｕｌｅ ４０ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ ３１６パイプから製造した固定層反応器（ｆｉｘｅｄ ｂｅｄ ｒｅａｃｔｏｒ）において、イソプロパノールおよびプロピレンでのベンゼンのアルキル化試験を行った。ベンゼン／イソプロパノール混合物に１つの貯蔵タンクを使用し、プロピレンに別のタンクを使用した。ベンゼン／イソプロパノール混合物を反応器に供給するために１つの容積式ポンプを使用し、プロピレンを反応器に供給するために別の容積式ポンプを使用した。ベンゼン／イソプロパノール混合物およびプロピレンの流量を、ポンプ設定によって設定し、電子式重量計によってモニターした。反応器運転条件を自動制御システムによって制御およびモニターした。反応器排出物の一部を遠心ポンプによって反応器入口に循環させて戻して、触媒層の全域での温度上昇を制御した。一方は、０．２５ｍｍの内径、０．５μｍの膜厚および６０メートルの長さを有するＣｈｒｏｍｐａｃｋ ＣＰ−Ｗａｘ ５２ＣＢカラムを備えたものであり、他方は、０．２０ｍｍの内径、０．５μｍの膜厚および５０メートルの長さを有するＡｇｉｌｅｎｔ ＨＰ−ＰＯＮＡカラムを備えたものである、２つのＨｅｗｌｅｔｔ Ｐａｃｋａｒｄ ５８９０ Ｓｅｒｉｅｓ ＩＩ Ｇａｓ Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈによって、供給原料および反応器排出物を分析した。

６０グラムのＭＣＭ−２２を固定層反応器に投入した。ベンゼン／イソプロパノール混合物をその反応器に導入する前、その反応器への供給材料は、純粋なベンゼンおよびプロピレンから成り、触媒性能は安定していた。プロピレン供給重量空間速度（ＷＨＳＶ）は、０．５ｈｒ^−１であり、供給ベンゼン対プロピレン比は、１．２：１モルであり、反応器入口温度は、１２８℃であった。触媒層の全域での温度上昇を２０℃未満に制御するように反応器循環を調整した。図１に示すように、純粋なベンゼン供給材料を、１重量％イソプロパノールおよび９９重量％ベンゼンから成る混合物で置換し、反応器入口温度を１４７℃に調整した後、クメン／（イソプロパノール＋プロピレン）選択性は、わずかに下降し、前より低いレベルで安定した。これは、ポリイソプロピルベンゼンの生産のわずかな増加に起因する。図１に示すように、その芳香族化合物／（イソプロパノール＋プロピレン）選択性は、この試験全体を通して本質的に変わらないままであった。米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。プロピレン転化率は１００％であり、イソプロパノール転化率は９９％であった。反応器内の水分レベルは、ベンゼン供給材料に関しては約２０ｐｐｍ、ベンゼン／イソプロパノール混合物に関しては約２，１００ｐｐｍであった。対応するイソプロパノールＷＨＳＶは０．０１であり、反応容器供給材料におけるイソプロパノール対プロピレンモル比は、２：９８であった。

上で説明した固定層反応器に３０グラムのＭＣＭ−４９を投入した。その反応器排出物をほぼ周囲温度に冷却し、その後、デカンタで遊離水を除去した。デカンタで遊離水を除去した後、実施例１において説明した遠心ポンプによって反応器排出物の一部を反応器入口に循環させて戻して、反応器内の水分含有率を制御した。

６：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、８８．６重量％ベンゼンおよび１１．４重量％イソプロパノールから成る供給材料を、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶが得られるように１時間に１３４グラムで反応器に供給した。１０，３００ｐｐｍの反応器内水分含有率が得られるように反応器循環を調整した。入口温度は２１０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。本実施例において観察されたクメン／イソプロパノール選択性は、実施例１において観察されたクメン／（イソプロパノール＋プロピレン）選択性よりはるかに高かった。これは、本実施例における前の実施例より高いベンゼン対（イソプロパノール＋プロピレン）比での低減されたポリイソプロピルベンゼン生産に起因する。図２に示すように、触媒性能はこの実験全体を通して安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的老化も急速老化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。３：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７９．６重量％ベンゼンおよび２０．４重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に７５グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、１０，４００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２１０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。本実施例において観察されたクメン／イソプロパノール選択性は、実施例２において観察されたものより低かった。これは、本実施例におけるほうが低いベンゼン対イソプロパノール比での増加されたポリイソプロピルベンゼン生産に起因する。図３に示すように、触媒性能は初期調整を行った後、安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５５グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、１０，４００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。本実施例において観察されたクメン／イソプロパノール選択性は、実施例３において観察されたものより低かった。これは、本実施例におけるほうが低いベンゼン対イソプロパノール比での増加されたポリイソプロピルベンゼン生産に起因する。図４に示すように、触媒性能はこの実験全体を通して安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５５グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、１４，９５０ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。本実施例において観察されたクメン／イソプロパノール選択性は、実施例４において観察されたものよりわずかに高かった。これは、本実施例におけるほうが高い水分含有率でのわずかに低いポリイソプロピルベンゼン生産に起因する。図５に示すように、触媒性能はこの実験全体を通して安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５６グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、２０，０００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を５４０ｐｓｉｇ（３８２４ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。本実施例において観察されたクメン／イソプロパノール選択性は、実施例５において観察されたものと同様であった。図６に示すように、触媒性能はこの実験全体を通して安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５６グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、２３，７００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。液相中の水分含有率を１８，６００ｐｐｍであると算出した。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。本実施例において観察されたクメン／イソプロパノール選択性は、実施例６において観察されたものよりわずかに高かった。図７に示すように、触媒性能はこの実験全体を通して安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５４グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。加えて、１時間に６グラムで反応器にプロピレンを供給して、０．２ｈｒ^−１のプロピレンＷＨＳＶを得た。全ベンゼン対（イソプロパノール＋プロピレン）モル比は、１．３：１であり、反応器供給材料におけるイソプロパノール対プロピレンモル比は、６４：３６であった。反応器循環を調整して、８，６００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。プロピレン転化率およびイソプロパノール転化率は、この実験全体を通して両方とも１００％であった。図８に示すように、クメン／（イソプロパノール＋プロピレン）選択性の最初の変化後、触媒性能は、安定していた。これは、この実験の開始時のベンゼン対（イソプロパノール＋プロピレン）比の低減に起因する。米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５６グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。加えて、１時間に６グラムで反応器にプロピレンを供給して、０．２ｈｒ^−１のプロピレンＷＨＳＶを得た。全ベンゼン対（イソプロパノール＋プロピレン）モル比は、１．３：１であり、反応器供給材料におけるイソプロパノール対プロピレンモル比は、６４：３６であった。反応器循環を調整して、１９，３００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、気相液相混合状態で反応を行った。液相中の水分含有率を１５，８００ｐｐｍであると算出した。プロピレンおよびイソプロパノール転化率は、この実験全体を通して両方とも１００％であった。図９に示すように、クメン／（イソプロパノール＋プロピレン）選択性の最初の変化後、触媒性能は、安定していた。米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。５．２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、８７．１重量％ベンゼンおよび１２．９重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に９５グラムで反応器に供給して、０．４ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。加えて、１時間に９グラムで反応器にプロピレンを供給して、０．３ｈｒ^−１のプロピレンＷＨＳＶを得た。全ベンゼン対（イソプロパノール＋プロピレン）モル比は、２．５：１であり、反応器供給材料におけるイソプロパノール対プロピレンモル比は、４９：５１であった。反応器循環を調整して、８，５００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇで維持し、完全液相状態で反応を行った。プロピレンおよびイソプロパノール転化率は、この実験全体を通して両方とも１００％であった。図１０に示すように、クメン／（イソプロパノール＋プロピレン）選択性の最初の変化後、触媒性能は、安定していた。これは、この実験の開始時のベンゼン対（イソプロパノール＋プロピレン）比の増加に起因する。米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような漸進的劣化も急速劣化も観察されなかった。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５６グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、５，３００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。図１１に示すように、この実験全体を通して触媒性能は安定していた。

実施例２において説明したのと同じ反応器設定を本実施例では用いた。３０グラムのＭＣＭ−２２触媒を固定層反応器に投入した。２．９：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７９．２重量％ベンゼンおよび２０．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に７４グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、９，８００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を４７０ｐｓｉｇ（３３４２ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。プロピレンおよびイソプロパノール転化率は、この実験全体を通して両方とも１００％であった。図１２に示すように、小さな初期変化後、触媒性能は安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような劣化は観察されなかった。

実施例１２において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２．９：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７９．２重量％ベンゼンおよび２０．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に７３グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、１５，８００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２５０℃であり、反応器圧を５５０ｐｓｉｇ（３８９３ｋＰａ）で維持し、気相液相混合状態で反応を行った。液相中の水分含有率を１３，４００ｐｐｍであると算出した。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。本実施例において観察されたクメン／イソプロパノール選択性は、実施例１２において観察されたものと本質的に同じであった。図１３に示すように、触媒性能は、この実験全体を通して安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような劣化は観察されなかった。

実施例１３において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２．０：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５７グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、１５，６００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２５０℃であり、反応器圧を５５０ｐｓｉｇ（３８９３ｋＰａ）で維持し、気相液相混合状態で反応を行った。液相中の水分含有率を１４，９００ｐｐｍであると算出した。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。図１４に示すように、触媒性能は、この実験全体を通して安定であり、米国特許第６，５１２，１５３号の実施例に示されているような劣化は観察されなかった。

実施例１４において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２．０：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５６グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、５，２００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２１０℃であり、反応器圧を５５０ｐｓｉｇ（３８９３ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。図１５に示すように、触媒性能は、この実験全体を通して安定していた。

実施例１５において説明したのと同じ反応器設定および触媒投入量を本実施例では用いた。２．０：１のベンゼン対イソプロパノールモル比と等価の、７２．２重量％ベンゼンおよび２７．８重量％イソプロパノールから成る供給材料を、１時間に５８グラムで反応器に供給して、０．５ｈｒ^−１のイソプロパノールＷＨＳＶを得た。反応器循環を調整して、５，１００ｐｐｍの反応器内水分含有率を得た。入口温度は２３０℃であり、反応器圧を５５０ｐｓｉｇ（３８９３ｋＰａ）で維持し、完全液相状態で反応を行った。イソプロパノール転化率は、この実験全体を通して１００％であった。図１６に示すように、触媒性能は、この実験全体を通して安定していた。

特定の実施形態への参照により本発明を説明し、例証したが、本明細書中で必ずしも例証していない変形に本発明を容易に適用できることは、当業者には理解される。この理由から、本発明の真の範囲を決定するには添付の特許請求の範囲のみを参照すべきである。

Claims (16)

1. ベンゼンを含む供給流と、イソプロパノールまたはイソプロパノールとプロピレンの混合物を含むさらなる供給流とを、ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブを少なくとも含むアルキル化触媒の存在下で、アルキル化ゾーンにおいて、少なくとも部分的に液相であり該液相中の水の濃度が少なくとも５０ｐｐｍであるアルキル化条件下で接触させて前記イソプロパノールおよびベンゼンの少なくとも一部を反応させて、クメンを含有する排出流を生産することを含む、クメンを生産するためのプロセス。
2. 前記ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブが、１２．４±０．２５、６．９±０．１５、３．５７±０．０７および３．４２±０．０７オングストロームの面間隔ｄ最大値を含むＸ線回折パターンを有する、請求項１に記載のプロセス。
3. 前記ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブが、ＭＣＭ−２２、ＰＳＨ−３、ＳＳＺ−２５、ＥＲＢ−１、ＩＴＱ−１、ＩＴＱ−２、ＭＣＭ−３６、ＭＣＭ−４９、ＭＣＭ−５６、ＵＺＭ−８、およびそれらの混合物から選択される、請求項１または請求項２に記載のプロセス。
4. 前記アルキル化触媒が、ＺＳＭ−３、ＺＳＭ−４、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−１２、ＺＳＭ−１４、ＺＳＭ−１８、ＺＳＭ−２０、ＺＳＭ−２２、ＺＳＭ−２３、ＺＳＭ−３５、ＺＳＭ−４８、ゼオライトベータ、ゼオライトＹ、超安定Ｙ（Ｕｌｔｒａｓｔａｂｌｅ Ｙ：ＵＳＹ）、脱アルミニウムＹ（Ｄｅａｌｕｍｉｎｉｚｅｄ Ｙ：Ｄｅａｌ Ｙ）、モルデン沸石、ＭＣＭ−２２、ＰＳＨ−３、ＳＳＺ−２５、ＥＲＢ−１、ＩＴＱ−１、ＩＴＱ−２、ＭＣＭ−３６、ＭＣＭ−４９、ＭＣＭ−５６、およびＵＺＭ−８を含むグループから選択される少なくとも１つのゼオライト触媒をさらに含む、請求項１〜３のいずれかに記載のプロセス。
5. 前記液相中の水の濃度が、少なくとも１００ｐｐｍである、請求項１〜４のいずれかに記載のプロセス。
6. 前記液相中の水の濃度が、４０，０００ｐｐｍ以下である、請求項１〜５のいずれかに記載のプロセス。
7. 前記液相中の水の濃度が、８，５００ｐｐｍ〜４０，０００ｐｐｍの範囲内である、請求項１〜６のいずれかに記載のプロセス。
8. 前記アルキル化条件が、２０℃から３５０℃の温度、１００ｋＰａから２０，０００ｋＰａの圧力、および前記アルキル化ゾーンに供給されるベンゼンのＣ_３アルキル化剤（イソプロパノール＋プロピレン）に対するモル比０．１：１から１００：１をさらに含む、請求項１〜７のいずれかに記載のプロセス。
9. 前記アルキル化ゾーンに供給されるベンゼンのＣ_３アルキル化剤（イソプロパノール＋プロピレン）に対するモル比が、０．３：１〜１０：１の範囲内である、請求項８に記載のプロセス。
10. 前記温度が、１００℃から３００℃の範囲内である、請求項８に記載のプロセス。
11. 前記さらなる供給流が、イソプロパノールとプロピレンの混合物を含み、該混合物中の該イソプロパノール対プロピレンモル比が、９９．９：０．１〜０．１：９９．９の範囲内である、請求項１〜１０のいずれかに記載のプロセス。
12. 前記排出流の少なくとも一部を前記アルキル化ゾーンに再循環させることをさらに含む、請求項１〜１１のいずれかに記載のプロセス。
13. （ｉ）前記排出流を冷却することと、
    （ｉｉ）前記冷却排出流を、水が豊富な水性流と、クメンおよび未反応ベンゼンから主として成る芳香族流とに分けることと、
    （ｉｉｉ）前記芳香族流の少なくとも一部をアルキル化ゾーンに再循環させることと
    をさらに含む、請求項１〜１２のいずれかに記載のプロセス。
14. （ａ）ベンゼンを含む供給流と、イソプロパノールまたはイソプロパノールとプロピレンの混合物を含むさらなる供給流とを、ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブを少なくとも含むアルキル化触媒の存在下で、アルキル化ゾーンにおいて、少なくとも部分的に液相であり該液相中の水の濃度が少なくとも５０ｐｐｍであるアルキル化条件下で接触させて前記イソプロパノールおよびベンゼンの少なくとも一部を反応させて、クメンを含有する排出流を生産することと、
    （ｂ）前記（ａ）において生産した前記クメンの少なくとも一部を酸化して、クメンヒドロペルオキシドを形成することと、
    （ｃ）前記（ｂ）からの前記クメンヒドロペルオキシドの少なくとも一部を開裂させて、フェノールおよびアセトンを含有する開裂排出流を形成することと、
    （ｄ）前記開裂排出流から前記アセトンの少なくとも一部を分離することと、
    （ｅ）前記（ｄ）において分離した前記アセトンの少なくとも一部を水素化して、イソプロパノールを生産することと、
    （ｆ）前記（ｅ）において生産された前記イソプロパノールの少なくとも一部を前記接触（ａ）に再循環させることと
    を含む、フェノールを生産するための一貫プロセス。
15. 前記ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブが、１２．４±０．２５、６．９±０．１５、３．５７±０．０７、および３．４２±０．０７オングストロームの面間隔ｄ最大値を含むＸ線回折パターンを有する、請求項１４に記載のプロセス。
16. 前記ＭＣＭ−２２ファミリーのモレキュラーシーブが、ＭＣＭ−２２、ＰＳＨ−３、ＳＳＺ−２５、ＥＲＢ−１、ＩＴＱ−１、ＩＴＱ−２、ＭＣＭ−３６、ＭＣＭ−４９、ＭＣＭ−５６、ＵＺＭ−８、およびそれらの混合物から選択される、請求項１４または請求項１５に記載のプロセス。

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