JP5759080B2 - 空気調和装置 - Google Patents
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Description
その結果、冷房運転を行う制御が複雑になるという問題点があった。
図1は、本発明の実施の形態1における空気調和装置1の構成例を示す図である。図1に示すように、空気調和装置1は、室内機C、室内機D、中継機B、逆止弁118〜逆止弁121、及び四方弁102等を用い、空気調和装置1内に、冷房用冷凍サイクルと、暖房用冷凍サイクルとを形成し、冷暖房同時運転を行う。
冷暖房同時運転時に外気温度が低下した場合には、詳細については後述するように、中継機B側では、中継機Bに設けられた温度検出手段125で検出される中継機温度を制御することで、各室内機に設けられた個々の利用側熱交換器105の液管温度と、中継機温度との温度差を一定に保つ。
この動作で、個々の利用側熱交換器105の液管温度を制御して中継機との温度差を保つ必要がなくなる。
この結果、冷暖房同時運転中に外気温度が低下した場合であっても、低コストで、冷房運転を継続させる。
以下、上述した内容の詳細について順に説明する。
この接続構成で、中継機Bは、熱源機Aと、室内機C及び室内機Dとの間を流れる冷媒を中継する。
なお、熱源機が1台、室内機が2台の場合の一例について説明するが、特にこれに限定しない。例えば、室内機が2台以上の複数台の場合であってもよい。また、例えば、熱源機が複数台の場合であってもよい。また、例えば、中継機Bが複数台であってもよい。
この接続構成のため、第2の流量制御装置122は、中継機Bと直列接続され、中継機Bから冷媒が供給される。また、第2の流量制御装置122は、開度が可変な流量制御装置である。
したがって、第2の流量制御装置122は、開度を調整することで中継機Bから流入する冷媒量を制御し、冷媒量を制御した状態で冷媒を圧縮機101の吸入側に供給する。
なお、第2の流量制御装置122は、本発明における圧縮機用流量制御装置に相当する。
この接続構成のため、第3の流量制御装置123は、中継機Bと直列接続され、中継機Bから冷媒が供給される。また、第3の流量制御装置123は、開度が可変な流量制御装置である。
したがって、第3の流量制御装置123は、開度を調整することで中継機Bから流入する冷媒量を制御し、冷媒量を制御した状態で冷媒を熱源機側熱交換器103に供給する。
なお、第3の流量制御装置123は、本発明における熱源機側熱交換器用流量制御装置に相当する。
よって、中継機Bから流れる冷媒は、第2の流量制御装置122の開度と、第3の流量制御装置123の開度とに応じて、第2の流量制御装置122と、第3の流量制御装置123とに分配されて供給される。
この接続構成のため、第4の流量調整弁124は、中継機Bと逆止弁121を介して直列接続され、中継機Bから冷媒が供給される。また、第4の流量調整弁124は、開度が可変な流量調整弁である。
したがって、第4の流量調整弁124は、開度を調整することで中継機Bから流入する冷媒量を制御し、冷媒量を制御した状態で冷媒を熱源機側熱交換器103に供給する。
したがって、中継機Bから流れる冷媒は、第2の流量制御装置122の開度と、第3の流量制御装置123の開度と、第4の流量調整弁124の開度とに応じて、第2の流量制御装置122と、第3の流量制御装置123と、第4の流量調整弁124とに分配されて供給される。
なお、上記の説明では、外気温度検出手段131は、サーミスタで形成される一例について説明したが、特にこれに限定しない。
中継機Bは、第1の接続配管106及び第2の接続配管107を介して、熱源機Aと接続されている。中継機Bは、第1の接続配管106c及び第2の接続配管107cを介して、室内機Cと接続されている。中継機Bは、第1の接続配管106d及び第2の接続配管107dを介して、室内機Dと接続されている。
電磁弁108aは、開閉可能な弁であり、一端が第1の接続配管106に接続され、他端が第1の接続配管106c、第1の接続配管106d、及び電磁弁108bの一方の端子と接続されている。電磁弁108bは、開閉可能な弁であり、一端が第2の接続配管107に接続され、他端が第1の接続配管106c、第1の接続配管106d、及び電磁弁108aの一方の端子と接続されている。
第2の流量調整器113は、開度が調整可能な流量調整器であり、圧力検出手段127aで検出した圧力値と、圧力検出手段127bで検出した圧力値との差が一定となるように開度を調整する。
また、バイパス配管114は、一端が第1の接続配管106に接続され、他端が第3の流量調整器115に接続されている。
したがって、第3の流量調整器115の開度に応じて、熱源機Aへ供給する冷媒量は変動する。
なお、上記の説明では、温度検出手段125は、サーミスタで形成される一例について説明したが、特にこれに限定しない。
圧力検出手段127bは、第2の流量調整器113と、第2の熱交換器117及び第2の分岐部111との間に設けられた配管内を流れる冷媒の圧力を測定し、測定結果を制御部151に供給する。
なお、圧力検出手段127a及び圧力検出手段127bを総称して、圧力検出手段127と称する。圧力検出手段127は、測定結果をそのまま制御部151に供給してもよく、一定期間測定結果を蓄積後に蓄積した測定結果を所定の周期間隔で制御部151に供給してもよい。
上記で説明した利用側熱交換器105c及び第1の流量調整器109cで、冷媒回路の一部は構成される。
上記で説明した利用側熱交換器105d及び第1の流量調整器109dで、冷媒回路の一部は構成される。
中継機Bは、上述したように、第3の流量調整器115を備え、熱源機A側への冷媒量の調整をする。
なお、制御部141は、第2の流量制御装置122、第3の流量制御装置123、及び第4の流量調整弁124の開度を調整する。制御部151は、第3の流量調整器115の開度を調整する。そして、制御部141と、制御部151とは、各種信号を送受信することで、互いの制御内容を供給する。
前提条件として、室内機Cには冷房運転、室内機Dには暖房運転がそれぞれ設定され、冷房主体で空気調和装置1の運転が行われると想定する。
第2の流量調整器113の開度は、圧力検出手段127aと圧力検出手段127bとの差圧が適度な値になるように制御される。
熱源機側熱交換器103は、空気や水等の熱源媒体と熱交換する。熱交換した高温高圧のガス冷媒は、気液二相の高温高圧の冷媒となる。次に、気液二相の高温高圧の冷媒は、第4の流量調整弁124、逆止弁118を経て、第2の接続配管107を通過し、中継機Bの気液分離器112へ供給される。
気液分離器112は、気液二相の高温高圧の冷媒を、ガス状冷媒と、液状冷媒とに分離する。
分離されたガス状冷媒は、第1の分岐部110へ流入する。第1の分岐部110へ流入したガス状冷媒は、開口している側の電磁弁108b、第1の接続配管106dを経て、暖房運転が設定されている室内機Dへ供給される。
また、利用側熱交換器105dは、利用側熱交換器105dの出口の過冷却度に基づいて、第1の流量調整器109dで制御される。
第1の流量調整器109dは、利用側熱交換器105dで凝縮液化された液冷媒を減圧し、高圧と、低圧との中間の圧力である中間圧の冷媒にする。
中間圧となった冷媒は、第2の分岐部111に流入される。
次に、第2の分岐部111では、供給された液状冷媒は、室内機C側に接続されている逆止弁108dを通過し、室内機Cへ流入する。
次に、流入した液状冷媒は、室内機Cの利用側熱交換器105cの出口の過熱度に応じて制御される第1の流量調整器109cを用いて低圧まで減圧された状態で、利用側熱交換器105cに供給される。
利用側熱交換器105cでは、供給された液状冷媒は、空気等の利用媒体と熱交換することで、蒸発してガス化する。
ガス化して、ガス冷媒となった冷媒は、第1の接続配管106cを通過し、第1の分岐部110へ流入する。第1の分岐部110では、室内機Cと接続された側の電磁弁108aが開口している。そこで、流入したガス冷媒は、室内機Cと接続された側の電磁弁108aを通過し、第1の接続配管106へ流入する。
次に、ガス冷媒は、逆止弁121よりも低圧の逆止弁119側へ流入し、四方弁102、アキュムレータ104を経て、圧縮機101へ吸入される。
このような動作で、冷凍サイクルが形成され、冷房主体運転が行われる。
前提条件として、室内機Cには暖房運転、室内機Dには冷房運転がそれぞれ設定され、暖房主体で空気調和装置1の運転が行われると想定する。
第2の流量調整器113の開度は、圧力検出手段127aと圧力検出手段127bとの差圧が適度な値になるように制御される。
気液分離器112は、高温高圧のガス冷媒を、第1の分岐部110へ供給する。第1の分岐部110へ供給されたガス冷媒は、開口している側の電磁弁108b、第1の接続配管106cを経て、暖房運転が設定されている室内機Cへ供給される。
また、利用側熱交換器105cは、利用側熱交換器105cの出口の過冷却度に基づいて、第1の流量調整器109cで制御される。
第1の流量調整器109cは、利用側熱交換器105cで凝縮液化された液冷媒を減圧し、高圧と、低圧との中間の圧力である中間圧の液冷媒にする。
中間圧となった液冷媒は、第2の分岐部111に流入される。
次に、室内機Dに流入した液状冷媒は、室内機Dの利用側熱交換器105dの出口の過熱度に応じて制御される第1の流量調整器109dを用いて低圧まで減圧されて蒸発温度が低い状態で、利用側熱交換器105dに供給される。
利用側熱交換器105dでは、供給された蒸発温度の低い液状冷媒は、空気等の利用媒体と熱交換することで、蒸発してガス化する。
次に、ガス冷媒は、逆止弁119よりも低圧の逆止弁121側へ流入し、第4の流量調整弁124、熱源機側熱交換器103に流入して蒸発してガス状態となる。次に、四方弁102、アキュムレータ104を経て、圧縮機101へ吸入される。
このような動作で、冷凍サイクルが形成され、暖房主体運転が行われる。
外気温度が低くなるにつれ、熱源機Aの吸込温度は低下する。この結果、熱源機Aが備える熱源機側熱交換器103の蒸発温度、すなわち、低圧圧力も低下していく。この現象のため、冷房運転している室内機Dの液管温度検出手段126が検出する液管温度は低下する。この結果、室内機Dは発停を繰り返すことになるため、空気調和装置1は、継続した冷房運転を維持することができなくなり、空気調和装置1を利用するユーザーは不快な状態になる。
したがって、制御を簡易にするには、個々の液管温度と相関関係のある1つの制御パラメータで制御できるとよい。
そのような制御パラメータとして、例えば、図5で説明する中継機温度がある。
横軸が冷媒流量(kg/h)であると想定する。また、縦軸が冷房運転している室内機Dの液管温度検出手段126dで検出した室内機温度と中継機Bの温度検出手段125で検出した中継機温度との温度差がΔTであると想定する。そして、基準温度差をαと想定する。また、ΣQjcは冷房時総熱量、ΣQjhは暖房時総熱量であるとそれぞれ想定する。また、冷房時総熱量を暖房時総熱量で除したとき、その除算結果が小さければ、丸記号で表し、その除算結果が大きければ、三角記号で表し、その除算結果が小さくなく大きくもなければ、四角記号で表し、図5に示すようにプロットされたと想定する。
ここで、冷暖比率が小さい、すなわち、相対的に暖房時総熱量の方が大きい丸記号のときの変化に着目する。冷暖比率が小さい場合、すなわち、冷暖房同時運転中であって、暖房主体運転の場合、冷媒流量が増加すると、中継機B内部の圧力損失は増加する。よって、圧力損失が増加するため、中継機Bの温度検出手段125が検出する温度は高くなる。
よって、この場合には、冷媒流量が増加すると、両者の温度差が基準温度差1(℃)から現在の温度差−2(℃)になるため、現在の温度差は基準温度差から3(℃)小さくなる場合がある。
この結果、3(℃)分を補正した値を中継機温度の目標制御温度とすればよい。
したがって、制御が容易となり、安定した冷房運転を維持することができる。
なお、上記の説明では、冷媒流量が増加した場合について説明したが、冷媒流量が減少した場合についても同様に処理できる。例えば、冷媒流量が減少する前の中継機B内部の圧力損失は、冷媒流量が減少した後の中継機B内部の圧力損失と比較して大きい。よって、冷媒流量が減少した場合には中継機Bの温度検出手段125が検出する温度は低くなる。つまり、上述した処理と逆のことをすればよい。
要するに、中継機B内を流れる冷媒の流量の変動に着目すればよい。なお、冷媒の流量の検出方法については特に限定しない。例えば、流量計を冷媒が流通する配管に設けてもよい。また、圧縮機101の吐出圧力の変動から換算して求めてもよい。
具体的には、空気調和装置1は、外気温度が低くなるにつれ、高圧圧力を高く維持できなくなり、暖房能力は低下してしまう。また、低圧圧力が低下することで、冷房運転している室内機Dは、継続した運転を維持できなくなってしまい、冷房運転と、暖房運転との両方において問題が生じる。
図6では、横軸の基準温度がα、縦軸の基準暖房能力比がβであると想定する。
図6に示すように、外気温度がある値以下となった場合、第2の流量制御装置122の開度が小さければ、暖房能力比は低いが、第2の流量制御装置122の開度を大きくすると、暖房能力比は向上する。
換言すれば、暖房能力を上昇させるには、第2の流量制御装置122の開度を大きくとれば、高圧圧力を高く維持することができる。
具体的には、第2の流量制御装置122から圧縮機101へバイパスさせる流量、すなわち、インジェクション量を多くすることで、高圧圧力が上昇し、暖房能力を高くすることができる。例えば、外気温度がα−30℃において、インジェクション量を30〜40%大きくすると、暖房能力は、約8%上昇する。
上記で説明した点を考慮すると、冷暖房同時運転中であって、暖房主体運転時、外気温度がある値と比較して低下した場合、室内機Dの液管温度検出手段126がある値以下となり、冷房運転を維持できなくなる。この理由のため、第3の流量制御装置123の開度を抑制することで、室内機Dの液管温度を上げると同時に、圧縮機101へのインジェクション量を優先させる。
この動作で、冷房運転であっても、暖房運転であっても快適な運転を行うことができる。
このような相関特性を考慮し、第2の流量制御装置122の開度と、第3の流量制御装置123の開度について説明する。
図7では、横軸の基準温度がα、縦軸の基準流量比がβである場合を想定する。
図7に示すように、外気温度がα−20℃のとき、第3の流量制御装置123の流量を低下させ、第2の流量制御装置122の流量を上昇させる。
この動作で、暖房能力を上昇させることができる。このときには、低圧圧力も低下しているため、冷房能力への影響は生じない。
図8は、本発明の実施の形態1における第2の流量制御装置122の開度、第3の流量制御装置123の開度、及び第3の流量調整器115の開度に応じた外気温度と流量比との相関関係の一例を説明する図である。
図8では、圧力検出手段127a、127bの前後の高圧と中間圧との差圧を一定に制御する中継機Bが備える第3の流量調整器115は、第3の流量制御装置123の動作と同様に、外気温度が低下するにつれ、第3の流量調整器115の開度を小さくさせる。
この動作で、高圧と、中間圧との差圧が一定に維持されると同時に、室内機Dの液管温度を上昇させることができる。
この結果、冷房運転を維持させることができる。
図9に示すように、外気温度がある値以上となった場合には、第2の流量制御装置122の適正開度を調整することで、冷房能力への影響を小さくでき、安定した冷房能力を維持できる。
図9に示すように、第4の流量調整弁124の開度を調整することで、冷房能力への影響を小さくでき、安定した冷房能力を維持できる。例えば、外気温度がある値と比較して低い場合、第4の流量調整弁124の開度を小さくし、外気温度がある値と比較して高い場合、第4の流量調整弁124の開度を大きくする。
この動作で、冷房能力への影響を小さくでき、安定した冷房能力を維持できる。
したがって、高効率な冷暖房同時運転を行うことができる。
なお、本実施の形態1では、冷房主体運転及び暖房主体運転について説明したが、特にこれに限定しない。例えば、暖房のみであってもよい。
また、熱源機Aの台数、中継機Bの台数、及び室内機の台数の何れにおいても上記実施の形態1と異なる台数であっても同様の効果を奏することができる。
また、熱源機側熱交換器103と直列又は並列に氷蓄熱槽や水蓄熱槽(湯を含む)が設置されても同様の効果を奏する。
さらに、熱源機A、中継機B、第1の接続配管106、第2の接続配管107の接続配管の合計が2本の構成について説明したが、接続配管の合計が3本の構成であっても同様の効果を奏することができる。
図11は、本発明の実施の形態1における熱源機Aが備える制御部141の動作例及び中継機Bが備える制御部151の動作例を説明するフローチャートである。
なお、熱源機AのステップS55の処理までには、中継機BのステップS89の処理の結果、YESが判定されていることを想定する。つまり、熱源機AのステップS55に移行するには、中継機Bで第3の流量調整器115の開度が大幅に小さくなったことが前提条件となる。
(ステップS51)
熱源機Aの制御部141は、冷暖房同時運転中であるか否かを判定する。熱源機Aの制御部141は、冷暖房同時運転中であると判定した場合、ステップS52へ進む。一方、熱源機Aの制御部141は、冷暖房同時運転中でないと判定した場合、ステップS56へ進む。
熱源機Aの制御部141は、外気温度を取得する。熱源機Aの制御部141は、例えば、外気温度検出手段131で検出した外気温度データを取得する。
熱源機Aの制御部141は、外気温度が予め定めた閾値に該当するか否かを判定する。
例えば、熱源機Aの制御部141は、外気温度がインジェクション開始閾値(WB℃)以下である場合、ステップS54へ進む。インジェクション開始閾値(WB℃)は、例えば、図8に示すように、第2の流量制御装置122の開度が少しづつ大きくなる開始温度であるα−5(WB℃)に相当する。α−5(WB%)は、例えば、0℃が想定される。
なお、上記の説明では、α−5(WB%)が0℃である一例について説明したが、特にこれに限定しない。α−5(WB%)の具体的な値は、周囲環境と空気調和装置1の稼働状況とに応じて、臨機応変に可変されればよい。
熱源機Aの制御部141は、第2の流量制御装置122の開度を変更する。例えば、図8に示すように、熱源機Aの制御部141は、外気温度に応じて、段階的に、絞り込む開度の割合を変更していく。
熱源機Aの制御部141は、第3の流量制御装置123の開度を抑制する。例えば、図8に示すように、外気温度がα(WB%)からα−20(WB%)までは、第3の流量制御装置123の開度は全開であったが、外気温度がα−20(WB%)以下の場合、第3の流量制御装置123の開度は絞り込まれ、その開度は小さくなっていく。
熱源機Aの制御部141は、終了指令が有るか否かを判定する。熱源機Aの制御部141は、終了指令が有る場合、処理を終了させる。一方、熱源機Aの制御部141は、終了指令が無い場合、ステップS51へ戻り、ステップS51〜ステップS55の処理を繰り返す。
(ステップS81)
中継機Bの制御部151は、冷暖房同時運転中であるか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、冷暖房同時運転中であると判定した場合、ステップS82へ進む。一方、中継機Bの制御部151は、冷暖房同時運転中でないと判定した場合、ステップS92へ進む。
中継機Bの制御部151は、高圧側圧力値を取得する。例えば、中継機Bの制御部151は、圧力検出手段127a、127bのうち、高圧側となっている圧力値を取得する。どちらが高圧側であるかは、中継機Bの制御部151が、予め運転状態に応じて、どちらが高圧側に該当するかが登録された対応テーブルを保持し、そこから判断してもよい。
中継機Bの制御部151は、中間圧側圧力値を取得する。例えば、中継機Bの制御部151は、圧力検出手段127a、127bのうち、中間圧側となっている圧力値を取得する。どちらが中間圧側であるかは、中継機Bの制御部151が、予め運転状態に応じて、どちらが中間圧側に該当するかが登録された対応テーブルを保持し、そこから判断してもよい。
中継機Bの制御部151は、高圧側圧力値と中間圧側圧力値との差圧を求める。
中継機Bの制御部151は、差圧は一定であるか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、差圧が一定である場合、ステップS87へ進む。一方、中継機Bの制御部151は、差圧が一定でない場合、ステップS86へ進む。
中継機Bの制御部151は、中継機Bの第3の流量調整器115で差圧を一定にする。
中継機Bの制御部151は、中継機Bの第3の流量調整器115側の温度を取得する。中継機Bの制御部151は、例えば、温度検出手段125で検出した中継機温度を取得する。
中継機Bの制御部151は、冷房運転中の室内機の液管温度を取得する。中継機Bの制御部151は、例えば、図4に示すように、冷房運転中の室内機Dの液管温度検出手段126dで検出した液管温度を取得する。
例えば、図4に示すところの左側の液管温度検出手段126dで液管温度が検出されたと想定する。
中継機Bの制御部151は、第3の流量調整器115側の温度と室内機Dの液管温度との温度差ΔTを求める。例えば、中継機Bの制御部151は、温度検出手段125で検出された中継機温度と、図4に示すところの左側の液管温度検出手段126dで検出された液管温度との温度差ΔTを求める。
中継機Bの制御部151は、温度差ΔTと、基準温度差とに基づいて、所定範囲に入っているかを求める。ここで、基準温度差とは、上述したように、液管温度と、中継機温度との温度差で、予め定められた所定範囲のことである。
中継機Bの制御部151は、前回と比べて大幅に開度が小さくなったか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、前回調整時と比べて大幅に開度が小さくなったと判定した場合、その旨を熱源機Aに伝達すると共に、熱源機A側処理のステップS55へ処理が移行していく。一方、中継機Bの制御部151は、前回調整時と比べて大幅に開度が小さくなっていないと判定した場合、ステップS92へ進む。
中継機Bの制御部151は、終了指令が有るか否かを判定する。中継機Bの制御部151は、終了指令が有る場合、処理を終了させる。一方、中継機Bの制御部151は、終了指令が無い場合、ステップS81へ戻り、ステップS81〜ステップS91の処理を繰り返す。
Claims (5)
- 熱源機側熱交換器と、
複数の利用側熱交換器と、
前記熱源機側熱交換器と、前記複数の利用側熱交換器との間に設けられ、前記複数の利用側熱交換器の一部を冷房運転側に切り換え、前記複数の利用側熱交換器の一部を暖房運転側に切り換える中継機と
を備え、
制御指令に応じて、前記複数の利用側熱交換器のそれぞれを前記冷房運転側と前記暖房運転側とに切り換え、冷暖房同時運転を行う空気調和装置であって、
前記中継機は、
前記熱源機側熱交換器と、前記複数の利用側熱交換器のうちの冷房運転中の前記利用側熱交換器とに分配する冷媒の流量を調整する流量調整器と、
前記流量調整器を調整する制御部と
を備え、
前記制御部は、
前記流量調整器の下流側の温度と、前記複数の利用側熱交換器のうちの冷房運転中の前記利用側熱交換器の液管温度とに基づいて、前記下流側の温度の目標制御温度を求め、
前記目標制御温度に応じて、前記流量調整器を調整し、前記液管温度を制御する
ことを特徴とする空気調和装置。 - 前記制御部は、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が変動する前、前記下流側の温度と、前記液管温度との基準となる基準温度差を求め、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が変動したとき、前記下流側の温度と、前記液管温度との現在の温度差を求め、
前記基準温度差と、前記現在の温度差とに基づいて前記下流側の温度の補正量を求め、
前記下流側の温度と、前記補正量とに基づいて、前記目標制御温度を求め、
前記目標制御温度に基づいて、前記液管温度を制御する
ことを特徴とする請求項1に記載の空気調和装置。 - 前記制御部は、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が増加した場合、前記目標制御温度を下げ、
前記中継機内を流れる冷媒の流量が減少した場合、前記目標制御温度を上げる
ことを特徴とする請求項2に記載の空気調和装置。 - 前記冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、
前記中継機と、前記熱源機側熱交換器との間に設けられ、該熱源機側熱交換器に流入する前記冷媒をバイパスして前記圧縮機に供給するインジェクション配管と、
前記インジェクション配管に設けられ、前記圧縮機に流入する前記冷媒の流量を調整する圧縮機用流量制御装置と、
前記圧縮機用流量制御装置と並列に接続され、前記熱源機側熱交換器に分配される前記冷媒の流量を調整する熱源機側熱交換器用流量制御装置と、
を備え、
前記流量調整器と、前記圧縮機用流量制御装置及び前記熱源機側熱交換器用流量制御装置とは直列接続された
ことを特徴とする請求項3に記載の空気調和機。 - 前記制御部は、
前記流量調整器の開度を調整し、前記圧縮機用流量制御装置及び前記熱源機側熱交換器用流量制御装置へ供給する前記冷媒の流量を制御する
ことを特徴とする請求項4に記載の空気調和機。
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