JP5705358B1 - 流動層造粒方法 - Google Patents
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Abstract
Description
Q(kJ/min)=(給気温度−排気温度)(K)×風量(kg/min)×空気比熱(J/g・K)
例えば、バインダ液やコーティング液の溶媒が水の場合、取り入れ空気の状態が20°C、相対湿度40%のとき、この空気を70°Cに昇温し造粒を開始する場合、温度上昇に伴い、相対湿度は40%から3%に低下する。ここで、スプレーを開始すると、処理容器内の湿度が徐々に増加し、造粒物の水分を蒸発させつつ断熱冷却線に沿って相対湿度100%に向かって上昇する。そして、相対湿度100%に達すると水分蒸発速度が一定となり、排気温度が一定値(例えば、28°C)以下に下がらなくなる。消費熱量Qは、風量が小さく、排気温度が高くなるスプレー開始時に最小値となる。また、スプレー開始後に、処理気体の水蒸気が飽和状態(相対湿度100%)となり、排気温度が最低値まで下がったとき最大値となる。この排気温度が最低温度となった状態を定常状態とし、このときのQ値をQ0とする。
・B:PL×1.7(kJ/min・cm2)未満
(液速=標準×1.5:標準処理上限まで含む)
となる。前述のように、A=B/Cであることから、Cとして、図3(b)から、従来機上限の100°C(図6参照)におけるC値の上限値0.25を用いてAを計算すると、
・A:PL×1.7÷0.25=PL×6.8未満
となる。これは、図5の計算結果をプロットした図6では領域Xの値となっており、発明者らは、従来の処理条件を、「A」を基準として見ると、概ね単位PL値当たりのA([A])が「7」の線よりも上(6.8未満)の領域にて行われていることに気付いた。
例えば、前述の流動層装置はあくまでも本発明の条件を実施するための装置の一例であり、本発明の造粒方法は前記流動層装置での実施には限定されない。
2 処理容器
3 支持台
4 カバーユニット
5 フィルタケーシング
6 スプレーケーシング
7 原料容器コンテナ
8 給気ユニット
11 カバーブラケット
12 排気口
13 天板
14 カートリッジフィルタ
15 スプレーノズル
16 ブラケット
17 流動室
18 台車
19 原料収容室
21 目皿板
22 給気室
23 給気ダクト
Q 消費熱量
Sa 目皿面積
C 単位目皿面積当たりにおける消費熱量Q
B 単位目皿面積当たりの液体の加液量を熱量に換算した値
A 消費熱量当たりの加液量
Claims (5)
- 粉粒体を保持する目皿板を備えた処理容器内に粉粒体を収容し、該粉粒体を前記処理容器内に供給される処理気体によって流動化しつつ、流動化された前記粉粒体に対して液体を噴霧供給することにより、前記粉粒体の造粒処理を行う流動層造粒方法であって、
前記処理気体が前記処理容器を通過する際に消費する熱量をQとし、
Q(kJ/min)=(給気温度−排気温度)(K)×風量(kg/min)×空気比熱(J/g・K)
前記処理気体の前記処理容器からの排気温度が最低温度となった状態を定常状態とし、該定常状態における前記QをQ0、
前記Q0を前記目皿板の空気流通部分の面積である目皿面積Saにて除することにより求めた、単位目皿面積当たりにおける前記定常状態の消費熱量Q0をC(=Q0/Sa)(kJ/min・cm2)、
前記液体の加液量にその蒸発潜熱を乗じ、この値を前記目皿面積Saにて除することにより、単位目皿面積当たりの前記液体の加液量を熱量に換算した値をB(kJ/min・cm2)、
前記粉粒体の吸液能の指標として塑性限界値を用い、これをPLとしたとき、
前記消費熱量当たりの前記加液量A(=B/C)を、
PL×6.8≦A≦PL×11
とすることを特徴とする流動層造粒方法。 - 請求項1記載の流動層造粒方法において、前記Aを、
PL×7.0≦A≦PL×11
として前記造粒処理を行うことを特徴とする流動層造粒方法。 - 請求項1又は2記載の流動層造粒方法において、
該造粒方法は、前記処理容器内に配置された前記目皿板の前記目皿面積が0.1m2を超える装置にて実施されることを特徴とする流動層造粒方法。 - 請求項1〜3の何れか1項に記載の流動層造粒方法において、
該造粒方法は、前記PL値が0.1以上0.5以下の粉粒体に実施されることを特徴とする流動層造粒方法。 - 請求項1〜4の何れか1項に記載の流動層造粒方法において、
該造粒方法は、前記造粒処理の全過程の初期1/3の過程にて実施されることを特徴とする流動層造粒方法。
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