JP5675705B2

JP5675705B2 - 熱式流量計

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Publication number: JP5675705B2
Application number: JP2012135301A
Authority: JP
Inventors: 毅森野; 忍田代; 徳安　昇; 昇徳安; 半沢　恵二; 恵二半沢; 井上　淳; 淳井上
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2012-06-15
Filing date: 2012-06-15
Publication date: 2015-02-25
Anticipated expiration: 2032-06-15
Also published as: US20150168191A1; CN104380058A; DE112013002986B4; WO2013187229A1; US10168195B2; CN104380058B; DE112013002986T5; JP2014001928A

Description

本発明は気体の流量を計測する熱式流量計に関する。

熱式流量計の計測対象である被計測気体が順方向にだけ層流の状態で流れる場合には、前記被計測気体の流量計測は容易である。しかしこのような場合は稀である。多くの場合、被計測気体は順方向の流れだけでなく、逆方向の流れが発生したり、さらに加えて渦が発生したりする。

例えば熱式流量計が車両に搭載され、内燃機関へ導かれる吸入空気の流量を計測するために使用される場合には、内燃機関の動作に基づいて被計測気体である吸入空気が脈動の状態で流れ、さらに前記内燃機関の特定運転領域で、吸入空気が順方向だけでなく逆方向に流れる逆流現象が混在して発生する状態となる。前記内燃機関の吸入工程で前記内燃機関に取り込まれる吸入空気量を計測するには、順方向に流れる吸入空気の流量だけでなく、逆流する吸入空気の流量を正確に計測し、順方向の流量と逆方向の流量から、実際に前記内燃機関に取り込まれた吸入空気量を求めることが望ましい。このために、熱式流量計は順方向の流量だけでなく、逆方向の流量も計測可能であることが望ましい。このような順方向と逆方向の両方の流量を計測可能とする熱式流量計の一例が、特開２０１１−９９７５７号公報に記載されている。

特開２０１１−９９７５７号公報

前記特許文献１に開示されている熱式流量計は順方向の流れだけでなく逆方向に流れている気体の流量を計測することが可能である。しかし、被計測気体の順方向の流れおよび逆方向の流れにおいて流量を高い精度で計測するには、さらに被計測気体の渦による誤差を低減することが望ましい。前記特許文献１は計測対象である被計測気体の渦などの発生による誤差に関して何ら開示していない。

熱式流量計では、主通路を流れる被計測気体の流量を計測するために、前記主通路を流れる被計測気体の一部を副通路に取り込み、前記副通路内を流れる被計測気体を計測することにより、前記主通路を流れる全体の流量を計測する方法が用いられている。この場合、例えば、予め前記副通路内を流れる流量と前記主通路を流れる全体の流量との関係を計測し、この関係を表すデータを予め保持し、前記副通路内を流れる流量の計測値から保持している前記データに基づいて前記主通路の被計測気体の流量を得ることができる。

上述の前記被計測気体を取り込む前記副通路を使用する熱式流量計では、順方向の流量の計測に加え逆方向の流量の計測を正確に行うことが望ましい。この場合に順方向と逆方向の流れの切り替わりに伴う渦の影響を低減することが望ましい。例えば前述した内燃機関の吸入空気を計測するために熱式流量計を使用した場合に、前記内燃機関の動作に基づいて順方向の被計測気体の流れが、急に逆方向の流れに変わる。すなわち内燃機関の特定の運転領域で、内燃機関へ導かれる吸入空気が脈動し、繰り返し逆流が発生する状態となる。

吸入空気の順方向の流れに基づいて熱式流量計の下流側に渦が発生する。上述のように内燃機関の動作に基づいて順方向の被計測気体の流れが逆方向の流れに変化すると、前記吸入空気の逆流に伴い、前記渦が前記副通路の出口から内部に取り込まれる。この渦による乱れが、前記副通路内での流量計測に悪影響を及ぼし、計測精度が低下する。

本発明の目的は、順方向および逆方向に流れる気体の流量を高い精度で計測できる熱式流量計を提供することである。

前記課題を解決するために本発明の熱式流量計は、主通路を流れる被計測気体を取り込んで流すための副通路と、前記副通路を流れる被計測気体との間で熱伝達を行うことにより流量を計測するための流量計測回路と、を備え、前記副通路は、主通路の上流側に開口する入口と、前記副通路の入口から取り込まれた被計測気体を前記主通路に排出する出口と、前記入口と前記出口との間に設けられ前記流量計測回路により流量を計測する流量計測通路部と、前記副通路の前記出口より上流に設けられた出口側室と、を備え、前記副通路の入口から取り込まれた被計測気体は、前記流量計測通路部で前記流量計測回路により計測され、その後前記出口側室に導かれ、前記出口側室から前記出口を介して前記主通路に排出され、前記出口側室には、前記主通路の被計測気体の流れ方向の下流方向に開口する前記出口が設けられ、前記出口と対向するようにして前記出口の反対側に流入した被計測気体の流れの方向を変えるためのガイドが設けられ、前記出口側室の流入部と前記出口とが前記主通路を流れる被計測気体の流れ方向に沿った向きでみて偏心している。

本発明によれば、順方向および逆方向に流れる気体の流量を高い精度で計測できる熱式流量計を提供することができる。

内燃機関制御システムに本発明に係る熱式流量計を使用した一実施例を示すシステム図である。熱式流量計の外観を示す図であり、図２（Ａ）は左側面図、図２（Ｂ）は正面図である。熱式流量計の外観を示す図であり、図３（Ａ）は右側面図、図３（Ｂ）は背面図である。熱式流量計の外観を示す図であり、図４（Ａ）は平面図、図４（Ｂ）は底面図である。熱式流量計のハウジングを示す図であり、図５（Ａ）はハウジングの左側面図であり、図５（Ｂ）はハウジングの正面図である。熱式流量計のハウジングを示す図であり、図６（Ａ）はハウジングの右側面図であり、図６（Ｂ）はハウジングの背面図である。熱式流量計の流路面が副通路溝の内部に配置されている状態を示す部分拡大図である。表カバーの外観を示す図であり、図８（Ａ）は左側面図、図８（Ｂ）は正面図、図８（Ｃ）は平面図である。裏カバーの外観を示す図であり、図９（Ａ）は左側面図、図９（Ｂ）は正面図、図９（Ｃ）は平面図である。図２（Ｂ）のＣ−Ｃ断面図である。被計測気体の逆流状態で生じる流量計測誤差を説明するための説明図である。回路パッケージの外観図であり、図１２（Ａ）は左側面図、図１２（Ｂ）は正面図、図１２（Ｃ）は背面図である。回路パッケージのフレーム枠に回路部品を搭載した状態を示す図である。ダイヤフラムおよびダイヤフラム内部の空隙と開口とを繋ぐ連通路を説明する、説明図である。第１樹脂モールド工程後の回路パッケージの状態を示す図である。図１２に示す回路パッケージの他の実施例を示す図であり、図１６（Ａ）は回路パッケージの正面、図１６（Ｂ）は背面図である。回路パッケージの生産工程を示す図である。熱式流量計の生産工程を示す図である。熱式流量計の生産工程の他の実施例を示す図である。熱式流量計の流量計測回路を示す回路図である。流量計測回路の流量検出部を説明する説明図である。熱式流量計の他の実施例であり、図２２（Ａ）は正面図、図２２（Ｂ）は背面図である。図２２に示す他の実施例の斜視図であり、図２３（Ａ）は図２２（Ａ）の斜視図であり、図２３（Ｂ）は図２２（Ｂ）の斜視図である。図２２に示す他の実施例におけるハウジングの構造を説明する図であり、図２４（Ａ）は正面図、図２４（Ｂ）は背面図である。図２４に示す他の実施例におけるハウジングの斜視図であり、図２５（Ａ）は図２４（Ａ）の斜視図であり、図２５（Ｂ）は図２４（Ｂ）の斜視図である。図２２（Ａ）のＢ−Ｂ断面図であり、図２６（Ａ）は図２２（Ａ）のＢ−Ｂ断面図、図２６（Ｂ）は図２６（Ａ）の説明図である。さらに他の実施例を説明する断面図の部分拡大図である。さらに他の実施例を説明する部分拡大図である。さらに他の実施例を説明する断面図の部分拡大図である。さらに他の実施例を説明する図であり、図３０（Ａ）は部分拡大図、図３０（Ｂ）は図３０（Ａ）のＥ−Ｅ断面図である。さらに他の実施例を説明する部分斜視図である。さらに他の実施例を説明する部分斜視図である。さらに他の実施例を説明する部分斜視図である。

以下に説明する、発明を実施するための形態（以下実施例と記す）に記載の熱式流量計は、被計測気体の流量計測において高い計測精度を維持できる。この点に付いては以下の実施例で詳述するが、その概要について次に説明する。

以下に記載の実施例では、熱式流量計は主通路を流れる被計測気体の一部を取り込んで流す副通路を備えている。前記副通路は入口と出口を備えており、前記入口と前記出口との間の副通路に被計測気体の流量を計測するための流量計測通路部が設けられ、前記流量計測通路部において流量計測回路と前記副通路内の被計測気体との間で熱伝達が行われることにより、前記主通路内の順方向および逆方向に流れる前記被計測気体の流量が計測される。

順方向に流れる前記被計測気体により前記出口の下流に渦が発生する。前記被計測気体の流れの方向が順方向から逆方向に切り替わったときに、前記出口の下流の前記渦が前記出口から前記副通路内に取り込まれると、前記流量計測通路部での計測に悪影響を及ぼし、計測精度が低下する。以下の実施例では、前記流量計測通路部から前記出口に繋がる出口側副通路の副通路軸の上に、前記渦の取り込みを抑制する渦流入抑制部を設ける。一方前記出口を前記出口側副通路の副通路軸から外れた位置に設け、前記出口の奥に流れを変えるためのガイド、例えば流れの方向を変えるための壁を設ける。前記出口から逆流する被計測気体が流れ込むと前記渦が逆流する被計測気体と共に前記出口から流れ込む。流れ込んだ前記渦が流れの方向を変えるガイド、例えば前記壁によりその進路が変えられて前記出口側副通路に入り込むため、前記渦が減衰し、前記渦が前記流量計測通路部での計測に及ぼす影響が大きく低減される。

以下の実施例では、前記出口から逆流する被計測気体が流れ込むと共に、逆流する被計測気体の動圧が前記出口の内部にまで作用し、逆流する被計測気体を多く副通路に取り込むことができ、高い精度で前記逆流する被計測気体の流量を計測することができる。

以下の実施例では、主通路を逆流する流れを横切る方向に前記出口の開口が形成されているので逆流する被計測気体を多く取り込むことができる。このため順方向に流れる被計測気体の流量だけでなく、逆方向に流れる被計測気体の流量も高い精度で計測できる。

以下に記載の実施例について以下で詳述するが、前記実施例は、実際の製品として望まれている色々な課題を解決している。特に車両の吸入空気量を計測する計測装置として以下の実施例の熱式流量計が使用される場合に、熱式流量計に望まれる色々な課題が考慮され、解決されている。また実施例の熱式流量計は色々な効果を奏している。下記実施例が解決している色々な課題の内の一つが、上述した発明が解決しようとする課題の欄に記載した内容であり、また下記実施例が奏する色々に効果の内の一つが、発明の効果の欄に記載された効果である。

下記実施例が解決している色々な課題について、さらに下記実施例により奏される色々な効果について、下記実施例の説明の中で述べる。従って下記実施例の中で述べる、実施例が解決している課題や効果には、発明が解決しようとする課題の欄や発明の効果の欄の内容以外の内容も含まれている。

以下の実施例で、同一の参照符号は、図番が異なっていても同様の構成を示しており、略同じ作用効果を成す。既に説明済みの構成について、図に参照符号のみを付し、説明を省略する場合がある。

１. 内燃機関制御システムに本発明に係る熱式流量計を使用した場合の一実施例
１.１内燃機関制御システムの構成
図１は、電子燃料噴射方式の内燃機関制御システムに、本発明に係る熱式流量計を使用した一実施例を示すシステム図である。エンジンシリンダ１１２とエンジンピストン１１４を備える内燃機関１１０の動作に基づき、吸入空気が被計測気体３０としてエアクリーナ１２２から吸入され、主通路１２４である例えば吸気ボディ、スロットルボディ１２６、吸気マニホールド１２８を介してエンジンシリンダ１１２の燃焼室に導かれる。前記燃焼室に導かれる吸入空気である被計測気体３０の流量は本発明に係る熱式流量計３００で計測され、計測された流量に基づいて燃料噴射弁１５２より燃料が供給され、吸入空気である被計測気体３０と共に混合気の状態で燃焼室に導かれる。なお、本実施例では、燃料噴射弁１５２は内燃機関の吸気ポートに設けられ、吸気ポートに噴射された燃料が吸入空気である被計測気体３０と共に混合気を成形し、吸入弁１１６を介して燃焼室に導かれ、燃焼して機械エネルギを発生する。

近年、多くの車では排気浄化や燃費向上に優れた方式として、内燃機関のシリンダヘッドに燃料噴射弁１５２を取り付け、燃料噴射弁１５２から各燃焼室に燃料を直接噴射する方式が採用されている。熱式流量計３００は、図１に示す内燃機関の吸気ポートに燃料を噴射する方式だけでなく、各燃焼室に燃料を直接噴射する方式にも同様に使用できる。両方式とも熱式流量計３００の使用方法を含めた制御パラメータの計測方法および燃料供給量や点火時期を含めた内燃機関の制御方法の基本概念は略同じであり、両方式の代表例として吸気ポートに燃料を噴射する方式を図１に示す。

燃焼室に導かれた燃料および空気は、燃料と空気の混合状態を成しており、点火プラグ１５４の火花放電により着火され、爆発的に燃焼し、機械エネルギを発生する。燃焼後の気体は排気弁１１８から排気管に導かれ、排気ガス２４として排気管から車外に排出される。前記燃焼室に導かれる吸入空気である被計測気体３０の流量は、アクセルペダルの操作に基づいてその開度が変化するスロットルバルブ１３２により制御される。前記燃焼室に導かれる吸入空気の流量に基づいて燃料供給量が制御され、運転者はスロットルバルブ１３２の開度を制御して前記燃焼室に導かれる吸入空気の流量を制御することにより、内燃機関が発生する機械エネルギを制御することができる。

１.２内燃機関制御システムの制御の概要と熱式流量計３００の働き
エアクリーナ１２２から取り込まれ主通路１２４を流れる吸入空気である被計測気体３０の流量および温度が、熱式流量計３００により計測され、熱式流量計３００から吸入空気の流量および温度を表す電気信号が制御装置２００に入力される。また、スロットルバルブ１３２の開度を計測するスロットル角度センサ１４４の出力が制御装置２００に入力され、さらに内燃機関のエンジンピストン１１４や吸入弁１１６や排気弁１１８の位置や状態、さらに内燃機関の回転速度を計測するために、回転角度センサ１４６の出力が、制御装置２００に入力される。前記内燃機関の排気管には排気ガス２４の状態から燃料量と空気量との混合比の状態を計測するための酸素センサ１４８が設けられ、酸素センサ１４８の出力が制御装置２００に入力される。

被計測気体３０として記載する前記内燃機関へ導かれる吸入空気は、熱式流量計３００により計測される。前記内燃機関はアイドル運転状態から高速回転状態まで運転状態が広範囲に変化する。特定の運転状態で、前記内燃機関へ導かれる被計測気体３０は脈動し、さらに逆流が発生する。この被計測気体３０の脈流や逆流は前記内燃機関のエンジンピストン１１４や吸入弁１１６などの動作に起因すると考えられる。前記内燃機関へ導かれる被計測気体３０が逆流する運転領域で前記内燃機関へ導かれる被計測気体３０の流量を正確に求めるには、順方向に流れる被計測気体３０の流量を計測するだけでなく、前記内燃機関側からエアクリーナ１２２の方に向かって流れる逆流する流量をも正確に計測することが望ましい。例えば順方向に流れる被計測気体３０の流量の合計から逆流する被計測気体３０の流量の合計を減算する考え方により、実際に前記内燃機関に供給された被計測気体３０の流量の合計を求めることができる。この実際に前記内燃機関に供給された被計測気体３０の合計流量に基づいて、燃料供給量や点火時期を制御することができる。

制御装置２００は、熱式流量計３００の出力である吸入空気の流量、および回転角度センサ１４６の出力に基づき計測された内燃機関の回転速度、に基づいて燃料噴射量や点火時期を演算する。これら演算結果に基づいて、燃料噴射弁１５２から供給される燃料量、また点火プラグ１５４により点火される点火時期が制御される。燃料供給量や点火時期は、実際にはさらに熱式流量計３００で計測される吸気温度やスロットル角度の変化状態、エンジン回転速度の変化状態、酸素センサ１４８で計測された空燃比の状態に基づいて、きめ細かく制御される。制御装置２００はさらに内燃機関のアイドル運転状態において、スロットルバルブ１３２をバイパスする空気量をアイドルエアコントロールバルブ１５６により制御し、アイドル運転状態での内燃機関の回転速度を制御する。

１.３熱式流量計の搭載環境と計測精度の向上
内燃機関の主要な制御量である燃料供給量や点火時期はいずれも熱式流量計３００の出力を主パラメータとして定められる。また必要に応じて吸入空気の温度に基づいて制御パラメータの補正などが行われ、あるいは前記内燃機関に供給される燃料供給量や点火時期の補正が行われる。熱式流量計３００の計測精度の向上や経時変化の抑制、信頼性の向上が、前記内燃機関を搭載する車両の制御精度の向上や信頼性の確保においてたいへん重要である。特に近年、車両の省燃費に関する要望が非常に高く、また排気ガス浄化に関する要望が非常に高い。これらの要望に応えるには熱式流量計３００により計測される吸入空気である被計測気体３０の流量の計測精度を向上させることが極めて重要である。また熱式流量計３００が高い信頼性を維持していることも大切である。

車両用の内燃機関はその運転領域が広く、特定の運転領域で前記内燃機関に導かれる吸入空気である被計測気体３０が大きく脈動し、さらに被計測気体３０の逆流現象が発生する。被計測気体３０の流量を正確に計測するためには、使用される熱式流量計３００が被計測気体３０の順方向の流れの流量だけでなく、被計測気体３０が逆流する状態の流量も正確に計測できることが望ましい。以下の実施例の流量計測回路は、被計測気体３０を加熱する発熱体に対して被計測気体３０の流れにおける両側に感熱素子として作用する抵抗を配置している。従って前記流量計測回路は順方向に流れる被計測気体３０の流量も逆流する被計測気体３０の流量も計測できる。

さらに逆流する被計測気体３０の流量の計測精度を向上するために、計測誤差の原因となる熱式流量計３００の下流側に発生する渦の影響を低減する構造を備えている。これらの構造及び作用について以下に詳述する。

車に搭載される熱式流量計３００は内燃機関からの発熱の影響を受ける吸気管である主通路１２４を流れる被計測気体３０の流量を計測するために、前記吸気管に装着される。このため内燃機関の発熱が主通路１２４である吸気管を介して、熱式流量計３００に伝わる。熱式流量計３００は、被計測気体と熱伝達を行うことにより被計測気体の流量を計測する方式であり、外部からの熱の影響をできるだけ抑制することが重要である。以下に記載の実施例では、吸気管である主通路１２４からの熱の影響を低減できる構造を有している。これについては以下で説明する。

車に搭載される熱式流量計３００は、以下で説明するように、単に発明が解決しようとする課題の欄に記載された課題を解決し、発明の効果の欄に記載された効果を奏するのみでなく、以下で説明するように、上述した色々な課題を十分に考慮し、製品として求められている色々な課題を解決し、色々な効果を奏している。熱式流量計３００が解決する具体的な課題や奏する具体的な効果は、以下の実施例の記載の中で説明する。

２. 熱式流量計３００の構成
２.１熱式流量計３００の外観構造
図２および図３、図４は、熱式流量計３００の外観を示す図であり、図２（Ａ）は熱式流量計３００の左側面図、図２（Ｂ）は正面図、図３（Ａ）は右側面図、図３（Ｂ）は背面図、図４（Ａ）は平面図、図４（Ｂ）は底面図である。熱式流量計３００はケース３０１を有し、ケース３０１はハウジング３０２と表カバー３０３と裏カバー３０４とを備えている。ハウジング３０２は、熱式流量計３００を主通路１２４である吸気ボディに固定するためのフランジ３１２と、外部機器との電気的な接続を行うための外部端子３０６を有する外部接続部３０５と、流量等を計測するための計測部３１０を備えている。計測部３１０の内部には、副通路を作るための副通路溝が設けられており、さらに計測部３１０の内部には、主通路１２４を流れる被計測気体３０の流量を計測するための流量検出部６０２（図２０参照）や主通路１２４を流れる被計測気体３０の温度を計測するための温度検出部４５２を備える回路パッケージ４００が設けられている。これらについては後述する。

熱式流量計３００はフランジ３１２を挟んで一方側に前記外部接続部３０５を有しており、他方側に計測部３１０を有している。計測部３１０は略長方形の形状をしており、計測部３１０においてフランジ３１２の反対側である、計測部３１０の先端側に被計測気体３０を取り込むための入口３５０や取り込んだ被計測気体３０を排出する出口３５２が設けられている。

図２（Ｂ）の正面図に記載の熱式流量計３００の表面や図３（Ｂ）の背面図に記載の熱式流量計３００の裏面は略平らな形状を成し、熱式流量計３００の前記表面と前記裏面との間である、前記熱式流量計３００の厚みは図２（Ａ）や図３（Ａ）に記載のように薄く作られている。このため主通路１２４である吸気管に形成された孔は長四角の形状となる。熱式流量計３００の計測部３１０の部分が吸気管に設けられた前記孔から挿入され、フランジ３１２により前記吸気管に固定される。熱式流量計３００の計測部３１０の前記表面や前記裏面が吸気管である主通路１２４の被計測気体３０の流れに沿うように置かれることにより、熱式流量計３００の前記厚みが薄いので、流体抵抗を小さくできる効果がある。

２.２熱式流量計３００の外観構造とそれに基づく効果
図１および図２、図３において、主通路１２４を流れる被計測気体３０の一部を取り込むための熱式流量計３００の副通路の入口３５０が、フランジ３１２から主通路１２４の中心方向に向かって延びる計測部３１０の先端側に設けられている。このため、主通路１２４の内壁面近傍ではなく、内壁面から離れた中央部に近い部分の被計測気体３０を前記副通路に取り込むことができる。このため熱式流量計３００は主通路１２４の内壁面から離れた部分の被計測気体３０の流量や温度を測定することができ、熱などの影響による計測精度の低下を抑制できる。主通路１２４の内壁面近傍では、主通路１２４の温度の影響を受け易く、気体の本来の温度に対して被計測気体３０の温度が異なる状態となり、主通路１２４内を流れる被計測気体３０の平均的な状態と異なることになる。特に主通路１２４がエンジンの吸気ボディである場合は、エンジンからの熱の影響を受け、高温に維持されていることが多い。このため主通路１２４の内壁面近傍の気体は、主通路１２４の本来の気温に対して高いことが多い。主通路１２４の内壁面近傍の気体を計測することは、主通路１２４の平均的な状態の気体とは異なる気体の流量や温度を計測することとなり、計測精度を低下させる要因となる。

主通路１２４の内壁面近傍では流体抵抗が大きく、主通路１２４の平均的な流速に比べ、流速が低くなる。このため主通路１２４の内壁面近傍の気体を被計測気体３０として副通路に取り込むと、主通路１２４の平均的な流速に対し流速の遅い被計測気体３０を平均的な気体として計測することとなり、このことが計測誤差の要因となる恐れがある。図２乃至図４に示す熱式流量計３００では、フランジ３１２から主通路１２４の中央に向かって延びる薄くて長い計測部３１０の先端部に入口３５０が設けられているので、内壁面近傍の流速が低下した被計測気体３０を取り込むことにより生じる計測誤差を低減できる。また、図２乃至図４に示す熱式流量計３００では、フランジ３１２から主通路１２４の中央に向かって延びる計測部３１０の先端部に入口３５０が設けられているだけでなく、副通路の出口も計測部３１０の先端部に設けられているので、さらに計測誤差を低減することができる。

熱式流量計３００の計測部３１０はフランジ３１２から主通路１２４の中心方向に向かって長く延びる形状を成し、その先端部には吸入空気などの被計測気体３０の一部を副通路に取り込むための入口３５０と副通路から被計測気体３０を主通路１２４に戻すための出口３５２が設けられている。計測部３１０は主通路１２４の外壁から中央に向かう軸に沿って長く延びる形状を成しているが、幅は、図２（Ａ）や図３（Ａ）に記載の如く、狭い形状を成している。すなわち熱式流量計３００の計測部３１０は、側面の幅が薄く正面が略長方形の形状を成している。これにより、熱式流量計３００は十分な長さの副通路を備えることができ、被計測気体３０に対しては流体抵抗を小さい値に抑えることができる。実施例に記載の熱式流量計３００は、流体抵抗を小さい値に抑えられると共に高い精度で被計測気体３０の流量を計測することが可能である。

２.３計測部３１０の構造とそれに基づく効果
主通路１２４を流れる被計測気体３０の流れの方向において、熱式流量計３００を構成する計測部３１０の上流側側面と下流側側面にそれぞれ上流側突起３１７と下流側突起３１８とが設けられている。上流側突起３１７と下流側突起３１８は根元に対して先端に行くに従い細くなる形状を成しており、主通路１２４内を流れる被計測気体３０の流体抵抗を低減できる。熱絶縁部３１５と入口３４３との間に上流側突起３１７が設けられている。上流側突起３１７は断面積が大きく、フランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５からの熱伝導が大きいが、入口３４３の手前で上流側突起３１７が途切れており、さらに上流側突起３１７の温度検出部４５２側から温度検出部４５２への距離が、後述するようにハウジング３０２の上流側外壁の窪みにより、長くなる形状を成している。このため温度検出部４５２の支え部分への熱絶縁部３１５からの熱伝導が抑制される。高い計測精度を維持するのに貢献している。

被計測気体３０の温度を計測するために、被計測気体３０の一部が入口３４３から取り込まれ、取り込まれた被計測気体３０は、温度検出部４５２でその温度が計測され、後述するハウジング３０２の外壁窪み部３６６（図５参照）により生じた測温用流路を流れ、表側出口３４４あるいは裏側出口３４５から主通路１２４に排出される。前記冷却通路溝により、温度検出部４５２を有する突出部４２４（図１１参照）に沿って、入口３４３から導入された被計測気体３０を導くため、温度検出部４５２だけでなく突出部４２４を被計測気体３０の温度に近づける作用をする。このため他の発熱部分から突出部４２４に伝達されてくる熱の影響を低減でき、被計測気体３０の温度計測精度の向上に繋がる。

またフランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５と温度検出部４５２との間に、後述する端子接続部３２０および端子接続部３２０を含む空隙３８２が作られている。このためフランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５と温度検出部４５２との間が長くなっており、この長い部分に表カバー３０３や裏カバー３０４が設けられ、この部分が冷却面として作用している。従って主通路１２４の壁面の温度が温度検出部４５２に及ぼす影響を低減できる。またフランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５と温度検出部４５２との間が長くなることにより、副通路に導く被計測気体３０の取り込み部分を主通路１２４の中央に近づけることができる。主通路１２４の壁面に関係する計測精度の低下を抑制できる。

図２（Ｂ）や図３（Ｂ）に示すように、主通路１２４内に挿入される計測部３１０は、その両側面が大変狭く、さらに下流側突起３１８や上流側突起３１７が空気抵抗を低減する根元に対して先端が狭い形状を成している。このため、熱式流量計３００を主通路１２４に挿入したことによる流体抵抗の増大を抑制できる。また下流側突起３１８や上流側突起３１７が設けられている部分では、表カバー３０３や裏カバー３０４の両側部より、上流側突起３１７や下流側突起３１８が両サイドに突出する形状をしている。上流側突起３１７や下流側突起３１８は樹脂モールドで作られるので、空気抵抗の少ない形状に成形し易く、一方表カバー３０３や裏カバー３０４は広い冷却面を備える形状を成している。このため熱式流量計３００は、空気抵抗が低減され、さらに主通路１２４を流れる被計測気体により冷却されやすい効果を有している。

２.４フランジ３１２の構造と効果
フランジ３１２には、その下面である主通路１２４と対向する部分に、窪み３１４が複数個設けられており、主通路１２４との間の熱伝達面を低減し、熱式流量計３００が熱の影響を受け難くしている。フランジ３１２のねじ孔３１３は熱式流量計３００を主通路１２４に固定するためのもので、これらのねじ孔３１３の周囲の主通路１２４に対向する面が主通路１２４から遠ざけられるように、各ねじ孔３１３の周囲の主通路１２４に対向する面と主通路１２４との間に空間が成形されている。このようにすることで、熱式流量計３００に対する主通路１２４からの熱伝達を低減し、熱による測定精度の低下を防止できる構造をしている。さらにまた前記窪み３１４は、熱伝導の低減効果だけでなく、ハウジング３０２の成形時にフランジ３１２を構成する樹脂の収縮の影響を低減する作用をしている。

フランジ３１２の計測部３１０側に熱絶縁部３１５が設けられている。熱式流量計３００の計測部３１０は、主通路１２４に設けられた取り付け孔から内部に挿入され、熱絶縁部３１５は主通路１２４の前記取り付け孔の内面に対向する。主通路１２４は例えば吸気ボディであり、主通路１２４が高温に維持されていることが多い。逆に寒冷地での始動時には、主通路１２４が極めて低い温度であることが考えられる。このような主通路１２４の高温あるいは低温の状態が温度検出部４５２や後述する流量計測に影響を及ぼすと、計測精度が低下する。このため主通路１２４の孔内面と接触する熱絶縁部３１５には、窪み３１６が複数個並べて設けられており、近接する窪み３１６間の前記は孔内面と近接する熱絶縁部３１５の幅は極めて薄く、窪み３１６の流体の流れ方向の幅の３分の１以下である。これにより温度の影響を低減できる。また熱絶縁部３１５の部分は樹脂が厚くなる。ハウジング３０２の樹脂モールド時に、樹脂が高温状態から低温に冷えて硬化する際に体積収縮が生じ、応力の発生による歪が生じる。熱絶縁部３１５に窪み３１６を成形することで体積収縮をより均一化でき、応力集中を低減できる。

熱式流量計３００の計測部３１０は、主通路１２４に設けられた取り付け孔から内部に挿入され、熱式流量計３００のフランジ３１２によりねじで主通路１２４に固定される。主通路１２４に設けられた取り付け孔に対して所定の位置関係で熱式流量計３００が固定されることが望ましい。フランジ３１２に設けた窪み３１４を、主通路１２４と熱式流量計３００との位置決めに使用できる。主通路１２４に凸部を成形することで、前記凸部と窪み３１４とが嵌め込みの関係を有する形状とすることが可能となり、熱式流量計３００を正確な位置で主通路１２４に固定できる。

２.５外部接続部３０５およびフランジ３１２の構造と効果
図４（Ａ）は熱式流量計３００の平面図である。外部接続部３０５の内部に４本の外部端子３０６と補正用端子３０７が設けられている。外部端子３０６は熱式流量計３００の計測結果である流量と温度を出力するための端子および熱式流量計３００が動作するための直流電力を供給するための電源端子である。補正用端子３０７は生産された熱式流量計３００の計測を行い、それぞれの熱式流量計３００に関する補正値を求めて、熱式流量計３００内部のメモリに補正値を記憶するのに使用する端子であり、その後の熱式流量計３００の計測動作では上述のメモリに記憶された補正値を表す補正データが使用され、この補正用端子３０７は使用されない。従って外部端子３０６が他の外部機器との接続において、補正用端子３０７が邪魔にならないように、補正用端子３０７は外部端子３０６とは異なる形状をしている。この実施例では外部端子３０６より補正用端子３０７が短い形状をしており、外部端子３０６に接続される外部機器への接続端子が外部接続部３０５に挿入されても、接続の障害にならないようになっている。また外部接続部３０５の内部には外部端子３０６に沿って複数個の窪み３０８が設けられており、これら窪み３０８は、フランジ３１２の材料である樹脂が冷えて固まる時の樹脂の収縮による応力集中を低減するためのものである。

熱式流量計３００の計測動作中に使用する外部端子３０６に加えて、補正用端子３０７を設けることで、熱式流量計３００の出荷前にそれぞれについて特性を計測し、製品のばらつきを計測し、ばらつきを低減するための補正値を熱式流量計３００内部のメモリに記憶することが可能となる。上記補正値の設定工程の後、補正用端子３０７が外部端子３０６と外部機器との接続の邪魔にならないように、補正用端子３０７は外部端子３０６とは異なる形状に作られている。このようにして熱式流量計３００はその出荷前にそれぞれについてのばらつきを低減でき、計測精度の向上を図ることができる。

２.６熱式流量計３００の出口３５２の構造とその効果
図２（Ａ）及び図２（Ｂ）において、入口３５０から主通路１２４を流れる被計測気体３０の一部が取り込まれ、計測部３１０で取り込まれた被計測気体３０の流速が計測され、これに基づいて主通路１２４を流れる被計測気体３０の流量が計測され、図４（Ａ）に示す外部端子３０６から流量を表す電気信号が出力される。前記取り込まれた被計測気体３０は図３（Ａ）や図３（Ｂ）に示す出口３５２から主通路１２４に排出される。熱式流量計３００は流体抵抗を少なくするために図２（Ａ）や図３（Ａ）に示す如く、表カバー３０３と裏カバー３０４の間の長さである幅が薄く作られている。また下流側突起３１８が設けられており、熱式流量計３００の下流側での渦の発生が低減されているが、それでも熱式流量計３００の表カバー３０３や裏カバー３０４に沿って流れる主通路１２４の被計測気体３０により、出口３５２の下流側に渦が発生する。

主通路１２４を流れる被計測気体３０の逆流状態での流量を正確に計測するためには、逆流が発生した場合に、逆流する被計測気体３０の一部を出口３５２から副通路内に取り込み、計測部３１０で流量を計測し、計測された後、被計測気体３０を入口３５０から主通路１２４内に排出する。すなわち順方向状態の被計測気体３０の熱式流量計３００内での流れと逆の流れを作り、逆流する被計測気体３０の流量を計測する。

以下で図１１を使用して説明するが、被計測気体３０が主通路１２４内を順方向に流れている状態で、出口３５２の下流側に発生する渦を、被計測気体３０が主通路１２４内を逆流した状態で、副通路内に取り込むと、取り込まれた渦により計測誤差が生じる。取り込まれた渦が副通路内に入り込むのを防止するために、副通路の出口側に対向する位置に、図３（Ａ）に示す渦導入抑制部４２１４として設けられている。この実施例では渦流入抑制部４２１４は、副通路の出口側に対向する位置に設けられ、副通路の流路軸上に出口開口が生じないように、副通路の流路軸を塞ぐ位置に設けられた板である。この板が渦の副通路への浸入を阻止する構造となっている。一方逆流する被計測気体３０をできるだけ多く取り込むことが計測精度の向上に繋がるので、入口側副通路の下流側に出口開口４２２２を設け、出口開口４２２２から逆流する被計測気体３０を取り込む構造としている。出口開口４２２２から取り込まれた被計測気体３０に前記計測誤差の原因となる渦が加わっているので、出口開口４２２２から取り込まれた被計測気体３０をそのまま副通路に導くのではなく、以下で図１０により再度説明するが、取り込まれた被計測気体３０を先ず出口側室４２１６に導き、出口側室４２１６の奥に設けた、被計測気体３０の進路方向を変えるためのガイドにより、導入された被計測気体３０の進路を変える。この実施例では前記ガイドは裏カバー３０４に設けられた突起３０４２である。導入された被計測気体３０の進路を突起３０４２によって変えることにより、被計測気体３０と共に入り込んだ渦を急激に減衰することができる。これにより流量計測への渦による悪影響を低減できる。より具体的には図１０を用いて以下で説明する。

３. ハウジング３０２の全体構造とその効果
３.１副通路と流量検出部の構造とその効果
熱式流量計３００から表カバー３０３および裏カバー３０４を取り外したハウジング３０２の状態を図５および図６に示す。図５（Ａ）はハウジング３０２の左側面図であり、図５（Ｂ）はハウジング３０２の正面図であり、図６（Ａ）はハウジング３０２の右側面図であり、図６（Ｂ）はハウジング３０２の背面図である。ハウジング３０２はフランジ３１２から計測部３１０が主通路１２４の中心方向に延びる構造を成しており、その先端側に副通路を成形するための副通路溝が設けられている。この実施例ではハウジング３０２の表裏両面に副通路溝が設けられており、図５（Ｂ）に表側副通路溝３３２を示し、図６（Ｂ）に裏側副通路溝３３４を示す。副通路の入口３５０を成形するための入口溝３５１と出口３５２を成形するための出口溝３５３が、ハウジング３０２の先端部に設けられているので、主通路１２４の内壁面から離れた部分の気体を、言い換えると主通路１２４の中央部分に近い部分を流れている気体を被計測気体３０として入口３５０から取り込むことができる。主通路１２４の内壁面近傍を流れる気体は、主通路１２４の壁面温度の影響を受け、被計測気体３０などの主通路１２４を流れる気体の平均温度と異なる温度を有することが多い。また主通路１２４の内壁面近傍を流れる気体は、主通路１２４を流れる気体の平均流速より遅い流速を示すことが多い。実施例の熱式流量計３００ではこのような影響を受け難いので、計測精度の低下を抑制できる。

上述した表側副通路溝３３２や裏側副通路溝３３４で作られる副通路は外壁窪み部３６６や上流側外壁３３５や下流側外壁３３６によりフランジ３１２の熱絶縁部３１５に繋がっている。また上流側外壁３３５には上流側突起３１７が設けられ、下流側外壁３３６には下流側突起３１８が設けられている。このような構造により、フランジ３１２で熱式流量計３００が主通路１２４に固定されることにより、回路パッケージ４００を有する計測部３１０が高い信頼性を持って主通路１２４に固定される。

この実施例ではハウジング３０２に副通路を成形するための副通路溝を設けており、カバーをハウジング３０２の表面および裏面にかぶせることにより、副通路溝とカバーとにより副通路が完成する構成としている。このような構造とすることで、ハウジング３０２の樹脂モールド工程でハウジング３０２の一部としてすべての副通路溝を成形することができる。またハウジング３０２の成形時にハウジング３０２の両面に金型が設けられるので、この両方の金型を使用することにより、表側副通路溝３３２と裏側副通路溝３３４の両方をハウジング３０２の一部として全て成形することが可能となる。ハウジング３０２の両面に表カバー３０３と裏カバー３０４を設けることでハウジング３０２の両面の副通路を完成させることができる。金型を利用してハウジング３０２の両面に表側副通路溝３３２と裏側副通路溝３３４を成形することで高い精度で副通路を成形できる。また高い生産性が得られる。

図２および図３、さらに図５および図６から分かるように、ハウジング３０２の表側および裏側から表側方向および裏側方向に突出している上流側外壁３３５や下流側外壁３３６、さらにこれら上流側外壁３３５や下流側外壁３３６の熱絶縁部３１５に沿ったつながり部分、裏側副通路内周壁３９１や裏側副通路外周壁３９２、表側副通路内周壁３９３や表側副通路外周壁３９４の頂上部分が表カバー３０３あるいは裏カバー３０４と密着しており、ハウジング３０２と表カバー３０３あるいは裏カバー３０４とで密閉された空間および副通路が形成されている。

前記密閉された空間には以下で詳述する如く回路パッケージ４００が設けられると共に、空隙３８２が形成されている。前記ハウジング３０２と表カバー３０３あるいは裏カバー３０４との接着は、レーザ溶着等で行われる。ただし、前記ハウジング３０２と表カバー３０３あるいは裏カバー３０４とで完全に密閉すると温度変化による気体の膨張などが問題となるため、密閉はするが呼吸できる構造を備えている。前記呼吸できる構造を介して密閉空間内の温度変化に基づく外部との差圧の増大を低減している。

図６（Ｂ）において主通路１２４を流れる被計測気体３０の一部が入口３５０を成形する入口溝３５１から裏側副通路溝３３４内に取り込まれ、裏側副通路溝３３４内を流れる。裏側副通路溝３３４は進むにつれて深くなる形状をしており、溝に沿って流れるにつれ表側の方向に被計測気体３０は徐々に移動する。特に裏側副通路溝３３４は孔３４２の手前で急激に深くなる急傾斜部３４７が設けられていて、質量の小さい空気の一部は急傾斜部３４７に沿って移動し、孔３４２から図５（Ｂ）に記載の計測用流路面４３０の方を流れる。一方質量の大きい異物は急激な進路変更が困難なため、図６（Ｂ）に示す計測用流路面裏面４３１の方を移動する。その後孔３４１を通り、図５（Ｂ）に記載の計測用流路面４３０の方を流れる。

図５（Ｂ）に記載の表側副通路溝３３２において、上述の孔３４２から表側副通路溝３３２側に移動した被計測気体３０である空気は、計測用流路面４３０に沿って流れ、計測用流路面４３０に設けられた熱伝達面露出部４３６を介して流量を計測するための流量検出部６０２との間で熱伝達が行われ、流量の計測が行われる。計測用流路面４３０を通過した被計測気体３０や孔３４１から表側副通路溝３３２に流れてきた空気は共に表側副通路溝３３２に沿って流れ、出口３５２を成形するための出口溝３５３から主通路１２４に排出される。

被計測気体３０に混入しているごみなどの質量の大きい物質は慣性力が大きく、溝の深さが急激に深まる図６（Ｂ）に示す、急傾斜部３４７の部分の表面に沿って、溝の深い方向に急激に進路を変えることが困難である。このため質量の大きい異物は計測用流路面裏面４３１の方を移動し、異物が熱伝達面露出部４３６の近くを通るのを抑制できる。この実施例では気体以外の質量の大きい異物の多くが、計測用流路面４３０の背面である計測用流路面裏面４３１を通過するように構成しているので、油分やカーボン、ごみなどの異物による汚れの影響を低減でき、計測精度の低下を抑制できる。すなわち主通路１２４の流れの軸を横切る軸に沿って被計測気体３０の進路を急に変化させる形状を有しているので、被計測気体３０に混入する異物の影響を低減できる。

この実施例では、裏側副通路溝３３４で構成される流路は曲線を描きながらハウジング３０２の先端部からフランジ方向に向かい、最もフランジ側の位置では副通路を流れる気体は主通路１２４の流れに対して逆方向の流れとなり、この逆方向の流れの部分で一方側である裏面側の副通路が、他方側である表面側に成形された副通路につながる。このようにすることで、回路パッケージ４００の熱伝達面露出部４３６の副通路への固定が容易となり、さらに被計測気体３０を主通路１２４の中央部に近い位置で取り込むことが容易となる。

この実施例では、流量を計測するための計測用流路面４３０の流れ方向における前後に裏側副通路溝３３４と表側副通路溝３３２とに貫通する孔３４２と孔３４１が設けられている。この貫通する孔３４２と孔３４１を設けてハウジング３０２の一方面に成形した裏側副通路溝３３４からハウジング３０２の他方の面に成形した表側副通路溝３３２へ被計測気体３０が移動する形状で副通路を成形している。このようにすることで、１回の樹脂モールド工程でハウジング３０２の両面に副通路溝を成形でき、また両面を繋ぐ構造を合わせて成形することが可能となる。

また回路パッケージ４００に成形された計測用流路面４３０の両側に孔３４２と孔３４１を設けることで、これらに孔３４２と孔３４１を成形する金型を利用して、計測用流路面４３０に成形された熱伝達面露出部４３６への樹脂の流れ込みを防ぐことができる。また計測用流路面４３０の上流側と下流側の孔３４２や孔３４１の成形を利用し、回路パッケージ４００をハウジング３０２に樹脂モールドにより固定するときに、これらの孔を利用して金型を配置し、この金型により回路パッケージ４００を位置決めし固定することができる。

この実施例では、裏側副通路溝３３４と表側副通路溝３３２とに貫通する孔として二つの孔、孔３４２と孔３４１が設けられている。しかし、孔３４２と孔３４１からなる二つの孔を設けなくても、どちらか一方の孔で、裏側副通路溝３３４と表側副通路溝３３２とをつなぐ副通路形状を一つの樹脂モールド工程で成形することが可能である。

なお、裏側副通路溝３３４の両側には裏側副通路内周壁３９１と裏側副通路外周壁３９２が設けられ、これら裏側副通路内周壁３９１と裏側副通路外周壁３９２のそれぞれの高さ方向の先端部と裏カバー３０４の内側面とが密着することで、ハウジング３０２の裏側副通路が成形される。また表側副通路溝３３２の両側には表側副通路内周壁３９３と表側副通路外周壁３９４が設けられ、これら表側副通路内周壁３９３と表側副通路外周壁３９４の高さ方向の先端部と裏カバー３０４の内側面とが密着することで、ハウジング３０２の表側副通路が成形される。

この実施例では、計測用流路面４３０とその背面の両方に分かれて被計測気体３０が流れ、一方側に流量を計測する熱伝達面露出部４３６を設けているが、被計測気体３０を二つの通路に分けるのではなく、計測用流路面４３０の面側のみを通過するようにしても良い。主通路１２４の流れ方向の第１軸に対してこれを横切る方向の第２軸に沿うように副通路を曲げることにより、被計測気体３０に混入する異物を、第２軸の曲りの小さい片側に寄せることができ、第２軸の曲りの大きい方に計測用流路面４３０および熱伝達面露出部４３６を設けることにより、異物の影響を低減できる。

またこの実施例では表側副通路溝３３２と裏側副通路溝３３４の繋ぎの部分に計測用流路面４３０および熱伝達面露出部４３６を設けている。しかし表側副通路溝３３２と裏側副通路溝３３４の繋ぎの部分ではなく、表側副通路溝３３２にあるいは、裏側副通路溝３３４に設けても良い。

計測用流路面４３０に設けられた流量を計測するための熱伝達面露出部４３６の部分に絞り形状が成形されており、この絞り効果により流速が早くなり、計測精度が向上する。また仮に熱伝達面露出部４３６の上流側で気体の流れに渦が発生していたとしても上記絞りにより渦を消滅あるいは低減でき、計測精度が向上する。

図５および図６で、上流側外壁３３５が温度検出部４５２の根元部で下流側に窪む形状を成す、外壁窪み部３６６を備えている。この外壁窪み部３６６により、温度検出部４５２と外壁窪み部３６６との間の距離が長くなり、上流側外壁３３５を介して伝わってくる熱の影響を低減できる。

温度検出部４５２の根元部に外壁窪み部３６６が設けられ、これによりフランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５から上流側外壁３３５を介して伝わってくる熱の影響を低減できる。さらに上流側突起３１７と温度検出部４５２との間の切欠きにより成形された測温用の外壁窪み部３６６が設けられている。この外壁窪み部３６６により上流側突起３１７を介して温度検出部４５２にもたらされる熱の伝わりを低減できる。これにより温度検出部４５２の検出精度が向上する。特に上流側突起３１７はその断面積が大きいので熱が伝わり易く、熱の伝わりを阻止する作用をする外壁窪み部３６６の働きは重要である。

３.２副通路の構造と流量計測通路部
上述したように被計測気体３０を取り込むための入口３５０と取り込んだ被計測気体３０を主通路１２４に排出するための出口３５２との間に、計測用流路面４３０および熱伝達面露出部４３６を設けており、計測用流路面４３０に設けられた熱伝達面露出部４３６で副通路内の被計測気体３０との間で熱伝達を行うことで、主通路１２４を流れる被計測気体３０の流量が計測される。

この実施例では上記副通路における入口３５０と計測用流路面４３０との間の入口側副通路４２３２と、上記副通路における計測用流路面４３０と出口３５２近傍の出口側室４２１６との間の出口側副通路４２３４とが設けられており、入口側副通路４２３２はハウジング３０２の裏側に形成され、出口側副通路４２３４がハウジング３０２の表側に形成されている。主通路１２４を被計測気体３０が順方向に流れている場合には、入口３５０から導入された被計測気体３０は入口側副通路４２３２から計測用流路面４３０に導かれ、流量が計測され、その後、出口側副通路４２３４及び出口側室４２１６を通り、主通路１２４に排出される。この状態では主通路１２４を流れる順方向の被計測気体３０の流量が計測される。

一方、主通路１２４を被計測気体３０が逆流状態で流れている場合には、主通路１２４を逆流する被計測気体３０の流量を計測するために、逆流状態の被計測気体３０の一部が出口３５２から取り込まれ、出口側室４２１６を介して出口側副通路４２３４に導入され、計測用流路面４３０に導かれる。計測用流路面４３０で逆流する被計測気体３０の計測が行われ、主通路１２４を逆流する被計測気体３０の流量が計測される。計測用流路面４３０で計測された被計測気体３０は入口側副通路４２３２を介して入口３５０から主通路１２４に排出される。

ハウジング３０２には、入口側副通路４２３２を形成するための裏側副通路溝３３４や出口側副通路４２３４を形成するための表側副通路溝３３２が成形されている。このためハウジング３０２に表カバー３０３や裏カバー３０４を固定することで、入口側副通路４２３２や出口側副通路４２３４が形成される。

計測用流路面４３０は順方向および逆方向の被計測気体３０の流量を計測するための流量計測通路部として作用している。

３.３副通路の流量計測通路部の構造とそれに基づく効果
図７は、回路パッケージ４００の計測用流路面４３０が副通路溝の内部に配置されている状態を示す部分拡大図であり、図６のＡ−Ａ断面図である。なお、この図は概念図であり、図５や図６に示す詳細形状に対して、図７では細部の省略および単純化を行っており、細部に関して少し変形している。図７の左部分が裏側副通路溝３３４の終端部であり、右側部分が表側副通路溝３３２の始端部分である。図７では明確に記載していないが、計測用流路面４３０を有する回路パッケージ４００の左右両側には、孔３４２と孔３４１とが設けられていて、計測用流路面４３０を有する回路パッケージ４００の左右両側で裏側副通路溝３３４と表側副通路溝３３２とが繋がっている。

入口３５０から取り込まれ、裏側副通路溝３３４により構成される裏側副通路を流れた被計測気体３０は、図７の左側から導かれ、被計測気体３０の一部は、孔３４２を介して、回路パッケージ４００の計測用流路面４３０の表面と表カバー３０３に設けられた突起部３５６で作られる流路３８６の方を流れ、他の被計測気体３０は計測用流路面裏面４３１と裏カバー３０４で作られる流路３８７方を流れる。その後、流路３８７を流れた被計測気体３０は、孔３４１を介して表側副通路溝３３２の方に移り、流路３８６を流れている被計測気体３０と合流し、表側副通路溝３３２を流れ、出口３５２から主通路１２４に排出される。なお、流路３８７には裏カバー３０４に設けられた突起部３５８が計測用流路面裏面４３１に向かって突出している。

裏側副通路溝３３４から孔３４２を介して流路３８６に導かれる被計測気体３０の方が、流路３８７に導かれる流路よりも曲りが大きくなるように、副通路溝が成形されているので、被計測気体３０に含まれるごみなどの質量の大きい物質は、曲りの少ない流路３８７の方に集まる。このため流路３８６への異物の流入はほとんど無い。

流路３８６では、表側副通路溝３３２の最先端部に連続して、表カバー３０３に設けられ突起部３５６が計測用流路面４３０の方に徐々に突出することにより、絞りが成形される構造を成している。流路３８６の絞り部の一方側に計測用流路面４３０が配置され、計測用流路面４３０には流量検出部６０２が被計測気体３０との間で熱伝達を行うための熱伝達面露出部４３６が設けられている。流量検出部６０２の計測が高精度で行われるためには、熱伝達面露出部４３６の部分で被計測気体３０が渦の少ない層流であることが望ましい。また流速が速い方が計測精度が向上する。このために計測用流路面４３０に対向して表カバー３０３に設けられた突起部３５６が計測用流路面４３０に向かって滑らかに突出することにより絞りが成形される。この絞りは、被計測気体３０の渦を減少させて層流に近づけている作用をする。さらに絞り部分では流速が早くなり、この絞り部分に流量を計測するための熱伝達面露出部４３６が配置されているので、流量の計測精度が向上している。

計測用流路面４３０に設けた熱伝達面露出部４３６に対向するようにして突起部３５６を副通路溝内に突出させることで絞りを成形して、計測精度を向上することができる。絞りを成形するための突起部３５６は、計測用流路面４３０に設けた熱伝達面露出部４３６に対向する方のカバーに設けることになる。図７では計測用流路面４３０に設けた熱伝達面露出部４３６に対向する方のカバーが表カバー３０３であるので表カバー３０３に熱伝達面露出部４３６を設けているが、表カバー３０３あるいは裏カバー３０４の内の計測用流路面４３０に設けた熱伝達面露出部４３６に対向する方のカバーに設ければ良い。回路パッケージ４００における計測用流路面４３０および熱伝達面露出部４３６を設ける面がどちらになるかにより、熱伝達面露出部４３６に対向する方のカバーがどちらになるかが変わる。

流路３８６と流路３８７との被計測気体３０の配分なども高精度の計測にとって関係があり、裏カバー３０４に設けられた突起部３５８を流路３８７に突出させることにより、流路３８６と流路３８７との被計測気体３０の配分などの調整を行っている。また流路３８７に絞り部を設けることで流速を早くし、ごみなどの異物を流路３８７に引き込む作用も成している。この実施例では、流路３８６と流路３８７の色々な調整の手段の一つとして突起部３５８による絞りを利用しているが、計測用流路面裏面４３１と裏カバー３０４の間の幅などの調整により、上述した流路３８６と流路３８７との流量の配分等の調整を行っても良い。この場合は裏カバー３０４に設けられた突起部３５８は不要となる。

図５および図６において、計測用流路面４３０に設けられた熱伝達面露出部４３６の裏面である計測用流路面裏面４３１に、回路パッケージ４００の樹脂モールド工程で使用された金型の押さえ跡４４２が残っている。押さえ跡４４２は特に流量の計測の障害となるものではなく、そのまま押さえ跡４４２が残っていても問題ない。また後述するが、回路パッケージ４００を樹脂モールドで成形する際に、流量検出部６０２が有する半導体ダイヤフラムの保護が重要となる。このために熱伝達面露出部４３６の裏面の押さえが重要である。また熱伝達面露出部４３６に回路パッケージ４００を覆う樹脂が流れ込まないようにすることが大切である。このような観点から、熱伝達面露出部４３６を含む計測用流路面４３０を金型で囲い、また熱伝達面露出部４３６の背面を他の金型で押さえつけ、樹脂の流入を阻止する。回路パッケージ４００はトランスファーモールドで作られるので、樹脂の圧力が高く、熱伝達面露出部４３６の背面からの押さえが重要である。また流量検出部６０２には半導体ダイヤフラムが使用されており、半導体ダイヤフラムにより作られる空隙の通気用通路を成形することが望まれる。通気用通路を成形するためのプレートなどを保持固定するために、熱伝達面露出部４３６の裏面からの押さえは重要である。

３.４熱式流量計３００のカバーの形状とそれに基づく効果
図８は表カバー３０３の外観を示す図であり、図８（Ａ）は左側面図、図８（Ｂ）は正面図、図８（Ｃ）は平面図である。図９は裏カバー３０４の外観を示す図であり、図９（Ａ）は左側面図、図９（Ｂ）は正面図、図９（Ｃ）は平面図である。図８および図９において、表カバー３０３や裏カバー３０４は、ハウジング３０２の表面および裏面に設けられ、図５および図６に示す、ハウジング３０２の外壁である上流側外壁３３５や下流側外壁３３６の頂辺、すなわち表側および裏側において最も外側である高さ方向の先端部と密着し、また固定部３７２１の同じく表側および裏側において最も外側である高さ方向の先端部と密着し、さらにフランジ３１２側においても密着しており、内部に密閉された空隙３８２を形成している。さらに表カバー３０３や裏カバー３０４は、ハウジング３０２の副通路溝を塞ぐことにより、副通路を作るのに使用される。また突起部３５６が備え絞りを作るのに使用される。このため成形精度が高いことが望ましい。表カバー３０３や裏カバー３０４は金型に熱可塑性樹脂を注入する樹脂モールド工程により、作られるので、高い成形精度で作ることができる。

図８や図９に示す表カバー３０３や裏カバー３０４には、表保護部３２２や裏保護部３２５が成形されている。図２や図３に示すように入口３４３の表側側面に表カバー３０３に設けられた表保護部３２２が配置され、また入口３４３の裏側側面に、裏カバー３０４に設けられた裏保護部３２５が配置されている。入口３４３内部に配置されている温度検出部４５２が表保護部３２２と裏保護部３２５で保護され、生産中および車への搭載時に温度検出部４５２が何かとぶつかることなどによる温度検出部４５２の機械的な損傷を防止できる。

表カバー３０３の内側面には突起部３５６が設けられ、図７に示す如く、突起部３５６は計測用流路面４３０に対向して配置され、副通路の流路の軸に沿う方向に長く延びた形状をしている。計測用流路面４３０と突起部３５６とにより上述した流路３８６に絞りが成形され、被計測気体３０に生じている渦を減少させ、層流に生じさせる作用をする。この実施例では、絞り部分を有する副流路を、溝の部分と溝を塞いで絞りを備えた流路を完成する蓋の部分とにわけ、溝の部分を、ハウジング３０２を成形するための第２樹脂モールド工程で作り、次に突起部３５６を有する表カバー３０３を他の樹脂モールド工程で成形し、表カバー３０３を溝の蓋として溝を覆うことにより、副通路を作っている。ハウジング３０２を成形する第２樹脂モールド工程で、計測用流路面４３０を有する回路パッケージ４００のハウジング３０２への固定も行っている。このように形状の複雑な溝の成形を樹脂モールド工程で行い、絞りのための突起部３５６を表カバー３０３に設けることで、高い精度で図７に示す流路３８６を成形することができる。また溝と計測用流路面４３０や熱伝達面露出部４３６の配置関係を高い精度で維持できるので、量産品においてのばらつきを小さくでき、結果として高い計測結果が得られる。また生産性も向上する。

裏カバー３０４と計測用流路面裏面４３１による流路３８７の成形も同様である。流路３８６の溝部分と蓋部分とに分け、ハウジング３０２を成形する第２樹脂モールド工程で前記溝部分を作り、次に突起部３５８を有する裏カバー３０４で溝を覆うことにより、流路３８７を成形している。流路３８７をこのようにして作ることにより、流路３８６を高精度で作ることができ、生産性も向上する。なおこの実施例では流路３８７に絞りを設けているが、突起部３５８を用いない、絞りの無い流路３８７を使用することも可能である。

図８（Ｂ）において、表カバー３０３の先端側には、出口３５２を成形するための切欠き３２３が設けられている。図２（Ｂ）に示す如く、出口３５２はハウジング３０２の右側面だけでなく、この切欠き３２３により出口３５２がハウジング３０２の正面側にも広がっている。このことにより、副通路全体の流体抵抗が減少し、入口３５０から副通路内に導かれる被計測気体３０が増大する。このことにより、流量の計測精度が向上する。

裏カバー３０４には突起３０４２が設けられている。この突起３０４２は後述する出口側室４２１６の壁３０４４として作用する。主通路１２４を流れる被計測気体３０が逆流している状態では、被計測気体３０が順方向に流れていた状態で出口３５２の下流側に発生した渦を出口３５２から取り込む問題がある。取り込まれた渦が出口側副通路４２３４に入り込まないように、突起３０４２は取り込まれた渦を含む被計測気体３０の進路を変え、前記取り込まれた渦を減衰させる働きをする。この作用については次に図１０や図１１を用いて説明する。

４. 逆流する被計測気体３０の計測とその計測誤差の要因
４.１計測誤差の要因
図１０は図２（Ｂ）のＣ−Ｃ断面を示す。熱式流量計３００は表カバー３０３と裏カバー３０４との間の長さである幅が薄く作られているがそれでも、主通路１２４を順方向に流れる被計測気体３０により、熱式流量計３００の出口３５２の下流側に渦４２４２が発生する。図１１は熱式流量計３００を内燃機関の吸入空気量の計測に使用した場合の特定運転領域における吸入空気量の変動を示す。実際の流量の変動波形を波形４９１４で示す。前記内燃機関の動作に同期して実際に前記内燃機関に供給される吸入空気量の流量は波形４９１４で示す如く変動している。図１１に示す例では、時間ｔ１と時間ｔ２との間で、被計測気体３０である吸入空気が逆流している。順方向に流れる被計測気体３０の流量だけでなく、時間ｔ１と時間ｔ２との間の逆流する被計測気体３０の流量を正確に計測することで、実際に内燃機関に取り込まれた空気量を高い精度で計測できる。

この明細書で特別に明記した場合を除き、単に上流側および下流側と記す場合は、被計測気体３０が順方向に流れている状態での流れに基づいて表現している。従って被計測気体３０が逆流している場合とは、特別な明記が無い場合は、順流方向の下流側から上流側に流れていることを示す。

４.２計測誤差の要因への対応
図１０に示す如く、被計測気体３０の脈動状態における順方向の流れの状態で、熱式流量計３００の下流側に渦４２４２が発生する。この後、時間ｔ１から時間ｔ２の間は被計測気体３０が逆流状態になり、この渦４２４２は逆流する被計測気体３０により上流方向に移動する。図１０に示す構造においてもし渦流入抑制部４２１４が設けられていない状態で、渦流入抑制部４２１４の部分に開口が形成されていると仮定すると、被計測気体３０の逆流状態で渦４２４２は、渦流入抑制部４２１４の代わりに渦流入抑制部４２１４の位置に設けられている開口から入り込み出口側副通路４２３４を逆流して、図５（Ｂ）に示す計測用流路面４３０に到達する。このとき、熱伝達面露出部４３６は渦４２４２の影響を受け、被計測気体３０の流量変動を示す波形４９１４よりも過剰な逆流を検出し波４９１６のような変動を示す。これにより、図１１に示す最適値Ｃに比べ平均値が減少、正しく流量を検出しない（脈動誤差Ａ）。

一方、渦４２４２が入り込むのを防止するために下流側に開口する出口開口４２２２を無くし、主通路１２４の被計測気体３０の流れを横切る方向に開口する出口開口４２２６のみとすると、図１１の波形４９１２の如き出力となり、計測された逆流する流量は実際の流量より小さい値となる。この理由は、主通路１２４の被計測気体３０の流れを横切る方向に開口する出口開口４２２６のみとすることで、逆流する被計測気体３０の動圧が作用しないために、時間ｔ１から時間ｔ２の間に発生する逆流時に副通路内に導かれる被計測気体３０が減少することにより、流量計測通路部での流速が遅くなるためである。

このため波形４９１２に相当する流量計測通路部での被計測気体３０の流速は波形４９１４に相当する流量計測通路部での被計測気体３０の流速に比べてｔ１からｔ２の逆流が発生しているあいだ遅くなり、脈動誤差を発生する。

望ましくは、主通路１２４を逆流する被計測気体３０の動圧が出口開口から取り込まれるようにすることである。出口開口４２２２は逆流する被計測気体３０の流れである被計測気体３０の逆流３０３０を取り込むことができる。ただし、被計測気体３０の逆流３０３０には渦４２４２が乗っており、出口開口４２２２から被計測気体３０の逆流３０３０と共に渦４２４２が取り込まれる。出口開口４２２２から渦４２４２と共に取り込まれた逆流３０３０は、壁３０４４に遮られ進路を変更する。取り込まれた逆流３０３０が壁３０４４によってその進路を変更することにより、取り込まれた渦４２４２が減衰あるいは消滅して、渦の悪影響が低減される。

図１０の構造では、出口側副通路４２３４の流れの軸である流れ軸４２３５を渦流入抑制部４２１４で塞ぎ、出口開口から取り込まれた渦４２４２が出口側副通路４２３４に直接入り込むのを阻止している。一方出口側副通路４２３４の出口側に出口側室４２１６が形成され、出口開口４２２２から取り込まれた逆流３０３０の動圧が出口側室４２１６内に作用する構造としている。このため被計測気体３０の逆流３０３０が勢い良く出口側室４２１６に入り込み、図１１の波形４９１２で示される、逆流する被計測気体３０の取り込み不足に起因する誤差を抑制できる。

出口側室４２１６には出口開口４２２２から渦４２４２が入り込むが、出口側室４２１６に入り込んだ渦４２４２は、進路を変更するガイドとして作用する壁３０４４にて逆流３０３０の進路が大きく変えられ、このために入り込んだ渦４２４２が大きく減衰する。このようにして図１１の波形４９１６で示す誤差も低減できる。

以上説明した如く、図１０の構成で、二つの誤差の要因を解決することができ、計測精度が大幅に向上する。なお、この実施例ではガイドとして作用する壁３０４４を裏カバー３０４に設けている。裏カバー３０４に設けられた壁３０４４の代わりに入口側副通路４２３２の壁４２１７を使用しても良い。入口側副通路４２３２の壁４２１１は入口側副通路４２３２と出口側副通路４２３４とを分ける働きを成している。

さらに、出口開口４２２６は出口側副通路４２３４を出入りする被計測気体３０の流体抵抗を低減するためである。

５. 回路パッケージ４００のハウジング３０２による固定
５.１回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定する固定構造
図５および図６を用いて回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定する固定構造を説明する。主通路１２４を流れる被計測気体３０の流量を計測する流量計測回路６０１（図２０参照）を内蔵する回路パッケージ４００が、副通路溝を有するハウジング３０２に固定されている。この実施例では、フランジ３１２と前記副通路溝３３２，３３４とが上流側外壁３３５と下流側外壁３３６とにより繋がれ、前記副通路溝３３２および前記副通路溝３３４を成形している部分が上流側外壁３３５と下流側外壁３３６とを介してフランジ３１２により支持されている。なお、上流側外壁３３５は主通路１２４を流れる被計測気体３０の流れにおける上流側に位置し、下流側外壁３３６は下流側に位置している。固定部３７２１は上流側外壁３３５と下流側外壁３３６と繋ぐように設けられ、固定部３７２１で回路パッケージ４００を全周に渡って包むことにより、回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定している。さらに固定部３７２１のフランジ側には、上流側外壁３３５や下流側外壁３３６、フランジ３１２で囲まれた空隙３８２が形成されている。固定部３７２１のフランジ側とは逆の副通路側には副通路溝３３２，３３４が成形されており、この副通路溝３３２，３３４には被計測気体３０が流れる構造に成っている。固定部３７２１は前記空隙の副通路側の気密を維持する作用を為す。

上流側外壁３３５に設けられた外壁窪み部３６６を、さらに固定部３７２３として用いることにより、さらに回路パッケージ４００を強固に固定することができる。上述の固定部３７２１は上流側外壁３３５と下流側外壁３３６とを繋ぐように、この実施例では被計測気体３０の流れ軸に沿う方向、すなわち計測用流路面４３０の長軸に沿う方向に、回路パッケージ４００を包含している。一方上流側外壁３３５の外壁窪み部３６６は被計測気体３０の流れ軸を横切る方向に回路パッケージ４００を包含している。すなわち固定部３７２１に対して、固定部３７２３は回路パッケージ４００を包含する方向が異なるように成形されて、回路パッケージ４００を包含している。これらは互いに異なる方向で回路パッケージ４００を包含して固定しているので、より強固に回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定できる。

この実施例では、外壁窪み部３６６は上流側外壁３３５の一部で構成されているが、固定する力を増大するためであれば、上流側外壁３３５の代わりに下流側外壁３３６で、固定部３７２１と異なる方向に回路パッケージ４００を包含する固定部を設けても良い。例えば、下流側外壁３３６で回路パッケージ４００の端部を包含するとか、あるいは下流側外壁３３６に上流方向に窪む窪みを成形する、あるいは下流側外壁３３６から上流方向に突出する突出部を設けてこの突出部で回路パッケージ４００を包含するようにしても良い。この実施例で、上流側外壁３３５に外壁窪み部３６６を設けて回路パッケージ４００を包含したのは、回路パッケージ４００の固定に加えて、温度検出部４５２と上流側外壁３３５との間の熱抵抗を増大する作用を持たせたためである。また温度検出部４５２を有する回路パッケージ４００の突出部４２４（図１２参照）の根元を外壁窪み部３６６が包含し、支持しているので、温度検出部４５２を有する突出部４２４（図１２参照）の保護の作用も為している。

固定部３７２１や固定部３７２３は、回路パッケージ４００に加わる応力を低減するめに、厚肉部と薄肉部とを有している。図５（Ａ）や図５（Ｂ）に示すように、固定部３７２１は厚肉部４７１４と薄肉部４７１０を有している。薄肉部４７１０は回路パッケージ４００方向への窪みを設けることで、回路パッケージ４００を包含する樹脂の厚みが薄く成形されることにより作られる。薄肉部４７１０のフランジ側にはさらに薄肉部が成形されているが、薄肉部４７１０のフランジ側に設けられたこの薄肉部は、厚肉部４７１４より回路パッケージ４００を包含する樹脂厚さが薄い形状を成しているが、薄肉部４７１０より回路パッケージ４００を包含する樹脂厚さが少し厚い形状を成している。このように厚肉部４７１４に対して薄肉部４７１０やさらにそのフランジ側に薄肉部を設けることで、固定部３７２１が回路パッケージ４００を包含するための所定の広さの面積を確保しつつ、固定部３７２１により回路パッケージ４００に加わる応力を前記面積の広さに対して低減できる効果を有している。

図５（Ｂ）の裏面である図６（Ｂ）では、固定部３７２１は厚肉部４７１４と窪み３７３により作られる薄肉部とを有している。上述したように薄肉部を設けることで、固定部３７２１が回路パッケージ４００を包含するための所定の広さの面積を確保しつつ、回路パッケージ４００に加わる応力を前記面積の広さに対して低減できる効果を有している。このように厚肉部と薄肉部とで固定部３７２１を構成する構造により、回路パッケージ４００の固定に係る信頼性が向上する。すなわち回路パッケージ４００と固定部３７２１との間の気密性が維持される。また樹脂モールド工程において、固定部３７２１が冷却されて固まる際の体積収縮に伴う、固定部３７２１から回路パッケージ４００に加えられる応力を低減できる。また薄肉部を設けることで、樹脂モールド工程において樹脂の移動が抑制されて樹脂の温度低下が緩やかとなり、樹脂が硬化するのに要する時間が長くなる。回路パッケージ４００の表面の凹凸に固定部３７２１の樹脂が流れ込み易くなり、回路パッケージ４００と固定部３７２１との間の気密性を高める効果がある。

また、固定部３７２１の副通路側は、被計測気体３０が流れており、回路パッケージ４００と固定部３７２１との間の気密が破れるとハウジング３０２の内部の空隙３８２に水分などが入り込む恐れが生じる。薄肉部を設けることにより、固定部３７２１と回路パッケージ４００の樹脂との接触面積を増やすことが可能となり、気密性が向上し、ハウジング３０２の内部の前記空隙３８２への水分などの浸入をより防止できる効果がある。

図５（Ｂ）や図６（Ｂ）において、上流側外壁３３５が外壁窪み部３６６を有している。外壁窪み部３６６は回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定する固定部３７２３として作用する。固定部３７２３は厚肉部４７１５と薄肉部４７１６とを有している。固定部３７２１と同様、固定部３７２３は回路パッケージ４００との間で広い接触面積を確保できる。しかも薄肉部４７１６は回路パッケージ４００に与える応力が小さいので、固定部３７２３が回路パッケージ４００に与える応力の影響を低減できる。固定部３７２３の上流側は被計測気体３０が流れており、固定部３７２３と回路パッケージ４００との間の気密性を保つことが重要であり、薄肉部４７１６と厚肉部４７１５とにより、固定部３７２３と回路パッケージ４００との間の気密性を確保し易くなる。

５.２樹脂モールドにより成形されたハウジング３０２の構造
次に再び図５および図６を参照して、回路パッケージ４００のハウジング３０２への樹脂モールド工程による固定について説明する。副通路を成形する副通路溝の所定の場所、例えば図５および図６に示す実施例では、表側副通路溝３３２と裏側副通路溝３３４のつながりの部分に、回路パッケージ４００の表面に成形された計測用流路面４３０が配置されるように、回路パッケージ４００がハウジング３０２に配置され固定されている。回路パッケージ４００をハウジング３０２に樹脂モールドにより埋設して固定する部分が、副通路溝より少しフランジ３１２側に設けられている。回路パッケージ４００は、図１７を用いて以下で説明するが、第１樹脂モールド工程で作られる。第１樹脂モールド工程で作られた回路パッケージ４００は、第２樹脂モールド工程で副通路を備えるハウジング３０２を成形する際に、固定部３７２１を成形し、固定部３７２１は第１樹脂モールド工程により成形された回路パッケージ４００の外周を覆うようにして、回路パッケージ４００を保持し、固定する。

図５（Ｂ）に示す如く、固定部３７２１の表側面には、窪み３７６や窪み形状の薄肉部４７１０が設けられている。また図６（Ｂ）に示す如く、固定部３７２１の裏側面には薄肉部として作用する窪み３７３が成形されている。これら窪みにより、固定部３７２１の成形時に樹脂の温度が冷え、体積が収縮する収縮量を低減することができる。このことにより回路パッケージ４００に加わる応力を低減できる。さらに上述の窪みを成形するための金型により樹脂の流れが制限されることにより、樹脂温度の低下速度を緩やかにし、回路パッケージ４００の表面に設けられた凹凸に奥まで、固定部３７２１を構成する樹脂を入り込み易くすることができる。

また回路パッケージ４００の全面を、ハウジング３０２を成形する樹脂で覆うのではなく、固定部３７２１のフランジ３１２側に、回路パッケージ４００の外壁が露出する部分を設けている。この図５および図６の実施例では、回路パッケージ４００の外周面の内のハウジング３０２の樹脂に包含される部分の面積より、ハウジング３０２の樹脂に包含されないでハウジング３０２の樹脂から露出している面積の方が広くなっている。また回路パッケージ４００の計測用流路面４３０の部分も、ハウジング３０２を形成している樹脂から露出している。

回路パッケージ４００の外壁を帯状に全周にわたって覆っている固定部３７２１の表面や裏面にそれぞれ窪みを成形することで、ハウジング３０２を成形するための第２樹脂モールド工程において、回路パッケージ４００の周囲を包含するようにして固定部３７２１を硬化させる過程での体積収縮による過度な応力の集中を低減している。過度な応力の作用は回路パッケージ４００に対しても悪影響を及ぼす可能性がある。

５.３ハウジング３０２と回路パッケージ４００の密着度の向上
また回路パッケージ４００の外周面の内のハウジング３０２の樹脂に包含される部分の面積を少なくして、少ない面積で、より強固に回路パッケージ４００を固定するには、固定部３７２１における回路パッケージ４００の外壁との密着性を高めることが望ましい。ハウジング３０２を成形する趣旨として熱可塑性樹脂を使用する場合には、熱可塑性樹脂の粘性が低い状態すなわち温度が高い状態で回路パッケージ４００の表面の細かい凹凸に入り込み、前記表面の細かい凹凸に入り込んだ状態で、熱可塑性樹脂が硬化することが望ましい。ハウジング３０２を成形する樹脂モールド工程において、熱可塑性樹脂の入口を固定部３７２１にあるいはその近傍に設けることが望ましい。熱可塑性樹脂は温度の低下に基づいて粘性が増大し、硬化する。従って高温状態の熱可塑性樹脂を固定部３７２１にあるいはその近傍から流し込むことで、粘性の低い状態の熱可塑性樹脂を回路パッケージ４００の表面に密着させ、硬化させることができる。また、固定部３７２１に窪み３７６や窪みである薄肉部４７１０、窪み３７３を成形することで、これら窪みを作るための金型により、熱可塑性樹脂の流れを制限する障害部が作られ、固定部３７２１での熱可塑性樹脂の移動速度が低下する。このことにより熱可塑性樹脂の温度低下が抑えられ、低粘性状態を長引かせ、回路パッケージ４００と固定部３７２１との密着性を向上することができる。

回路パッケージ４００の表面を粗くすることにより回路パッケージ４００と固定部３７２１との密着性を向上することができる。回路パッケージ４００の表面を粗くする方法として、回路パッケージ４００を第１樹脂モールド工程で成形後に、例えば梨地処理といわれる処理方法のように、回路パッケージ４００の表面に細かい凸凹を成形する粗化方法がある。回路パッケージ４００の表面に細かい凸凹加工を施す粗化方法としてさらに、例えばサンドブラストにより粗化することができる。さらにレーザ加工により粗化することができる。

また他の粗化方法としては、第１樹脂モールド工程に使用する金型の内面に凹凸の付いたシートを張り付け、前記シートを表面に設けた金型に樹脂を圧入する。このようにしても回路パッケージ４００の表面に細かい凸凹を成形して粗化することができる。さらに回路パッケージ４００を成形する金型の内部に直に凹凸をつけておき、回路パッケージ４００の表面を粗化することができる。このような粗化を行う回路パッケージ４００の表面部分は、少なくとも固定部３７２１が設けられる部分である。さらに加えて外壁窪み部３６６が設けられる回路パッケージ４００の表面部分を粗化することでさらに密着度を改善することができる。

また溝の深さは、上述のシートを利用して回路パッケージ４００の表面を凹凸加工する場合は前記シートの厚さに依存する。前記シートの厚みを厚くすると第１樹脂モールド工程でのモールドが難しくなるので、前記シートの厚みに限界があり、前記シートの厚みが薄いと前記シートにあらかじめ設けておく凹凸の深さに限界がでる。このため前記シートを使用する場合は、凹凸の底と頂点との間である凹凸の深さが１０μｍ以上で２０μｍ以下であることか望ましい。１０μｍより少ない深さでは、密着の効果が弱い。２０μｍより大きい深さは、前記シートの厚みから困難である。

前記シート以外の粗化方法の場合には、回路パッケージ４００を成形している第１樹脂モールド工程での樹脂の厚さが２mm以下であることが望ましいとの理由から、凹凸の底と頂点との間である凹凸の深さを１mm以上とすることが困難である。概念的には、回路パッケージ４００の表面の凹凸の底と頂点との間である凹凸の深さを大きくすると、回路パッケージ４００を覆う樹脂とハウジング３０２を成形する樹脂との間の密着度が増す、と考えられるが、前記理由により、凹凸の底と頂点との間である凹凸の深さは１mm以下が良い。すなわち１０μｍ以上で１mm以下の範囲の凹凸を回路パッケージ４００の表面に設けることで、回路パッケージ４００を覆う樹脂とハウジング３０２を成形する樹脂との間の密着度を増加させることが望ましい。

回路パッケージ４００を成形する熱硬化性樹脂と固定部３７２１を備えるハウジング３０２を成形する熱可塑性樹脂とでは、熱膨張係数に差があり、この熱膨張係数差に基づいて生じる過度な応力が回路パッケージ４００に加わらないようにすることが望ましい。上述した窪み３７３や窪みである薄肉部４７１０、窪み３７６を設けることで、回路パッケージ４００に加わる応力を低減できる。

さらに回路パッケージ４００の外周を包含する固定部３７２１の形状を帯状とし、帯の幅を狭くすることにより、回路パッケージ４００に加わる熱膨張係数差による応力を低減できる。固定部３７２１の帯の幅を１０mm以下に、好ましくは８mm以下にすることが望ましい。本実施例では回路パッケージ４００を固定部３７２１だけでなく、ハウジング３０２の上流側外壁３３５の一部である外壁窪み部３６６でも回路パッケージ４００を包含し回路パッケージ４００を固定しているので、固定部３７２１の帯の幅をさらに細くすることができる。例えば３mm以上の幅があれば回路パッケージ４００を固定できる。

回路パッケージ４００の表面に、熱膨張係数差による応力を低減するなどの目的のため、ハウジング３０２を成形する樹脂で覆う部分と覆わないで露出させる部分とを設けている。これら回路パッケージ４００の表面がハウジング３０２の樹脂から露出する部分を、複数個設け、この内の一つは先に説明した熱伝達面露出部４３６を有する計測用流路面４３０であり、また他に、固定部３７２１よりフランジ３１２側の部分に露出する部分を設けている。さらに外壁窪み部３６６を成形し、この外壁窪み部３６６より上流側の部分を露出させ、この露出部を、温度検出部４５２を支える支持部としている。回路パッケージ４００の外表面の固定部３７２１よりフランジ３１２側の部分は、その外周、特に回路パッケージ４００の下流側からフランジ３１２に対向する側にかけて、さらに回路パッケージ４００の端子に近い部分の上流側にかけて、回路パッケージ４００を取り巻くように空隙が成形されている。このように回路パッケージ４００の表面が露出している部分の周囲に空隙が成形されていることで、主通路１２４からフランジ３１２を介して回路パッケージ４００に伝わる熱量を低減でき、熱の影響による計測精度の低下を抑制している。

回路パッケージ４００とフランジ３１２との間に空隙が成形され、この空隙部分が端子接続部３２０として作用している。この端子接続部３２０で回路パッケージ４００の接続端子４１２と外部端子３０６のハウジング３０２側に位置する外部端子内端３６１とがそれぞれスポット溶接あるいはレーザ溶接などにより電気的に接続される。端子接続部３２０の空隙は上述したようにハウジング３０２から回路パッケージ４００への熱伝達を抑制する効果を奏すると共に、回路パッケージ４００の接続端子４１２と外部端子３０６の外部端子内端３６１との接続作業のために使用可能なスペースが確保されている。

５.４第２樹脂モールド工程によるハウジング３０２成形と計測精度の向上
上述した図５および図６に示すハウジング３０２において、流量検出部６０２や処理部６０４を備える回路パッケージ４００を第１樹脂モールド工程により製造し、次に、被計測気体３０を流す副通路を成形する例えば表側副通路溝３３２や裏側副通路溝３３４を有するハウジング３０２を、第２樹脂モールド工程にて製造する。この第２樹脂モールド工程で、前記回路パッケージ４００をハウジング３０２の樹脂内に内蔵して、ハウジング３０２内に樹脂モールドにより固定する。このようにすることで、流量検出部６０２が被計測気体３０との間で熱伝達を行って流量を計測するための熱伝達面露出部４３６と副通路、例えば表側副通路溝３３２や裏側副通路溝３３４の形状との関係、例えば位置関係や方向の関係を、極めて高い精度で維持することが可能となる。回路パッケージ４００の生産毎に生じる誤差やばらつきを非常に小さい値に抑え込むことが可能となる。また第２樹脂モールド工程で回路パッケージ４００と被計測気体３０を流す副通路との関係が固定されると、その後はこの関係が変わらない。従来のように弾性接着剤などで固定すると、生産後もこれらの関係が微妙に変わる。本実施例のように、回路パッケージ４００と被計測気体３０を流す副通路との関係が変わらない場合には、生産後にばらつきを補正すれば、その後は非常に高い精度が維持可能となる。結果として回路パッケージ４００の計測精度を大きく改善できる。例えば従来の接着剤を使用して固定する方式に比べ、計測精度を２倍以上向上することができる。熱式流量計３００は量産により生産されることが多く、個々の生産過程で厳密な計測を行いながら接着剤で接着することが困難であり、計測精度の向上に関して限界がある。しかし、本実施例のように第１樹脂モールド工程により回路パッケージ４００を製造し、その後被計測気体３０を流す副通路を成形する第２樹脂モールド工程にて副通路を成形すると同時に回路パッケージ４００と前記副通路とを固定することで、計測精度のばらつきを大幅に低減でき、各熱式流量計３００の計測精度を大幅に向上することが可能となる。このことは、図５や図６に示す実施例だけでなく、図７に示す実施例など以下の実施例でも、同様である。

例えば図５や図６に示す実施例でさらに説明すると、表側副通路溝３３２と裏側副通路溝３３４と熱伝達面露出部４３６との間の関係が、規定の関係となるように高い精度で回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定できる。このことにより量産される熱式流量計３００においてそれぞれ、各回路パッケージ４００の熱伝達面露出部４３６と副通路との位置関係や形状などの関係を、非常に高い精度に維持することが可能となる。回路パッケージ４００の熱伝達面露出部４３６を固定した副通路溝、例えば表側副通路溝３３２と裏側副通路溝３３４とが非常に高い精度で成形できる。この副通路溝から副通路を成形するには、表カバー３０３や裏カバー３０４でハウジング３０２の両面を覆う作業が必要となる。この作業は大変シンプルで、計測精度を低下させる要因が少ない作業工程である。また表カバー３０３や裏カバー３０４は成形精度の高い樹脂モールド工程により生産される。従って回路パッケージ４００の熱伝達面露出部４３６と規定の関係で設けられる副通路を高い精度で完成することが可能である。このような方法により、計測精度の向上に加え、高い生産性が得られる。

これに対して従来は、副通路を製造し、次に副通路に流量を計測するための計測部を接着剤で接着することにより、熱式流量計を生産していた。このように接着剤を使用する方法は、接着剤の厚みのばらつきが大きく、また接着位置や接着角度が製品毎にばらつく。このため計測精度を上げることには限界があった。さらにこれらの作業を量産工程で行う場合に、計測精度の向上がたいへん難しくなる。

本発明に係る実施例では、先ず、流量検出部６０２を備える回路パッケージ４００を第１樹脂モールドにより生産し、次に回路パッケージ４００を樹脂モールドにより固定すると共に同時に前記樹脂モールドで副通路を成形するための副通路溝を第２樹脂モールドにより、成形する。このようにすることにより、副通路溝の形状、および前記副通路溝に極めて高い精度で流量計測回路６０１の流量検出部６０２（図２０参照）を固定できる。

流量の計測に関係する部分、例えば流量検出部６０２の熱伝達面露出部４３６や熱伝達面露出部４３６が取り付けられる計測用流路面４３０を、回路パッケージ４００の表面に成形する。その後、計測用流路面４３０と熱伝達面露出部４３６はハウジング３０２を成形する樹脂から露出させる。すなわち熱伝達面露出部４３６および熱伝達面露出部４３６周辺の計測用流路面４３０を、ハウジング３０２を成形する樹脂で覆わないようにする。回路パッケージ４００の樹脂モールドで成形した計測用流路面４３０や熱伝達面露出部４３６を、そのままハウジング３０２の樹脂モールド後も利用し、熱式流量計３００の流量計測や温度計測に使用する。このようにすることで計測精度が向上する。

本発明に係る実施例では、回路パッケージ４００をハウジング３０２に一体成形することにより、副通路を有するハウジング３０２に回路パッケージ４００を固定しているので、少ない固定面積で回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定できる。すなわち、ハウジング３０２に接触していない回路パッケージ４００の表面積を多く取ることができる。前記ハウジング３０２に接触していない回路パッケージ４００の表面は、例えば空隙に露出している。吸気管の熱はハウジング３０２に伝わり、ハウジング３０２から回路パッケージ４００に伝わる。ハウジング３０２で回路パッケージ４００の全面あるいは大部分を包含するのではなく、ハウジング３０２と回路パッケージ４００との接触面積を小さくしても、高精度でしかも高い信頼性を維持して、回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定できる。このためハウジング３０２から回路パッケージ４００への熱伝達を低く抑えることが可能となり、上述の熱伝達による計測精度の低下を抑制できる。

図５や図６に示す実施例では、回路パッケージ４００の露出面の面積Ａを、ハウジング３０２の成形用モールド材で覆われている面積Ｂと同等あるいは、面積Ａを面積Ｂより多くすることが可能である。実施例では面積Ａの方が面積Ｂより多くなっている。このようにすることにより、ハウジング３０２から回路パッケージ４００への熱の伝達を抑制できる。また回路パッケージ４００を成形している熱硬化性樹脂の熱膨張係数とハウジング３０２を成形している熱可塑性樹脂の膨張係数の差による応力を低減できる。

５.５第２樹脂モールド工程による回路パッケージ４００の固定とそれに基づく効果
図１２で斜線の部分は、第２樹脂モールド工程において、ハウジング３０２に回路パッケージ４００を固定するために、第２樹脂モールド工程で使用する熱可塑性樹脂で回路パッケージ４００を覆うための、固定面４３２および固定面４３４を示している。図５や図６を用いて説明したとおり、計測用流路面４３０および計測用流路面４３０に設けられている熱伝達面露出部４３６と副通路の形状との関係が、規定の関係となるように、高い精度で維持されることが重要である。第２樹脂モールド工程において、副通路を成形すると共に同時に副通路を成形するハウジング３０２に回路パッケージ４００を固定するので、前記副通路と計測用流路面４３０および熱伝達面露出部４３６との関係を極めて高い精度で維持できる。すなわち、第２樹脂モールド工程において回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定するので、副通路を備えたハウジング３０２を成形するための金型内に、回路パッケージ４００を高い精度で位置決めして固定することが可能となる。この金型内に高温の熱可塑性樹脂を注入することで、副通路が高い精度で成形されると共に、回路パッケージ４００が高い精度で、固定部３７２１や固定部３７２３により固定される。

この実施例では、回路パッケージ４００の全面を、ハウジング３０２を成形する樹脂で覆う固定面４３２とするのではなく、回路パッケージ４００の接続端子４１２側に表面が露出する、すなわちハウジング３０２用樹脂で覆われない部分を設けている。図１２に示す実施例では、回路パッケージ４００の表面の内、ハウジング３０２用樹脂に包含される固定面４３２および固定面４３４の面積より、ハウジング３０２の樹脂に包含されないでハウジング３０２用樹脂から露出している面積の方が広くなっている。

回路パッケージ４００を成形する熱硬化性樹脂と固定部３７２１を備えるハウジング３０２を成形する熱可塑性樹脂とでは熱膨張係数に差があり、この熱膨張係数差に基づく応力が回路パッケージ４００にできるだけ加わらないようにすることが望ましい。回路パッケージ４００の表面の固定面４３２を少なくすることで、熱膨張係数の差に基づく影響を低減できる。例えば幅Ｌの帯状とすることにより、回路パッケージ４００の表面の固定面４３２を少なくすることができる。また、上述したように固定面４３２を覆う固定部３７２１や固定部３７２３に厚肉部と薄肉部とを設けることにより、薄肉部に基づいて回路パッケージ４００の表面に作用する応力を抑制でき、回路パッケージ４００に大きな応力が加わるのを低減できる。比較的固定面４３２を幅広として、固定部３７２３と回路パッケージ４００の固定面４３２との間の気密性を高めても、薄肉部による応力の抑制により、回路パッケージ４００への応力の影響を低減できる。回路パッケージ４００には、流量計測回路６０１が内蔵されており、回路パッケージ４００に大きな応力が加わると、流量計測回路６０１に悪影響を及ぼし、流量の計測精度の低下や場合によっては動作そのものに障害が発生する恐れがある。このような影響を低減できる。

また突出部４２４の根元に固定面４３２を設けることで、突出部４２４の機械的強度を増すことができる。回路パッケージ４００の表面において、被計測気体３０が流れる軸に沿う方向に帯状の固定面を設け、さらに被計測気体３０が流れる軸と交差する方向の固定面を設けることで、より強固に回路パッケージ４００とハウジング３０２とを互いに固定することができる。固定面４３２において、計測用流路面４３０に沿って幅Ｌで帯状に回路パッケージ４００を取り巻いている部分が上述した被計測気体３０の流れ軸に沿う方向の固定面であり、突出部４２４の根元を覆う部分が、被計測気体３０の流れ軸を横切る方向の固定面である。これら両固定面は、厚肉部と薄肉部とを有する固定部３７２１あるいは固定部３７２３により、包含されてハウジング３０２に固定される。

図１２において、回路パッケージ４００は上述のように、第１樹脂モールド工程で作られる。回路パッケージ４００の外観上に記載した斜線部分は、第１樹脂モールド工程で回路パッケージ４００を製造した後に、第２樹脂モールド工程でハウジング３０２を成形する際に第２樹脂モールド工程で使用される樹脂により回路パッケージ４００が覆われる固定面４３２および固定面４３４を示す。図１２（Ａ）は回路パッケージ４００の左側面図、図１２（Ｂ）は回路パッケージ４００の正面図、図１２（Ｃ）は回路パッケージ４００の背面図である。回路パッケージ４００は、後述する流量検出部６０２や処理部６０４を内蔵し、熱硬化性樹脂でこれらがモールドされ、一体成形される。図１２（Ｂ）に示す回路パッケージ４００の表面には、被計測気体３０を流すための面として作用する計測用流路面４３０が被計測気体３０の流れ方向に長く伸びる形状で成形されている。この実施例では計測用流路面４３０は、被計測気体３０の流れ方向に長く伸びる長方形を成している。この計測用流路面４３０は、図１２（Ａ）に示す如く、他の部分より薄く作られていて、その一部に熱伝達面露出部４３６が設けられている。内蔵されている流量検出部６０２は、熱伝達面露出部４３６を介して被計測気体３０と熱伝達を行い、被計測気体３０の状態、例えば被計測気体３０の流速を計測し、主通路１２４を流れる流量を表す電気信号を出力する。

内蔵されている流量検出部６０２（図２０および図２１参照）が高精度で被計測気体３０の状態を計測するには、熱伝達面露出部４３６の近傍を流れる気体が層流であり乱れが少ないことが望ましい。このため熱伝達面露出部４３６の流路側面と気体を導く計測用流路面４３０の面との段差はない方が好ましい。このような構成により、流量計測精度を高精度に保ちつつ、流量検出部６０２に不均等な応力および歪が作用するのを抑制することが可能となる。なお、上記段差は流量計測精度に影響を与えない程度の段差であれば設けてもよい。

熱伝達面露出部４３６を有する計測用流路面４３０の裏面には、図１２（Ｃ）に示す如く、回路パッケージ４００の樹脂モールド成形時に内部基板あるいはプレートを支持する金型の押さえの押さえ跡４４２が残っている。熱伝達面露出部４３６は被計測気体３０との間で熱のやり取りを行うために使用される場所であり、被計測気体３０の状態を正確に計測するためには、流量検出部６０２と被計測気体３０との間の熱伝達が良好に行われることが望ましい。このため、熱伝達面露出部４３６の部分が第１樹脂モールド工程での樹脂で覆われるのを避けなければならない。熱伝達面露出部４３６とその裏面である計測用流路面裏面４３１の両面に金型を当て、この金型により熱伝達面露出部４３６への樹脂の流入を防止する。熱伝達面露出部４３６の裏面に凹部形状の押さえ跡４４２が成形されている。この部分は、流量検出部６０２等を構成する素子が近くに配置されており、これら素子の発熱をできるだけ外部に放熱することが望ましい。成形された凹部は、樹脂の影響が少なく、放熱し易い効果を奏している。

熱伝達面露出部４３６の内部には流量検出部６０２を構成する半導体ダイヤフラムが配置されていて、半導体ダイヤフラムの裏面には空隙が成形されている。前記空隙を密閉すると温度変化による前記空隙内の圧力の変化により、半導体ダイヤフラムが変形し、計測精度が低下する。このためこの実施例では、半導体ダイヤフラム裏面の空隙と連通する開口４３８を回路パッケージ４００の表面に設け、半導体ダイヤフラム裏面の空隙と開口４３８とを繋ぐ連通路を回路パッケージ４００内部に設けている。なお、前記開口４３８は、第２樹脂モールド工程で、樹脂により塞がれることがないように、図１２に示す斜線が記載されていない部分に設けられている。

第１樹脂モールド工程で前記開口４３８が成形される。開口４３８の部分とその裏面とに金型を当て、表裏両面を金型で押すことにより、開口４３８の部分への樹脂の流入を阻止し、開口４３８を成形する。開口４３８および半導体ダイヤフラムの裏面の空隙と開口４３８とを繋ぐ連通路の成形については、後述する。

回路パッケージ４００において、熱伝達面露出部４３６が形成されている回路パッケージ４００の裏面に、押さえ跡４４２が残っている。第１樹脂モールド工程において、熱伝達面露出部４３６への樹脂の流入を防止するために熱伝達面露出部４３６の部分に金型、例えば入れ駒を当て、さらにその反対面の押さえ跡４４２の部分に金型を当て、両金型により熱伝達面露出部４３６への樹脂の流入を阻止する。このようにして熱伝達面露出部４３６の部分を成形することにより、極めて高い精度で、被計測気体３０の流量を計測できる。また押さえ跡４４２の部分は第２樹脂モールド工程での樹脂が全くあるいはほとんどないので、放熱効果が大きい。第２プレート５３６してリードを使用した場合には、リードを介して隣接する回路での発熱を、放熱できる効果がある。

６. 回路パッケージへの回路部品の搭載
６.１回路パッケージのフレーム枠と回路部品の搭載
図１３に回路パッケージ４００のフレーム枠５１２およびフレーム枠５１２に搭載された回路部品５１６のチップの搭載状態を示す。なお、破線部５０８は、回路パッケージ４００のモールド成形時に用いられる金型により覆われる部分を示す。フレーム枠５１２にリード５１４が機械的に接続されており、フレーム枠５１２の中央に、プレート５３２が搭載され、プレート５３２にチップ状の流量検出部６０２およびＬＳＩとして作られている処理部６０４が搭載されている。流量検出部６０２にはダイヤフラム６７２が設けられており、以下に説明する流量検出部６０２の各端子と処理部６０４とがワイヤ５４２で電気的に接続されている。さらに処理部６０４の各端子と対応するリード５１４とがワイヤ５４３で接続されている。また回路パッケージ４００の接続端子となる部分とプレート５３２との間に位置するリード５１４は、それらの間にチップ状の回路部品５１６が接続されている。

このように回路パッケージ４００として完成された場合の最も先端側に、ダイヤフラム６７２を有する流量検出部６０２を配置し、前記流量検出部６０２に対して接続端子となる方に処理部６０４がＬＳＩの状態で配置され、さらに処理部６０４の端子側に接続用のワイヤ５４３が配置されている。このように回路パッケージ４００の先端側から接続端子の方向に順に、流量検出部６０２、処理部６０４、ワイヤ５４３、回路部品５１６、接続用のリード５１４と配置することで、全体がシンプルとなり、全体が簡潔とした配置となる。

プレート５３２を支えるために、太いリードが設けられており、このリードはリード５５６やリード５５８により枠５１２に固定されている。なお、プレート５３２の下面には上記太いリードと接続されるプレート５３２と同等の面積の図示しないリード面が設けられており、プレート５３２がこのリード面上に搭載される。これらリード面はグランド接地されている。これによって、上記流量検出部６０２や処理部６０４の回路内の接地を共通して上記リード面を介して行うことでノイズを抑えることができ、被計測気体３０の計測精度を向上している。またプレート５３２から流路の上流側の方に、すなわち上述した流量検出部６０２や処理部６０４回路部品５１６の軸を横切る方向の軸に沿って突出するようにして、リード５４４が設けられている。このリード５４４には温度検出素子５１８、例えばチップ状のサーミスタが、接続されている。さらに前記突出部の根元である処理部６０４に近い方に、リード５４８が設けられ、リード５４４とリード５４８とは細い接続線５４６で電気的に接続されている。リード５４８とリード５４４とを直接接続すると、熱がこれらリード５４８とリード５４４とを介して温度検出素子５１８に伝わり、正確に被計測気体３０の温度を計測することができなくなる。このため断面積の小さい線である熱抵抗の大きい線で接続することにより、リード５４８とリード５４４との間の熱抵抗を大きくできる。これにより、熱の影響が温度検出素子５１８に及ばないようにし、被計測気体３０の温度の計測精度を向上している。

またリード５４８はリード５５２やリード５５４により、枠５１２に固定されている。これらリード５５２やリード５５４と枠５１２との接続部分は、前記突出している温度検出素子５１８の突出方向に対して傾斜した状態で枠５１２に固定されており、金型もこの部分で斜めの配置となる。第１樹脂モールド工程でモールド用樹脂がこの斜めの状態に沿って流れることにより、温度検出素子５１８が設けられた先端部分に、第１樹脂モールド工程のモールド用樹脂がスムーズに流れ、信頼性が向上する。

図１３に樹脂の圧入方向を示す矢印５９２を示している。回路部品を搭載したリードフレームを金型で覆い、金型に樹脂注入用の圧力孔５９０を丸印の位置に設け、前記矢印５９２の方向から熱硬化性樹脂を前記金型内に注入する。前記圧力孔５９０から矢印５９２の方向に、回路部品５１６や温度検出素子５１８があり、温度検出素子５１８を保持するためのリード５４４がある。さらに矢印５９２の方向と近い方向にプレート５３２や処理部６０４、流量検出部６０２が設けられている。このように配置することで、第１樹脂モールド工程で樹脂がスムーズに流れる。第１樹脂モールド工程では、熱硬化性樹脂を使用しており、硬化する前に樹脂を全体に行き渡らせることが重要である。このためリード５１４における回路部品や配線の配置と、圧力孔５９０や圧入方向の関係がたいへん重要となる。

６.２ダイヤフラム裏面の空隙と開口とを繋ぐ構造とそれに基づく効果
図１４は、図１３のＣ−Ｃ断面の一部を示す図であり、ダイヤフラム６７２および流量検出部（流量検出素子）６０２の内部に設けられた空隙６７４と孔５２０とを繋ぐ連通孔６７６を説明する、説明図である。後述するように被計測気体３０の流量を計測する流量検出部６０２にはダイヤフラム６７２が設けられており、ダイヤフラム６７２の背面には空隙６７４が設けられている。ダイヤフラム６７２には図示していないが被計測気体３０と熱のやり取りを行い、これによって流量を計測するための素子が設けられている。ダイヤフラム６７２に成形させている素子間に、被計測気体３０との熱のやり取りとは別に、ダイヤフラム６７２を介して素子間に熱が伝わると、正確に流量を計測することが困難となる。このためダイヤフラム６７２は熱抵抗を大きくすることが望ましく、ダイヤフラム６７２はできるだけ薄く作られている。

流量検出部（流量検出素子）６０２は、ダイヤフラム６７２の熱伝達面４３７が露出するように、は、第１樹脂モールド工程により成形された回路パッケージ４００の熱硬化性樹脂に埋設されて固定されている。ダイヤフラム６７２の表面は図示しない前記素子が設けられ、前記素子は、ダイヤフラム６７２に相当する熱伝達面露出部４３６において素子表面の熱伝達面４３７を介して図示していない被計測気体３０と互いに熱の伝達を行う。熱伝達面４３７は各素子の表面で構成しても良いし、その上に薄い保護膜を設けても良い。素子と被計測気体３０との熱伝達がスムーズに行われ、一方素子間の直接的な熱伝達ができるだけ少ない方が望ましい。

流量検出部（流量検出素子）６０２の前記素子が設けられている部分は、計測用流路面４３０の熱伝達面露出部４３６に配置されていて、熱伝達面４３７が計測用流路面４３０を成形している樹脂から露出している。流量検出部（流量検出素子）６０２の外周部は計測用流路面４３０を成形している第１樹脂モールド工程で使用された熱硬化性樹脂で覆われている。仮に流量検出部（流量検出素子）６０２の側面のみが前記熱硬化性樹脂で覆われ、流量検出部（流量検出素子）６０２の外周部の表面側が熱硬化性樹脂で覆われていないとすると、計測用流路面４３０を成形している樹脂に生じる応力をダイヤフラム６７２の側面のみで受けることとなり、ダイヤフラム６７２に歪が生じ、特性が劣化する恐れがある。図１４に示すように流量検出部（流量検出素子）６０２の表側外周部も前記熱硬化性樹脂で覆われる状態とすることにより、ダイヤフラム６７２の歪が低減される。一方熱伝達面４３７と被計測気体３０が流れる計測用流路面４３０との段差が大きいと、被計測気体３０の流れが乱れ、計測精度が低下する。従って熱伝達面４３７と被計測気体３０が流れる計測用流路面４３０との段差Ｗが小さいことが望ましい。

ダイヤフラム６７２は各素子間の熱伝達を抑制するために非常に薄く作られていて、流量検出部（流量検出素子）６０２の裏面に空隙６７４が形成されている。この空隙６７４を密閉すると温度変化により、ダイヤフラム６７２の裏面に形成されている空隙６７４の圧力が温度に基づき変化する。空隙６７４とダイヤフラム６７２の表面との圧力差が大きくなると、ダイヤフラム６７２が圧力を受けて歪を生じ、高精度の計測が困難となる。このため、プレート５３２には外部に開口する開口４３８（図１２および図１６参照）に繋がる孔５２０が設けられ、この孔５２０と空隙６７４とを繋ぐ連通孔６７６が設けられている。この連通孔６７６は例えば第１プレート５３４と第２プレート５３６の２枚のプレートで作られる。第１プレート５３４には孔５２０と孔５２１が設けられ、さらに連通孔６７６を作るための溝が設けられている。第２プレート５３６で溝および孔５２０と孔５２１を塞ぐことで、連通孔６７６が作られる。この連通孔６７６と孔５２０とにより、ダイヤフラム６７２の表面および裏面に作用する気圧が略等しくなり、計測精度が向上する。

上述のとおり、第２プレート５３６で溝および孔５２０と孔５２１を塞ぐことにより、連通孔６７６を作ることができるが、他の方法として、リードフレームを第２プレート５３６として使用することができる。図１３に記載のように、プレート５３２の上にはダイヤフラム６７２および処理部６０４として動作するＬＳＩが設けられている。これらの下側には、ダイヤフラム６７２および処理部６０４を搭載したプレート５３２を支えるためのリードフレームが設けられている。従ってこのリードフレームを利用することにより、構造がよりシンプルとなる。また前記リードフレームをグランド電極として使用することができる。このように第２プレート５３６の役割を前記リードフレームに持たせ、このリードフレームを用いて、第１プレート５３４に成形された孔５２０と孔５２１を塞ぐと共に第１プレート５３４に成形された溝を前記リードフレームで覆うようにして塞ぐことにより連通孔６７６を形成することで、全体構造がシンプルとなるのに加え、リードフレームのグランド電極としての作用により、ダイヤフラム６７２および処理部６０４に対する外部からのノイズの影響を低減できる。

図１２に示す回路パッケージ４００において、熱伝達面露出部４３６が形成されている回路パッケージ４００の裏面に、押さえ跡４４２が残っている。第１樹脂モールド工程において、熱伝達面露出部４３６への樹脂の流入を防止するために熱伝達面露出部４３６の部分に金型、例えば入れ駒を当て、さらにその反対面の押さえ跡４４２の部分に金型を当て、両金型により熱伝達面露出部４３６への樹脂の流入を阻止する。このようにして熱伝達面露出部４３６の部分を成形することにより、極めて高い精度で、被計測気体３０の流量を計測できる。

図１５は第１樹脂モールド工程により図１３に示すフレーム枠を熱硬化性樹脂でモールドし、熱硬化性樹脂で覆われた状態を示す。このモールド成形により、回路パッケージ４００の表面に計測用流路面４３０が成形され、熱伝達面露出部４３６が計測用流路面４３０に設けられている。また熱伝達面露出部４３６の内部に配置されたダイヤフラム６７２の裏面の空隙６７４は開口４３８とつながる構成となっている。突出部４２４の先端部に被計測気体３０の温度を計測するための温度検出部４５２が設けられており、内部に温度検出素子５１８（図１３参照）が内蔵されている。図１３に示すように、突出部４２４の内部では、熱伝達を抑制するために、温度検出素子５１８の電気信号を取り出すためのリードが分断され、熱抵抗の大きい接続線５４６が配置されている。これにより、温度検出部４５２への突出部４２４の根元からの熱伝達が抑制され、熱による影響が抑制される。

さらに図１５で、突出部４２４の根元に傾斜部５９４や傾斜部５９６が作られている。第１樹脂モールド工程での樹脂の流れがスムーズになると共に、車に装着されて動作している状態で、傾斜部５９４や傾斜部５９６により、温度検出部４５２で計測された被計測気体３０が突出部４２４からその根元の方にスムーズに流れ、突出部４２４の根元が冷却され、温度検出部４５２への熱の影響を低減できる効果がある。この図１５の状態の後、リード５１４が端子毎に切り離され、接続端子４１２や端子４１４となる。

第１樹脂モールド工程において、熱伝達面露出部４３６や開口４３８への樹脂の流れ込みを防ぐことが必要である。このため、第１樹脂モールド工程では、熱伝達面露出部４３６や開口４３８の位置に、樹脂の流れ込みを阻止する、例えばダイヤフラム６７２より大きい入れ駒を当て、その裏面に押さえを当て、両面から挟み込む。図１２（Ｃ）には、図１５の熱伝達面露出部４３６や開口４３８あるいは図１２（Ｂ）の熱伝達面露出部４３６や開口４３８と対応する裏面に、押さえ跡４４２や押さえ跡４４１が残っている。

図１５で枠５１２から切り離されたリードの切断面が、樹脂面から露出することにより、リードの切断面から水分などが使用中に内部に侵入する恐れがある。このようなことがないようにすることが耐久性向上の観点や信頼性向上の観点で重要である。例えば図１５の固定面４３４の部分は第２樹脂モールド工程で樹脂により覆われ、切断面が露出しない。また傾斜部５９４や傾斜部５９６のリード切断部が第２樹脂モールド工程で樹脂により覆われ、図１３に示すリード５５２やリード５５４の枠５１２との切断面が、前記樹脂により覆われる。このことによりリード５５２やリード５５４の切断面の腐食や切断部からの水の侵入が防止される。リード５５２やリード５５４の切断面は温度検出部４５２の電気信号を伝える重要なリード部分と近接している。従って切断面を第２樹脂モールド工程で覆うことが望ましい。

６.３回路パッケージ４００の他の実施例とその効果
図１６は回路パッケージ４００の他の実施例であり、図１６（Ａ）は回路パッケージ４００の正面図、図１６（Ｂ）は背面図である。他の図に示されている符号と同じ符号は同じ作用をする構成であり、煩雑さを避けるため一部についてのみ説明する。先に説明した図１２に示す実施例では、回路パッケージ４００は、接続端子４１２と端子４１４とが回路パッケージ４００の同じ辺に設けられている。これに対して図１６に示す実施例では、接続端子４１２と端子４１４は異なる辺に設けられている。端子４１４は、熱式流量計３００が有する外部との接続端子に接続されない端子である。このように、熱式流量計３００が有する外部に接続する接続端子４１２と外部に接続しない端子４１４とを異なる方向に設けることにより、接続端子４１２の端子間を広くでき、その後の作業性が向上する。また端子４１４を接続端子４１２と異なる方向に延びるようにすることで、図１３の枠５１２内のリードが一部分に集中するのを低減でき、枠５１２内でのリードの配置が容易となる。とくに接続端子４１２に対応するリードの部分には、回路部品５１６であるチップコンデンサなどが接続される。これら回路部品５１６を設けるにはやや広いスペースが必要となる。図１６の実施例では、接続端子４１２に対応するリードのスペースを確保し易い効果がある。

図１６に示す回路パッケージ４００も図１２に示す回路パッケージ４００と同様に、パッケージ本体４２２から突出する突出部４２４の根元部に、太さがなだらかに変わる傾斜部４６２や傾斜部４６４が形成されている。これらによる効果は図１２で説明したのと同様の効果がある。すなわち、図１６において、パッケージ本体４２２の側面から突出部４２４が被計測気体３０の上流方向に延びる形状で突出している。突出部４２４の先端部に温度検出部４５２が設けられ、温度検出部４５２の内部に温度検出素子５１８が埋設されている。突出部４２４とパッケージ本体４２２とのつながり部には、傾斜部４６２および４６４が設けられている。この傾斜部４６２あるいは傾斜部４６４により突出部４２４の根元を太くし、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状が突出部４２４の根元部に作られる。すなわち突出方向を軸とした場合に前記突出方向の軸を横切る断面積が突出部４２４の先端に向かうにつれて徐々に減少する形状が、突出部４２４の根元部に設けられている。

このような形状を有することにより、回路パッケージ４００を樹脂モールドにより成形する場合に、素子の保護などの目的で金型の内部にシートをあてて樹脂を流す方法を使用でき、シートと金型内面との密着性が良くなり、出来上がった回路パッケージ４００の信頼性が向上する。また、突出部４２４は機械的な強度が弱く、根元で折れ易い。突出部４２４の根元を太くし、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状により、根元への応力の集中を緩和でき、機械的な強度に優れる。また樹脂モールドで突出部４２４を作る場合に、樹脂が固まるときの体積変化などの影響で、反りなどが生じやすい。このような影響を低減できる。被計測気体３０の温度をできるだけ正確に検出するためには突出長さを長くすることが望ましい。温度検出部４５２に設けられた温度検出素子５１８へのパッケージ本体４２２からの熱伝達が、突出部４２４の突出長さを長くすることにより、低減し易くなる。

図１２（Ｂ）や図１２（Ｃ）に示す如く、図１６に示す他の実施例において、突出部４２４の根元を太くし、突出部４２４の前記根元をハウジング３０２で取り巻くようにして、回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定する。このように、突出部４２４の根元をハウジング３０２の樹脂で覆うことにより、機械的な衝撃により、突出部４２４が破損するのを防止できる。この他にも図１２で説明した色々な効果を奏している。

図１６における開口４３８や熱伝達面露出部４３６、計測用流路面４３０、押さえ跡４４１、押さえ跡４４２についての説明は、上述の内容と略同じであり、同じ作用効果を奏する。具体的な説明は、説明の繰り返しとなるので、省略する。

７. 熱式流量計３００の生産工程
７.１回路パッケージ４００の生産工程
図１７は熱式流量計３００の生産工程の内の回路パッケージ４００の生産工程を示す。図１７は熱式流量計３００の生産工程を示し、図１８は熱式流量計３００の生産工程の他の実施例を示す。図１７において、ステップ１は図１３に示すフレーム枠を生産する工程を示す。このフレーム枠は例えばプレス加工によって作られる。ステップ２では、ステップ１で作られたフレーム枠に、まずプレート５３２を搭載し、さらにプレート５３２に流量検出部６０２や処理部６０４を搭載し、さらに温度検出素子５１８、チップコンデンサなどの回路部品を搭載する。またステップ２では、回路部品間や回路部品とリード間、リード同士の電気的な配線を行う。このステップ２において、リード５４４とリード５４８の間を、熱抵抗を大きくするための接続線５４６で接続する。ステップ２では、図１３に示す、回路部品がフレーム枠５１２に搭載され、さらに電気的な接続がなされた電気回路が作られる。

次にステップ３で、第１樹脂モールド工程により、回路部品が搭載されまた電気的な接続がなされた図１３に示す電気回路が、熱硬化性樹脂によりモールドされ、回路パッケージ４００が生産される。モールドされた状態の回路パッケージ４００を図１５に示す。また、ステップ３で、接続されているリードをそれぞれフレーム枠５１２から切り離し、さらにリード間も切り離し、図１２や図１６に示す回路パッケージ４００を完成する。この回路パッケージ４００には、図１２や図１６に示す通り、計測用流路面４３０や熱伝達面露出部４３６が成形されている。図１６に示す回路パッケージ４００の他の実施例に関しても、基本的な生産方法は同じである。

ステップ４で、出来上がった回路パッケージ４００の外観検査や動作の検査を行う。ステップ３の第１樹脂モールド工程では、トランスファーモールドがなされる。ステップ２で作られた電気回路を金型内に固定し、金型に高温の樹脂を高い圧力で注入するので、電気部品や電気配線の異常が生じていないかを検査することが望ましい。この検査のために図１２や図１６に示す接続端子４１２に加え端子４１４が使用される。なお、端子４１４はその後使用されないので、この検査の後、根元から切断しても良い。例えば図１６では、使用済みの端子４１４が根元で切断されている。

７.２熱式流量計３００の生産工程と計測特性の調整
図１８では、図１７により既に生産されている回路パッケージ４００と既に図示しない方法で生産されている外部端子３０６とが使用される。ステップ５では、第２樹脂モールド工程によりハウジング３０２が作られる。このハウジング３０２は樹脂製の副通路溝やフランジ３１２や外部接続部３０５が作られると共に、図１２に示す回路パッケージ４００の斜線部分が第２樹脂モールド工程の樹脂で覆われ、回路パッケージ４００がハウジング３０２に固定される。前記第１樹脂モールド工程による回路パッケージ４００の生産（ステップ３）と第２樹脂モールド工程による熱式流量計３００のハウジング３０２の成形との組み合わせにより、流量検出精度が大幅に改善される。ステップ６で繋がっていた各外部端子内端３６１の切り離しが行われ、接続端子４１２と外部端子内端３６１との接続がステップ７で行われる。

先に図５（Ｂ）や図６（Ｂ）を用いて説明したごとく、回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定するための固定部３７２１や固定部３７２３は、厚肉部４７１４や厚肉部４７１５に加え、薄肉部４７１０あるいは薄肉部４７１６を有している。回路パッケージ４００を包含する固定部３７２１や固定部３７２３を全て厚肉部で構成すると、図１８のステップ５における第２樹脂モールド工程において、射出された樹脂の温度が低下することにより生じる樹脂の収縮に起因して、回路パッケージ４００の表面に大きい力が加わることになる。この固定部３７２１あるいは固定部３７２３を構成する樹脂の収縮により回路パッケージ４００の表面に大きい力が加わると、回路パッケージ４００に内蔵された図１３に示す電気回路に損傷を与える恐れがある。本実施例では、固定部３７２１あるいは固定部３７２３を厚肉部だけで構成するのではなく、一部を薄肉形状として、回路パッケージ４００の表面を覆う第２樹脂モールド工程で作られる樹脂層の厚さを薄肉部では薄くしている。これにより回路パッケージ４００の表面に作用する力が小さくなる。あるいは回路パッケージ４００の単位面積当たりに作用する力が小さくなる。このことにより、回路パッケージ４００に内蔵された図１３に示す電気回路に損傷を与える恐れが低減される。

またハウジング３０２自身において、ハウジング３０２の固定部３７２１あるいは固定部３７２３の部分が大きく収縮すると、ハウジング３０２に反りやねじれが生じる恐れがある。特に固定部３７２１や固定部３７２３は、副通路とフランジ３１２とを繋ぐ上流側外壁３３５あるいは下流側外壁３３６に繋がっており、固定部３７２１や固定部３７２３の収縮による力が上流側外壁３３５や下流側外壁３３６に加わる。上流側外壁３３５や下流側外壁３３６は細長い形状を成しているので、ねじれや反りが生じ易い。前記薄肉部を設けることで、上流側外壁３３５や下流側外壁３３６に加わる力を低減でき、あるいは分散でき、上流側外壁３３５や下流側外壁３３６の反りやねじれの発生を抑制できる。

ステップ７によりハウジング３０２が完成すると次にステップ８で、表カバー３０３と裏カバー３０４がハウジング３０２に取り付けられ、ハウジング３０２の内部が表カバー３０３と裏カバー３０４で密閉されるとともに、被計測気体３０を流すための副通路が完成し、熱式流量計３００が完成する。さらに、図７で説明した絞り構造が表カバー３０３あるいは裏カバー３０４に設けられた突起部３５６あるいは突起部３５８により、作られる。なお、この表カバー３０３はステップ１０でモールド成形により作られ、裏カバー３０４はステップ１１でモールド成形によって作られる。また、これら表カバー３０３と裏カバー３０４はそれぞれ別工程で作られ、それぞれ異なる金型により成形されて作られる。

ステップ９で、完成した熱式流量計３００の副通路に実際に既知量の気体が導入され、被計測気体３０に対する流量計測特性の試験が行われる。上述したように副通路と流量検出部の関係が高い精度で維持されているので、前記流量計測特性の試験に基づき正確な計測特性となるように計測特性の補正を行うことで、非常に高い計測精度が得られる。また第１樹脂モールド工程と第２樹脂モールド工程で副通路と流量検出部の関係を左右する位置決めや形状関係の成形が行われるので、長期間使用しても特性の変化が少なく、高精度に加え高信頼性が確保される。

７.３熱式流量計３００の生産工程の他の実施例
図１９は熱式流量計３００を生産するための他の実施例である。図１９で、図１７により既に生産された回路パッケージ４００と図示しない方法で既に生産された外部端子３０６とが使用され、第２樹脂モールド工程の前にステップ１２で、回路パッケージ４００の接続端子４１２と外部端子内端３６１との接続が行われる。この際、若しくはステップ１２よりも前の工程で各外部端子内端３６１の切り離しが行われる。ステップ１３で第２樹脂モールド工程によりハウジング３０２がつくられる。このハウジング３０２は樹脂製の副通路溝やフランジ３１２や外部接続部３０５が作られると共に、図１２に示す回路パッケージ４００の斜線部分が第２樹脂モールド工程の樹脂で覆われ、回路パッケージ４００がハウジング３０２に固定される。前記第１樹脂モールド工程による回路パッケージ４００の生産（ステップ３）と第２樹脂モールド工程による熱式流量計３００のハウジング３０２の成形との組み合わせにより、上述した如く、流量検出精度が大幅に改善される。

ステップ１３によりハウジング３０２が完成すると次にステップ８で、表カバー３０３と裏カバー３０４がハウジング３０２に取り付けられ、ハウジング３０２の内部が表カバー３０３と裏カバー３０４で密閉されるとともに、被計測気体３０を流すための副通路が完成する。さらに、図７で説明した絞り構造が表カバー３０３あるいは裏カバー３０４に設けられた突起部３５６や突起部３５８により、作られる。上述したように、なお、この表カバー３０３はステップ１０でモールド成形により作られ、裏カバー３０４はステップ１１でモールド成形によって作られる。また、これら表カバー３０３と裏カバー３０４はそれぞれ別工程で作られ、それぞれ異なる金型により成形されて作られる。

ステップ９で、実際に副通路に規定量の気体が導入され、特性の試験が行われる。上述したように副通路と流量検出部の関係が高い精度で維持されているので、特性の試験による特性補正を行うことで、非常に高い計測精度が得られる。また第１樹脂モールド工程と第２樹脂モールド工程で副通路と流量検出部の関係を左右する位置決めや形状関係の成形が行わるので、長期間使用しても特性の変化が少なく、高精度に加え高信頼性が確保される。さらに図１８を使用して上述した色々な効果が得られる。

８. 熱式流量計３００の回路構成
８.１熱式流量計３００の回路構成の概要
図２０は熱式流量計３００の流量計測回路６０１を示す回路図である。なお、先に実施例で説明した温度検出部４５２に関する計測回路も熱式流量計３００に設けられているが、図２０では省略している。熱式流量計３００の流量計測回路６０１は、発熱体６０８を有する流量検出部６０２と処理部６０４とを備えている。処理部６０４は、流量検出部６０２の発熱体６０８の発熱量を制御すると共に、流量検出部６０２の出力に基づいて流量を表す信号を、端子６６２を介して出力する。前記処理を行うために、処理部６０４は、Central Processing Unit（以下ＣＰＵと記す）６１２と入力回路６１４、出力回路６１６、補正値や計測値と流量との関係を表すデータを保持するメモリ６１８、一定電圧をそれぞれ必要な回路に供給する電源回路６２２を備えている。電源回路６２２には車載バッテリなどの外部電源から、端子６６４と図示していないグランド端子を介して直流電力が供給される。

流量検出部６０２には被計測気体３０を熱するための発熱体６０８が設けられている。電源回路６２２から、発熱体６０８の電流供給回路を構成するトランジスタ６０６のコレクタに電圧Ｖ１が供給され、ＣＰＵ６１２から出力回路６１６を介して前記トランジスタ６０６のベースに制御信号が加えられ、この制御信号に基づいて前記トランジスタ６０６から端子６２４を介して発熱体６０８に電流が供給される。発熱体６０８に供給される電流量は前記ＣＰＵ６１２から出力回路６１６を介して発熱体６０８の電流供給回路を構成するトランジスタ６０６に加えられる制御信号により制御される。処理部６０４は、発熱体６０８で熱せられることにより被計測気体３０の温度が当初の温度より所定温度、例えば１００℃、だけ高くなるように発熱体６０８の発熱量を制御する。

流量検出部６０２は、発熱体６０８の発熱量を制御するための発熱制御ブリッジ６４０と、流量を計測するための流量検知ブリッジ６５０と、を有している。発熱制御ブリッジ６４０の一端には、電源回路６２２から一定電圧Ｖ３が端子６２６を介して供給され、発熱制御ブリッジ６４０の他端はグランド端子６３０に接続されている。また流量検知ブリッジ６５０の一端には、電源回路６２２から一定電圧Ｖ２が端子６２５を介して供給され、流量検知ブリッジ６５０の他端はグランド端子６３０に接続されている。

発熱制御ブリッジ６４０は、熱せられた被計測気体３０の温度に基づいて抵抗値が変化する測温抵抗体である抵抗６４２を有しており、抵抗６４２と抵抗６４４、抵抗６４６、抵抗６４８はブリッジ回路を構成している。抵抗６４２と抵抗６４６の交点Ａおよび抵抗６４４と抵抗６４８との交点Ｂの電位差が端子６２７および端子６２８を介して入力回路６１４に入力され、ＣＰＵ６１２は交点Ａと交点Ｂ間の電位差が所定値、この実施例ではゼロボルト、になるようにトランジスタ６０６から供給される電流を制御して発熱体６０８の発熱量を制御する。図２０に記載の流量計測回路６０１は、被計測気体３０のもとの温度に対して一定温度、例えば常に１００℃、高くなるように発熱体６０８で被計測気体３０を加熱する。この加熱制御を高精度に行えるように、発熱体６０８で暖められた被計測気体３０の温度が当初の温度に対して一定温度、例えば常に１００℃、高くなったときに、前記交点Ａと交点Ｂ間の電位差がゼロボルトとなるように発熱制御ブリッジ６４０を構成する各抵抗の抵抗値が設定されている。従って図２０に記載の流量計測回路６０１では、ＣＰＵ６１２は交点Ａと交点Ｂ間の電位差がゼロボルトとなるよう発熱体６０８への供給電流を制御する。

流量検知ブリッジ６５０は、抵抗６５２と抵抗６５４、抵抗６５６、抵抗６５８の四つの測温抵抗体で構成されている。これら四つの測温抵抗体は被計測気体３０の流れに沿って配置されており、抵抗６５２と抵抗６５４は発熱体６０８に対して被計測気体３０の流路における上流側に配置され、抵抗６５６と抵抗６５８は発熱体６０８に対して被計測気体３０の流路における下流側に配置されている。また計測精度を上げるために抵抗６５２と抵抗６５４は発熱体６０８までの距離が互いに略同じくなるように配置されており、抵抗６５６と抵抗６５８は発熱体６０８までの距離が互いに略同じくなるように配置されている。

抵抗６５２と抵抗６５６との交点Ｃと、抵抗６５４と抵抗６５８との交点Ｄとの間の電位差が端子６３１と端子６３２を介して入力回路６１４に入力される。計測精度を高めるために、例えば被計測気体３０の流れがゼロの状態で、前記交点Ｃと交点Ｄとの間の電位差がゼロとなるように流量検知ブリッジ６５０の各抵抗が設定されている。従って前記交点Ｃと交点Ｄとの間の電位差が、例えばゼロボルトの状態では、ＣＰＵ６１２は被計測気体３０の流量がゼロとの計測結果に基づき、主通路１２４の流量がゼロを意味する電気信号を端子６６２から出力する。

被計測気体３０が図２０の矢印方向に流れている場合、上流側に配置されている抵抗６５２や抵抗６５４は、被計測気体３０によって冷却され、被計測気体３０の下流側に配置されている抵抗６５６と抵抗６５８は、発熱体６０８により暖められた被計測気体３０により暖められ、これら抵抗６５６と抵抗６５８の温度が上昇する。このため、流量検知ブリッジ６５０の交点Ｃと交点Ｄとの間に電位差が発生し、この電位差が端子６３１と端子６３２を介して、入力回路６１４に入力される。ＣＰＵ６１２は流量検知ブリッジ６５０の交点Ｃと交点Ｄとの間の電位差に基づいて、メモリ６１８に記憶されている前記電位差と主通路１２４の流量との関係を表すデータを検索し、主通路１２４の流量を求める。このようにして求められた主通路１２４の流量を表す電気信号が端子６６２を介して出力される。なお、図２０に示す端子６６４および端子６６２は新たに参照番号を記載しているが、先に説明した図５や図６に示す接続端子４１２に含まれている。

熱式流量計３００が図１に記載のように、内燃機関の吸気管に搭載されて内燃機関の吸入空気量を測定するのに使用される。内燃機関の特定の運転状態において、吸気管を流れる吸入空気は脈動し、さらに内燃機関の吸気弁に向かって流れるだけでなく、逆流する現象が生じる。図２０において、上述の逆流状態では被計測気体３０の矢印で示す方向に対して負の流れ、すなわち逆向きの流れが生じる。この逆流では、抵抗６５２や抵抗６５４は、発熱体６０８により暖められた被計測気体３０により暖められ、一方抵抗６５６と抵抗６５８は、逆流する被計測気体３０によって冷却される。このように、被計測気体３０の流れの順方向の動作と逆の動作となり、交点Ｃと交点Ｄとの間に順方向の流量に対して逆極性の電位差が発生する。端子６３１と端子６３２を介して検出される電圧の極性から被計測気体３０の流れの方向を検知でき、検出された順方向の流量から検出された逆方向の流量を減ずることにより、内燃機関に実際に取り込まれた吸気流量を演算することが可能となる。

上記メモリ６１８には、上記交点Ｃと交点Ｄとの電位差と主通路１２４の流量との関係を表すデータが逆流状態も含め記憶されている。さらに熱式流量計３００の生産後に、気体の実測値に基づいて求められた、ばらつきなどの測定誤差の低減のための補正データが記憶されている。なお、熱式流量計３００の生産後の気体の実測およびそれに基づく補正値のメモリ６１８への書き込みは、図４に示す外部端子３０６や補正用端子３０７を使用して行われる。本実施例では、被計測気体３０を流す副通路と計測用流路面４３０との配置関係や、被計測気体３０を流す副通路と熱伝達面露出部４３６との配置関係が、高精度に非常にばらつきが少ない状態で、熱式流量計３００が生産されているので、前記補正値による補正で、極めて高い精度の計測結果が得られる。

８.２流量計測回路６０１の構成
図２１は、上述した図２０の流量検出部６０２の回路配置を示す回路構成図である。流量検出部６０２は矩形形状の半導体チップとして作られており、図２１に示す流量検出部６０２の左側から右側に向って、矢印の方向に、被計測気体３０が流れる。ただし、逆流が発生した状態では、前記矢印の方向に負の流れ、すなわち逆向きの流れが生じる。図２１に示す流量検出部６０２は、被計測気体３０との間で熱伝達を行うことで、順方向の流れの流量だけでなく逆方向の流れの状態における流量も検出できる。流量検出部６０２には、矩形形状のダイヤフラム６７２が成形されて、このダイヤフラム６７２には、半導体チップの厚さを薄くした破線で示す薄厚領域６０３が設けられている。この薄厚領域６０３は裏面側に空隙が成形されており、前記空隙が図１２や図５、などに示す開口４３８に連通し、前記空隙内の気圧は開口４３８から導かれる気圧に依存する。

ダイヤフラム６７２の薄厚領域６０３は厚さを薄くすることで、熱伝導率が低くなっており、薄厚領域６０３に設けられた抵抗６５２や抵抗６５４、抵抗６５８、抵抗６５６へのダイヤフラム６７２を介しての熱伝達が抑えられ、被計測気体３０との熱伝達により、これらの抵抗の温度が略定まる。

ダイヤフラム６７２の薄厚領域６０３の中央部には、発熱体６０８が設けられており、この発熱体６０８の周囲に発熱制御ブリッジ６４０を構成する抵抗６４２が設けられている。そして、薄厚領域６０３の外側に発熱制御ブリッジ６４０を構成する抵抗６４４、６４６、６４８が設けられている。このように成形された抵抗６４２、６４４、６４６、６４８によって発熱制御ブリッジ６４０が構成される。

また、発熱体６０８を挟むように、上流測温抵抗体である抵抗６５２、抵抗６５４と下流測温抵抗体である抵抗６５６、抵抗６５８が配置されており、発熱体６０８に対して被計測気体３０が流れる矢印方向の上流側に、上流測温抵抗体である抵抗６５２、抵抗６５４が配置され、発熱体６０８に対して被計測気体３０が流れる矢印方向の下流側に下流測温抵抗体である抵抗６５６、抵抗６５８が配置されている。このようにして、薄厚領域６０３に配置されている抵抗６５２、抵抗６５４と抵抗６５６、抵抗６５８とにより流量検知ブリッジ６５０が成形される。なお、上述の説明は被計測気体３０が順方向に流れている状態を前提として説明としており、逆流が生じている場合は実際の被計測気体３０の流れは、下流から上流に向かって流れていることとなる。

また、上記発熱体６０８の双方の端部は、図２１の下側に記載した端子６２４および６２９にそれぞれ接続されている。ここで、図２０に示すように、端子６２４にはトランジスタ６０６から発熱体６０８に供給される電流が加えられ、端子６２９はグランドとして接地される。

発熱制御ブリッジ６４０を構成する抵抗６４２、抵抗６４４、抵抗６４６、抵抗６４８は、それぞれ接続されて、端子６２６と６３０に接続される。図２０に示すように、端子６２６には電源回路６２２から一定電圧Ｖ３が供給され、端子６３０はグランドとして接地される。また、上記抵抗６４２と抵抗６４６との間、抵抗６４６と抵抗６４８との間の接続点は、端子６２７と端子６２８に接続される。図２１に記載の如く、端子６２７は抵抗６４２と抵抗６４６との交点Ａの電位を出力し、端子６２７は抵抗６４４と抵抗６４８との交点Ｂの電位を出力する。図２０に示すように、端子６２５には、電源回路６２２から一定電圧Ｖ２が供給され、端子６３０はグランド端子として接地グランドされる。また、上記抵抗６５４と抵抗６５８との接続点は端子６３１に接続され、端子６３１は図２０の点Ｂの電位を出力する。抵抗６５２と抵抗６５６との接続点は端子６３２に接続され、端子６３２は図２０に示す交点Ｃの電位を出力する。

図２１に示すように、発熱制御ブリッジ６４０を構成する抵抗６４２は、発熱体６０８の近傍に成形されているので、発熱体６０８からの発熱で暖められた気体の温度を精度良く計測することができる。一方、発熱制御ブリッジ６４０を構成する抵抗６４４、６４６、６４８は、発熱体６０８から離れて配置されているので、発熱体６０８からの発熱の影響を受け難い構成に成っている。抵抗６４２は発熱体６０８で暖められた気体の温度に敏感に反応するように構成されており、抵抗６４４や抵抗６４６、抵抗６４８は発熱体６０８の影響を受けにくい構成となっている。このため、発熱制御ブリッジ６４０による被計測気体３０の検出精度が高く、被計測気体３０をその初期温度に対して所定温度だけ高める制御を高精度で行うことができる。

この実施例では、ダイヤフラム６７２の裏面側に空隙が形成されており、この空隙が図１２や図５に記載の開口４３８に連通しており、ダイヤフラム６７２の裏面側空隙の圧力とダイヤフラム６７２の表側の圧力との差が大きくならないようにしている。この圧力差によるダイヤフラム６７２の歪を抑制できる。このことは流量計測精度の向上に繋がる。

上述したようにダイヤフラム６７２は薄厚領域６０３を成形し、薄厚領域６０３の厚さを非常に薄くしており、ダイヤフラム６７２を介しての熱伝導を極力抑制している。従って流量検知ブリッジ６５０や発熱制御ブリッジ６４０は、ダイヤフラム６７２を介しての熱伝導の影響が抑制され、被計測気体３０の温度に依存して動作する傾向がより強まり、計測動作が改善される。このため高い計測精度が得られる。

９. 被計測気体３０の温度計測
９.１温度検出部４５２の構造とそれに基づく効果
図２乃至図６に示す如く被計測気体３０の温度は熱式流量計３００に設けられた温度検出部４５２によって計測される。温度検出部４５２はハウジング３０２から上流側などに向かって外に突出して、被計測気体３０に直接触れる構造となっている。このような構造により被計測気体３０の温度計測の精度が向上する。また被計測気体３０の流れに沿う方向の上流側から入口３４３に流入する気体の温度が温度検出部４５２により計測され、さらにその気体が温度検出部４５２を支える部分である温度検出部４５２の根元部分に向かって流れることにより、温度検出部４５２を支える部分の温度を被計測気体３０の温度に近づく方向に冷却する作用を為す構造を備えている。このような構造により計測精度が向上する。

主通路１２４である吸気管の温度は通常被計測気体３０よりかなり温度が高くなり、フランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５から計測部３１０内の上流側外壁を通って、温度検出部４５２を支える部分に熱が伝わり、温度の計測精度に影響を与える恐れがある。上述のように、被計測気体３０が温度検出部４５２により計測された後、温度検出部４５２の支える部分に沿って流れることにより、前記支える部分が冷却される。従ってフランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５から計測部３１０内の上流側外壁を通って温度検出部４５２を支える部分に熱が伝わるのを抑制できる。

特に、温度検出部４５２の支え部分では、計測部３１０内の上流側外壁が下流側に向かって凹む形状を成しているので、計測部３１０内の上流側外壁と温度検出部４５２との間の距離を長くできる。熱伝達距離が長くなるとともに、被計測気体３０による冷却部分の距離が長くなる。従ってフランジ３１２あるいは熱絶縁部３１５からもたらされる熱の影響を低減できる。これらのことから計測精度が向上する。

上記上流側外壁が下流側に向かって、すなわちハウジング３０２の内部に向かって凹む形状を成しているので、ハウジング３０２の上流側外壁３３５で固定することができ、回路パッケージ４００の固定が容易となる。また温度検出部４５２を有する突出部４２４（図１２参照）の補強にもなる。

図２および図３により先に説明のとおり、ケース３０１における被計測気体３０の上流側に入口３４３が設けられ、入口３４３から導かれた被計測気体３０は、温度検出部４５２の周囲を通り、表側出口３４４や裏側出口３４５から主通路１２４に導かれる。温度検出部４５２が被計測気体３０の温度が計測され、外部接続部３０５が有する外部端子３０６から計測された温度を表す電気信号が出力される。熱式流量計３００が有するケース３０１は表カバー３０３や裏カバー３０４と、ハウジング３０２を備えており、ハウジング３０２は入口３４３を形成するための窪みを有し、該窪みは外壁窪み部３６６（図５と図６参照）で作られる。また表側出口３４４や裏側出口３４５は、表カバー３０３や裏カバー３０４に設けられた孔により、形成される。次に説明するように温度検出部４５２は突出部４２４の先端部に設けられており、機械的に弱い。表カバー３０３や裏カバー３０４は機械的な衝撃から突出部４２４を守る働きをしている。

また図８や図９に示す表カバー３０３や裏カバー３０４には、表保護部３２２や裏保護部３２５が成形されている。図２や図３に示すように入口３４３の表側側面に表カバー３０３に設けられた表保護部３２２が配置され、また入口３４３の裏側側面に、裏カバー３０４に設けられた裏保護部３２５が配置されている。入口３４３内部に配置されている温度検出部４５２が表保護部３２２と裏保護部３２５で保護され、生産中および車への搭載時に温度検出部４５２が何かとぶつかることなどによる温度検出部４５２の機械的な損傷を防止できる。

また図１２や図１６に示すように温度検出部４５２を支える突出部４２４の根元部は、先端に対して根元部が徐々に太くなっており、入口３４３から入った被計測気体３０が徐々に太くなる前記根元部に沿うように流れるので、冷却効果が増大する。突出部４２４の根元部は流量計測回路に近く、流量計測回路の発熱の影響を受け易い。さらに、温度検出部４５２に設けられている温度検出素子５１８を接続するためのリード５４８が突出部４２４の根元部に埋設されている。このためリード５４８を介して熱が伝達される可能性がある。突出部４２４の根元部を太くして被計測気体３０との接触面積を増やすことで、冷却効果を上げることができる。

９.２温度検出部４５２および突出部４２４の成形とそれに基づく効果
回路パッケージ４００は、流量を計測するための後述する流量検出部６０２や処理部６０４を内蔵している回路パッケージ本体４２２と突出部４２４とを有している。図２に示すように回路パッケージ本体４２２の側面から突出部４２４が被計測気体３０の上流方向に延びている形状で突出している。突出部４２４の先端部に温度検出部４５２が設けられ、温度検出部４５２の内部に、図１２に示す如く、温度検出素子５１８が埋設されている。突出部４２４と回路パッケージ本体４２２とのつながり部には、図１２や図１６に示す如く、傾斜部４６２および４６４が設けられている。この傾斜部４６２あるいは傾斜部４６４により突出部４２４の根元を太くし、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状が突出部４２４の根元部に作られる。突出方向の軸に対して前記軸を横切る断面積が、突出部４２４の根元部で、先端方向に進むにつれて減少する形状を有している。

このように、回路パッケージ４００の表面と突出部４２４の表面のつながり部分で徐々に変化する構造で繋がっているので、回路パッケージ４００を樹脂モールドにより成形する場合に、素子の保護などの目的で金型の内部にシートをあてて樹脂を流す方法を使用でき、シートと金型内面との密着が良くなり、信頼性が向上する。表面が急激に変化する場合には、前記シートに無理な力が加わり、金型内壁面と前記シートとの接触部にずれなどが生じ、樹脂成型がうまく行われない問題がある。また、突出部４２４は機械的な強度が弱く、根元で折れ易い。突出部４２４の根元を太くし、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状により、根元への応力の集中を緩和でき、機械的な強度に優れる。また樹脂モールドで突出部４２４を作る場合に、樹脂が固まるときの体積変化などの影響で、反りなどが生じやすい。このような影響を低減できる。被計測気体３０の温度をできるだけ正確検出するためには突出長さを長くすることが望ましい。温度検出部４５２に設けられた温度検出素子５１８への回路パッケージ本体４２２からの熱伝達を、突出部４２４の突出長さを長くすることにより、低減し易くなる。

図１２（Ｂ）や図１２（Ｃ）に示す如く突出部４２４の根元を太くし、突出部４２４の前記根元をハウジング３０２の樹脂で取り巻くようにして、回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定する。このように、突出部４２４の根元をハウジング３０２の樹脂で覆うことにより、機械的な衝撃により、突出部４２４が破損するのを防止できる。

高精度に被計測気体３０の温度を検出するには、被計測気体３０以外部分との熱の伝達をできるだけ少なくすることが望ましい。温度検出部４５２を支持する突出部４２４は、その根元より、先端部分が細い形状を成し、その先端部分に温度検出部４５２を設けている。このような形状により、温度検出部４５２への突出部４２４の根元部からの熱の影響が低減される。

また温度検出部４５２で被計測気体３０の温度が検出された後、被計測気体３０は突出部４２４に沿って流れ、突出部４２４の温度を被計測気体３０の温度に近づける作用を為す。このことにより、突出部４２４の根元部の温度が温度検出部４５２に及ぼす影響が抑制されている。特にこの実施例では、温度検出部４５２を備える突出部４２４の近傍が細く、突出部４２４の根元に行くに従って太くなっている。このため被計測気体３０がこの突出部４２４の形状に沿って流れ、突出部４２４を効率的に冷却する。

図１２で、突出部４２４の根元部で斜線部は第２樹脂モールド工程でハウジング３０２を成形する樹脂により覆われる固定面４３２である。突出部４２４の根元部の斜線部に窪みが設けられている。これは、ハウジング３０２の樹脂に覆われない窪み形状の部分が設けられていることを示している。このように突出部４２４の根元部ハウジング３０２の樹脂に覆われない窪み形状の部分を作ることにより、被計測気体３０により突出部４２４がさらに冷却し易くしている。図１６では斜線部の表示を省略しているが、図１２と同様である。

回路パッケージ４００には、内蔵する流量検出部６０２や処理部６０４を動作させるための電力の供給、および流量の計測値や温度の計測値を出力するために、接続端子４１２が設けられている。さらに、回路パッケージ４００が正しく動作するかどうか、回路部品やその接続に異常が生じていないかの検査を行うために、端子４１４が設けられている。この実施例では、第１樹脂モールド工程で流量検出部６０２や処理部６０４を、熱硬化性樹脂を用いてトランスファーモールドすることにより回路パッケージ４００が作られる。トランスファーモールド成形を行うことにより、回路パッケージ４００の寸法精度を向上することができるが、トランスファーモールド工程では、流量検出部６０２や処理部６０４を内蔵する密閉した金型の内部に加圧した高温の樹脂が圧入されるので、出来上がった回路パッケージ４００について、流量検出部６０２や処理部６０４およびこれらの配線関係に損傷が無いかを検査することが望ましい。この実施例では、検査のための端子４１４を設け、生産された各回路パッケージ４００についてそれぞれ検査を実施する。検査用の端子４１４は計測用には使用されないので、上述したように、端子４１４は外部端子内端３６１には接続されない。なお各接続端子４１２には、機械的弾性力を増すために、湾曲部４１６が設けられている。各接続端子４１２に機械的弾性力を持たせることで、第１樹脂モールド工程による樹脂と第２樹脂モールド工程による樹脂の熱膨張係数の相違に起因して発生する応力を吸収することができる。すなわち、各接続端子４１２は第１樹脂モールド工程による熱膨張の影響を受け、さらに各接続端子４１２に接続される外部端子内端３６１は第２樹脂モールド工程による樹脂の影響を受ける。これら樹脂の違いに起因する応力の発生を吸収することができる。

９.３突出部４２４の根元部に成形された傾斜部４６２，４６４の作用とその効果
図１２や図１５、図１６に基づいて先に説明したごとく、突出部４２４の根元部に傾斜部４６２および４６４が設けられている。この傾斜部４６２あるいは傾斜部４６４により突出部４２４の根元を太くし、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状が突出部４２４の根元部に作られる。すなわち突出方向を軸とした場合に前記突出方向の軸を横切る断面積が徐々に減少する形状が、突出部４２４の根元部に設けられている。

回路パッケージ４００を樹脂モールドにより成形する場合に、素子の保護などの目的で金型の内部にシートをあてて樹脂を流す場合に、シートと金型内面との密着が良くなり、信頼性が向上する。また、突出部４２４は機械的な強度が弱く、根元で折れ易い。突出部４２４の根元を太くし、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状により、根元への応力の集中を緩和でき、機械的な強度に優れる。また樹脂モールドで突出部４２４を作る場合に、樹脂が固まるときの体積変化などの影響で、反りなどが生じやすい。このような影響を低減できる。被計測気体３０の温度をできるだけ正確に検出するためには突出長さを長くすることが望ましい。温度検出部４５２に設けられた温度検出素子５１８への回路パッケージ本体４２２からの熱伝達を、突出部４２４の突出長さを長くすることにより、低減し易くなる。

図１２（Ｂ）や図１２（Ｃ）に示す如く突出部４２４の根元を太くし、突出部４２４の前記根元をハウジング３０２で取り巻くようにして、回路パッケージ４００をハウジング３０２に固定する。このように、突出部４２４の根元をハウジング３０２の樹脂で覆うことにより、機械的な衝撃により、突出部４２４が破損することを防止できる。

突出部４２４の根元に傾斜部４６３を設けることにより、突出部４２４の根元を太くでき、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状を、突出部４２４の根元部に設けることができる。このような形状を有することにより、回路パッケージ４００を樹脂モールドにより成形する場合に、素子の保護などの目的で金型の内部にシートをあてて樹脂を流す方法を利用でき、シートと金型内面との密着が良くなり、信頼性が向上する。また、突出部４２４は機械的な強度が弱く、根元で折れ易い。突出部４２４の根元を太くし、先端方向に進むにつれて徐々に細くなる形状により、根元への応力の集中を緩和でき、機械的な強度に優れる。また樹脂モールドで突出部４２４を作る場合に、樹脂が固まるときの体積変化などの影響で、反りなどが生じやすい。このような影響を低減できる。被計測気体３０の温度をできるだけ正確に検出するためには突出長さを長くすることが望ましい。温度検出部４５２に設けられた温度検出素子５１８への回路パッケージ本体４２２からの熱伝達を、突出部４２４の突出長さを長くすることにより、低減し易くなる。

図１２や図１６において、突出部４２４の根元を太くし、突出部４２４の前記根元をハウジング３０２の固定部３７２３で取り巻くようにして副通路を成形するハウジング３０２の樹脂で覆うことにより、機械的な衝撃に対して強くなり、突出部４２４が破損するのを防止できる。なお図１２で、回路パッケージ４００の外観上に記載した斜線部分は、第１樹脂モールド工程で回路パッケージ４００を製造した後に、第２樹脂モールド工程でハウジング３０２を成形する際に第２樹脂モールド工程で使用される樹脂により回路パッケージ４００が覆われる固定面４３２、固定部３７２３および固定面４３４を示す。すなわち、これら固定面により回路パッケージ４００の機械的強度が増し、特に固定面４３２によって突出部４２４の根元の機械的強度を向上することができる。このほかにも図１２で説明した色々な効果を奏している。

１０. 被計測気体３０の温度計測のためのカバーの形状
１０.１被計測気体３０の温度計測の概要と効果
図２および図３に示す如く上流側に開口した入口３４３から被計測気体３０が導入され、突出部４２４の先端部に設けられた温度検出部４５２で導入された被計測気体３０の温度が計測される。流量を計測するための回路パッケージ４００に温度検出部４５２が設けられており、熱式流量計３００を計測対象例えば吸気管に固定することにより、流量だけでなく被計測気体３０の温度も計測できるので、作業性に優れている。また表カバー３０３や裏カバー３０４、ハウジング３０２で周囲が囲まれた入口３４３の内部に温度検出部４５２を有する突出部４２４が配置されているので、安全性も優れている。

被計測気体３０の温度を高精度で計測するには、できるだけ多くの被計測気体３０が温度検出部４５２に接触することが望ましい。また他の熱源から温度検出部４５２へ熱が伝わり難い構造とすることが望ましい。図５や図６を使用して上述した如く、温度検出部４５２が突出部４２４の先端側に設けられている。このため上流側に開口した入口３４３から導入された被計測気体３０が温度検出部４５２に接触し易く、また突出部４２４が長いので根元から先端の方に熱が伝わり難くなっている。また入口３４３から導入された被計測気体３０が突出部４２４に沿って流れるので、突出部４２４の根元から先端の方に伝わる熱が被計測気体３０により冷却される構造に成っている。この構造により他の熱源の影響を受けにくくなっている。このような理由で、被計測気体３０の温度を高い精度で計測できる。

さらに図１３に基づいて先に説明した如く、温度検出部４５２に設けられた温度を計測するための温度検出素子５１８の電気信号を、温度を計測するための制御回路である処理部６０４に伝えるためのリード５４８と、温度検出素子５１８が接続されているリード５４４との間を切断し、熱抵抗の大きい接続線５４６を介してリード５４８に温度検出素子５１８の電気信号が伝えられるように構成している。この構成により、リード５４８を介して伝わってくる熱の影響を低減できる。このことは計測精度の向上に繋がる。

一方温度検出素子５１８はリード５４４に接続されているので、温度検出素子５１８がリード５４４により確りと保持されるので、高い信頼性が確保される。図１３に示す回路はこの後トランスファーモールドされて、前記突出部４２４が成形される。温度検出素子５１８がリード５４４に固定されているので、前記トランスファーモールド工程により損傷を受ける可能性が低い。このことから生産性においても優れている。

図２や図３に示す如く、表カバー３０３や裏カバー３０４には前記突出部４２４の先端部を保護する表保護部３２２や裏保護部３２５が設けられている。これにより突出部４２４が機械的に保護される。さらに突出部４２４の根元部に表側出口３４４や裏側出口３４５が設けられている。表カバー３０３や裏カバー３０４の外側の面が平らであり、表側出口３４４や裏側出口３４５の外側を流れる被計測気体３０の流速が早く、表側出口３４４や裏側出口３４５の内側に比べ圧力が低くなる。このため入口３４３から導入された被計測気体３０は表側出口３４４や裏側出口３４５から外部に排出される。また入口３４３が上流に向かって開口しているので、入口３４３には被計測気体３０の動圧が加わる。これらのことから十分な被計測気体３０が入口３４３から導入され、温度が計測されると共に突出部４２４を冷却し、表側出口３４４や裏側出口３４５から主通路１２４内に排出される。このようにして高い精度で被計測気体３０の温度が計測される。

１１. 渦による逆流の流量計測誤差の低減に関する他の実施例
１１.１入口側副通路４２３２の壁４２１７を使用した実施例
先に図１０及び図１１を用いて、主通路１２４を流れる被計測気体３０の逆流状態での流量計測における計測誤差の要因について説明した。またこの計測誤差の要因に対する対応策の概要を、図１０を用いて説明した。図１０の他の実施例を図２２から図２６を用いて説明する。図２２（Ａ）は熱式流量計３００の一部を示す正面図である。また図２２（Ｂ）は熱式流量計３００の一部を示す背面図である。図２３（Ａ）および図２３（Ｂ）は何れも図２２（Ａ）の斜視図であり、図２３（Ａ）と図２３（Ｂ）は斜視図における視点の角度を異にしている。すなわち、図２３（Ａ）は出口３５２が表れる視点であるのに対し、図２３（Ｂ）は入口３５０が表れる視点になっている。図２４（Ａ）はハウジング３０２の一部を示す正面図、図２４（Ｂ）はハウジング３０２の一部を示す背面図である。なお、図２４（Ａ）および図２４（Ｂ）の記載において、特別に格子状の表示を行った部分は、実際は出口側室用孔４２１５が形成されている。この格子状の表示部分は図１０に示す渦４２４２を減衰させるための出口側室４２１６を構成するための空間である。特にこの空間を強調するために格子状の表示を行った。図２５（Ａ）は図２４（Ａ）の斜視図、図２５（Ｂ）は図２４（Ｂ）の斜視図である。図２６は図２２（Ａ）のＢ−Ｂ断面図である。

図２２（Ａ）および図２３（Ｂ）、図２５（Ｂ）において、主通路１２４の中を被計測気体３０が順方向に流れている場合に、図２３（Ｂ）に示される入口３５０から被計測気体３０の一部が副通路内に取り込まれる。この入口３５０の部分は、図２４（Ｂ）に示されるように、ハウジング３０２には入口３５０を形成するための入口溝３５１が成形されている。この入口溝３５１と裏カバー３０４とにより入口３５０が作られ、入口３５０から主通路１２４を流れる被計測気体３０の一部が取り込まれる。入口３５０から取り込まれた被計測気体３０は、図２４（Ｂ）に示す裏側副通路溝３３４により形成される入口側副通路４２３２に沿って流れ、図示が省略されている流量計測通路部として作用する計測用流路面４３０で取り込まれた被計測気体３０の流速が計測され、計測された流速から予め保持していたデータに基づいて、主通路１２４を流れる被計測気体３０の流量が出力される。

流量計測通路部として作用する計測用流路面４３０で計測された後、入口３５０から取り込まれた被計測気体３０は、図２４（Ａ）に示す表側副通路溝３３２で形成される出口側副通路４２３４を流れ、格子状の表示で表される出口側室４２１６を形成するための空間に導かれる。出口側室４２１６はハウジング３０２に成形された表裏面を貫通する出口側室用孔４２１５とハウジング３０２の両面に設けられた表カバー３０３および裏カバー３０４で形成される。

図２２（Ａ）や図２２（Ｂ）に示す如く、表カバー３０３や裏カバー３０４の出口３５２近傍の部分には、それぞれ切欠きが成形されており、裏カバー３０４の入口３５０近傍の形状と形状を異にしている。裏カバー３０４はその入口３５０近傍では、ハウジング３０２の裏面の端まで覆うように、ハウジング３０２の側端に沿う形状を成している。一方、表カバー３０３や裏カバー３０４の出口３５２近傍の部分は、それぞれ切欠きが設けられ、これら切欠きのために、表カバー３０３や裏カバー３０４の出口３５２近傍の端部から、ハウジング３０２が右側面の端部および前記出口側室４２１６の一部が突出している。従って入口３５０で取り込まれた被計測気体３０は入口側副通路４２３２を流れ、さらに出口側副通路４２３４を流れ、その後出口側室４２１６に導かられる。出口側室４２１６から被計測気体３０は熱式流量計３００の表裏両方の前記表カバー３０３および裏カバー３０４の切欠きにより形成された出口開口から主通路１２４に排出される。さらに図２３（Ａ）に示す如く熱式流量計３００の表裏両側の出口開口だけでなく、出口側室４２１６の下流方向に形成された出口開口４２２２からも熱式流量計３００の下流側に被計測気体３０が排出される。以下で説明する如く、主通路１２４を被計測気体３０が逆流する状態では、出口開口４２２２に直接逆流する被計測気体３０が流れ込み、被計測気体３０の逆流する動圧が出口開口４２２２を介して出口側室４２１６の内部に作用する。

図２５（Ａ）および図２５（Ｂ）はハウジング３０２の一部を示す斜視図であり、図２５（Ａ）で、出口側副通路４２３４を構成するための表側副通路溝３３２に沿って流れた被計測気体３０は出口側室４２１６を構成するための貫通する出口側室用孔４２１５に導かれる。出口側室用孔４２１５に導かれた被計測気体３０は、熱式流量計３００の表裏両面に前記表裏の両カバーの切欠きにより形成された開口及び下流側に形成された開口から主通路１２４に排出される。

図２２（Ａ）のＢ−Ｂ断面を図２６に示す。図１０に示す実施例と図２６に示す実施例との大きな相違点は、出口開口４２２２から被計測気体３０の逆流３０３０と共に入り込んだ渦４２４２を減衰させるガイドの作用をする壁４２１７を、図１０に示す実施例では裏カバー３０４に設けられた突起により形成していたのに対し、図２６に示す実施例では入口側副通路４２３２と出口側室４２１６とを仕切る壁を利用して形成した点である。裏カバー３０４にガイドのための突起を設ける必要が無く、図２６に示す実施例の方がカバーの樹脂成型性がよく、より寸法精度の高いカバーを形成可能となる。さらにハウジング３０２を成形する樹脂モールド工程で出口側室４２１６のための孔や表側副通路溝３３２、裏側副通路溝３３４を成形する金型により、形状が決められるので、極めて高い精度で出口形状が成形できる。このため逆流する被計測気体３０の流量を極めて高い精度で計測できる。なお、出口側副通路４２３４の流れの軸上に渦流入抑制部４２１４が設けられており、渦４２４２が開口から直接出口側副通路４２３４に入り込めない構造となっている。このような構造がハウジング３０２の成形で金型により作られるので、極めて高い成形精度が確保される。前述の如く順方向並びに逆方向の被計測気体３０の流量計測を極めて高い精度で行うことが可能となる。

既に図１０および図１１を用いて説明した如く、図２６で、出口側副通路４２３４の流れの軸である流れ軸４２３５を遮るように渦流入抑制部４２１４を設けたことにより、図１１の波形４９１６に示す誤差要因である渦４２４２の影響を、低減できる。また出口開口４２２２から被計測気体３０の逆流３０３０が取り込まれる構造とすることで、逆流３０３０に伴う動圧が出口側室４２１６に作用する構造となっている。図１１の波形４９１２の誤差要因である逆流する被計測気体３０の副通路への取り込み不足に起因する誤差を低減できる。なお、上述したように出口側室４２１６内で被計測気体３０の逆流３０３０の進路が大きく変えられるので、逆流３０３０と共に出口側室４２１６に入り込まれた渦４２４２を減衰させることができ、この渦に起因する図１１の波形４９１６により示される誤差原因も解決できる。

逆流３０３０を取り込むための出口開口４２２２の開口面が、主通路１２４の被計測気体３０の流れの軸４２３５に垂直であることが好ましいが、これに限ることはなく、傾斜していてもよい。すなわち逆流する被計測気体３０を十分に取り込めることが重要であり、被計測気体３０の流れの軸に対して垂直より出口開口４２２２の開口面がある程度傾斜していても、出口開口４２２２を介して逆流する動圧が出口側室４２１６の内部に作用する構造であればよい。

出口側室４２１６は出口開口４２２２の他に出口開口４２２４と出口開口４２２６とを有している。出口開口４２２４と出口開口４２２６は出口側室４２１６から主通路１２４に排出される被計測気体３０の流体抵抗を下げるための作用をする。さらに被計測気体３０の逆流時に主通路１２４から入り込む被計測気体３０の流体抵抗を下げる作用をする。

１１.２さらに他の実施例についての説明
図２７は図１０あるいは図２２から図２６に記載した実施例の更に他の実施例を示す。主通路１２４を流れる被計測気体３０の逆流状態での流量の計測精度を向上さるためには、逆流する被計測気体３０の副通路への取り込み量を多くすることが望ましい。出口開口４２２２を大きくすることで出口開口４２２２から取り込むことのできる被計測気体３０の逆流３０３０の量を多くできる。図２７は他の実施例に比べ、下流方向に開口する出口開口４２２２の開口面積を大きくしている。

表カバー３０３と裏カバー３０４との間の距離には限界があり、出口開口４２２２の開口面積をより大きくするために、図２７に示す実施例では裏カバー３０４の出口側を膨らませている。この実施例では、出口開口４２２２の開口を大きくしているので、出口側副通路４２３４の出口３５２の流体抵抗を小さくできる。この場合には、出口側室４２１６から主通路１２４への排出に伴う流体抵抗を減少させられるので、あるいは熱式流量計３００の下流側の低圧力により出口側室４２１６から主通路１２４へ吸い出される被計測気体３０の量を増やすことができるので、被計測気体３０の逆流状態だけでなく、被計測気体３０が順方向に流れている状態での計測精度も向上することができる。また出口開口４２２２の開口面積を大きくしたことにより、図２６に示す出口開口４２２６や出口開口４２２４の開口面積を小さくしたり、あるいはこれらを無くしたりすることができる。従ってハウジング３０２を樹脂モールドにより成形する場合の出口３５２付近の形状をシンプルにできる効果がある。

出口開口４２２２を大きくすることで取り込まれる渦４２４２の影響が大きくなるが、壁４２１７を設けることで取り込まれた渦４２４２を十分に減衰することができる。

図２８を用いてさらに他の実施例を説明する。図２８はハウジング３０２の表側副通路溝３３２の部分拡大図である。表側副通路溝３３２と表カバー３０３とによってつくられる出口側副通路４２３４の流れの軸４２９２は主通路１２４の被計測気体３０の流れの軸４２９４に対して少し角度を有している。すなわち出口側副通路４２３４から被計測気体３０が主通路１２４に排出される方向は軸４２９２に沿っている。一方主通路１２４内に被計測気体３０の逆流が発生し、逆流３０３０が流れる方向は軸４２９４に沿っている。出口側副通路４２３４から被計測気体３０が排出される方向を表す軸４２９２と主通路１２４内の被計測気体３０の逆流状態での流れの軸４２９４とが一致していなくても、すなわちずれていても出口３５２から逆流する被計測気体３０の動圧を取り込むことができれば、図１１に示す波形４９１２に伴う誤差を抑制できる。従って図２６や図２７の開口面が逆流する流れの軸に垂直である必要が無く、少し角度を有していても十分な効果を得ることができる。

図２９はさらに他の実施例であり、図１０や図２６、図２７では渦４２４２が入り込むのを阻止する渦流入抑制部４２１４が板形状である。しかし板形状でなくても渦４２４２の出口側副通路４２３４への浸入を阻止することができる。図２９では出口側副通路４２３４の流れ軸４２３５の上に異なる形状の渦流入抑制部４２１４を配置している。渦流入抑制部４２１４の形状は、渦流入抑制部４２１４自身の下流側形状において図２９に示すように徐々に断面積が減少する、言い換えると流線型の形状をしている。渦流入抑制部４２１４が板形状の場合には、渦流入抑制部４２１４自身が渦４２４２の発生を助長する場合がある。図２９に示す慶事用では、渦流入抑制部４２１４自身の下流側が流線型を成しているので、熱式流量計３００の下流側に発生する渦を低減できる。

さらに渦流入抑制部４２１４自身の形状が、その上流側と下流側の両方においてその断面積が徐々に減少する形状をなしている。そのため渦流入抑制部４２１４がその両側を通過する順方向の被計測気体３０の流れ４２４８、あるいは渦流入抑制部４２１４の両側を通過する逆方向の被計測気体３０の流れに対して、絞りの作用をする。渦流入抑制部４２１４の両側部を流れる被計測気体３０に対して絞りの作用をすることで、順方向に被計測気体３０が流れている場合あるいは逆方向に被計測気体３０が流れている場合の両方の状態において、渦４２４２の入り込みを阻止し、また入り込もうとする渦４２４２を減衰する作用をする。一方渦流入抑制部４２１４に沿って被計測気体３０が流れることにより、渦流入抑制部４２１４が被計測気体３０の出入りを完全に遮断するのではなく、被計測気体３０の出入りを可能とすることで、出口３５２での流体抵抗が低減され、このことが計測精度の向上につながる。すなわち渦流入抑制部４２１４に絞り形状を形成することで、出口側副通路４２３４に入り込もうとする渦４２４２を上記絞り形状で減衰されることができる。また形成された絞り形状で被計測気体３０を双方向に流すことが可能となりこのことで、流体抵抗が減少し、被計測気体３０の流れの順方向及び逆方向の両方向において流量の計測精度を向上することができ。なお、図２９で渦流入抑制部４２１４をハウジング３０２に設ける構造とすることで、ハウジング３０２を成形する樹脂モールド工程で射出成型により高い精度で形成できる。このことにより計測精度を向上することが可能となる。

図３０はさらに他の実施例であり、図３０（Ａ）はハウジング３０２の一部を示す正面図、図３０（Ｂ）は図３０（Ａ）のＥ−Ｅ断面図である。出口側室４２１６で入り込んだ渦４２４２をできるだけ減衰させるために、出口側室４２１６に複数の羽根４２６２が形成されている。複数の羽根４２６２は出口開口４２２２から取り込まれた被計測気体３０の逆流３０３０の進路を変更するだけでなく、絞り構造を有し、さらに取り込まれた逆流３０３０の流路を細かく分断する作用をなすので、入り込んだ渦４２４２を確実に減衰させると共に、層流状態に近づけて出口側副通路４２３４に逆流の被計測気体３０を導く働きをする。

なお、複数の羽根４２６２は表カバー３０３あるいは裏カバー３０４に設けることで、ハウジング３０２への表カバー３０３あるいは裏カバー３０４の固定により、簡単に出口側室４２１６内に複数の羽根４２６２を簡単に配置できる。

図３１はさらに他の実施例であり、図１０や図２６、図２７、図２９、図３０の実施例では、熱式流量計３００の表面と裏面との間、すなわち厚み方向に並べて出口開口４２２２と渦流入抑制部４２１４とを配置している。前記図１０や図２６、図２７、図２９、図３０に示す実施例では、熱式流量計３００をコンパクトに形成できる効果があるが、図２７に記載の如く出口開口４２２２の開口面積を増大するためには、熱式流量計３００の表面と裏面との間を広くすることが必要となる。

図３１は熱式流量計３００の厚み方向ではなく、熱式流量計３００の長手方向に出口開口４２２２と渦流入抑制部４２１４とを配置した構造である。出口開口４２２２と渦流入抑制部４２１４との配置が異なるが、作用効果は略同じである。熱式流量計３００の長手方向において出口開口４２２２と渦流入抑制部４２１４との配置を逆にしても良いが、図３１では図示を省略したフランジ３１２側に出口開口４２２２を配置し、熱式流量計３００の長手方向の先端側に渦流入抑制部４２１４を配置している。このように熱式流量計３００の長手方向の先端側に渦流入抑制部４２１４を配置することで、図２６や図２９に示す入り込んだ渦４２４２を減衰させるためのガイドである壁４２１７をより成形し易くなる。すなわち裏側副通路溝３３４と表側副通路溝３３２とを隔てるための壁に前記壁４２１７を成形しようとした場合に表側副通路溝３３２を流れる被計測気体３０に悪影響を及ぼさないようにして、前記壁４２１７を成形することが可能となる。さらにこの壁４２１７はハウジング３０２を成形する樹脂モールド工程で成形することができる。このため図３１の構成は製造し易い構造である。

さらに他の実施例を図３２や図３３に記載する。図１０や図２６、図２７、図２９、図３０の実施例では、出口開口４２２２は、一例として一つの開口で構成されている。しかし、複数個の開口で構成しても良い。図３２や図３３に示す実施例では、出口開口４２２２を複数個の開口で構成した例である。図３２は代表的な形状である円形あるいは楕円形の孔を多数設けた例である。また図３３は多数の四角形の孔４２８２あるいはスリット４２８６で出口開口４２２２を形成した例である。出口開口４２２２は一つの孔に限るものではなく、複数の孔で構成しても良い。また孔の形状も特定されるものではない。ただ生産性から考えると先に示した如く、大きな穴で構成することがのぞましい。

上述した図２９に示す渦流入抑制部４２１４は図１０や図２６、図２７、図２８、図３０、図３１、図３２、図３３の実施例に適用できる。図３０の羽根４２６２は同様に図１０や図２６、図２７、図２８、図３０、図３１、図３２、図３３の実施例に適用できる。

本発明は、上述した気体の流量を計測するための計測装置に適用できる。

３０被計測気体
１２４主通路
３００熱式流量計
３０２ハウジング
３０３表カバー
３０４裏カバー
３０５外部接続部
３０６外部端子
３０７補正用端子
３１０計測部
３２０端子接続部
３５０入口
３５２出口
３５６，３５８突起部
３６１外部端子内端
３６５繋ぎ部
４００回路パッケージ
４１２接続端子
４１４端子
４２２回路パッケージ本体
４２４突出部
４３０流量計測通路部（計測用流路面）
４３２，４３４固定面
４３６熱伝達面露出部
４３８開口
４５２温度検出部
５９０圧入孔
５９４，５９６傾斜部
６０１流量計測回路
６０２流量検出部
６０４処理部
６０８発熱体
６４０発熱制御ブリッジ
６５０流量検知ブリッジ
６７２ダイヤフラム
４２１５出口側室用孔
４２１６出口側室
４２１７壁
４２２２，４２２６出口開口
４２３２入口側副通路
４２３４出口側副通路
４２６２案内羽根
４２８２孔
４２８６スリット

Claims

主通路を流れる被計測気体を取り込んで流すための副通路と、
前記副通路を流れる被計測気体との間で熱伝達を行うことにより流量を計測するための流量計測回路と、を備え、
前記副通路は、主通路の上流側に開口する入口と、前記副通路の入口から取り込まれた被計測気体を前記主通路に排出する出口と、前記入口と前記出口との間に設けられ前記流量計測回路により流量を計測する流量計測通路部と、前記副通路の前記出口より上流に設けられた出口側室と、を備え、前記副通路の入口から取り込まれた被計測気体は、前記流量計測通路部で前記流量計測回路により計測され、その後前記出口側室に導かれ、前記出口側室から前記出口を介して前記主通路に排出され、
前記出口側室には、前記主通路の被計測気体の流れ方向の下流方向に開口する前記出口が設けられ、前記出口と対向するようにして前記出口の上流側に前記出口から逆流した被計測気体の流れの方向を変えるためのガイドが設けられ、
前記出口側室の流入部と前記出口とが前記主通路を流れる被計測気体の流れ方向に沿った向きでみて偏心している、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項１に記載の熱式流量計において、
前記流量計測通路部に設けられた前記流量計測回路は被計測気体を温めるための発熱体と上流側感温素子と下流側感温素子とを有し、
前記上流側感温素子と前記下流側感温素子とは前記発熱体を挟んで配置され、さらに前記流量計測通路部における被計測気体の順方向の流れに沿って前記発熱体の上流側に前記上流側感温素子が配置され、また前記発熱体の下流側に前記下流側感温素子が配置され、
前記流量計測回路は、順方向に流れる被計測気体の流量および逆方向に流れる被計測気体の流量の両方に対応して出力を発生することにより、前記主通路を順方向に流れる流量および前記主通路を逆方向に流れる流量を計測することを特徴とする熱式流量計。
請求項１あるいは請求項２に記載の熱式流量計において、
前記ガイドは前記出口側室内に配置されていると共に、前記ガイドの前記出口側の面が、前記主通路を流れる前記被計測気体を横切る方向に設けられている、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項３に記載の熱式流量計において、
前記副通路および前記出口側室を形成するためにハウジングとカバーとが設けられ、
前記ハウジングには、前記副通路を形成するための副通路溝および前記出口側室を形成するための出口側室用空間が設けられ、前記ハウジングを前記カバーで覆うことにより、前記副通路と前記出口側室とが形成される、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項１乃至請求項３の内の一に記載の熱式流量計において、
前記出口側室は、前記主通路の前記被計測気体の流れの下流側に開口する第１出口開口と、前記主通路の前記被計測気体の流れを横切る方向に開口する第２出口開口を有する、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項５に記載の熱式流量計において、
前記出口側室用空間を前記カバーで覆うことにより前記出口側室が形成され、
前記カバーに切欠きを設けることにより前記第２出口開口が形成される、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項５に記載の熱式流量計において、
前記熱式流量計は前記主通路の被計測気体の流れに沿う方向に、前記入口から導入された被計測気体を前記流量計測通路部に導くための入口側副通路と前記流量計測通路部からの被計測気体を前記出口側室に導くための出口側副通路を隔てる仕切り壁を有し、前記仕切り壁の一方側に第１面をまた前記一方側の反対側に第２面を有し、前記入口側副通路が前記第１面側に設けられ、前記出口側副通路が前記第２面側に設けられ、
前記出口側室において、前記第１面側に偏って第１出口開口が形成されている、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項７に記載の熱式流量計において、
前記入口側副通路が前記第１面側に設けられ、前記被計測気体の進路を変えて流すための前記出口側室のガイドが前記出口側室用空間と前記入口側副通路との間に位置している、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項７あるいは請求項８に記載の熱式流量計において、
前記熱式流量計は、前記ハウジングと、前記第１面側に設けられる第１面側カバーと、前記第２面側に設けられる第２面側カバーと、を有しており、
前記ハウジングの前記第１面側に前記入口側副通路を形成するための入口側副通路溝が成形され、
前記ハウジングの前記第２面側に前記出口側副通路を形成するための出口側副通路溝が成形され、
前記ハウジングにおける主通路の下流側方向に前記出口側室用空間を形成するための前記第１面と前記第２面とを貫通する出口側室用孔が形成され、
前記ハウジングの前記第１面側に前記第１面側カバーが設けられ、前記ハウジングの前記第２面側に前記第２面側カバーが設けられることにより、前記入口側副通路と前記出口側副通路と前記出口側室が形成される、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項９に記載の熱式流量計において、
前記ハウジングに成形された前記出口側室用孔は、前記主通路の前記被計測気体の順方向の流れにおいて、前記入口側副通路溝より下流側の位置に設けられており、
前記出口側室用孔と前記主通路の前記被計測気体の順方向の流れにおける前記出口側室用孔より下流側に位置する前記主通路との間であって、さらにその前記第２面側に、前記主通路の前記被計測気体の逆流による渦の前記出口側室用孔への流入を抑制する渦流入抑制部が設けられている、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項１０に記載の熱式流量計において、
前記渦流入抑制部は、前記主通路の前記被計測気体の順方向の流れにおける下流側が流線型の形状を成している、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項１０に記載の熱式流量計において、
前記第１出口開口が、複数の開口の集まりにより形成されている、ことを特徴とする熱式流量計。
請求項１乃至請求項１２の内の一に記載の熱式流量計において、
前記出口側室に、前記出口から入り込んだ逆流する被計測気体の流れ方向を変えて前記副通路に導くための複数個の案内羽根が設けられている、ことを特徴とする熱式流量計。