JP5613023B2

JP5613023B2 - 複層ガラス

Info

Publication number: JP5613023B2
Application number: JP2010253450A
Authority: JP
Inventors: 河原　秀夫; 秀夫河原; 敏樹山崎
Original assignee: サンワイズ株式会社
Priority date: 2010-11-12
Filing date: 2010-11-12
Publication date: 2014-10-22
Anticipated expiration: 2030-11-12
Also published as: JP2012101987A

Description

本発明は、使用環境の温度・圧力変化に対し優れた順応性を有する複層ガラスに関する。

近年、地球環境改善のため省エネルギーが強く叫ばれ、種々の用途で断熱性に優れた複層ガラスが積極的に取り入れられるようになってきた。例えば、住宅・ビルの窓ガラス、電車など車両の窓ガラス、加熱型の調理用オーブン・産業用乾燥機でのドアガラス、コンビニエンスストアなどで見られる冷蔵冷凍ショウケースのガラス扉、など多くの用途で欠くことのできない部材となっている。

複層ガラスは、2枚あるいは3枚以上の複数のガラスの間の周囲部にスペーサを取り付けることにより、それぞれのガラスを一定の間隔で対峙させ、かつ当該ガラスの周囲を封着剤で密封することによって中空層を形成し、更に、当該中空層に乾燥空気や熱伝導率の低いガスを充填してなる、断熱性に優れたガラスパネルである。

図４は従来から用いられている複層ガラスの断面図を示す。一対のガラス１はスペーサ２により一定の間隔、一般的には６〜１２ミリメートル、隔てられて保持され，その中空層３には空気もしくは断熱性を高めるためにアルゴン、クリプトンなどのガスが充填されている。複層ガラスでは、この中空層３の中の水分濃度をいかに低く抑えるかが重要で、この濃度が高いと中空層の中の気体の露点が上昇し、比較的高い外気温度でも中空層３に面したガラスの表面に結露が発生し、ガラスとしての透視性を著しく損ない実用に供さなくなる。

この中空層３への水分侵入を防ぐ目的で、ガラス１とスペーサ２の間は水分透過抑制力に優れた一次シール材４、例えばポリイソブチレンで接着され、中空層３は密封構造となっている。更には、ガラス１と一次シール材４の界面やシール材自体を通して極めて微量の外気中水分が複層ガラスの中空層３へ侵入したとしても、これらの水分はスペーサ２の中空層３側に設けた小さな多数の通気孔５を通し、その中に充填されているモレキュラシーブやシリカゲルなどの吸湿材６により吸収され、中空層３の水分濃度は極限まで低濃度に維持されている。

また、一対のガラス１が引き離され一次シール材４の接着・水分透過抑制といった機能が損なわれないよう、一対のガラス１は接着力や構造的強度にすぐれた二次シール材７でスペーサ２の外側周囲部がシールされている。このため、風圧や振動などの外力が複層ガラスに加わっても、中空層３の密封構造は長時間にわたり維持され、かつ水分濃度も低く維持され、長い時間にわたり低温度でも中空層３内で結露が発生することなく断熱性が維持される。

しかしながら、複層ガラスは密閉構造であることから、使用環境の温度・気圧の変化により中空層の空気層あるいはガス層の膨張あるいは収縮などの体積変化が生じ、様々な制約を設けて使うことが余儀なくされてきた。
例えば、建築用の窓で使用した場合、気温が高い時は中空層の空気あるいは気体の膨張により中空層を挟む2枚のガラスは外凸状に曲げ変形し、また気温が低くなると逆に内側に凹状に曲げ変形する。このガラスの変形は日々繰り返し発生し、複層ガラス周囲部の一次シール材の封着能力を弱体化させ結露防止性能の寿命を短くする他、ガラスの曲げ変形によりガラスに映る反射映像を著しく歪めるといった問題をももたらしていた。

また、ブラインド入りなど熱吸収性の強い材料を複層ガラス間に入れ、ガラスのエネルギー透過度合いを周囲環境に応じて調節できる理想的な省エネルギーガラスが久しく望まれていたが、従来の密閉型の複層ガラスでは中空層の空気が大きく膨張し、シール部の爆裂やガラスの破損を招くため、ブラインドの色を熱吸収性の小さい白色に限るとか、ブラインドの面積を小さくするなど、実用範囲は極めて限定的であった。
更には、ガラスの周囲温度が更に高いあるいは低いなど過酷な温度条件、例えば加熱用の産業用乾燥装置・加熱型調理用機器などの場合、複層ガラスの間隙部の気体の膨張・収縮は更に大きくなり、ガラスには一層大きな返し曲げ変形が繰り返しもたらされることから封着剤の弱体化による複層ガラス寿命は一層短命にならざるを得なかった。
仮に、限られた年数での使用であっても、ガラスの大きな温度変化はガラスに大きな内部歪を発生させガラスが破損にいたることもあるため、ガラスの縦横寸法を１５ｃｍ程度と小さく制限し、かつ使用可能な温度範囲を設けるなどして使用されるのが常であった。

更に、複層ガラスが多くの場合、常圧で室温の条件で製造されるため、気圧の低いところ、例えば、１０００ｍ以上の高地で使用すると、密封時に常圧の中空層と使用時のガラス周囲の気圧の間に圧力が生じ、ガラスが外凸状に曲げ変形し、ガラスが破損する恐れがあるため使用可能高さに上限を設けて使用されるのが一般的であった。

このような複層ガラスの使用環境の温度・気圧の変化による間隙部の空気あるいは気体の膨張・収縮など体積変化が、複層ガラスのガラスを曲げ変形させ、引いては封着剤の弱体化や密封性を低下させ複層ガラスの寿命を大きく損なうとの問題に対し、これまで多くの改良技術が提案されてきた。
例えば、下記特許文献１では、複層ガラスの中空層と外気を導通する構造として、外気の温度・圧力の変化が中空層内の圧力変化をもたらさないよう、複層ガラスのスペーサの外側にブリーザ管なる中空状の通気管を付設し、その通気管の中に吸湿材を充填する技術が開示されている。
同様に、特許文献２では、複層ガラスの中空層と外気を直接つなぐ中空通路を設け、この通路の中に吸湿性の通気性材料を取り付ける技術も開示されている。
また、特許文献３では、複層ガラスの周囲に挟持されているスペーサの一部あるいは全部を中空層と外気を導通させる中空管で置換し、その中空管の中に乾燥剤を充填する技術
が開示されている。

さらに、特許文献４では、複層ガラスの中空層と外気を導通させるため、スペーサの外側に細長い連通管を付設し、外気中の水分が中空層に侵入する際の抵抗部とする技術が開示されている。
同様に、特許文献５では、複層ガラスの中空層と外気を導通させる連通管を有し、かつ、スペーサ内には吸放湿材が充填されている構造において、ガラスが加熱される際に吸放湿材から吸湿水分が中空層へ放出され、更に中空層内空気が膨張し連通管を通って外気中に放出されるのに合わせて外気中に排出されることで、吸放湿材の吸湿性能の低下を防ぎながら中空層内空気を長期にわたり低露点に維持する技術も開示されている。

これらの発明は、複層ガラスと外気が導通されている構造で、原理的には中空層内圧力に大きな変化が生じることは避けられ、複層ガラスの密封構造が抱える問題の一部を解消することができる。

特開昭５９−０９６３８０号公報特公昭６３−０５４８６４号公報特開平２−０６１２８２号公報実全昭６２−１０５２８８号公報特開２０１０−１１６３１４号公報

しかし、上記各特許文献に記載の発明にも次のような問題がある。
特許文献１では、ブリーザ管を細長い管状とすることで外気中の水分の中空層内への侵入を抑制し、それでも侵入する水分はブリーザ管の中に充填する吸湿材で吸湿するとしている。しかしながら細長いブリーザ管内に例え細かく粉砕したとはいえ微粒子状の吸湿材を充填するのは至難の作業であり、おっても現実的な生産手段とはなり得ない。
その上、ブリーザ管を通しての水分の侵入は永続的であり限られた吸湿材での吸収では中空層内空気の露点維持は一時的な効果しか望めない。
この点に関し、当該文献では、中空層内の乾燥空気がブリーザ管を通って外気中に放出される際にブリーザ管内の吸湿材から水分を奪い、その吸湿性能を再生させると述べているが、当該複層ガラスの冷却時に中空層内空気の収縮に伴い吸引される外気は、ブリーザ管内に充填された吸湿材の吸湿能力が再生されるとはいえ、いくらかの量の水分を含むことは避けられない。更には、中空層へは周辺シール材を透過し侵入する水分もあり、これら中空層内に蓄積される水分量による露点への悪影響をどのように解消するのか指針すら示されていない。

特許文献２に至っては、中空層内空気の露点を長期に維持するとの積極的な技術開示もなければ指針すらない。
同様に、特許文献３においても、中空層と外気をつなぐ中空通路内の経路を長くすることで侵入する水分量を抑制し、それでも侵入する水分は中空通路内に充填してある吸湿材で吸収し、更に吸湿材の吸湿性能を再生するため吸湿材加熱手段を付設し、これらにより中空層内空気を低露点に安定的に維持がしよるとしている。しかしながら、吸湿材の吸湿性能をいくら再生しようと中空通路内に充填してある吸湿材で侵入する水分全てを吸収できるわけではない。中空層には中空通路を通過する空気中の水分やシール材を通過する水分などがあり、このため中空層内水分は時間とともに増加し、中空層内空気の露点も時間とともに上昇する。当該文献ではこのような中空層内空気の露点を長期に維持するとの点での技術的知見・指針などの開示がなく甚だ不完全な技術といわざるを得ない。
更に、特許文献４についても、建築用の複層ガラスを目的に考案されたもので、中空層と外気を連通させるため、細長い管状の連通管を複層ガラスのスペーサの外側に取り付け、スペーサ内の吸湿性能が劣化した場合は、その吸湿材を取り替えられる構造が開示されている。原理的に長期的に複層ガラスの露点維持は可能ではあるが、シール材で窓枠に固着取り付けされた複層ガラスを窓枠から取り外し、吸湿材を入れかえるのは現実的手段としては考えがたい。
特許文献５は、複層ガラスが加熱機器などに用いられることを前提とした技術であり、建築用として用いた場合において長期に露点を維持することは示されていない。

本発明は、かかる従来の複層ガラスの問題を鑑みなされたもので、複層ガラスと外気が導通されている構造により使用環境の周囲温度や気圧の変化により複層ガラスが凹凸状に変形するのを防止しながら、長期に渡って露点を維持することができる複層ガラスを提供することを目的とする。

上記目的を達成するための本発明の特徴構造は、複層ガラスの周囲部のスペーサ内に少なくとも吸放湿特性の異なる２種類以上の吸放湿材を充填することにある。
本発明に係る複層ガラスは、通気装置を有する構造の複層ガラスのため、中空層の空気が収縮する際に中空層内へ侵入する外気中水分、拡散現象により通気装置を透過し中空層に浸入する外気中水分、更には複層ガラスの周辺シール材を透過し中空層内に侵入する水分など、中空層内へは各種の外気中水分が侵入し中空層内空気の露点を上昇させ、中空層に面するガラス表面に結露を発生させる原因となる。

そこで、通気装置が連結されているスペーサの内部に低温度・低湿度で放湿性能を示す吸放湿材を充填し、通気装置を通過し中空層内へ侵入する空気中の水分を極限まで削減する。具体的には３０℃以上の加熱下で放湿性能を示す吸放湿材を用いることにより、外気温度の上昇とともに中空層内の温度が３０℃を超える状態になると、膨張した中空層内空気が通気装置が連結されているスペーサ内の吸放湿材の温度を上昇させ吸放湿材からの放湿を促し、通気装置を通って外気中に放出する働きをする。この中空層内温度の上昇過程に起きる吸放湿材からの水分放出は、吸放湿材の吸湿性能を再生させ、その後の中空層内の温度降下時に通気装置を通って中空層に吸引される外気中の水分を効率よく吸収し、その露点を有効に低下させる。
更に、本発明に用いられる低温度・低湿度で放湿性能を示す吸放湿材では、中空層内温度が３０℃を下回る温度域においても、最低温度から最高温度に至る温度上昇過程で中空層内の低露点の空気が膨張し通気装置を通して外気中に放出される際に、通気装置が連結されているスペーサ内の吸放湿材から水分を奪い取り外部に持ち去ることが起きる。この吸放湿材からの水分放出も吸放湿材の吸湿能力を再生し、中空層内を長期に低露点に維持するのに大きな役割を果たす。

また、通気装置が連結されているスペーサ内で、通気装置から吸引または侵入する空気と、当該スペーサ内に充填されている吸放湿材の接触効果を高め、当該スペーサより中空層内へ入る空気中の水分を効果的に減少せしめ中空層内を低露点に維持することを可能にするため、本発明の通気装置が連結されているスペーサでは、従来の複層ガラス用スペーサでは中空層側に全長に渡って設けられていた直径０．２ｍｍ以下の多数の通気孔をなくし、スペーサ内部と複層ガラス中空層間との通気は、通気装置がスペーサに連結されている連結点から離れたスペーサ端部に設けられた０．２ｍｍより大きく１．８ｍｍよりは小さい1個あるいは数個の通気孔を設けている。更に、当該スペーサの通気孔のないもう一つの端部と連結点の間のスペーサ内部には、空気の行き来を防止する通気遮断層が設けられ、通気装置から侵入する空気が必ず吸放湿材と接触し中空層内へ侵入するようにする。

そして、上記の通気装置が連結されているスペーサの内部の吸放湿材を越えて通気装置を通って中空層内へ侵入する水分や、複層ガラスの周辺シール材を透過し中空層内に侵入する水分に対し、複層ガラスの中空層に面するスペーサのうち通気装置が連結されていないスペーサ内に、３５℃以下では大きな吸湿性能を有し、３５℃を超えると弱い放湿性を示すような吸放湿材を使用する。
３５℃以下での大きな吸湿性能は、中空層内に吸引または侵入する水分を吸収し中空層内を低露点に維持するのに重要である。一方、３５℃を超える温度で見られる弱い放湿性は、放湿された水分の一部が膨張する中空層内空気とともに通気装置を通って外部に放出されるため、放湿により当該吸放湿材の吸湿性能が再生されるという点で重要である。
即ち、３５℃を超える温度域での弱い放湿性が、通気装置が連結されていないスペーサ内の吸放湿材の吸湿性を長期に保持させる効果をもたらし、中空層内を長期に低露点に維持するのに大きな役割を果たす。
この場合、３５℃を超える温度域で強い放湿性を示す吸放湿材を用いると、冬季など気温が低い時期に日射条件により複層ガラスの中空層内の温度が３５℃を超えるような場合に、中空層内に多くの水分が放湿されることになり中空層内の露点を高め、結露を発生させる恐れがあり好ましくない。

本発明により、従来の複層ガラスで見られたような、ガラスの周囲温度の変化により２枚あるいは複数のガラスが凹凸状に変形しガラスの反射映像に著しい歪みをもたらす欠陥は完全に解消され、長期的かつ安定的に中空層内を低露点に維持可能な複層ガラスが提供できる。更には、従来の複層ガラスでは困難であった中空層内に日射熱吸収性の強いブラインド・カーテン・太陽電池など日射熱吸収で中空層内温度を著しく高めるような部材の取り付けも可能にし、かつ部材の大きさにも特段の制限を必要としない、より高機能の複層ガラスの実現も可能になる。

本発明の複層ガラスは、省エネなどの目的で熱線吸収ガラスや熱線反射ガラスなどの熱吸収性のあるガラスを用いる場合や、遮光・防眩・装飾などの目的で複層ガラスの中空層内へ熱吸収性のある材料を設置するような用途では特に有効である。例えば、複層ガラスの中空層にブラインドを設置し、ガラスのエネルギー透過度合いを周囲環境に応じて調節できるガラスが、理想的な省エネガラスとして近年特に注目されている。しかしながら現行技術の複層ガラスでは、中空層内の温度がブラインドの設置により１０℃以上も高くなるためにおいて、中空層内の空気の膨張収縮が一層大きくなり、設置するブラインドの色・熱吸収性などに厳しい制限を設ける必要があるほか、収縮時にガラスの凹状変形でガラスとブラインドが接触しブラインドの動きが規制されるなど問題があった。ましてや、日射を垂直に受けやすいトップライトでは、中空層内の温度が更にあがりブラインドの活用は極めて限定的な範囲にとどまっていた。
この点本発明の複層ガラスでは、中空層内の温度が上昇することで、複層ガラス周囲のスペーサに充填しているシリカゲル等の再生効果が一層高まることになり、中空層内を長期に低露点に維持することにプラスの効果をもたらす。また、ブラインドの色や熱吸収性などに制限がなく、大きな寸法の窓ガラスも可能になり、更には、日射強度が強い屋根部トップライトへも適用できるようになり、まさに理想的な省エネルギーガラスの実現を可能にする。

更には、複層ガラス製造時の大気圧とは異なる圧力条件で使用する場合も、本発明の複層ガラスは凹凸状変形は発生せずガラスの反射映像はクリヤーであるほか、従来の複層ガラスに見られた、例えば１０００メートル以下での使用などとの使用制限も不必要となる。

実施形態に係る複層ガラスのガラス面に平行な平面で切った断面図である。図１のＡ−Ａ断面図である。通気装置が連結されているスペーサに充填されて入るシリカゲルＢ型の吸湿性能再生に係わる実験例に用いた複層ガラスの、ガラス面に平行な平面で切った模式的な断面図である。従来の複層ガラスを水平面で切った断面図である。

以下に本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
（１）複層ガラスの構造
図１に実施形態に係る複層ガラスXのガラス面に平行な平面で切った断面図を示す。また、図２に複層ガラスXの図１におけるＡ−Ａ断面図を示す。
本実施形態に係る複層ガラスは、従来技術において用いられてきた直径０．２ｍｍ以下の多数の通気孔５を有する３辺を構成するスペーサ２と、通気装置８が連結される残りの一辺を構成するスペーサ２´を有する。通気装置８はスペーサ２´の外側面の一端側に設けられる連結孔９で連結され、スペーサ２´の内部の空気は通気装置を通して外気とつながっている。更に、スペーサ内部の空気は、スペーサの内側面の連結孔９が設けられている方とは逆側の端部に通気孔５´を通じて複層ガラスの中空層内とつながっている。通気孔５´は、直径が０．２ｍｍ以上であり１．８ｍｍ以下の貫通孔である。即ち、複層ガラスの中空層３内の空気は、通気孔５´と連結孔９により通気装置８を通して外気とつながっており、中空層３が密閉構造の従来の複層ガラスと基本的に異なる。

通気装置８は当該装置を外気中水分が拡散透過するのを抑制する抵抗体として中空管で構成される。中空管の通気抵抗は、通風量４．０リッター／分、静風圧３０ｋＰａの条件下で求められる通気抵抗が１５７Pa以上であればよい。
通気装置８が連結されるスペーサ２´には、低温度・低湿度で放湿性能を示す吸放湿材６ｂが充填してある。吸放湿材６ｂはここでは、シリカゲルＢ型が用いられる。
また、通気装置が連結されていないスペーサ２には、大きな吸湿性能を有し、低温度・低湿度では放湿性能が小さい吸放湿材６ａが充填され、通気装置が連結されているスペーサを透過し中空層へ侵入する空気中の水分や、一次シール用接着材４および二次シール用接着材７を透過し中空層３内へ侵入する水分を、通気孔５を通して吸収する。吸放湿材６ａはここでは、シリカゲルＡ型が用いられる。

（２）通気装置の通気抵抗に対する水分透過抑制効果に関する試験
通気装置をアルミ製パイプで構成し以下の実験を行った。内容積３３３ミリリットルの金属製缶に種々の内径のアルミパイプを通して挿入部周辺をシリコーン接着剤でシールし、金属製缶の内部への外気の出入りがアルミパイプを通してのみ可能となるような試料を作成した。本実施例では、アルミパイプの内径、長さを変えることにより、表１に示すようにアルミパイプの通気抵抗が異なる試料１〜試料５を用意した。各試料缶それぞれに１０グラムのモレキュラシーブ３Ａを入れた後、温度２５℃、相対湿度８０％の恒湿槽中に静置し、経過時間ごとに試料の全体重量を計測しモレキュラシーブの吸水量を求めた。この場合、アルミ缶内のモレキュラシーブ重量は、一般的な中空層厚味１２ｍｍの複層ガラスで全周のスペーサにモレキュラシーブ３Aを充填した時の重量が中空層体積３３３ミリリットルあたりで３〜７グラムになることを考慮しやや大目の１０グラムとした。また、各アルミパイプの通気抵抗は、通風量４．０リットル／分、静風圧３０Ｐａの条件下で測定した数値として示した。

この表より、アルミパイプの通気抵抗が大きくなるにつれ、透過水分量は減少することがわかる。いずれの通気抵抗が好ましいかは、スペーサに充填する吸放湿材の種類・充填量などにより異なる。

（３）スペーサに充填する吸放湿材
本発明では、複層ガラスの露点寿命は通気パイプの通気抵抗に加え、スペーサ内に充填する吸放湿材の吸放湿特性・能力に大きく依存し、その吸放湿特性はその周囲環境条件、中でも温度の影響を大きく受ける。このため、複層ガラスの使用環境を考え適正な吸放湿材を選定し、通気パイプの水分透過抑制効果と合わせて中空層内の露点を長期的に、具体的には、５０年以上にわたり低露点に維持できるようにすることが極めて重要で、そのための実現手段が本発明の本質である。
もっと具体的に言えば、複層ガラスの種々ある用途の中で建築用途が最も低い温度域で使用されるため、この低い温度域で吸湿性能を再生しつつ長期に中空層内を低露点に維持するような吸放湿材・複層ガラス構造を選定することが必須の要件である。
表２には、屋外暴露中の複層ガラスの中空層内温度を長期にわたり測定した結果のうちの1日内での中空層内の(最高―最低)温度差の平均値、および気象条件と中空層内温度に関する測定結果をもとに、東京での気象条件を用い東京での平均的な中空層内温度の出現頻度を求めた結果を示す。

中空層内温度は、１日内での日射時間の影響を強く受け、その温度は５℃から４５℃位までに分布することが分かった。このため、これらの温度の範囲内で吸放湿性能が再生されつつ長期に吸湿性能が維持されるような吸放湿材を選定することが必要である。

（３−１）吸放湿材の吸放湿試験
モレキュラシーブ３Ａ、シリカゲルＡ型、シリカゲルＢ型をそれぞれ２０ｇをシャーレにとり、２４℃・相対湿度６０％の雰囲気中に放置し、３，６，２４，４８時間後のそれぞれの重量を測定し吸湿量を調べ表３ａに示す結果を得た。
また、モレキュラシーブ３Ａ、シリカゲルＡ型，シリカゲルＢ型をそれぞれ２０ｇシャーレにとり、２４℃・相対湿度６０％の恒温恒湿内に６時間保管した後に、オーブン中で３５℃、４５℃、５５℃の各温度で加熱し、それぞれの吸放湿材につき１時間後、２時間後の重量の減少分を測定し求めた放湿量は表３ｂに示す通りであった。

表３ａおよび表３ｂの結果より、吸湿能力のみで見ればシリカゲルＡ型およびモレキュラシーブ３Ａが優れているものの、本発明の特徴の一つである４５℃以下の温度域で放湿し吸湿性能を再生する可能性を有しているものはシリカゲルＡ型およびシリカゲルＢ型に限られ、モレキュラシーブ３Ａは５５℃においても放湿特性を示さず、４５℃以下の温度域で放湿による吸湿性の再生は期待できず、本発明の吸湿材としては適さないことが分かった。

（３−２）シリカゲルＡ型およびシリカゲルＢ型の低温度・低露点域での放湿速度試験
４５℃以下の温度域で吸湿性能を再生できる可能性のあるシリカゲルAおよびシリカゲルＢにつき、セイコウインスツルメント株式会社製熱分析装置ＴＧ／ＤＴＡ３２０を用い２０℃〜４５℃まで２℃／分の速度で加熱する時の放湿量を重量変化より求め表３ｃの結果を得た。試料としては、シリカゲルＡ型では含水率２２．９％のものを３８．５１ｍｇ、含水率１１．６％のものを４５．０７ｍｇ、更にシリカゲルＢ型では含水率９．０％のものを２３．５ｍｇ用いた。

また、乾燥状態で１０ｇの重量のシリカゲルＡ型およびシリカゲルＢ型を大気中に放置し、一定時間ごとに重量を測定し吸湿量を求め、表４に示す含水率の試料を準備した。次いで、これら試料を露点０±１℃、およびー５±１℃の雰囲気中に放置し、６時間経過後の重量測定により低露点域での吸放湿特性を調べた。この６時間は、一般の建築用窓において１日内の最低温度から最高温度に至る時間が大よそ６時間であることを考慮したうえでの試験条件である。
結果は表４の通りで、吸湿性を示した場合は＋表示で、放湿性を示した場合はー表示で表し、数値はシリカゲル重量に対する吸放湿重量の割合（％）で示してある。

（３−３）通気装置に連結されているスペーサに充填する吸放湿材
表３ｃおよび表４より、低温度・低露点域ではシリカゲルＡ型とシリカゲルＢ型では、その挙動が大きく異なることが分かる。即ち、シリカゲルＢ型は４５℃以下で大きな加熱放湿特性を示し、また３０℃以下の非加熱状態においても低露点の空気に触れることでその含水分を放出する特性を有していることが分かる。
一方、シリカゲルＡ型は表３ａに見られるように大きな吸湿性能を有しているが、４５℃以下の温度においては、その放湿性能はシリカゲルＢの３分の１程度に留まる。更に、シリカゲルＡ型は低露点条件においても吸湿性が強く、放湿性を示すのは含水率が大きい場合に限られる。
これらシリカゲルＡ型およびシリカゲルＢ型の違いを考慮し、本発明では、通気装置に連結されているスペーサに充填する低温度・低湿度で放湿性能を示す吸放湿材としてシリカゲルB型を用いるものとした。シリカゲルＢ型を用いることで、日射により複層ガラスの中空層内空気の温度が上昇し、膨張した中空層内空気がスペーサ内を通過し通気装置より外気に放出される際に、スペーサに充填されているシリカゲルB型から水分を奪い取り、その吸湿性能を再生させる。更には、日射の有無に関係なく、１日内の最低気温から最高気温に変化する過程で中空層内温度が上昇する際に、中空層内の低露点空気がスペーサ内に充填されているシリカゲルB型から表４に示すように水分を奪い取り、シリカゲルB型の吸湿性能を再生させる。
このように、日射の有無にかかわらずシリカゲルB型の吸湿性能が繰り返し再生されることで、ガラス冷却時に通気装置から吸引する水分や、通気装置を拡散透過する水分など通気装置から侵入する水分は、通気装置が連結されているスペーサ内のシリカゲルB型によりを多くの水分が吸収され、中空層へは水分の少ない低露点の空気が送られる。

表５は、日射のない条件下、即ち、1日内の約6時間で１０℃の温度変化をする時に複層ガラス中空層内に吸引される空気の露点を概推するために、含水率０．１％のシリカゲルB型を充填した長さの異なるスペーサの一端より送風しスペーサ出口で空気中の露点を測定した結果を示す。
この場合、スペーサには途中に通気孔のないスペーサを用い、送風機とスペーサ入り口側は内径３ｍｍのポリエチレンチューブで接続し、その間には流量調節用のコックおよび流量計をとりつけ、スペーサ出口には内径３ｍｍのポリエチレンチューブを接続し、その他端は露点計を取り付けた内容積３０ｃｍ^３の排気孔を有する金属缶に接続し、スペーサに送る空気流量を変化させつつスペーサ出口側の空気の露点を測定した。この場合、露点測定は各流量で送風開始３０分後に行った。この時の送風される空気は温度２５℃・相対湿度７０％であった。
結果は表５の通りであり、最も短い６００ｍｍの長さのスペーサにおいてもスペーサ出口の空気の露点はー５℃以下であり、スペーサの長さが長くなるほど、即ち、スペーサに充填するシリカゲルＢ型の充填量が多いほど、より低い露点になることがわかった。
また、この結果より建築用途で多く用いられる大きな複層ガラスサイズとして、中空層厚味１２ｍｍ×１０００ｍｍ×２０００ｍｍを考えても、１０℃の温度低下で中空層内に取り込まれる空気量は約８２０ｃｍ^３であることから、ほぼどのような大きさの建築用複層ガラスにおいても、通気装置が連結されているスペーサ中のシリカゲルＢ型の含水率が継続的に低く維持されれば、日射のない条件においてすら中空層へは−５℃以下の低露点の空気が吸引されることが分かった。

通気装置が連結されているスペーサ内のシリカゲルＢ型の含水率がどのように変化するかは、外気の温湿度条件にもよるが、主には通気装置の通気抵抗により左右される。
例えば、幅１０００ｍｍで中空層の厚みが１２ｍｍの複層ガラスであって、その２０００ｍｍの1辺には表１に示すそれぞれ５種類の通気装置（アルミパイプ）を有する5種類の複層ガラスが、気温２０℃で相対７０％の環境下におかれた場合について、中空層の温度降下過程で通気装置を通り連結されているスペーサ内に入る水分量と、中空層温度が上昇する過程で通気装置が連結されているスペーサを通って外部に放出される水分量を計算し、通気抵抗が１５７Paの場合の結果のみを表６に示した。
計算では、気温２０℃の飽和水蒸気量を１７．２ｇ／ｍ^３、複層ガラスが１日内の最低温度から最高温度の間に変化する過程で中空層内へ出入りする空気の体積の通年平均値の計算に、通年平均の1日内の中空層の（最高―最低）温度差として、表２における1日内の中空層の（最高―最低）温度差を1年間における日数割合で加重平均した２０．７℃を用いた。また、中空層内が３０℃以上の温度域において通気装置が連結されているスペーサ内のシリカゲルＢ型から放出される１日当りの水分量の計算には、表３ｃに示す累積放湿量を用いた。また、中空層内温度が３０℃以下での温度上昇時に中空層内の低露点空気がシリカゲルと接触し水分を奪いとる表中(11)の計算では、中空層内空気は露点が−５℃以下であるとし、計算は表４において−５℃の露点に接触した時のシリカゲルＢの含水率が３％の放湿割合０．５８％を用いて行った。

この結果より、いずれの中空層内温度域においても(12)＞(7)となり、通気装置から侵入する水分の多くがスペーサ中のシリカゲルＢ型で吸収され、かつ、吸収された水分は中空層内温度の上昇時に熱的にあるいは中空層内の低露点空気により放湿させられ外部に持ち去られることが分かった。同様の計算は、表１に示す１５７Paよりも大きい通気抵抗の場合についても行ったが、(11)の低露点空気が持ち去る水分量は大きく、いずれの場においても
侵入する水分量よりも外部に放出する水分量が大きいとの結果となった。
即ち、通気装置の通気抵抗が１５７Pa以上では、通気装置が連結されているスペーサにシリカゲルＢ型を充填することにより、中空層内の温度が４５℃以下であっても、シリカゲルＢ型の低温・低露点域での高い放湿率により、シリカゲルＢの吸湿性能は常時再生され、通気装置から中空層内へ侵入する空気の露点を常時−５℃以下の低露点状態に維持できることが分かった。

本発明では、このようなシリカゲルB型による吸放湿の効果を極力高めるため、即ち、通気装置より空気が中空層内へ吸引される際には途中で必ずシリカゲルB型と接触するよう、図１に示すような通気装置８とスペーサ２´の連結孔９と近接するスペーサ端部の間のスペーサ内部に通気遮断層１２を設けている。この遮断層により通気装置から侵入する空気が、通気装置が連結されているスペーサ２´とのコーナー結合材１１を通って隣接する通気装置の連結されていないスペーサ２に入り、その通気孔５を通って中空層３へ入ることが防止され、全ての空気がスペーサ２´においてシリカゲルBと効率よく接触することになる。
通気遮断層としては、スペーサ断面と相似形状の樹脂加工品を端部より挿入してもよく、別の方法としては、スペーサに孔を明けポリイソブチレン、ポリサルファイドあるいはシリコーン等の一般的なシール材を注入して密封してもよく、あるいはスペーサ内に樹脂あるいは金属などのメッシュ材を充填し、その後にシール材を注入する方法でもよい。

一方、中空層内の水分量の収支については、通気装置から露点にして−５℃以下の空気が侵入する上に、周辺シール材とくに水分遮断目的のポリイソブチレンシール部からも水分が透過侵入する。本発明では、これら水分は通気装置が連結されていないスペーサに充填した吸放湿材であるシリカゲルＡ型で吸湿する。
シリカゲルＡ型は、表３ａに示すように大きな吸湿性能を有し、表３ｂの通り含水率が比較的高い状態では低温度で放湿性を示す。更には、表４に示すように高い含水率状態までは低露点空気に触れても放湿性を示さない特徴があり、本発明の通気装置の連結されていないスペーサ内に充填するには最適の吸放湿材である。
表７には、横１０００ｍｍ×縦２０００ｍｍ、中空層の厚味が１２ｍｍであって、通気装置が縦２０００ｍｍのスペーサ1辺に取り付けられ、そのスペーサ内にはシリカゲルB型が充填され、残りの通気装置が連結されていないスペーサ３辺にはシリカゲルＡが充填されている本発明の複層ガラスが、２０℃、相対湿度７０％の環境下に置かれた場合について、５０年間での中空層内での水分量の収支について実験結果をもとに計算で求めた結果を示す。
計算では、(1)における中空層内温度として、表２において各温度域における（最高―最低）温度を日数割合で加重平均して求めた２０．７℃を用いた。また、(2)における通気装置が連結されているスペーサから中空層内へ取り込まれる空気の露点は、表５より−５℃とし、(4)における中空層内温度が３０℃以上の場合のシリカゲルＡから中空層へ放出される水分量のシリカゲルＡ全含水量に対する割合は表３ｃより各温度域の出現日数割合で加重平均した６．１％を用い計算した。
更に、(9)における周辺シール材ポリイソブチレンを透過し中空層内へ侵入する水分量は、気体の拡散式を用い、ポリイソブチレンの断面をガラスの片側で０．５ｍｍ、透過方向の厚味を６ｍｍとして計算した。

結果は表７の通りで、通気装置が連結されていないスペーサに、シリカゲルＡ型のような吸湿能力が高く、かつ、４５℃以下の低温度域でもある程度の放湿性を示す吸放湿材を用いれば、中空層内に残存する水分量は時間とともにほぼ一定値に収斂し、約５年後でほぼ飽和する結果となった。この５０年後における中空層内に残存する全水分量５．８２１ｇはシリカゲルＡ型の吸湿能力２２．８ｇ以下であり、５０年後においても中空層内水分はシリカゲルＡ型に吸収され低露点状態に維持されていることが分かる。

このシリカゲルＡ型に代えて従来の複層ガラスで一般的な吸湿材として多用されているモレキュラシーブ３Ａを通気装置が連結されていないスペーサに充填した場合、表３ｂに示すようにモレキュラシーブ３Ａは１１０℃以下の低温度域では放湿性を示さないため吸湿するのみで、シリカゲルＡ型とほぼ同等の吸湿能力は１１〜１２年後に飽和に達し、その後は中空層内の露点は時間とともに上昇し実用を果たさなくなる。
一方、この通気装置が連結されていないスペーサにシリカゲルＢ型を用いると、低い中空層内温度域での高い放湿性はよいものの、低温度域でわずかな温度上昇でも中空層内へ多くの水分を放出し中空層内の露点を高め、実用性を損なうことが起きる。
このように、通気装置が連結されているスペーサとその他のスペーサで吸放湿材を、それぞれシリカゲルＢ型、シリカゲルＡ型と使い分けることで本発明の複層ガラスは長期にわたり安定的に低露点状態を維持できる。

このような本発明の複層ガラスにおいて、表６に示したとおり、通気装置の通気抵抗は１５７Pa以上であれば、殆ど中空層内の露点に影響を及ぼさないことが分かったが、但し、
通気抵抗が大きすぎると、即ち、細長い中空管で断面積の小さい中空管を使用する場合、中空管に付着した水滴の表面張力で実質密閉されたような状態が生まれやすい。円形断面で言えば内径０．６ｍｍ×長さ４５０ｍｍ（通気抵抗２６ｋＰａ）でこの効果が顕著となる。このため、通気抵抗は大きくても２６ｋＰａ以下であることが必要である。

このような通気装置については、材料強度・量産性あるいは経済性などから細長い中空管がよく、内径で言えば１．０ｍｍ〜１．５ｍｍのものが適当である。材質的には加工性・耐久性などから金属製、なかでもステンレス製が好ましい。また、開放端は、建築物であれば屋外の雨水・塵埃などによる中空管の端部の閉塞を避けるため、屋内に位置するように取り付けることが必要である。また、屋内に浮遊するミスト・塵埃・反応性ガスなどの弊害を考え、中空管の先端部に多孔質状、スポンジ状、あるいはメッシュ状のフィルターを設置するのも、複層ガラスを長期に安定的に使用する上で極めて有効である。
更には、中空管の周囲に有機性の気体・ミスト等が浮遊する環境下では、フィルターに活性炭を含む材料を用いることも有機性物質による弊害を避けるうえで有効であり、スペーサ中のシリカゲルＢ型に活性炭を混ぜることも有機物の種類によっては有効である。

本発明では、日射条件など熱的な条件が悪く、用いている２種類の吸放湿作用が弱いため、中空層内の露点を低く維持できないような用途において、発熱機能を有するガラスを用い、その発熱作用により吸放湿性能を高めることで、本発明のガラスの使用を可能にすることもできる。このような発熱機能を有するガラスは、複層ガラスを構成するガラスのうち少なくとも1枚であればよい。
ガラスに発熱機能をもたせる手段としては、一般的には、ガラスに透明な導電性膜をコーティングしたものが用いられる。透明導電膜としては酸化錫や酸化インジウムなどが用いられ、ガラスの平行する2辺の端部に透明電導膜上に金属製の電極を取り付け、平行する金属電極間に一定の電圧を印加し通電発熱する。発熱の度合いは、透明電導膜の電気抵抗、ガラス面積、印加電圧などにより変わるが、多くの場合は中空層内の温度にして約５℃上昇させることができる。このため、建築用で日射条件がよくない北側窓では、時々、通電発熱させ吸放湿材の再生を行うことが必要である。

（３−４）吸放湿材の吸湿から放湿への転換条件
シリカゲルＡ型、シリカゲルＢ型を200℃で1時間加熱し、無水状態に近い状態としたものから、それぞれ10ク゛ラム×6種類の試料を取り出し、これら試料を室内に放置し、その放置時間を変えることで下表の通りの加熱前含水率の異なる12種類の試料を準備した。次いで各試料を、30℃・相対湿度65%の恒温恒湿槽で1時間加熱したのち重量の増減を測定し、表８ａに吸湿の場合は(+)で、放湿の場合は(-)で示しまとめた。同様の実験を、35℃（表８ｂ）および45℃（表８ｃ）についても実施した。いずれの場合も恒温恒湿槽の相対湿度は65%であった。

これらの結果より、相対湿度65%の環境下において、３０℃，３５℃，４５℃の各温度におけるシリカゲルＡ型、Ｂ型の吸放湿特性が吸湿から放湿へと変化するシリカゲルの含水率（重量%）は大よそ次の通りであることが分かった。

本実施形態では、通気装置が連結されたスペーサにシリカゲルＢ型を充填し、その他のスペーサにシリカゲルＡ型を充填しているが、それぞれのスペーサには物性が近似する吸放湿材を充填してもよい。従って、物性が大きくはずれない限りにおいて、各スペーサにシリカゲルＢ型、シリカゲルＡ型、モノキュラシーブ、活性炭などの吸放湿材を混合することで吸放湿性能を調整することができる。

（４）比較試験
厚味３ｍｍのフロートガラスを用い、幅５６７ｍｍ×高さ１６７６ｍｍ、中空層厚みが１２ｍｍの複層ガラスを２組作成した。このうち１組は、従来タイプの複層ガラスで通気装置のない密封型構造をしている。他の１組の複層ガラスは本発明の複層ガラスで、ガラス４辺のうち高さ１６７６ｍｍの１辺に内径１．０ｍｍｘ長さ３００ｍｍのアルミパイプを通気装置として取り付けた。また、この通気装置が連結されているスペーサには、従来の複層ガラスに見られた０．２ｍｍ以下の多数の通気孔は設けず、通気装置が連結されている連結点から遠く離れた端部近くにあけた直径１．５ｍｍの穴を１０個で中空層内との通気を行える形とした。
従来型の複層ガラスのスペーサには4辺ともモレキュラシーブ３Aを充填し、その充填量は４辺で１９６ｇであり、本発明の複層ガラスでは、通気装置が連結されているスペーサにシリカゲルＢ型を４０ｇ、通気装置が連結されていないスペーサ3辺にシリカゲルＡ型を3辺で１１７ｇ充填した。
いずれの複層ガラスの周辺シールにも、一次シールにはポリイソブチレン、二次シールにはポリサルファイドを用いた。
更に、中空層内温度の測定用に、従来型と同じ構成で寸法が４５０ｍｍ×４５０ｍｍの複層ガラスを作成し、熱電対を、ホットジャンクションがガラス端部のスペーサを貫通させ中空層内５０ｍｍの中空位置に位置するように取り付けた。
次いで、これら３組の複層ガラスを屋外に暴露し、複層ガラス中空層内の温度をみつつ、ガラスの反射映像、および複層ガラスの中心部の全ガラス厚味をC.R.LAURENCE社製の複層ガラス厚さ測定器で測定した。結果は、表９に示すとおりで、従来の複層ガラスが中空層内空気の膨張で大きく膨らみ、反射映像が大きく乱れ、ガラス中心部の中空層厚みも＋２．５ｍｍと大きく膨らんだ状態であったのに対し、本発明の複層ガラスでは反射映像の乱れもなく、また、ガラス中心部の中空層厚みも製作時と全く変化がなく、本発明により従来の複層ガラスの問題が大きく改善できることが分かった。

本発明の複層ガラスは、従来の複層ガラスの密封構造とは異なる通気構造のため、複層ガラス製造時の中空層３の温度に比べ、周囲温度が上昇し中空層３の内部の気体が加温され膨張した場合でも、膨張により増加した体積分の気体は通気装置８を通して外気側に放出され、中空層３の内部圧力が上昇することはなく一対のガラス１が外側に凸上に膨れた変形をすることはない。逆に、複層ガラスの周囲温度が製造時温度よりも低下した場合、中空層３の内部気体の収縮による体積減少分は通気装置を通して外気が取り入れられるため、中空層３の内部が減圧状態になり一対のガラスは内側に凹状に変形することもない。
即ち、従来の密封構造の中空層を有していた複層ガラスが直面していた、周囲温度の変化に伴い複層ガラスの一対のガラスの凹凸状に変形しガラスの反射映像が著しく歪められるとの問題は、本発明の通気装置構造で解消される。また同時に、ガラスとスペーサをつなぐ一次シール材４にも引き剥がしを促す力が繰り返し加わることはなく、一次シール材４の長期的な信頼性向上も期待できる。

（５）通気装置が連結されているスペーサに充填されて入るシリカゲルＢ型の吸湿性能再生に関する試験
図３は、通気装置が連結されているスペーサにシリカゲルＢを充填した本発明の複層ガラスにおいて、中空層内の温度が５℃から２５℃まで温度上昇することで中空層内の低露点の空気がシリカゲルＢ型と接触し外部に放出される際に、シリカゲルＢ型から水分を奪い取ることを確認するための試験用の複層ガラスの断面図を示す。
ガラスは、厚み３ｍｍ×４５０ｍｍ×４５０ｍｍの２枚のフロートガラスからなり、周囲スペーサには通気装置が連結されていないスペーサ２の３辺と通気装置に連結されているスペーサ１３の１辺で構成され、スペーサ２には直径０．２ｍｍ多数の通気孔５があり、スペーサ内部には含水率０．１％のシリカゲルＡ型６ａが１辺当りで１２ｇ充填されている。スペーサ１３には、中空層との通気用に設けられた直径３．０ｍｍの通気孔５´が１個だけ端部に設けられ、スペーサ１３のもう一方の端部には、スペーサ２と同じ長さのスペーサ２´
が取り外し可能な連結用のポリプロピレンチューブ（PP）１４によりつながっている。スペーサ２´には通気孔はなく内部には含水率５．６％のシリカゲルＢ型６ｂが１０．９ｇ充填されている。
このスペーサ２´の先端部には通気装置として内径１．０ｍｍ×長さ３００ｍｍの細長いアルミパイプ８が取り付けられている。即ち、中空層内の空気が膨張する時は、その一部はスペーサ１３の通気孔５´からスペーサ１３の内部を通り、スペーサ２´の内部のシリカゲルＢ型６ｂと接触した後に通気パイプ８から放出される。
このような構成の供試体ガラスの試験前の露点は−４５℃以下であり、シリカゲルＢ型を含むスペーサ２´とポリプロピレンチューブ１４および通気装置８の合計重量を測定したところ２４．４１ｇであった。次いで、この供試体ガラス全体を恒温恒湿槽に入れ、５℃から２５℃の加熱冷却サイクル試験に供した。恒温恒湿槽内の湿度は、２５℃のときで７０％に設定し、加熱冷却時間としては５℃から２５℃までの加熱に４５分、２５℃で３０分間保持した後に、５℃までの冷却に４５分、５℃での保持に６０分を費やし、合計３時間を１サイクルとした。このような加熱冷却サイクルを１２回および２４回繰り返したところで、それぞれシリカゲルＢ型を含むスペーサ２´とポリプロピレンチューブ１４および通気装置８の一式をスペーサ１３から切り離し重量を測定した。結果は次の通りであった。

この結果より、２５℃以下の低温度域であっても、中空層内空気の体積が最低〜最高温度の間で膨張し、その一部の低露点の空気が通気装置が連結されているスペーサ内に充填しているシリカゲルＢ型から水分を奪い取り通気装置より外部に持ち去ることが分かった。

図３の供試体を恒温恒湿槽内へ入れ、２５℃〜４５℃の間で加熱冷却する試験を繰り返した。試験条件としては、湿度は２５℃において７０％とし、温度は２５℃から４５℃までの加熱に４５分、４５℃で３０分保持の後２５℃まで１２０分をかけ冷却し、２５℃で１０５分保持する合計３００分を1サイクルとした。このような加熱冷却サイクルを１２回および２４回繰り返したところで、それぞれシリカゲルＢを含むスペーサ２´とポリプロピレンチューブ１４および通気装置８の一式をスペーサ１３から切り離し重量を測定した。結果は次の通りであった。
この結果より、２５℃以上の温度域で、中空層内空気の体積が最低〜最高温度の間で膨張し、その一部の空気が通気装置が連結されているスペーサ内に充填しているシリカゲルＢ型から水分を放湿させ通気装置より外部に持ち去ることが分かった。

（６）実証試験
厚み３ｍｍｘ４５０ｍｍ×４５０ｍｍの２枚のフロートガラスからなり、周囲スペーサには通気装置が連結されていないスペーサの３辺と通気装置に連結されているスペーサの１辺で構成した複層ガラスを作成した。通気装置が連結されていないスペーサには直径０．２ｍｍ多数の通気孔があり、スペーサ内部には含水率０．１％のシリカゲルＡ型が１辺当りで１２ｇ充填されている。通気装置が連結されているスペーサには、中空層との通気用に設けられた直径１．５ｍｍの通気孔が１０個端部に設けられ、このスペーサのもう一方の端部には、通気装置として内径１．０ｍｍ×長さ３００ｍｍの細長いアルミパイプからなる通気装置８が取り付けられている。このスペーサの内部には含水率０．１％のシリカゲルＢ型が１０ｇ充填されている。
この複層ガラスを屋外南向きに水平線に対し６０度の角度で暴露し、中空層の露点を測定した。測定前に−４５℃以下であった露点が、４８０日暴露後も−４５℃のまま不変であり、本発明の効果が確認できた。

１ガラス板
２通気装置が連結されていないスペーサ
２´ 通気装置が連結されているスペーサ
３中空層
４一次シール材
５通気孔
５´通気孔
６吸湿材
６ａ吸放湿材（シリカゲルＡ）
６ｂ吸放湿材（シリカゲルＢ）
７二次シール材
８通気装置
９連結孔
１０開口部
１１コーナー結合材
１２通気遮断層
１３通気装置が連結されているスペーサで吸放湿材が充填されていないもの
１４取り外し可能な連結用ポリプロピレンチューブ

Claims

以下の（１）〜（５）の要件を満たす複層ガラスパネル。
（１）ガラスパネル同士は、少なくとも一部に吸放湿材が充填される中空のスペーサにより支持されている。
（２）スペーサの前記吸放湿材が充填される部分の中空層に存する面には、内部に連通する通気孔が設けられる。
（３）複層ガラスの中空層と外気とを導通する通気構造として、一端が前記スペーサの前記吸放湿材が充填される内部と連結され、他の一端が外気に開放状態とされる中空管を備える通気装置を有する。
（４）前記スペーサの吸放湿材が充填される領域は、前記通気装置と連通する部分を含む一定範囲からなる第一吸放湿材領域と、当該第一領域以外の第二吸放湿材領域とを有する。
（５）前記第一吸放湿材領域に充填される吸放湿材は前記第二吸放湿材領域に充填される吸放湿材よりも低温度で放湿しやすいものである。
前記第一吸放湿材領域に充填される吸放湿材は、少なくとも相対湿度６５％、含水率１５％のとき３０℃において放湿するものである請求項１に記載の複層ガラスパネル。
前記第二吸放湿材領域に充填される吸放湿材は、少なくとも相対湿度６５％、含水率１９％のとき３０℃において吸湿するものであり、３５℃において放湿するものである請求項１又は２に記載の複層ガラスパネル。
前記第一吸放湿材領域に充填される吸放湿材はシリカゲルＢ型を主成分とするものであり、前記第二吸放湿材領域に充填される吸放湿材はシリカゲルＡ型を主成分とするである請求項１から３のいずれか１項に記載の複層ガラスパネル。
前記中空管は前記第一吸放湿材領域の一端側に連結され、当該第一吸放湿材領域における通気孔は他端側のみに設けられる請求項１から４のいずれか１項に記載の複層ガラスパネル。
前記第二吸放湿材領域における通気孔は、長手方向に並んで複数配列されるものである請求項１から５のいずれか１項に記載の複層ガラスパネル。
前記第一吸放湿材領域と前記第二吸放湿材領域との間は気密的に遮断されているものである請求項１から６のいずれか１項に記載の複層ガラスパネル。
前記複層ガラスパネルは正面視長方形状であって、前記第一吸放湿材領域は、複層ガラスパネルの一辺を構成するスペーサ内に形成され、前記第二吸放湿材領域は、複層ガラスの他の三辺を構成するスペーサ内に形成されるものである請求項１から７のいずれか１項に記載の複層ガラスパネル。