JP5543322B2 - 固体燃料電池用集電体基材 - Google Patents
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Description
本発明は、固体燃料電池用の集電体基材に関する。
現在、固体燃料電池のガス拡散電極は、炭素繊維織布や炭素系材料の成型体が使用されている。しかしながら炭素繊維織布や炭素系材料の成型体は高価なため、より安価な材料が求められている。また、脆性材料であることから柔軟性、靱性を付与することも検討されている。
このような要望に応えるものとして、例えば、特許文献１にガラス繊維にアクリル樹脂及び／又は酢酸ビニル樹脂を含むバインダを付着せしめたガラス不織布（ガラス繊維ペーパー）からなる基材が提案されている。また、特許文献２にはガラスクロス等の網目内部に炭素繊維や炭素微粒子を入り込ませて複合化してなる基材が提案されている。
しかしながら、前記特許文献１に記載のものは、基材に導電体を付与するために導電ペーストを含浸し、３００〜３６０℃で焼成して、導電ペーストに含ませたＰＴＦＥ等のバインダを硬化させてガス拡散電極を作製しているが、この導電体ペーストの焼成時に、基材のガラス繊維ペーパーのバインダであるアクリル樹脂や酢酸ビニル樹脂は焼成温度域での耐熱性が乏しく、分解、燃焼して消失してしまい、柔軟性が悪くなり、脆くなるという問題があった。
また、前記特許文献２に記載のものは、ガラスクロスを構成するガラス繊維の繊維径が４〜２０μｍと太いために基材表面の凹凸が大きいという問題があった。
このような要望に応えるものとして、例えば、特許文献１にガラス繊維にアクリル樹脂及び／又は酢酸ビニル樹脂を含むバインダを付着せしめたガラス不織布（ガラス繊維ペーパー）からなる基材が提案されている。また、特許文献２にはガラスクロス等の網目内部に炭素繊維や炭素微粒子を入り込ませて複合化してなる基材が提案されている。
しかしながら、前記特許文献１に記載のものは、基材に導電体を付与するために導電ペーストを含浸し、３００〜３６０℃で焼成して、導電ペーストに含ませたＰＴＦＥ等のバインダを硬化させてガス拡散電極を作製しているが、この導電体ペーストの焼成時に、基材のガラス繊維ペーパーのバインダであるアクリル樹脂や酢酸ビニル樹脂は焼成温度域での耐熱性が乏しく、分解、燃焼して消失してしまい、柔軟性が悪くなり、脆くなるという問題があった。
また、前記特許文献２に記載のものは、ガラスクロスを構成するガラス繊維の繊維径が４〜２０μｍと太いために基材表面の凹凸が大きいという問題があった。
本発明は、このような従来の問題点に着目してなされたもので、その目的は、極細ガラス繊維を含む不織布基材で、表面平滑性に優れ、導電体付与時の加工性、耐熱性にも優れる固体燃料電池用集電体基材を提供することである。
本発明の固体燃料電池用集電体基材は請求項１記載の通り、ガラス繊維と有機繊維とからなる固体燃料電池用集電体基材であって、前記ガラス繊維として極細ガラス繊維が３０〜６０ｗｔ％、前記有機繊維として耐熱性有機繊維が１０〜５０ｗｔ％、熱接着性有機繊維が１０〜５０ｗｔ％からなり、前記極細ガラス繊維の繊維径が０．１〜３μｍ、前記耐熱性有機繊維の平均繊維径が０．１〜３０μｍ、前記熱接着性有機繊維の平均繊維径が１〜２０μｍであり、前記耐熱性有機繊維は、アラミド繊維、ポリテトラフルオロエチレン繊維、ポリイミド繊維から選択され、前記熱接着性有機繊維は、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテンから選択されることを特徴とする。
また、請求項２記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１記載の固体燃料電池用集電体用基材において、前記極細ガラス繊維が３５〜５０ｗｔ％、前記耐熱性有機繊維が２０〜４０ｗｔ％、前記熱接着性有機繊維が１５〜４５ｗｔ％からなることを特徴とする。
また、請求項３記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項２記載の固体燃料電池用集電体基材において、前記極細ガラス繊維が４０〜５０ｗｔ％、前記耐熱性有機繊維が２５〜３５ｗｔ％、前記熱接着性有機繊維が２０〜４０ｗｔ％からなることを特徴とする。
また、請求項４記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項３記載の固体燃料電池用集電体基材において、前記極細ガラス繊維の平均繊維径が０．１〜１μｍであることを特徴とする。
また、請求項５記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至４の何れかに記載の固体燃料電池用集電体用基材において、前記耐熱性有機繊維がアラミド繊維であることを特徴とする。
また、請求項６記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至５の何れかに記載の固体燃料電池用集電体用基材において、前記熱接着性有機繊維がＰＥＴ繊維であることを特徴とする。
また、請求項７記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至６の何れかに記載の固体燃料電池用集電体用基材において、更に、セルロース繊維を５〜１５ｗｔ％含ませてなることを特徴とする。
また、請求項８記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至７の何れかに記載の固体燃料電池用集電体基材において、更に、シリカフレークを５〜１５ｗｔ％含ませてなることを特徴とする。
また、請求項２記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１記載の固体燃料電池用集電体用基材において、前記極細ガラス繊維が３５〜５０ｗｔ％、前記耐熱性有機繊維が２０〜４０ｗｔ％、前記熱接着性有機繊維が１５〜４５ｗｔ％からなることを特徴とする。
また、請求項３記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項２記載の固体燃料電池用集電体基材において、前記極細ガラス繊維が４０〜５０ｗｔ％、前記耐熱性有機繊維が２５〜３５ｗｔ％、前記熱接着性有機繊維が２０〜４０ｗｔ％からなることを特徴とする。
また、請求項４記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項３記載の固体燃料電池用集電体基材において、前記極細ガラス繊維の平均繊維径が０．１〜１μｍであることを特徴とする。
また、請求項５記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至４の何れかに記載の固体燃料電池用集電体用基材において、前記耐熱性有機繊維がアラミド繊維であることを特徴とする。
また、請求項６記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至５の何れかに記載の固体燃料電池用集電体用基材において、前記熱接着性有機繊維がＰＥＴ繊維であることを特徴とする。
また、請求項７記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至６の何れかに記載の固体燃料電池用集電体用基材において、更に、セルロース繊維を５〜１５ｗｔ％含ませてなることを特徴とする。
また、請求項８記載の固体燃料電池用集電体基材は、請求項１乃至７の何れかに記載の固体燃料電池用集電体基材において、更に、シリカフレークを５〜１５ｗｔ％含ませてなることを特徴とする。
本発明の固体燃料電池用集電体基材は、細径ガラス繊維を用いることで、耐熱性と平滑性が得られ、耐熱性を有する有機繊維を用いることで、焼成処理後も有機繊維による強化が図れ、さらに柔軟性も付与できる。また、熱接着性を有する有機繊維を用いることで、導電体付与時の作業強度を高めることができる。更に、全体が繊維状なので導電ペースト等の含浸性がよい。
本発明の固体燃料電池用集電体基材は、ガラス繊維と有機繊維とからなる固体燃料電池用集電体基材であって、前記ガラス繊維として極細ガラス繊維が３０〜６０ｗｔ％、前記有機繊維として耐熱性有機繊維が１０〜５０ｗｔ％、熱接着性有機繊維が１０〜５０ｗｔ％からなるものである。
前記の通り極細ガラス繊維を３０〜６０ｗｔ％含むため、柔軟性が向上し、耐熱性、耐酸性が高く、耐久性が向上する。また極細繊維であるため、基材の表面平滑性がよい。また、表面平滑性がよいので、多孔質のガス拡散電極とした場合に、電解質との接触がよくなり、電気伝導もよくなる。
また、極細ガラス繊維の他に、柔軟性の高い耐熱性有機繊維（アラミド繊維など）を１０〜５０ｗｔ％含むため、導電体含浸処理後の焼成に耐え、繊維が残るため、集電体の柔軟性を残すことができる。
また、熱接着性有機繊維（ＰＥＴ繊維、ＰＰ繊維など）を１０〜５０ｗｔ％含むため、水に濡れても強度が低下せず、導電体含浸処理時の作業強度が高まり、加工性がよい。また、従来のアクリル樹脂や酢酸ビニル樹脂バインダは膜を張っているが、繊維状バインダならば、膜を張らないので、導電ペーストの含浸性がよい。
また、極細ガラス繊維の他に、柔軟性の高い耐熱性有機繊維（アラミド繊維など）を１０〜５０ｗｔ％含むため、導電体含浸処理後の焼成に耐え、繊維が残るため、集電体の柔軟性を残すことができる。
また、熱接着性有機繊維（ＰＥＴ繊維、ＰＰ繊維など）を１０〜５０ｗｔ％含むため、水に濡れても強度が低下せず、導電体含浸処理時の作業強度が高まり、加工性がよい。また、従来のアクリル樹脂や酢酸ビニル樹脂バインダは膜を張っているが、繊維状バインダならば、膜を張らないので、導電ペーストの含浸性がよい。
前記極細ガラス繊維は、柔軟性を高め、基材の骨格形成と耐熱性、耐久性の確保に寄与するもので、Ｃガラス繊維、Ｅガラス繊維、Ｂガラス繊維、シリカ繊維、ＡＲガラス繊維、Ｔガラス繊維等のガラス繊維が用いられ、平均繊維径０．１〜３μｍ、平均繊維長１〜１５ｍｍ程度のものが用いられる。基材の表面平滑性をより高めるには、平均繊維径０．１〜１μｍが好ましい。尚、比較的に安価に入手できることから平均繊維径は０．４〜１．０μｍが好ましい。また、水への分散が容易であることから平均繊維長１〜５ｍｍ程度が好ましい。尚、電解質膜を作製する電解液が酸性であるため、Ｃガラス繊維、シリカ繊維が好ましく、より安価なＣガラス繊維がより好ましい。
また、前記ガラス繊維の配合量は、３０ｗｔ％未満であると補強材（抄紙）の収縮が発生し、また、６０ｗｔ％を超えると引張強度不足で脆くなるので、３０〜６０ｗｔ％、好ましくは、３５〜５０ｗｔ％、より好ましくは、４０〜５０ｗｔ％の配合量とする。
また、前記ガラス繊維の配合量は、３０ｗｔ％未満であると補強材（抄紙）の収縮が発生し、また、６０ｗｔ％を超えると引張強度不足で脆くなるので、３０〜６０ｗｔ％、好ましくは、３５〜５０ｗｔ％、より好ましくは、４０〜５０ｗｔ％の配合量とする。
前記耐熱性有機繊維は、導電体含浸処理後の焼成に耐え、繊維が残るため、集電体に柔軟性を残すことと、有機繊維同士での接着の際の骨格形成に寄与するもので、アラミド繊維、ポリテトラフルオロエチレン繊維、ポリイミド繊維等の有機繊維が用いられ、繊維径０．１〜３０μｍ程度のものが用いられる。また、前記耐熱性有機繊維の配合量は、１０ｗｔ％未満であると焼成後の引張強度が不足し、柔軟性が低下することになり、また、５０ｗｔ％を超えると焼成時に収縮が発生するので、１０〜５０ｗｔ％、好ましくは２０〜４０ｗｔ％、より好ましくは２５〜３５ｗｔ％の配合量とする。
前記熱接着性有機繊維は、水に濡れても強度が低下せず、導電体含浸処理時の作業強度と加工性を高めることに寄与するとともに、前記ガラス繊維と前記耐熱性有機繊維間の空隙に膜形成することなく、これら繊維の点接着に寄与するもので、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン等の有機繊維が用いられ、繊維径１〜２０μｍ、繊維長１〜１０ｍｍ程度のものが用いられる。特に、前記熱接着性有機繊維の融着温度が１６０℃以下であると前記耐熱性有機繊維の強度劣化がないため好ましい。
引張強度を高くすることおよび容易に入手できることから繊維径は１〜１０μｍが好ましい。水に分散し再凝集しにくいことから、繊維長は３〜５ｍｍが好ましい。
尚、種類が多く生産量も多く比較的安価に入手しやすいことからポリエステルの中でもポリエチレンテレフタレート繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維が好ましい。
また、前記熱接着性有機繊維の配合量は、１０ｗｔ％未満であると、湿潤時の引張強度が不足し、また、５０ｗｔ％を超えると焼成時に収縮が発生するので、１０〜５０ｗｔ％、好ましくは１５〜４５ｗｔ％、より好ましくは２０〜４０ｗｔ％の配合量とする。
また、接着点を増やすため、より細い繊維が入手できることから、耐熱性有機繊維としてはより細いものを使用するのが好ましい。また、接着力が高くなり、補強材の引張強度が上がることから、耐熱性有機繊維と熱接着性繊維は同材質系のもの同士を使用するとよい。
引張強度を高くすることおよび容易に入手できることから繊維径は１〜１０μｍが好ましい。水に分散し再凝集しにくいことから、繊維長は３〜５ｍｍが好ましい。
尚、種類が多く生産量も多く比較的安価に入手しやすいことからポリエステルの中でもポリエチレンテレフタレート繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維が好ましい。
また、前記熱接着性有機繊維の配合量は、１０ｗｔ％未満であると、湿潤時の引張強度が不足し、また、５０ｗｔ％を超えると焼成時に収縮が発生するので、１０〜５０ｗｔ％、好ましくは１５〜４５ｗｔ％、より好ましくは２０〜４０ｗｔ％の配合量とする。
また、接着点を増やすため、より細い繊維が入手できることから、耐熱性有機繊維としてはより細いものを使用するのが好ましい。また、接着力が高くなり、補強材の引張強度が上がることから、耐熱性有機繊維と熱接着性繊維は同材質系のもの同士を使用するとよい。
また、前記基材は、乾紙時の強度を高めるために、平均繊維径０．１〜１μｍ程度のセルロース繊維を５〜１５ｗｔ％含むようにしてもよい。
また、前記基材は、接着性有機繊維の他に、２５０℃以上では繊維形状を維持できない非接着性繊維として、接着性有機繊維との接着点を増やし湿潤時の強度を上げるために、平均繊維径１〜６μｍ程度の極細ＰＥＴ繊維を５〜２０ｗｔ％含むようにしてもよい。
また、前記基材は、少量の添加で高いバインダー効果が得られ、湿式抄造時の歩留まりが良好であることから平均粒径０．２〜１．０μｍ程度のシリカフレークをバインダ成分として５〜１５ｗｔ％含むようにしてもよい。
以下実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は実施例の記載された発明に限定されるものではない。
（実施例１）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）４５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１５ｗｔ％と、０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業社製ティアラ）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、水に濡らした時の引張強度（以下、「湿潤引張強度」とする。）、水に濡らした時の伸び（以下、「湿潤引張伸び」とする。）、３６０℃焼成後の引張強度（以下、「耐熱引張強度」とする。）、３６０℃焼成後の引張伸び（以下、「耐熱引張伸び」とする。）を測定したところ、引張強度１１．３Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．０％、湿潤引張強度６．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．３％、耐熱引張強度８．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．４％の結果が得られた。
上記測定結果から明らかな通り、乾紙時の強度が高く、濡れた時の強度、３６０℃加熱時の強度と柔軟性が乾紙時から５割以上に維持され、集電体（ガス拡散電極）への加工性に優れ、導電体坦持後の柔軟性に優れるものであった。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）４５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１５ｗｔ％と、０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業社製ティアラ）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、水に濡らした時の引張強度（以下、「湿潤引張強度」とする。）、水に濡らした時の伸び（以下、「湿潤引張伸び」とする。）、３６０℃焼成後の引張強度（以下、「耐熱引張強度」とする。）、３６０℃焼成後の引張伸び（以下、「耐熱引張伸び」とする。）を測定したところ、引張強度１１．３Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．０％、湿潤引張強度６．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．３％、耐熱引張強度８．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．４％の結果が得られた。
上記測定結果から明らかな通り、乾紙時の強度が高く、濡れた時の強度、３６０℃加熱時の強度と柔軟性が乾紙時から５割以上に維持され、集電体（ガス拡散電極）への加工性に優れ、導電体坦持後の柔軟性に優れるものであった。
（実施例２）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのガラス繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０２）４５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、カナディアン濾水度５０ｍｌのパルプ状アラミド繊維（帝人社製トワロン）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２５ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．９％、湿潤引張強度６．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．０％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのガラス繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０２）４５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、カナディアン濾水度５０ｍｌのパルプ状アラミド繊維（帝人社製トワロン）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２５ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．９％、湿潤引張強度６．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．０％の結果が得られた。
（実施例３）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および紙形成材として、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）１５ｗｔ％と、を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて２ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．５ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１１．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．２％、湿潤引張強度５．９Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．３％、耐熱引張強度５．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および紙形成材として、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）１５ｗｔ％と、を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて２ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．５ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１１．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．２％、湿潤引張強度５．９Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．３％、耐熱引張強度５．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
（実施例４）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）３０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）５０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）１５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、シリカフレーク（ＡＧＣエスアイテック社製サンラブリーＬＦＳ）５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．７ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度９．６Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．２％、湿潤引張強度５．５Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．４％、耐熱引張強度８．２Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び３．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）３０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）５０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）１５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、シリカフレーク（ＡＧＣエスアイテック社製サンラブリーＬＦＳ）５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．７ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度９．６Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．２％、湿潤引張強度５．５Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．４％、耐熱引張強度８．２Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び３．１％の結果が得られた。
（実施例５）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）３５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）４０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）１０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、シリカフレーク（ＡＧＣエスアイテック社製サンラブリーＬＦＳ）５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および紙形成材として、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）１０ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．６ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１２．２Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．３％、湿潤引張強度５．０Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．１％、耐熱引張強度７．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．９％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）３５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）４０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）１０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、シリカフレーク（ＡＧＣエスアイテック社製サンラブリーＬＦＳ）５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および紙形成材として、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）１０ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．６ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１２．２Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．３％、湿潤引張強度５．０Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．１％、耐熱引張強度７．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．９％の結果が得られた。
（実施例６）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）５０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、シリカフレーク（ＡＧＣエスアイテック社製サンラブリーＬＦＳ）１０ｗｔ％と、を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．３ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．５Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．５％、湿潤引張強度９．３Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び４．３％、耐熱引張強度６．０Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．２％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）５０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、シリカフレーク（ＡＧＣエスアイテック社製サンラブリーＬＦＳ）１０ｗｔ％と、を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．３ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．５Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．５％、湿潤引張強度９．３Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び４．３％、耐熱引張強度６．０Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．２％の結果が得られた。
（実施例７）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業製ティアラ）５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２０ｗｔ％と、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）５ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．８ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度９．３Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．４％、湿潤引張強度５．６Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業製ティアラ）５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２０ｗｔ％と、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）５ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．８ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度９．３Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．４％、湿潤引張強度５．６Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
（実施例８）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業社製ティアラ）５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）３０ｗｔ％と、極細有機繊維繊維として繊度０．１１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μ）、繊維長３ｍｍのポリエステル繊維（帝人社製テピルス）１０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて４ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．５ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１１．１Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．４％、湿潤引張強度７．９Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び３．２％、耐熱引張強度６．３Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業社製ティアラ）５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）３０ｗｔ％と、極細有機繊維繊維として繊度０．１１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μ）、繊維長３ｍｍのポリエステル繊維（帝人社製テピルス）１０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて４ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．５ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１１．１Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．４％、湿潤引張強度７．９Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び３．２％、耐熱引張強度６．３Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
（実施例９）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）２５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．３ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度９．８Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．６％、湿潤引張強度６．２Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．３Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）２５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１９．３ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度９．８Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．６％、湿潤引張強度６．２Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．３Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
（実施例１０）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのガラス繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０２）４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）３０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）２５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、平均粒径０．５μｍのシリカフレーク５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．４Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．３％、湿潤引張強度６．３Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．３％、耐熱引張強度７．２Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．０％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのガラス繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０２）４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）３０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）２５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、平均粒径０．５μｍのシリカフレーク５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．４Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．３％、湿潤引張強度６．３Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．３％、耐熱引張強度７．２Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．０％の結果が得られた。
（実施例１１）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのガラス繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０２）４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および紙形成材として、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．９ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．７Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．８％、湿潤引張強度７．８Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．８％、耐熱引張強度７．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのガラス繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０２）４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３５ｗｔ％と、乾紙の強度向上および紙形成材として、フィブリル状セルロース繊維（ダイセル化学工業社製セリッシュ）５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．９ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．７Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．８％、湿潤引張強度７．８Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．８％、耐熱引張強度７．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
（実施例１２）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径１４μｍ）繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維４５ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．８ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．２Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．４％、湿潤引張強度８．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び３．６％、耐熱引張強度６．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．３％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径１４μｍ）繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維４５ｗｔ％を水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．８ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１０．２Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．４％、湿潤引張強度８．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び３．６％、耐熱引張強度６．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．３％の結果が得られた。
（実施例１３）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）４５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）４０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、平均粒径０．５μｍのシリカフレーク５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１１．０Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．１％、湿潤引張強度７．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び２．８％、耐熱引張強度７．０Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）４５ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）４０ｗｔ％と、乾紙の強度向上および焼成後の強度向上として、平均粒径０．５μｍのシリカフレーク５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度１１．０Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．１％、湿潤引張強度７．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び２．８％、耐熱引張強度７．０Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
（実施例１４）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．１μｍのＣガラス短繊維５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として平均繊維径０．１μｍ、繊維長５ｍｍのアラミド繊維１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．０１ｄｔｅｘ（平均繊維径１μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維４０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度８．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．３％、湿潤引張強度７．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び３．１％、耐熱引張強度５．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．２％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．１μｍのＣガラス短繊維５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として平均繊維径０．１μｍ、繊維長５ｍｍのアラミド繊維１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．０１ｄｔｅｘ（平均繊維径１μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維４０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度８．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．３％、湿潤引張強度７．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び３．１％、耐熱引張強度５．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．２％の結果が得られた。
（実施例１５）
極細ガラス繊維として平均繊維径３．０μｍのＣガラス短繊維４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度３．３ｄｔｅｘ（平均繊維径３０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維４０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度４．０ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維２０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度８．１Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．４％、湿潤引張強度６．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．６％、耐熱引張強度９．１Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．３％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径３．０μｍのＣガラス短繊維４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度３．３ｄｔｅｘ（平均繊維径３０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維４０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度４．０ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維２０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度８．１Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．４％、湿潤引張強度６．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．６％、耐熱引張強度９．１Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．３％の結果が得られた。
（実施例１６）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．１μｍのガラス繊維４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．３ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度８．３Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．７％、湿潤引張強度７．５Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び２．０％、耐熱引張強度７．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．８％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．１μｍのガラス繊維４０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２５ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３５ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１７．３ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度８．３Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．７％、湿潤引張強度７．５Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び２．０％、耐熱引張強度７．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．８％の結果が得られた。
（実施例１７）
極細ガラス繊維として平均繊維径１．０μｍのＣガラス短繊維５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業社製ティアラ）３０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、水に濡らした時の引張強度（以下、「湿潤引張強度」とする。）、水に濡らした時の伸び（以下、「湿潤引張伸び」とする。）、３６０℃焼成後の引張強度（以下、「耐熱引張強度」とする。）、３６０℃焼成後の引張伸び（以下、「耐熱引張伸び」とする。）を測定したところ、引張強度８．６Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．４％、湿潤引張強度６．２Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．９％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径１．０μｍのＣガラス短繊維５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業社製ティアラ）３０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（帝人社製テピルス、融着温度１５０℃）２０ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１８．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、水に濡らした時の引張強度（以下、「湿潤引張強度」とする。）、水に濡らした時の伸び（以下、「湿潤引張伸び」とする。）、３６０℃焼成後の引張強度（以下、「耐熱引張強度」とする。）、３６０℃焼成後の引張伸び（以下、「耐熱引張伸び」とする。）を測定したところ、引張強度８．６Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．４％、湿潤引張強度６．２Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．２％、耐熱引張強度６．９Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．９％の結果が得られた。
（比較例１）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０４）２９ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）４０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３１ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１４．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度６．２Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．１％、湿潤引張強度４．８Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び０．８％、耐熱引張強度５．１Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．０％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．４μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０４）２９ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）４０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３１ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１４．４ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度６．２Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び２．１％、湿潤引張強度４．８Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び０．８％、耐熱引張強度５．１Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．０％の結果が得られた。
（比較例２）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０６）６１ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）１９ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１５．９ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度５．５Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．２％、湿潤引張強度４．０Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．１％、耐熱引張強度４．２Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１０６）６１ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）２０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）１９ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１５．９ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度５．５Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．２％、湿潤引張強度４．０Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．１％、耐熱引張強度４．２Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び１．１％の結果が得られた。
（比較例３）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業製ティアラ）９ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径１４μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３１ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１６．０ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度５．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．８％、湿潤引張強度４．６Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び０．７％、耐熱引張強度２．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び０．７％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）６０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として０．２μｍ径のフィブリル状アラミド繊維（ダイセル化学工業製ティアラ）９ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径１４μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）３１ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１６．０ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度５．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．８％、湿潤引張強度４．６Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び０．７％、耐熱引張強度２．８Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び０．７％の結果が得られた。
（比較例４）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）５１ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）１９ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１５．６ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度４．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．０％、湿潤引張強度３．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．０％、耐熱引張強度７．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．６％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）５１ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）１９ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１５．６ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度４．９Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び１．０％、湿潤引張強度３．７Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び１．０％、耐熱引張強度７．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．６％の結果が得られた。
（比較例５）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）４１ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）９ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１６．８ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度５．０Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び０．８％、湿潤引張強度３．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び０．９％、耐熱引張強度７．１Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．２％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．６μｍのＣガラス短繊維（日本板硝子社製ＣＭＬＦ３０６）５０ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径２０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）４１ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度０．５ｄｔｅｘ（平均繊維径７μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）９ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて３ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１６．８ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度５．０Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び０．８％、湿潤引張強度３．４Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び０．９％、耐熱引張強度７．１Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び２．２％の結果が得られた。
（比較例６）
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３９ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）５１ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１３．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度４．４Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び７．９％、湿潤引張強度４．２Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び６．７％、耐熱引張強度３．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び０．９％の結果が得られた。
極細ガラス繊維として平均繊維径０．３μｍのＣガラス短繊維（ジョーンズマンビル社製＃１００）３９ｗｔ％と、耐熱性有機繊維として繊度０．９ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍのアラミド繊維（帝人社製コーネックス）１０ｗｔ％と、熱接着性繊維として繊度１．１ｄｔｅｘ（平均繊維径１０μｍ）、繊維長５ｍｍの芯鞘型ＰＥＴ−ＰＥＴ繊維（ユニチカ社製キャスベン、融着温度１６０℃）５１ｗｔ％とを水中で分散・混合し、更に高分子凝集剤を適量添加して、手抄き用角型シートマシンにて湿式抄造し、プレス機にて５ＭＰａの圧力を掛けた後、１１０℃にて乾燥し、２００℃にて３分間加熱処理して、坪量１３．１ｇ／ｍ２、厚さ０．１ｍｍの無機・有機繊維シートの基材を得た。
得られた固体電解質膜補強材の、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度、耐熱引張伸びを測定したところ、引張強度４．４Ｎ／２５ｍｍ幅、引張伸び７．９％、湿潤引張強度４．２Ｎ／２５ｍｍ幅、湿潤引張伸び６．７％、耐熱引張強度３．７Ｎ／２５ｍｍ幅、耐熱引張伸び０．９％の結果が得られた。
尚、前記引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度および耐熱引張伸びの測定は次のように行った。
引張強度および引張伸びの測定はＪＩＳ Ｐ８１１３「紙及び板紙−引張特性の試験方法−第２部：定速伸張法」に準拠し、湿潤引張強度および湿潤引張伸びの測定はＪＩＳ Ｐ８１３５「紙及び板紙−湿潤引張強さ試験方法」に準拠し、耐熱引張強度および耐熱引張伸びの測定は、３７０℃で３０分加熱後、室温にて、ＪＩＳ Ｐ８１１３「紙及び板紙−引張特性の試験方法−第２部：定速伸張法」に準拠して行った。詳細は次の通りである。
引張強度：等速度引張試験機により常温での引張強度を測定した。サンプル寸法は２５ｍｍ幅×１００ｍｍ長、測定条件は、引張速度１０ｍｍ／分、チャック間距離５０ｍｍとして行った。
引張伸び：前記引張強度の測定時に、サンプルが破断した時の距離を測定し、その破断時の距離からチャック間を引いた値をチャック間で割り、１００を掛けて、引張伸びとした。
湿潤引張強度：引張強度と同様に常温にて測定した。ただし、測定用サンプルは水に３０秒間浸して濡らしてから、市販のワイパー（ふき取り紙）であるキムタオルの上に置いて水切りをした後に測定した。
湿潤引張伸び：前記湿潤引張強度の測定時に、サンプルが破断した時の距離を測定し、その破断時の距離からチャック間を引いた値をチャック間で割り、１００を掛けて、湿潤引張伸びとした。
耐熱引張強度：寸法２５ｍｍ幅×１００ｍｍ長のサンプルを３７０℃、３０分で加熱した後、等速度引張試験機により常温での引張強度を測定した。サンプル寸法は２５ｍｍ幅×１００ｍｍ長、測定条件は、引張速度１０ｍｍ／分、チャック間距離５０ｍｍとして行った。
耐熱引張伸び：前記耐熱引張強度の測定時に、サンプルが破断した時の距離を測定し、その破断時の距離からチャック間を引いた値をチャック間で割り、１００を掛けて、引張伸びとした。
引張強度および引張伸びの測定はＪＩＳ Ｐ８１１３「紙及び板紙−引張特性の試験方法−第２部：定速伸張法」に準拠し、湿潤引張強度および湿潤引張伸びの測定はＪＩＳ Ｐ８１３５「紙及び板紙−湿潤引張強さ試験方法」に準拠し、耐熱引張強度および耐熱引張伸びの測定は、３７０℃で３０分加熱後、室温にて、ＪＩＳ Ｐ８１１３「紙及び板紙−引張特性の試験方法−第２部：定速伸張法」に準拠して行った。詳細は次の通りである。
引張強度：等速度引張試験機により常温での引張強度を測定した。サンプル寸法は２５ｍｍ幅×１００ｍｍ長、測定条件は、引張速度１０ｍｍ／分、チャック間距離５０ｍｍとして行った。
引張伸び：前記引張強度の測定時に、サンプルが破断した時の距離を測定し、その破断時の距離からチャック間を引いた値をチャック間で割り、１００を掛けて、引張伸びとした。
湿潤引張強度：引張強度と同様に常温にて測定した。ただし、測定用サンプルは水に３０秒間浸して濡らしてから、市販のワイパー（ふき取り紙）であるキムタオルの上に置いて水切りをした後に測定した。
湿潤引張伸び：前記湿潤引張強度の測定時に、サンプルが破断した時の距離を測定し、その破断時の距離からチャック間を引いた値をチャック間で割り、１００を掛けて、湿潤引張伸びとした。
耐熱引張強度：寸法２５ｍｍ幅×１００ｍｍ長のサンプルを３７０℃、３０分で加熱した後、等速度引張試験機により常温での引張強度を測定した。サンプル寸法は２５ｍｍ幅×１００ｍｍ長、測定条件は、引張速度１０ｍｍ／分、チャック間距離５０ｍｍとして行った。
耐熱引張伸び：前記耐熱引張強度の測定時に、サンプルが破断した時の距離を測定し、その破断時の距離からチャック間を引いた値をチャック間で割り、１００を掛けて、引張伸びとした。
実施例１−１７及び比較例１−６の配合及び評価をまとめ、表１として示した。
このように、実施例１−１７では、引張強度、引張伸び、湿潤引張強度、湿潤引張伸び、耐熱引張強度および耐熱引張伸びの評価項目全てを満足しており、比較例１−６に対して優れたものとなることがわかった。
本発明の固体燃料電池用集電体基材は、極細ガラス繊維を含む不織布基材で、表面平滑性に優れ、導電体付与時の加工性、耐熱性にも優れるので、固体燃料電池用集電体基材として有用である。
Claims (8)
- ガラス繊維と有機繊維とからなる固体燃料電池用集電体基材であって、前記ガラス繊維として極細ガラス繊維が３０〜６０ｗｔ％、前記有機繊維として耐熱性有機繊維が１０〜５０ｗｔ％、熱接着性有機繊維が１０〜５０ｗｔ％からなり、
前記極細ガラス繊維の繊維径が０．１〜３μｍ、前記耐熱性有機繊維の平均繊維径が０．１〜３０μｍ、前記熱接着性有機繊維の平均繊維径が１〜２０μｍであり、
前記耐熱性有機繊維は、アラミド繊維、ポリテトラフルオロエチレン繊維、ポリイミド繊維から選択され、
前記熱接着性有機繊維は、ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテンから選択されることを特徴とする固体燃料電池用集電体基材。 - 前記極細ガラス繊維が３５〜５０ｗｔ％、前記耐熱性有機繊維が２０〜４０ｗｔ％、前記熱接着性有機繊維が１５〜４５ｗｔ％からなることを特徴とする請求項１記載の固体燃料電池用集電体基材。
- 前記極細ガラス繊維が４０〜５０ｗｔ％、前記耐熱性有機繊維が２５〜３５ｗｔ％、前記熱接着性有機繊維が２０〜４０ｗｔ％からなることを特徴とする請求項２記載の固体燃料電池用集電体基材。
- 前記極細ガラス繊維の平均繊維径が０．１〜１μｍであることを特徴とする請求項３記載の固体燃料電池用集電体基材。
- 前記耐熱性有機繊維がアラミド繊維であることを特徴とする請求項１乃至４の何れかに記載の固体燃料電池用集電体基材。
- 前記熱接着性有機繊維がＰＥＴ繊維であることを特徴とする請求項１乃至５の何れかに記載の固体燃料電池用集電体基材。
- 更に、セルロース繊維を５〜１５ｗｔ％含ませてなることを特徴とする請求項１乃至６の何れかに記載の固体燃料電池用集電体基材。
- 更に、シリカフレークを５〜１５ｗｔ％含ませてなることを特徴とする請求項１乃至７の何れかに記載の固体燃料電池用集電体基材。
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