JP5506139B2 - 化学装置に対する腐食を低減する方法 - Google Patents
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Description
即ち、本発明は以下の発明を包含するものである。
[1] 硫黄分0.5質量%以下、全酸化0.1mgKOH/g以下且つ塩素10質量ppm以下のガスコンデンセートを該化学装置内へ導入する前に、該化学装置内における該ガスコンデンセートの予定処理温度以上の温度に該ガスコンデンセートの少なくとも一部を予加熱することを含む、化学装置に対する腐食を低減する方法。
[2] ガスコンデンセートは、前記化学装置内における前記ガスコンデンセートの予定処理温度よりも5℃〜40℃高い温度まで、予め加熱される前記[1]に記載の方法。
[3] 化学装置内における前記ガスコンデンセートの予定処理温度は、200〜350℃である前記[1]又は[2]に記載の方法。
[4] ガスコンデンセートが200℃〜350℃の温度範囲において接触する箇所の金属材料に、9Cr鋼以上の耐食材料を用いることを含む[1]〜[3]の何れかに記載の方法。
[5] 化学装置が蒸留装置、脱硫装置、反応装置、吸収装置、抽出装置又は混合撹拌装置である[1]〜[4]の何れかに記載の方法。
[腐食試験]
腐食試験は次のようにして行う。窒素導入管、冷却器、及び油温測定用の温度計を備えた500mLの耐熱ガラス製のフラスコに、サンプル油20gを仕込み、試験金属片(約10mm×25mm×3mm)を浸漬する。窒素気流下(100mL/min)に1次保持温度まで300℃/hの昇温速度で昇温し、その温度で1時間保持して油温並びにサンプル油の状態を安定させる。1次保持温度としては、腐食試験温度が325℃以上の場合は300℃、腐食試験温度が325℃未満の場合は腐食試験温度より50℃低い温度とする。その後、腐食試験温度まで25℃/hの昇温速度で昇温した後、同温度で1.5時間保持する。その後、加熱を終了し、約1時間で室温まで冷却する。試験終了後、試験金属片を取り出して腐食により発生した腐食生成物を除去した後、腐食試験前後の重量変化を測定し、腐食試験温度での保持時間(1.5h)から、腐食試験温度における腐食速度(mm/Y)を算出する。
前記蒸気及び/又は液が予め加熱される温度は、予定処理温度よりもなるべく高い方が腐食低減効果が大きくなる傾向にあるが、高くし過ぎてもエネルギが無駄になることや有用成分まで分解されてしまう虞があることから、前記化学装置内における前記ガスコンデンセートの予定処理温度よりも5〜40℃高い温度とするのが好ましく、5〜30℃高い温度とするのがより好ましい。
加熱手段としては公知の加熱手段を制限なく使用することができ、通常、箱形水平燃焼式加熱炉、箱形垂直燃焼式水平管式加熱炉、箱形垂直燃焼垂直管式加熱炉、直立円筒型加熱炉などの管式加熱炉や二管式熱交換器、多管式熱交換器、単管式熱交換器などの熱交換器を使用することができる。
従って、本発明の一実施形態においては、化学装置に供給される前に予め加熱されたガスコンデンセート及び/又はその留分は、いったん所望の温度まで冷却された後に化学装置に供給され、別の一実施形態においては、冷却されずに予加熱温度で化学装置に供給される。また、化学装置の入口におけるガスコンデンセート及び/又はその留分の温度は、本発明の一実施形態において、化学装置内での予定処理温度よりも低い温度であり、別の一実施形態において、前記化学装置内におけるガスコンデンセート及び/又はその留分の予定処理温度又はそれより高い温度である。本発明の典型的な一実施形態においては、ガスコンデンセート及び/又はその留分は冷却操作を受けることなく予定処理温度よりも高い温度のままで化学装置に導入される。
また、ガスコンデンセート及び/又はその留分を予加熱した後、冷却して一旦タンク等へ受け入れ、その後該タンク内のガスコンデンセート及び/又はその留分を化学装置に供給してもよい。但し、エネルギ効率や化学装置内の腐食防止の観点からは予定処理温度−20℃〜予定処理温度+40℃、より好ましくは予定処理温度−10℃〜予定処理温度+30℃の範囲の温度で化学装置に供給されるのが好ましい。
9Cr鋼以上の耐食鋼材とは、鋼材中のクロム(Cr)金属を9重量%以上(典型的には11〜30重量%)含む金属材料を意味し、例えば9Cr鋼、13Cr鋼、9Cr−1Mo鋼、SUS301鋼、SUS302鋼、SUS304鋼、SUS305鋼、SUS308鋼、SUS309鋼、SUS310鋼、SUS316鋼、SUS316L鋼、SUS317鋼、SUS321鋼等のオーステナイト系ステンレス鋼、SUS405鋼、SUS430鋼等のフェライト系ステンレス鋼、SUS403鋼、SUS410鋼等のマルテンサイト系ステンレス鋼、SUS329J1鋼等の2相系(オーステナイト・フェライト系)ステンレス鋼などが挙げられる。
防食性の観点からは、クロムを13重量%以上含有する耐食鋼材が好ましく、16重量%以上含有する耐食鋼材がより好ましい。但し、Crの含有量が多すぎると、溶接時に材料の脆化等の弊害が生じることから、Crの含有量は好ましくは35重量%以下、より好ましくは25重量%以下である。
本発明の実施形態の一例を、図1を用いて説明する。この実施形態は、中東産のガスコンデンセートAを、第1の蒸留装置でガソリン留分Bを分離した後、第2の蒸留装置により灯油留分C、軽油留分D及び重質軽油留分Eを得る装置である。第1蒸留塔10及び第2蒸留塔20には、それぞれトレー11及びトレー21が適当な間隔で配置されている(一部は図示を省略している)。なお、ガスコンデンセートAからは、予めLPG留分が取り除かれている。
原料であるガスコンデンセートAは、フィードライン1に具えられた熱交換器(図示せず)により、例えば220℃に加熱されて第1蒸留塔10の中段に導入される。第1蒸留塔10のボトム部分の運転温度は例えば290℃となるように設定される。ボトム部分より抜き出された留分の一部はポンプ15によりリボイラ16に送られて、例えば310℃に加熱され第1蒸留塔10のボトム近傍に戻される。一方、ガソリン留分は、塔頂より抜き出され熱交換機12で冷却されベッセル13を経てガソリン留分Bとして回収されるとともに、一部はポンプ14を経てライン3によりリフラクスとして蒸留塔10の塔頂部に戻される。
なお、それぞれの部位に使用する耐食材料は、上記の一実施形態に示した組み合わせに限定されるものではなく、温度要件や各装置のライフサイクルなどを勘案して、9Cr鋼よりも耐食性の高い鋼材を適宜選定して用いれば良い。
なお、分析はそれぞれ次の方法により行った。
比重:JIS K2249 「原油及び石油製品の比重試験法」
水分:JIS K2275 「原油及び石油製品水分試験法」
硫黄分:JIS K2541 「原油及び石油製品硫黄分試験法」
窒素分:JIS K2609 「原油及び石油製品窒素分試験法」
塩素:石油学会法 JPI−5S−64−2002 「石油製品中―塩素分試験方法―微量電量滴定法」
全酸価:JIS K2501 「石油製品中和価試験法」(電位差滴定法)
腐食試験を次のようにして行った。窒素導入管、冷却器、及び油温測定用の温度計を備えた500mLの耐熱ガラス製のフラスコに、サンプル油20gを仕込み、試験金属片(約10mm×25mm×3mm)を浸漬する。窒素気流下(100mL/min)に1次保持温度まで300℃/hの昇温速度で昇温し、その温度で1時間保持して油温並びにサンプル油の状態を安定させた。1次保持温度としては、腐食試験温度が325℃以上の場合は300℃、腐食試験温度が325℃未満の場合は腐食試験温度より50℃低い温度とした。その後、腐食試験温度まで25℃/hの昇温速度で昇温した後、同温度で1.5時間保持した。その後、加熱を終了し、約1時間で室温まで冷却した。試験終了後、試験金属片を取り出して腐食により発生した腐食生成物を除去した後、腐食試験前後の重量変化を測定し、保持時間(1.5h)から、腐食試験温度における腐食速度(mm/Y)を算出した。
サンプル油として、蒸留塔のボトム環境を想定し、軽質留分をカットした留分を用いて行った。試験結果を表2に示す。
また、腐食試験後の腐食生成物を分析したところ硫化鉄が認められたことから、サウスパースコンデンセートの腐食は、ある種の高温硫化物腐食であると推定された。
なお、本腐食試験結果は、発明者が考案した上述の試験装置における腐食速度であり、容器の大きさや、試験時間、あるいは油と試験片との接触状況によっても変化するものであり、腐食速度の絶対値自体は重要ではない。すなわち、本腐食試験結果は、サウスパースコンデンセートはアラビアン・ヘビーの約2倍の腐食速度を示す等、相互の比較において意味を持つものである。
また、一般的な原油であるアラビアン・ヘビー等に対しては、NACE(米国腐食技術者協会)などでも腐食速度のデータが公開されており(NACE Publication34103)、それを元に腐食速度を推定すると、試験4の条件ではアラビアン・ヘビーの腐食速度は実機換算で約1mm/Yの腐食速度であり、発明者の机上試験は数倍の加速試験となっていることがわかっている。
サウスパースコンデンセートの留分に対する各種材料の耐食性試験を行った。
まず、蒸留塔のボトム条件を想定して、サウスパースコンデンセート及びアラビアン・ヘビーについてそれぞれ温度250℃でカットしたボトム留分を用い、290℃における各種材料の耐食性試験を上記の腐食試験と同様の操作にて行った。結果を、図2に示す。図2から、アラビアン・ヘビーのボトム留分に対してはSB410(炭素鋼)でも実用的な耐食性を有することが分かる。一方、サウスパースコンデンセートの該ボトム留分に対してはSB410や5Cr鋼では耐食性が不十分であり、9Cr鋼以上の耐食鋼材、特にSUS304やSUS316のようにCr含有量(16〜20wt%)の多い耐食鋼材が有効であることが分かる。
サウスパースコンデンセートの次の3種類の留分を用いて、SB410鋼に対する腐食性に及ぼす熱処理温度の影響を調べた。留分−1は、サウスパースコンデンセートを温度250℃でカットしたボトム留分、留分−2は、サウスパースコンデンセートを温度250℃でカットしたボトム留分を、更に285℃の温度で1.5時間熱処理を行った留分、留分−3はサウスパースコンデンセートを300℃でカットしたボトム留分である。
結果を、図4に示す。腐食試験温度270℃における各留分の腐食速度を比較すると、留分−1に比較して、285℃で熱処理を行った留分−2、更に温度300℃での蒸留操作を受けている留分−3は、その熱処理温度が高くなるにつれ、何れも腐食速度が低下している。留分−2の280℃の結果並びに留分−3の290℃の測定点からも同様の傾向が伺える。また、留分−3の310℃の腐食試験結果では、この留分はあらかじめ300℃までの熱処理しか受けていないので、それより10℃高い温度では、極めて高い腐食速度を示す。これは、あらかじめ熱処理されていないので、コンデンセートの腐食性がほとんど減じていないからと考えられる。言い換えると、当該温度よりも高い温度であらかじめ熱処理を行うことにより、腐食速度が低減されることが分かる。
9 第2蒸留塔フィードライン
10 第1蒸留塔
11 トレー
12 熱交換器
13 ベッセル
14 ポンプ
15 ボトムポンプ
16 リボイラ
20 第2蒸留塔
21 トレー
22 加熱炉
27 ボトムポンプ
31 ライン
38 ライン
39 ライン
Claims (5)
- 硫黄分0.5質量%以下、全酸価0.1mgKOH/g以下且つ塩素10質量ppm以下のガスコンデンセートを該化学装置内へ導入する前に、該化学装置内における該ガスコンデンセートの予定処理温度以上の温度に該ガスコンデンセートの少なくとも一部を予加熱することを含む、化学装置に対する腐食を低減する方法。
- 前記ガスコンデンセートは、前記化学装置内における前記ガスコンデンセートの予定処理温度よりも5℃〜40℃高い温度まで、予め加熱される請求項1に記載の方法。
- 前記化学装置内における前記ガスコンデンセートの予定処理温度は、200〜350℃である請求項1又は2に記載の方法。
- 前記ガスコンデンセートが200℃〜350℃の温度範囲において接触する箇所の金属材料に、9Cr鋼以上の耐食材料を用いることを含む請求項1〜3の何れか1項に記載の方法。
- 前記化学装置が蒸留装置、脱硫装置、反応装置、吸収装置、抽出装置又は混合撹拌装置である請求項1〜4の何れか1項に記載の方法。
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