RU2531185C9 - Способ переработки газового конденсата - Google Patents
Способ переработки газового конденсата Download PDFInfo
- Publication number
- RU2531185C9 RU2531185C9 RU2013120673/05A RU2013120673A RU2531185C9 RU 2531185 C9 RU2531185 C9 RU 2531185C9 RU 2013120673/05 A RU2013120673/05 A RU 2013120673/05A RU 2013120673 A RU2013120673 A RU 2013120673A RU 2531185 C9 RU2531185 C9 RU 2531185C9
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- gasoline
- fraction
- distillation column
- absorber
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтегазоперерабатывающей промышленности и может быть использовано при переработке газового конденсата. Способ включает ввод нагретого сырья в ректификационную колонну с использованием орошений и выделением с ее верха бензиновой фракции, а с ее низа газойлевой фракции, ввод в низ ректификационной колонны нагретого потока, стабилизацию бензиновой фракции с получением газа и стабильного бензина. Стабилизацию бензиновой фракции осуществляют выводом из ректификационной колонны бокового погона в отпарную секцию, в низ которой подводят тепло, с возвратом паров из отпарной секции в ректификационную колонну и выводом стабильного бензина. Бензиновую фракцию с верха ректификационной колонны нагревают стабильным бензином и подают в верхнюю часть отпарной секции. Жирный газ с верха газосепаратора подают в низ абсорбера, на верх которого подают охлажденную газойлевую фракцию с низа ректификационной колонны. С верха абсорбера выводят газ, а жидкость с низа абсорбера возвращают выше ввода нагретого сырья в ректификационную колонну. Технический результат: снижение энергетических затрат и повышение качества продуктов разделения. 1 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к способам переработки газового конденсата и может быть использовано в нефтегазоперерабатывающей промышленности.
Известен способ переработки газового конденсата, включающий ввод сырья в первую ректификационную колонну с выделением с верха первой колонны газа, а с низа колонны стабильного газового конденсата с вводом в низ колонны нагретого потока, подачу стабильного газового конденсата с низа первой колонны во вторую колонну с выделением с верха второй колонны широкой бензиновой фракции, с использованием острого орошения и ввод в низ колонны нагретого потока, и с низа второй колонны остаточной фракции газового конденсата (И.А.Александров. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. М.: Химия, 1981, с.280, рис.V-8).
Недостатком данного способа является низкое качество продуктов разделения.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому эффекту является способ переработки газового конденсата, включающий ввод нагретого сырья в ректификационную колонну с использованием орошений и выделением с верха колонны бензиновой фракции, а с низа колонны газойлевой фракции с вводом в низ колонны нагретого потока, стабилизацию бензиновой фракции с получением газа и стабильного бензина (С.А.Ахметов, М.Х.Ишмияров, А.П.Веревкин и др. Технология, экономика и автоматизация процессов переработки нефти и газа. Под ред. С.А.Ахметова. М.: Химия, 2005, с. 144).
Недостатком известного способа являются высокие энергетические затраты и низкое качество продуктов разделения в связи со стабилизацией бензиновой фракции при высоком давлении.
Задачей настоящего изобретения является снижение энергетических затрат и повышение качества продуктов разделения.
Указанная задача решается тем, что в способе переработки газового конденсата, включающем ввод нагретого сырья в ректификационную колонну с использованием орошений и выделением с ее верха бензиновой фракции, а с ее низа газойлевой фракции, ввод в низ ректификационной колонны нагретого потока, стабилизацию бензиновой фракции с получением газа и стабильного бензина, стабилизацию бензиновой фракции осуществляют выводом из ректификационной колонны бокового погона в отпарную секцию, в низ которой подводят тепло, с возвратом паров из отпарной секции в ректификационную колонну и выводом стабильного бензина, согласно изобретению бензиновую фракцию с верха ректификационной колонны нагревают стабильным бензином и подают в верхнюю часть отпарной секции, жирный газ с верха газосепаратора подают в низ абсорбера, на верх которого подают охлажденную газойлевую фракцию с низа ректификационной колонны, с верха абсорбера выводят газ, а жидкость с низа абсорбера возвращают выше ввода нагретого сырья в ректификационную колонну.
За счет осуществления стабилизации бензиновой фракции выводом из ректификационной колонны бокового погона в отпарную секцию, ввода в низ ее тепла, возврата паров с верха отпарной секции в ректификационную колонну и вывода после теплообменника стабильного бензина, нагрева бензиновой фракции с верха ректификационной колонны стабильным бензином и подачи в верхнюю часть отпарной секции, подачи жирного газа с верха газосепаратора в низ абсорбера, а также ввода на верх его охлажденной газойлевой фракции с низа ректификационной колонны, вывода с верха абсорбера газа и возврата жидкости с низа абсорбера выше ввода нагретого сырья в ректификационную колонну удается отказаться от стабилизации бензиновых фракций в ректификационной колонне при высоком давлении и тем самым снизить энергетические затраты и повысить качество продуктов разделения.
На рисунке представлена схема осуществления прилагаемого способа.
Газовый конденсат нагревают в печи 1 и по линии 2 вводят в ректификационную колонну 3. Пары с верха ректификационной колонны 3 частично конденсируются в конденсаторе-холодильнике 4, а затем по линии 5 вводят в газосепаратор 6. С верха газосепаратора 6 по линии 7 выводят жирный газ и подают в низ абсорбера 8. С верха абсорбера 8 по линии 9 выводят газ. На орошение на верх абсорбера 8 по линии 10 подают часть охлажденной в теплообменнике 11 и холодильнике 12 газойлевой фракции, выводимой с низа ректификационной колонны 3. Балансовый избыток газойлевой фракции (дизтопливо) отводят по линии 13. Остаток с абсорбера 8 по линии 14 возвращают в ректификационную колонну 3. С низа газосепаратора 6 отводят жидкость по линии 15. Часть жидкости по линии 16 возвращают на орошение на верх ректификационной колонны 3, а балансовый избыток нагревают в теплообменнике 17 и по линии 18 подают в верхнюю часть отпарной секции 19. Из ректификационной колонны 3 выводят боковой погон и по линии 20 подают на верх отпарной секции 19. Пары с верха отпарной секции 19 по линии 21 возвращают в ректификационную колонну 3. С низа отпарной секции 19 после охлаждения в теплообменнике 17 по линии 22 отводят стабильный бензин. Из ректификационной колонны 3 выводят циркуляционное орошение, охлаждают в теплообменнике 23 и по линии 24 возвращают в ректификационную колонну 3. В низ ректификационной колонны 3 и отпарной секции 19 соответственно по линиям 25 и 26 подают нагретые потоки.
Сравнительные показатели работы схем переработки газового конденсата по прототипу и предлагаемому способу приведены в прилагаемых таблицах.
Как видно из таблицы 1, предлагаемый способ по сравнению с прототипом позволяет снизить энергетические затраты. Нагрузка печи для нагрева сырья ректификационной колонны снижается с 7,727 до 6,778 Гкал/ч, то есть на 12,3%, нагревателя отпарной секции (не показан), с низа которой отводят стабильный бензин, - с 1,4 до 0,7 Гкал/ч, то есть в 2 раза. Тепло, отводимое с верха ректификационной колонны, снижается с 9,845 до 7,068 Гкал/ч, то есть на 28,2%. Также повышается качество разделения. Содержание в газе фр. >С4 снижается с 3,96 до 3,47%масс, в стабильном бензине фр. <С5 с 0,47 до 0,41% масс, фр. >180°C с 3,98 до 3,59% масс.
| Таблица 1 | ||
| Основные показатели работы колонн | ||
| Показатели | Вариант 1 | Вариант 2 |
| (прототип) | (предлагаемый) | |
| 1 | 2 | |
| Расход, т/ч | ||
| сырья | 62,5 | 62,5 |
| газа | 1,76 | 1,78 |
| бензина К-1 | 39,7 | |
| дизтоплива | 22,8 | 22.77 |
| паров с верха К-1 | 73,51 | 71,7 |
| острого орошения К-1 | 32,31 | 51,39 |
| дистиллята К-1 на верх К-2 | - | 12 |
| бокового погона К-1 в К-2 | 40,48 | |
| паров с верха К-2 | 5,62 | 14,53 |
| жидкости с низа К-2 | 53,21 | 45,29 |
| паров в низ К-2 | 15,27 | 7,33 |
| паров с верха Е-1 в К-3 | - | 6,81 |
| ЦОК-1 | - | 45 |
| орошение К-2 | 3,85 | |
| орошение К-3 | 20 | |
| остатка К-3 | 25,03 | |
| жидкости с низа К-1 | 22,8 | 42,77 |
| водяного пара в низ К-1 | 1,5 | 1,5 |
| стабильного бензина | 37,94 | 37,95 |
| Температура, °С | ||
| ввода орошения К-1 (в Е-1) | 70 | 64 |
| ввода дистиллята К-1 в К-2 | - | 98 |
| ввода орошения К-2 | 40 | 40 |
| ввода орошения К-3 | 40 | 40 |
| вводя сырья | 240 | 255 |
| ввода водяного пара | 350 | 350 |
| верха К-1 | 159 | 92 |
| вывода бокового погона в К-2 | 137 | |
| верха К-2 | 54 | 131 |
| низа К-2 | 158 | 137 |
| ввода сырья в К-2 | 125 | - |
| паров в низ К-2 | 170 | 144 |
| вывода ЦО | 164 | |
| ввода ЦО | 90 | |
| низа К-1 | 178 | 183 |
| верха К-3 | - | 61 |
| низа К-3 | - | 76 |
| после теплообменников сырья К-1 | 125 | 156 |
| Продолжение таблицы 1 | ||
| 1 | 2 | 3 |
| Доля отгона сырья, % масс. | ||
| доля отгона сырья | 0,906 | 0,952 |
| Давление, ата | ||
| вЕ-1 | 3,2 | 3,2 |
| верха К-1 | 3,7 | 3,7 |
| низа К-1 | 3,78 | 3,86 |
| верха К-2 | 5,8 | 3,94 |
| низа К-2 | 5,99 | 4,01 |
| верха К-3 | - | 2,65 |
| низа К-3 | - | 2,69 |
| вЕ-2 | 4,8 | |
| Тепло, Гкал/ч | ||
| вводимое с сырьем | 11,732 | 12,451 |
| нагрузка печи для нагрева сырья К-1 | 7,724 | 6,778 |
| отводимое с верха К-1 | 9,845 | 7,068 |
| отводимое ЦО | 1,877 | |
| отводимое абсорбентом | 3,248 | |
| нагрузка теплообменников сырья К-1 | 3.46 | 5,134 |
| нагрузка теплообменников сырья К-2 | 1,217 | - |
| вводимое с водяным паром в низ К-1 | 1,538 | 1,538 |
| нагрузка нагревателя остатка К-2 | 1,4 | 0,70 |
| нагрузка теплообменника для нагрева дистиллята К-1 | 0,94 | |
| Число теоретических тарелок | ||
| в 1 секции К-1 | 4 | 5 |
| во 2 секции К-1 | 2 | 2 |
| в 3 секции К-1 | - | 3 |
| в 4 секции К-1 | 2 | |
| в 5 секции К-1 | 3 | |
| в 1 секции К-2 | 11 | 1 |
| во 2 секции К-2 | 10 | 6 |
| в К-3 | 5 | |
| всего тарелок | 27 | 27 |
| Диаметр, м | ||
| К-1 | 2,8 | 2,8 |
| К-2 | 1 | 1 |
| К-3 | 0,8 | |
| Расстояние между тарелками, мм | ||
| в К-1 | 500 | 500 |
| в К-2 | 500 | 500 |
| в К-3 | 500 | 500 |
| Продолжение таблицы 1 | ||
| 1 | 2 | 3 |
| Линейная / максимально допустимая линейная скорость пара, м/с | ||
| в К-1 | 0,07-0,46/0,52-0,75 | 0,07-0,47/0,52-0,72 |
| в К-2 | 0,20-0,39/0,41-0,46 | 0,24-0,27/0,50-0,52 |
| в К-3 | 0,24-0,67/0,75-0,80 | |
| Высота подпора слива, мм | ||
| в К-1 | 12-19 | 14-28 |
| в К-2 | 7-44 | 37-38 |
| в К-3 | - | 25-28 |
| Содержание фракций, % масс. | ||
| >C4 в газе | 3,96 | 3,47 |
| <C5 в стабильном бензине | 0,47 | 0,41 |
| >180°C в стабильном бензине | 3,98 | 3,59 |
| <140°C в дизтопливе | 3,04 | 3,06 |
| Таблица 2 | ||||||||
| Фракционный состав сырья и продуктов разделения колонн, % масс. | ||||||||
| № | Компоненты и фракции, °С |
Сырье | Вариант 1 (прототип) | Вариант 2 (предлагаемый) | ||||
| Газ | Стабильный бензин |
Дизтопливо | Газ | Стабильный бензин |
Дизтопливо | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 1 | с2 | 0,20 | 7,09 | - | - | 7,02 | - | - |
| 2 | С3 | 0,47 | 16,66 | - | - | 16,49 | - | - |
| 3 | iC4 | 0,43 | 14,76 | 0,02 | - | 14,62 | 0,02 | - |
| 4 | нС4 | 0,19 | 57,53 | 0,45 | - | 58,40 | 0,39 | - |
| 5 | 35-40 | 0,59 | 2,72 | 0,84 | - | 0,62 | 0,94 | - |
| 6 | 40-50 | 0,79 | 1,11 | 1,25 | - | 0,33 | 1,28 | - |
| 7 | 50-60 | 1,56 | 0,12 | 2,56 | 0,01 | 0,14 | 2,56 | 0,01 |
| 8 | 60-70 | 2,48 | 0,01 | 4,07 | 0,03 | 0,06 | 4,07 | 0,02 |
| 9 | 70-80 | 3,22 | - | 5,28 | 0,05 | 0,05 | 5,27 | 0,04 |
| 10 | 80-90 | 3,93 | - | 6,42 | 0,09 | 0,07 | 6,42 | 0,08 |
| 11 | 90 - 100 | 4,12 | - | 6,70 | 0,14 | 0,08 | 6,70 | 0,14 |
| 12 | 100-110 | 4,82 | - | 7,79 | 0,26 | 0,12 | 7,78 | 0,25 |
| 13 | 110-120 | 4,97 | - | 7,95 | 0,39 | 0,13 | 7,94 | 0,40 |
| 14 | 120-130 | 5,77 | - | 9,07 | 0,72 | 0,17 | 9,05 | 0,74 |
| 15 | 130-140 | 6,76 | - | 10,32 | 1,35 | 0,23 | 10,30 | 1,38 |
| 16 | 140-150 | 9,37 | - | 13,63 | 3,01 | 0,34 | 13,63 | 2,98 |
| 17 | 150 - 160 | 9,69 | - | 12,84 | 5,19 | 0,39 | 12,98 | 4,92 |
| 18 | 160-170 | 3,49 | - | 4,00 | 2,91 | 0,15 | 4,12 | 2,69 |
| Продолжение таблицы 2 | ||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 19 | 170-180 | 3,15 | - | 2,82 | 3,94 | 0,14 | 2,95 | 3,72 |
| 20 | 180-190 | 3,20 | - | 2,14 | 5,21 | 0,14 | 2,19 | 5,13 |
| 21 | 190-200 | 2,77 | - | 1,14 | 5,70 | 0,11 | 1,03 | 5,88 |
| 22 | 200-210 | 2,79 | - | 0,48 | 6,86 | 0,09 | 0,30 | 7,15 |
| 23 | 210-220 | 2,05 | - | 0,12 | 5,42 | 0,04 | 0,05 | 5,54 |
| 24 | 220-230 | 4,02 | - | 0,09 | 10,88 | 0,05 | 0,02 | 11,00 |
| 25 | 230-240 | 2,07 | - | 0,01 | 5,65 | 0,02 | - | 5,68 |
| 26 | 240-250 | 1,54 | - | - | 4,22 | 0,01 | - | 4,23 |
| 27 | 250-260 | 1,60 | - | - | 4,38 | - | - | 4,39 |
| 28 | 260-270 | 1,45 | - | - | 3,97 | - | - | 3,98 |
| 29 | 270-280 | 1,41 | - | - | 3,87 | - | - | 3,87 |
| 30 | 280-290 | 1,94 | - | - | 5,32 | - | - | 5,33 |
| 31 | 290-300 | 1,84 | - | - | 5,04 | - | - | 5,05 |
| 32 | 300-310 | 1,36 | - | - | 3,73 | - | - | 3,73 |
| 33 | 310-320 | 0,88 | - | - | 2,41 | - | - | 2,42 |
| 34 | 320-330 | 0,88 | - | - | 2,41 | - | - | 2,42 |
| 35 | 330-340 | 1,26 | - | - | 3,45 | - | - | 3,46 |
| 36 | 340-КК | 1,23 | - | - | 3,37 | - | - | 3,38 |
Claims (1)
- Способ переработки газового конденсата, включающий ввод нагретого сырья в ректификационную колонну с использованием орошений и выделением с ее верха бензиновой фракции, а с ее низа газойлевой фракции, ввод в низ ректификационной колонны нагретого потока, стабилизацию бензиновой фракции с получением газа и стабильного бензина, отличающийся тем, что стабилизацию бензиновой фракции осуществляют выводом из ректификационной колонны бокового погона в отпарную секцию, в низ которой подводят тепло, с возвратом паров из отпарной секции в ректификационную колонну и выводом стабильного бензина, бензиновую фракцию с верха ректификационной колонны нагревают стабильным бензином и подают в верхнюю часть отпарной секции, жирный газ с верха газосепаратора подают в низ абсорбера, на верх которого подают охлажденную газойлевую фракцию с низа ректификационной колонны, с верха абсорбера выводят газ, а жидкость с низа абсорбера возвращают выше ввода нагретого сырья в ректификационную колонну.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013120673/05A RU2531185C9 (ru) | 2013-05-06 | 2013-05-06 | Способ переработки газового конденсата |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013120673/05A RU2531185C9 (ru) | 2013-05-06 | 2013-05-06 | Способ переработки газового конденсата |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2531185C1 RU2531185C1 (ru) | 2014-10-20 |
| RU2531185C9 true RU2531185C9 (ru) | 2015-01-20 |
Family
ID=53381933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013120673/05A RU2531185C9 (ru) | 2013-05-06 | 2013-05-06 | Способ переработки газового конденсата |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2531185C9 (ru) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4415443A (en) * | 1981-07-10 | 1983-11-15 | Exxon Research And Engineering Co. | Distillation process |
| US4606816A (en) * | 1984-12-31 | 1986-08-19 | Mobil Oil Corporation | Method and apparatus for multi-component fractionation |
| RU2092520C1 (ru) * | 1992-12-22 | 1997-10-10 | Федин Иван Федорович | Установка для переработки нефтесырья |
| RU2273655C1 (ru) * | 2004-12-07 | 2006-04-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" | Способ получения топливных фракций |
| JP2008174635A (ja) * | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Japan Energy Corp | ガスコンデンセート処理システム |
| RU123333U1 (ru) * | 2012-04-28 | 2012-12-27 | Открытое акционерное общество "НОВАТЭК" | Установка для разделения газового конденсата и легкой нефти |
-
2013
- 2013-05-06 RU RU2013120673/05A patent/RU2531185C9/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4415443A (en) * | 1981-07-10 | 1983-11-15 | Exxon Research And Engineering Co. | Distillation process |
| US4606816A (en) * | 1984-12-31 | 1986-08-19 | Mobil Oil Corporation | Method and apparatus for multi-component fractionation |
| RU2092520C1 (ru) * | 1992-12-22 | 1997-10-10 | Федин Иван Федорович | Установка для переработки нефтесырья |
| RU2273655C1 (ru) * | 2004-12-07 | 2006-04-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северо-Кавказский государственный технический университет" | Способ получения топливных фракций |
| JP2008174635A (ja) * | 2007-01-18 | 2008-07-31 | Japan Energy Corp | ガスコンデンセート処理システム |
| RU123333U1 (ru) * | 2012-04-28 | 2012-12-27 | Открытое акционерное общество "НОВАТЭК" | Установка для разделения газового конденсата и легкой нефти |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| АХМЕТОВ С.А. и др., Технология, экономика и автоматизация процессов переработки нефти и газа, Москва, Химия, 2005, с.144. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2531185C1 (ru) | 2014-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI80218B (fi) | Foerfarande och anlaeggning foer rening av en tvaokomponentvaetskeblandning medelst destillering. | |
| CN101597518B (zh) | 一种改进的延迟焦化工艺 | |
| RU2672591C1 (ru) | Улучшения, относящиеся к очистке пропиленоксида | |
| CN102634363A (zh) | 三塔式常减压焦油蒸馏工艺 | |
| AU2018335261A1 (en) | Use of top dividing wall in isomerization unit | |
| CN105985802B (zh) | 一种延迟焦化的方法 | |
| CN201305573Y (zh) | 两塔式减压焦油蒸馏装置 | |
| RU2531185C9 (ru) | Способ переработки газового конденсата | |
| CN1032537A (zh) | 粗仲丁醇的蒸馏提纯方法 | |
| RU2536589C1 (ru) | Способ фракционирования продуктов термического крекинга | |
| RU2455339C1 (ru) | Способ переработки нефти | |
| RU2479620C1 (ru) | Способ разделения газов в процессе каталитического крекинга бензинового направления | |
| RU2352639C1 (ru) | Способ получения ректификованного спирта | |
| RU2525910C1 (ru) | Способ перегонки нефти | |
| KR101291651B1 (ko) | 이소부텐 및 부텐-1의 제조 방법 및 제조 장치 | |
| RU2535493C2 (ru) | Способ стабилизации керосиновых фракций | |
| RU2554005C1 (ru) | Способ разделения реакционной смеси продуктов термического крекинга | |
| RU2540400C1 (ru) | Способ фракционирования продуктов термического крекинга | |
| RU2205856C1 (ru) | Способ фракционирования мазута | |
| RU2493897C1 (ru) | Способ разделения газового конденсата и легкой нефти и установка для его осуществления | |
| RU2409675C1 (ru) | Способ получения ректификованного спирта | |
| CN211170520U (zh) | 粗甲醇预精馏装置 | |
| RU2315107C2 (ru) | Способ получения ректификованного спирта | |
| RU2200609C1 (ru) | Способ получения спирта-ректификата | |
| SU133846A1 (ru) | Способ получени конь чного спирта |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TH4A | Reissue of patent specification | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180507 |