JP5484156B2 - 燃料電池用セルスタック - Google Patents

Description

本発明は、単セルを高さ方向に積層配置して構成された縦型の燃料電池用セルスタックに関し、更に詳しくは、複数のセルスタックを電気的に直列接続して高電圧の燃料電池モジュールを構成したときに特に問題となるセルスタックの電気的絶縁性の低下を効果的に防止できる燃料電池用セルスタックに関する。

燃料電池型式の一つとして固体酸化物型がある。これは、イットリア安定化ジルコニアなどからなる固体電解質板の一方の表面にアノード電極を形成し、他方の表面にカソード電極を形成した平板型の単セルをインターコネクタを介して高さ方向に積層した単セル積層体を主要構成部材としており、その単セル積層体は、積層方向両端側に位置する上下一対の押さえ板の間に、積層方向に加圧された状態で保持されて縦型のセルスタックを構成している。

固体酸化物型燃料電池の縦型セルスタックの全体構造を図６により説明する。前述した単セル積層体１０が上下一対の押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの間に積層方向に加圧された状態で配置されている。単セル積層体１０の正極側（図では上側）及び負極側（図では下側）には電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌがそれぞれ配置されており、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌと押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとの各間には、各間を電気的に絶縁するためにマイカ板４０Ｈ，４０Ｌがそれぞれ介装されている。

押さえ板２０Ｈ，２０Ｌに対して単セル積層体１０を電気的に絶縁するために、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌと押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとの各間に介装されたマイカ板４０Ｈ，４０Ｌを使用するのは、絶縁部材の構造上、孔あけ加工が必要であること、セルスタックの運転温度が８００℃程度の高温となり、絶縁部材に大きな熱応力が加わること、孔あけ加工を受けた状態で大きな熱応力を受けてもマイカ板は割れを生じないこと、マイカ板は薄く大きなスペースを必要としないことなどによる。セルスタックの下部ではスペース的な制約が大きいのに対し、セルスタックの上部ではスペース的な制約が小さく、設計の自由度が大きい。このためマイカ板による絶縁構造は、セルスタックの下部では不可欠でさえある。

また、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌを使用するのと同様の理由から、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの素材としては、クロム含有耐熱鋼の一種であるオーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓなど）が一般に使用されている。

そして実際の燃料電池では、複数のセルスタックが電気的に直列接続されて高電圧の燃料電池モジュールを構成し、更に複数の燃料電池モジュールが電気的に並列接続されて大容量の燃料電池を構成する（特許文献１参照）。

すなわち、単セルの起電力は１Ｖ程度であるから、例えばその単セルを５０枚積層することにより、５０Ｖのセルスタックが構成される。実際は更に高い起電力が必要であるので、複数のセルスタックが電気的に直列接続されて一つの燃料電池モジュールが構成される。例えば５０Ｖのセルスタックが５個直列に接続されて２５０Ｖの燃料電池モジュールが構成される。そして更に実際的な設備では、この燃料電池モジュールが複数並列に接続されて大容量化が図られている。

このような燃料電池用セルスタックにおける問題の一つとして、単セル積層体１０の絶縁性低下による漏洩電流の増加がある。漏洩電流とは、単セル積層体１０から接地されている押さえ板２０Ｈ，２０Ｌへ電流が漏出する現象である。マイカ板４０Ｈ，４０Ｌは単セル積層体１０を押さえ板２０Ｈ，２０Ｌから電気的に絶縁し、漏洩電流の発生を防止するためのものであるが、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌの使用にもかかわらず、セルスタックの運転時間の経過と共にこの漏洩電流が増加し、この現象がセルスタックの使用寿命を阻害する大きな原因の一つとなっている。

特開２００８−２５１４９５号公報

本発明の目的は、単セル積層体の絶縁部材としてマイカ板を使用しつつ、そのマイカ板を使用したときに問題となる絶縁性の経時的低下を効果的に防止できる小型で長寿命の燃料電池用セルスタックを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明者らはセルスタックにおける単セル積層体の絶縁性低下の原因を解明するめに様々な調査解析を行った。その結果、以下の事実が新たに判明した。

例えば、起電力が５０Ｖのセルスタックを１個単独で使用する場合、絶縁性の低下は殆ど生じない。複数個、例えば５個のセルスタックを直列に接続した２５０Ｖの燃料電池モジュールではこの絶縁性低下が生じ、使用開始から短時間で漏洩電流が急増する。この絶縁性の低下は燃料電池モジュールにおける複数のセルスタックで均等に生じるわけではなく、高電圧側のセルスタックで顕著に発生する。絶縁性の低下が顕著に発生する高圧側のセルスタックでは、マイカ板と押さえ板の接触面付近にクロム酸カリウムが発生していた。このクロム酸カリウムは、マイカ板中に含まれるカリウムと、押さえ板の素材であるステンレス鋼中のクロムとが反応して生成したものと考えられる。

これらの事実から、本発明者はセルスタックの絶縁性低下の原因について、以下の推論に到達した。この推論を図６を参照して説明する。

５個の５０Ｖセルスタックを直列接続した場合、１段目の負極側電圧は０Ｖ、正極側電圧でも５０Ｖであるが、５段目になると負極側の電圧でも２００Ｖ、正極側の電圧は２５０Ｖに達する。５段目のセルスタックに注目するならば、単セル積層体１０の電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌと上下の接地された押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとの間の電位差は２００Ｖ以上であり、このような状況下では、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌと押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの間に挟まれたマイカ板４０Ｈ，４０Ｌに含まれるカリウムイオン（＋）が、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌに接触する接地された押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの側にそれぞれ移動し、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌ中、特にそれらの表面に形成される酸化皮膜中のクロムと反応して、酸化皮膜中などにクロム酸カリウムが生成する。

クロム酸カリウムは高温での蒸気圧が高く、周囲に飛散し、単セル積層体１０の正極側及び負極側（電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌ）とその上下の接地された押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとの間の電気的絶縁性を低下させる。その絶縁性の低下は、単セル積層体１０と押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとの間の電位差が大きいほど顕著となる。

ところで本発明者は、このようなマイカ板４０Ｈ，４０Ｌの使用に起因するセルスタックの絶縁性低下とは別に、セルスタックを構成する金属材料の材質面から、セルスタックの耐久性を高める研究を続けており、その過程で今回、セルスタックにおける押さえ板２０Ｈ，２０Ｌに使用される高クロム含有ステンレス鋼を特定の材質のものに変更することが、前述したセルスタックの絶縁性低下の抑制に有効なことを見出した。

すなわち、セルスタックを構成する耐熱金属材料、例えば単セル積層体１０におけるインターコネクタについては、単セル中の特に固体電解質との間で線膨張係数を揃えることが重要なため、通常はフェライト系の耐熱ステンレス鋼が使用されている。このため、単セル積層体１０と接する電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌにもフェライト系の耐熱ステンレス鋼が使用されている。一方、セルスタックにおける押さえ板２０Ｈ，２０Ｌについては、高温特性重視の観点から、通常はフェライト系の耐熱ステンレス鋼よりも更に高温特性が優れた高クロム含有のオーステナイト系ステンレス鋼、特に２５Ｃｒ−２０Ｎｉ系の代表鋼であるＳＵＳ３１０Ｓが多用されている。

本発明者が今回、知見したのは、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌに使用される高クロム含有ステンレス鋼の材質変更の有効性であり、具体的には、ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０として規定されたＲＥＭ（希土類元素：Rare Earth Metal）含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼への変更の有効性である。このＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼の成分組成上の特徴点は「２３Ｃｒ−１１Ｎｉ−Ｎ−ＲＥＭ−Ｂ」という成分系であり、従来の代表的な耐熱オーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３１０Ｓ（２５Ｃｒ−２０Ｎｉ系）と同程度の量のＣｒを含有すると共に、ＲＥＭ（希土類元素）としてＬａ及びＣｅを合計量で０．０３〜０．０７質量％含有し、その一方で、Ｎｉ量がＳＵＳ３１０Ｓの半分程度と少ないことである。

このような成分組成上の特徴点により、このＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼は、ＲＥＭの含有により、低Ｎｉで経済性が良好であるにもかかわらず、ＳＵＳ３１０Ｓより優れた高温特性を示すと共に、高Ｃｒであるにもかかわらず、金属／酸化物の界面にイオン拡散障壁層の形成が期待できることから、酸化皮膜の生成抑制、酸化皮膜の密着性向上、酸化皮膜中のＣｒの自己拡散係数の減少、Ｃｒ蒸気の揮発抑制を期待でき、これらの結果としてマイカ板中のカリウムイオンに起因するクロム酸カリウムの生成、及びこれによるセルスタックの絶縁性低下の抑制を期待できるのである。

すなわち、ＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼にあっては、表面のＣｒ酸化物が、当該酸化物中に含有したＲＥＭの効果により、ＲＥＭを添加されないＳＵＳ３１０Ｓ表面のＣｒ酸化物より化学的に安定となるために、電界により移動してきたカリウムイオン（＋）と反応せず、その結果としてクロム酸カリウムを生成しないと考えられるのである。

そして本発明者は、実際にセルスタックにおける押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの構成材料をＳＵＳ３１０Ｓから、このＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼へ変更したところ、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとして優れた高温特性が得られるのは勿論のこと、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの電気的絶縁材料にマイカ板を使用した場合に問題となるマイカ板中のカリウムイオンに起因するクロム酸カリウムの生成、及びこれによるセルスタックの絶縁性低下が効果的に抑制されることを確認し本発明を完成させるに至った。

本発明の燃料電池用セルスタックは、縦型の単セル積層体がクロム含有耐熱鋼からなる上下一対の接地部材の間に積層方向に加圧された状態で配置された燃料電池用セルスタックにおいて、上下一対の接地部材のうちの少なくとも下側の接地部材と単セル積層体との間が、マイカ板により電気的に絶縁されると共に、下側の接地部材がＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０として規定されたＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼により構成されることを技術的特徴点とする。

本発明の燃料電池用セルスタックは、平坦な形状の単セルを水平状態で厚み方向に積層して形成された縦型の単セル積層体がクロム含有耐熱鋼からなる上下一対の接地部材の間に積層方向に加圧された状態で配置された固体酸化物型燃料電池用セルスタックにおいて、上下一対の接地部材のうちの少なくとも下側の接地部材と単セル積層体との間が、マイカ板により電気的に絶縁されると共に、下側の接地部材がＡＳＴＭ−ＵＳＮ−Ｓ３１０６０として規定されたＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼により構成されることを技術的特徴点とする。

ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０として規定されたＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼においては、高Ｃｒ及びＲＥＭ添加により、高温特性、特に耐酸化性及びエロージョン特性が向上する。Ｎ添加による固溶強化、Ｂ添加による粒界強化、及び微量Ａｌによる結晶粒度制御によりクリープ特性が向上する。Ｎ添加、Ｎｉ低減、Ｃｒ当量／Ｎｉ当量の最適化、及び微量Ａｌによる結晶粒度制御により組織安定性及び経済性が向上する。Ｓｉ低減及びＣｒ当量／Ｎｉ当量の最適化により溶接性が向上する。

これらの結果、この高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼の高温強度及びクリープ強度はＳＵＳ３１０Ｓより優れる。９００〜１０００℃の耐高温酸化性はＳＵＳ３１０Ｓと同等以上である。組織安定性に優れ、高温で長時間使用した後の靱性低下がＳＵＳ３１０Ｓに比べて非常に少ない。溶接高温割れ感受性はＳＵＳ３１０Ｓに比べて大幅に改善される。低Ｎｉを始めとする合理的な成分設計により、経済性は２５Ｃｒ−２０Ｎｉ系のＳＵＳ３１０Ｓより優れる。燃料電池用セルスタックにおける接地部材にマイカ板と組合せて使用したときのクロム酸カリウムの生成、及びこれによる絶縁性低下が効果的に抑制されることは本発明者による知見事項である。

単セル積層体の上部についてはスペース的な余裕があり、上側の接地部材を単セル積層体から電気的に絶縁するために、必ずしもマイカ板は必要ないが、マイカ板が使用される場合は、上側の接地部材の材質についても、この高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼を用いるのが好ましい。

本発明の燃料電池用セルスタックにおいては、縦型の単セル積層体を挟持する上下一対の接地部材のうちの少なくとも下側の接地部材を単セル積層体からマイカ板により電気的に絶縁するので、絶縁構造がコンパクトで簡単である。そのマイカ板を使用したときに問題となる絶縁性の低下が、接地部材の材質に金属／酸化物の界面にイオン拡散障壁層が形成されるＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼を用いることにより、効果的に阻止される。マイカ板の絶縁部材としての性能が高く、その厚みを薄くできると共に、マイカ板とそのマイカ板により絶縁される接地部材との間にスペーサを介在させる必要もないので、この材質変更はスペース上の余裕が少ない下側の接地部材に対する漏洩電流防止策として特に好適である。

接地部材は通常は、接地された押さえ板であるが、押さえ板の内側（単セル積層体側）に配置された導電板なども含む。押さえ板の厚さは、構成材料である高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼がＳＵＳ３１０Ｓより優れた高温特性を示すので、ＳＵＳ３１０Ｓの場合と同等でよく、薄くすることもできるので、セルスタックの全高抑制も可能である。ちなみに、ＳＵＳ３１０Ｓからなる押さえ板の厚さは、一般に５〜２５ｍｍである。

マイカ板の反接地部材側、すなわち高電位側の部材（図５，６中では電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌ）の材質については、フェライト系の耐熱ステンレス鋼のままでよい。すなわち、燃料電池に使用されるフェライト系の耐熱ステンレス鋼は、品質確保のためにＳＵＳ３１０Ｓと同程度のＣｒを含む。絶縁不良の原因であるマイカ板中のカリウムイオンは＋イオンであるため、接地部材側へは移動するが、反対の高電位側へは移動せず、クロム酸カリウムなどの絶縁阻害物質を生成する危険性がないので、高電位側の部材の材質については、フェライト系の耐熱ステンレス鋼のような高Ｃｒ耐熱鋼のままでもよいのである。

マイカ板は、単独又は低電位側に配置された接地部材などと共に、マイカ板の高電位側に配置され且つそのマイカ板と接する高電位側の部材（図５，６中では電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌ）に対して周囲へ突出させるのがよい。この突出により、高電位側の部材から低電位側の部材までの沿面距離も大きくなり、マイカ板による絶縁性がより向上する。ここにおける突出量は１．０〜５．０ｍｍが好ましい。１．０ｍｍ未満では絶縁性向上の効果が少ない。５．０ｍｍ超ではその効果は飽和し、マイカ板や接地部材の必要以上の大型化を招く。

セルスタックは、複数が電気的に直列接続されて燃料電池モジュールを構成する。本発明の燃料電池用セルスタックは、燃料電池モジュールを構成する複数のセルスタックのうちの高圧側のセルスタックに適し、具体的にはマイカ板と接地部材との間の電位差が１００Ｖ以上となるセルスタックに適する。セルスタックの電圧が低いと、接地された押さえ板との間の電位差が小さく、絶縁性低下による漏洩電流の増加が問題になり難いので、接地部材の材質変更は必ずしも必要でない。

接地部材の絶縁のために当該接地部材と組み合わせて使用されるマイカ板の厚さは１．０〜５．０ｍｍが好ましい。マイカ板が薄すぎると電気抵抗の低下が問題になり、厚すぎる場合はスタックの高さ増大が問題になる。

なお、各部材の実際の厚みは、セルスタックの出力等を考慮して、前述した範囲内で適宜選択される。

本発明の燃料電池用セルスタックは、縦型の単セル積層体の両極側に配置された上下一対のクロム含有耐熱鋼からなる接地部材のうちの少なくとも下側の接地部材と単セル積層体との間をマイカ板により電気的に絶縁するので、熱応力による絶縁部材の破損等を生じない上に、スペースが限られたセルスタック下部の絶縁構造に関してもスペース上の問題を生じない。そして、そのマイカ板を使用したときに問題となる絶縁性の経時的低下を、接地部材の材質変更により阻止するので、スペース上の問題を再発させることなく燃料電池の使用期間延長を可能にする。

本発明の一実施形態を示す燃料電池用セルスタックの構成図である。 本発明の燃料電池用セルスタックに使用される高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼の酸化量を他の耐熱ステンレス鋼と比較して示すグラフである。 本発明の有効性を確認するための実験装置の構成図である。 本発明の有効性を示すグラフで、漏洩電流の経時的変化を従来例と本発明例とについて示している。 従来の燃料電池セルスタックの構成図である。 従来の燃料電池用セルスタックにおける絶縁性低下の原因を示すイメージ図である。

以下に本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。

本実施形態の燃料電池用セルスタックは、図２に示すように、固体酸化物型燃料電池の最小構成単位である平坦な円板状の単セルを水平状態で厚み方向に積層して形成された縦型で円柱形状の単セル積層体１０と、単セル積層体１０を積層方向に加圧して保持する上下一対の押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとを備えている。

単セル積層体１０の具体的な構成は、周知のとおり、イットリア安定化ジルコニアなどからなる固体電解質板の一方の表面にアノード電極を形成すると共に、他方の表面にカソード電極を形成し、その固体電解質板の両面側に電池反応空間が形成されるように、固体電解質板を挟んで円板状のインターコネクタを板厚方向に積層配置したものである。

上下一対の押さえ板２０Ｈ，２０Ｌは、円形状の厚板であって、「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」として規定された「２３Ｃｒ−１１Ｎｉ−Ｎ−ＲＥＭ−Ｂ」系のＲＥＭ含有・高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼からなり、電気的に接地されている。すなわち、ここでは上下一対の押さえ板２０Ｈ，２０Ｌが接地部材である。押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの板厚は、５０セル−５０Ｖのセルスタックの場合で１０〜３０ｍｍである。

上下一対の押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの間には更に、単セル積層体１０の両端側に位置して電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌが配置されると共に、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの更に両端側に位置して絶縁用のマイカ板４０Ｈ，４０Ｌが配置されている。

すなわち、この燃料電池セルスタックは、下から順に押さえ板２０Ｌ、マイカ板４０Ｌ、電流取り出し板３０Ｌ、単セル積層体１０、電流取り出し板３０Ｈ、マイカ板４０Ｈ、及び押さえ板２０Ｈを積層し、図示されない加圧機構により積層方向に所定の押さえ付け荷重で加圧することにより構成されている。

電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌは、外径が単セル積層体より若干小さい円形状の薄板であり、その構成材料はフェライト系の耐熱ステンレス鋼である。電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの板厚は前述した５０セル−５０Ｖのセルスタックの場合で１．０〜５．０ｍｍである。なお、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌはマイカ板４０Ｈ，４０Ｌと接するものの、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌの高電位側に位置するので、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌから拡散するカリウムイオン（＋）との反応はない。

マイカ板４０Ｈ，４０Ｌは、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌと同じ円形状の薄板である。これらの外径は単セル積層体１０の外径と同等である一方、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの外径よりかは若干大きく設定されており、これにより、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌは、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌと共に、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの外側へ全周にわたって突出している。その突出量は１．０〜５．０ｍｍである。マイカ板４０Ｈ，４０Ｌの板厚は、前述した５０セル−５０Ｖのセルスタックの場合で１．０〜５．０ｍｍである。この厚みがセルスタックの出力等により変化することは言うまでもない。

以上に説明した燃料電池用セルスタックは、複数個が電気的に直列接続されて燃料電池モジュールを構成する。図１中の６０はセルスタックを直列接続するための導電線を表しており、正極側の電流取り出し板３０Ｈを高圧側のセルスタックにおける負極側の電流取り出し板３０Ｌと接続し、負極側の電流取り出し板３０Ｌを低圧側のセルスタックにおける正極側の電流取り出し板３０Ｈと接続する。

次に、本実施形態の燃料電池用セルスタックの機能について説明する。

セルスタックを所定の予熱温度に加熱した状態で単セル積層体１０に燃料ガスとしての水素ガス及び酸化ガスとしての空気を供給することにより、単セル積層体１０で発電が行われる。具体的には、固体電解質板のアノード側の電池反応空間に燃料ガスを供給し、カソード側の電池反応空間に酸化ガスを供給することにより単セル毎に発電が行われる。そして単セル積層体１０では、この単セルが積層され直列接続状態となっていることによりセルスタックの定格発電電圧が電流取り出し板３０Ｈの端子部３１Ｈと電流取り出し板３０Ｌの端子部３１Ｌとの間に生じる。ちなみに、単セルの発電電圧が１Ｖでその積層数が５０であるセルスタックの定格発電電圧は５０Ｖである。

そして、複数個のセルスタックが直列接続された燃料電池モジュールでは、そのセルスタックの個数に応じた発電電圧が得られる。このとき、セルスタックにおける単セル積層体１０の正極電圧、負極電圧、すなわち電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの電圧はセルスタック毎に異なる。

５０Ｖのセルスタックを５個直列に接続した２５０Ｖの燃料電池モジュールの場合で説明すれば、１段目のセルスタックでは単セル積層体の負極側は０Ｖ、正極側は５０Ｖ、２段目のセルスタックでは単セル積層体の負極側は５０Ｖ、正極側は１００Ｖ、３段目のセルスタックでは単セル積層体の負極側は１００Ｖ、正極側は１５０Ｖ、４段目のセルスタックでは単セル積層体の負極側は１５０Ｖ、正極側は２００Ｖ、５段目のセルスタックでは単セル積層体の負極側は２００Ｖ、正極側は２５０Ｖとなる。

ここで、高圧側のセルスタックに注目すると、例えば４段目のセルスタックでは下側の押さえ板２０Ｌと単セル積層体１０、すなわち負極側の電流取り出し板３０Ｌとの間の電位差は、押さえ板２０Ｌが接地されていることにより１５０Ｖに達し、上側の押さえ板２０Ｈと単セル積層体１０、すなわち正極側の電流取り出し板３０Ｈとの間の電位差は、押さえ板２０Ｈが接地されていることより２００Ｖに達する。５段目のセルスタックでは、これらの電位差が更に大きくなり、それぞれ２００Ｖ、２５０Ｖにもなる。これらの間の電気的絶縁はマイカ板４０Ｌ，４０Ｈにより行われ、短期的には問題ない。しかし、長期的には、これらの大きな電位差のため、高電圧に保持されたマイカ板４０Ｌ、４０Ｈ中のカリウムイオン（＋イオン）が、接地部材である押さえ板２０Ｌ，２０Ｈの方へ移動しようとする。

そして、マイカ板４０Ｌ、４０Ｈ中のカリウムイオン（＋イオン）が押さえ板２０Ｌ，２０Ｈに達すると、押さえ板２０Ｌ，２０Ｈの各表面に形成された酸化皮膜中のクロムと反応してクロム酸カリウムを界面に生成し、これらの間の絶縁性を低下させ、漏洩電流を増加させるが、本実施形態の燃料電池用セルスタックでは、押さえ板２０Ｌ，２０Ｈの材質として「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」として規定された「２３Ｃｒ−１１Ｎｉ−Ｎ−ＲＥＭ−Ｂ」系のＲＥＭ含有・高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼が使用されているので、金属／酸化物の界面にイオン拡散障壁層の形成が期待でき、酸化皮膜の生成抑制、酸化皮膜の密着性向上、酸化皮膜中のＣｒの自己拡散係数の減少、Ｃｒ蒸気の揮発抑制を期待でき、これらの結果としてマイカ板中のカリウムイオンに起因するクロム酸カリウムの生成、及びこれによるセルスタックの絶縁性低下の抑制が可能となる。

しかも、ＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼からなる押さえ板２０Ｈ，２０Ｌは、ＳＵＳ３１０Ｓからなる押さえ板２０Ｈ，２０Ｌよりも高温特性に優れるので、従来より薄くすることも可能であり、セルスタックの大型化回避に寄与する。特にセルスタックの下部、すなわち単セル積層体１０の下側では、スペース的な制約が大きいので、押さえ板２０Ｌを厚くしなくてよいことは省スペース上、非常に有効である。

本実施形態の燃料電池用セルスタックでは又、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌが、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌと共に、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの外側へ全周にわたって１．０〜５．０ｍｍ突出している。この突出により、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌの高電位側と低電位側との間の沿面距離が増大し、この間の絶縁性が一層向上する。

本発明の有効性を確認するために、まず、本実施形態の燃料電池用セルスタックにおける押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの構成材料である「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」の高温酸化特性を、他の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼であるＳＵＳ３１０Ｓ、及びＲＥＭ含有の高Ｃｒ高Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼と比較して図２に示す。各ステンレス鋼の成分は表１に代表例として示したものである。試験条件は９００℃の大気雰囲気での連続酸化であり、加熱時間は１００時間（８００℃で１０００時間に相当）である。試験片の寸法は４０ｍｍ×４０ｍｍ×１．０ｍｍ厚である。

図２から分かるように「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」の酸化量はＳＵＳ３１０Ｓと比べて非常に少ない。ＲＥＭ含有の高Ｃｒ高Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼は「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」と同じＲＥＭ含有系においてＮｉ量等を更に多くした高性能版であるため、酸化量は更に少ないが、Ｃｒ量、Ｎｉ量ともに多いため経済性に劣る。そして何よりも、後述する次のスケール転写試験で酸化皮膜の密着性に劣ることが判明し、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとしての適性は「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」より劣る。

次に、これらの耐熱オーステナイト系ステンレス鋼片をアルミナ板上で先の試験と同じ条件で加熱し、冷却後にアルミナ板上から剥がした。アルミナ板の表面における剥がし跡を目視で観察した。観察結果を表３に示す。

表３に示されているように、ＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼である「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」については酸化皮膜のアルミナ板への転写は生じなかった。すなわち、酸化皮膜の剥離は認められなかった。ＲＥＭ含有の高Ｃｒ高Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼については微量の酸化皮膜の転写が認められた。酸化皮膜の耐剥離性が良いということは、燃料電池用セルスタックにおける押さえ板２０Ｈ，２０Ｌにおいては、酸化物片や酸化物粉末の剥落付着による地絡の危険性が少ないという意味をもつ。

ＳＵＳ３１０Ｓについては、酸化皮膜の剥離は認められなかったが、クロム蒸気が発生した痕跡がアルミナ板の表面に残っていた。押さえ板２０Ｈ，２０Ｌからクロム蒸気が発生するということは、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌからのカリウムイオン（＋イオン）との反応が起こり、絶縁性悪化の原因となるクロム酸カリウムの生成が進むことを意味する。酸化皮膜の剥離もクロム蒸気の発生も生じない「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」が、ＳＵＳ３１０Ｓ等の他の耐熱オーステナイト系ステンレス鋼よりも、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌとして適することは明らかである。

このような予備実験の結果を踏まえて、図３に示す実験装置を作製し、本発明の有効性を確認した。図３に示す実験装置は、上述した本実施形態の燃料電池用セルスタックを想定したものである。

すなわち、接地部材である上下の押さえ板２０Ｈ，２０Ｌを想定した１７０ｍｍ角、厚さ１５ｍｍの押さえ板２Ｈ，２Ｌの間に、単セル積層体１０を想定した１６６ｍｍ角、厚さ２．５ｍｍのフェライト系の耐熱ステンレス鋼からなる高圧電極板１を配置すると共に、高圧電極板１と上側の押さえ板２Ｈとの間に、マイカ板４０Ｈを想定した１７０ｍｍ角、厚さ２．０ｍｍのマイカ板４Ｈを介在させた。また、高圧電極板１と下側の押さえ板２Ｌとの間には、マイカ板４０Ｌを想定した１７０ｍｍ角、厚さ２．０ｍｍのマイカ板４Ｌを介在させた。

この寸法設定により、マイカ板４Ｈ，４Ｌ及び押さえ板２Ｈ，２Ｌは、マイカ板４Ｈ，４Ｌ間に配置された高圧電極板１の外側に周囲全体にわたり２．０ｍｍ突出する。押さえ板２Ｈ，２Ｌとしては、ＳＵＳ３１０Ｓからなるものと、「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」からなるものの２種類を用意した。それぞれの成分組成は表１に代表例として示したものである。

ＳＵＳ３１０Ｓ製の押さえ板２Ｈ，２Ｌを使用した積層体と、「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」製の押さえ板２Ｈ，２Ｌを使用した積層体の２種類について、積層体を積層方向に空気ばねにより０．１ＭＰａの押さえ付け荷重で加圧した状態で、８００℃の大気雰囲気中に保持し、高圧電極板１と接地された押さえ板２Ｈ，２Ｌとの間に直流電源７により２５０Ｖの直流電圧を印加した。そして直流電源７に対して直列に接続された電流計８により漏洩電流の経時変化を測定した。測定結果を図４に示す。

図４から明らかなように、単セル積層体１０を想定した高圧電極板１と接地されたＳＵＳ３１０Ｓ製の押さえ板２Ｈ，２Ｌとの間をマイカ板４Ｈ，４Ｌで絶縁しただけの従来仕様の場合、試験開始と共に漏洩電流が急増し、１００時間で５０ｍＡを超えた。これに対し、押さえ板２Ｈ，２Ｌの材質を「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」に変更した場合は、この間の電位差が２５０Ｖもあるにもかかわらず、試験時間が２００時間を超えてもなお、漏洩電流は３０ｍＡ以下に抑制された。前者では押さえ板２Ｈ，２Ｌとマイカ板４Ｈ，４Ｌとの界面近傍に多量のクロム酸カリウムが発生したが、後者ではこれが殆ど認められなかった。

以上の実験から、本実施形態の燃料電池用セルスタックにおいて、押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの材質として「ＡＳＴＭ−ＵＮＳ−Ｓ３１０６０」として規定されたＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼を用いることの有効性は明らかである。

前述した実施形態では、上下の押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの材質を変更したが、セルスタックの上部はスペース的な余裕があるので、マイカ板４０Ｈに代わる絶縁対策を施してもよく、その場合は、当然のことながら、押さえ板２０Ｈの材質変更は不要となる。

マイカ板４０Ｈ，４０Ｌの高電位側に配置された電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌについては、フェライト系の耐熱ステンレス鋼をそのまま使用して問題のないことは前述したとおりである。

前述した実施形態では又、セルスタックにおける単セル積層体１０の外径は、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの外径より大きく、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌ及び押さえ板２０Ｈ，２０Ｌの各外径と同じであるが、電流取り出し板３０Ｈ，３０Ｌの外径と同じとしてもよい。すなわち、マイカ板４０Ｈ，４０Ｌが外側に突出するのは、正極側部材で接触部材に対してだけでよい。

セルスタックの形状は、前記実施形態では円柱形状であるが、角柱形状とすることも可能である。セルスタックが角柱形状の場合、構成部材の寸法は対角線の長さ、一辺の長さなどで表される。

１０ 単セル積層体
２０Ｈ，２０Ｌ 押さえ板（接地部材）
３０Ｈ，３０Ｌ 電流取り出し板
４０Ｈ，４０Ｌ マイカ板
６０ 導電線

Claims (4)

1. 平坦な形状の単セルを水平状態で厚み方向に積層して形成された単セル積層体がクロム含有耐熱鋼からなる上下一対の接地部材の間に積層方向に加圧された状態で配置された固体酸化物型燃料電池用セルスタックにおいて、上下一対の接地部材のうちの少なくとも下側の接地部材と単セル積層体との間が、マイカ板により電気的に絶縁されると共に、下側の接地部材がＡＳＴＭ−ＵＳＮ−Ｓ３１０６０として規定された、質量％でＣ：０．０５〜０．１０％、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：２２．０〜２４．０％、Ｎｉ：１０〜１２．５％、Ｎ：０．１８〜０．２５％、ＲＥＭ：０．０２５〜０．０７０％を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなるＲＥＭ含有の高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼により構成された燃料電池用セルスタック。
2. 請求項１に記載の燃料電池用セルスタックにおいて、下側の接地部材と単セル積層体との間が、マイカ板により電気的に絶縁されると共に、下側の接地部材が前記高Ｃｒ低Ｎｉ耐熱オーステナイト系ステンレス鋼からなる燃料電池用セルスタック。
3. 請求項１又は２に記載の燃料電池用セルスタックにおいて、複数のセルスタックが電気的に直列接続されて構成された燃料電池モジュール内の少なくとも高圧側のセルスタックを対象とする燃料電池用セルスタック。
4. 請求項１〜３の何れかに記載の燃料電池用セルスタックにおいて、マイカ板が、当該マイカ板の高電位側に配置され且つ当該マイカ板と接する部材に対して周囲に突出している燃料電池用セルスタック。

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