JP5469743B2 - 自転車用ダンパ - Google Patents

Description

本発明は、一般に、加速度感応型減衰（ダンピング）方式の車両サスペンションシステムに関する。本発明は、特に、自転車のサスペンションシステムに組み込まれるべき加速度感応型減衰回路のための流体流れ制御装置を備えたショックアブソーバに関する。

〔関連出願の説明〕
２００８年８月２２日に出願された米国特許出願第１２／１９７，１７１号並びに２００８年５月１６日に出願された米国特許仮出願第６１／０５４，０９１号及び２００８年５月９日に出願された米国特許仮出願第６１／０５１，８９４号を参照により引用し、これら記載内容全体を本明細書の一部とする。

オフロード使用向きの自転車、即ちマウンテンバイクは、一般に、自転車の後輪と自転車のフレームとの間に作動的に位置決めされたサスペンション（懸架）組立体を有する。サスペンション組立体は、典型的には、自転車が乗り上がってゆく表面の隆起部又は他の凸凹によって自転車に与えられる力を吸収するよう構成されたショックアブソーバを含む。しかしながら、サスペンション組立体を自転車に組み込んだ場合の望ましくない結果として、ショックアブソーバが自転車のライダ（乗っている人）の出力の一部分を吸収する傾向があるということにある。場合によっては、即ち、ライダが立ちこぎをしているとき、ショックアブソーバにより吸収される出力の一部は、相当な割合を占める場合があり、自転車の効率を劇的に減少させる場合がある。

車両用ショックアブソーバは、車両の特定の部分から生じた急な加速度を検出する慣性弁を利用している。慣性弁は又、加速度の大きさに応じてショックアブソーバの減衰率を変化させるために用いられる。しかしながら、慣性弁に作用する加速力は、加速度を生じさせた表面凸凹の通過完了に先立って減少する傾向がある。かくして、加速力は又、表面凸凹により引き起こされるショックアブソーバの圧縮又はリバウンドストロークの完了に先立って減少する。

テレーン（地形）により誘発される力からライダにより誘発される力を区別するために慣性弁を利用する形式のショックアブソーバの一例が米国特許第５，８２３，３０５号（以下、「第´３０５号特許」という場合がある）明細書に記載されている。第´３０５号特許明細書は、慣性弁によって制御される流体ポートの下流側に制限された流体流路を有する慣性弁装置を開示している。制限流体流路は、図３に示されているようにショックアブソーバの慣性質量体と主ピストンの肩との間に作られている。制限流体流路を通る流体の流れは、慣性弁の時期尚早な閉鎖を妨げる傾向がある。しかしながら、図３を参照しても明らかなように、主ピストンを通る流体の流れは又、慣性弁が閉じられると、慣性弁とピストンとの間の制限流路を通らなければならない。その結果、非慣性弁流体流路を望ましくないことには制限する場合がある。第´３０５号特許を参照により引用し、その記載内容全体を本明細書の一部とする。

米国特許第５，８２３，３０５号明細書

好ましい実施形態として、第１の端部、第２の端部及び第１の端部と第２の端部との間に延びる側壁を備えたダンパ管を有する自転車用リヤショックアブソーバが提供される。ピストンロッドが第１のピストンを支持している。第１のピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができる。第１のピストンは、ダンパ管と協働して可変容積圧縮チャンバを少なくとも部分的に構成し、ピストンロッドは、ダンパ管の第１の端部から延び出ている。シールヘッドがダンパ管の第１の端部とピストンロッドとの間にシールを形成している。遠隔リザーバ管が第１の端部、第２の端部及び第１の端部と第２の端部との間に延びる側壁を有する。遠隔リザーバ管及びダンパ管は、互いに嵌まり合ってはいない。遠隔リザーバ管の少なくとも一部分は、リザーバチャンバを構成している。流体通路が圧縮チャンバとリザーバチャンバとの間に延びている。ダンパ管は、圧縮チャンバと流体通路を流体連通させることができる第１の開口部を備え、遠隔リザーバ管は、流体通路とリザーバチャンバを流体連通させることができる第２の開口部を備えている。遠隔リザーバ管内に設けられた圧縮減衰回路が圧縮チャンバとリザーバチャンバとの間の圧縮流体流れを調節する。圧縮減衰回路は、仕切りを備えた圧力作動式弁及び慣性質量体を備えた加速度作動式弁を含む。仕切りは、第２の開口部からリザーバチャンバまでの圧縮流体の流れに関して、慣性質量体から見て上流側に位置している。

別の好ましい実施形態では、ダンパ管及び第１のピストンを支持したピストンロッドを含む自転車用リヤショックアブソーバが提供される。第１のピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができる。第１のピストンは、ダンパ管と協働して可変容積圧縮チャンバを少なくとも部分的に構成する。リザーバ管が第１の端部、第２の端部及び第１の端部と第２の端部との間に延びる側壁を有する。リザーバ管の内部空間の一部分は、リザーバチャンバを構成する。流体通路がダンパ管の圧縮チャンバとリザーバ管との間に延び、流体通路は、リザーバ管に通じる開口部と連通している。リザーバ管内に設けられた圧縮減衰回路が圧縮チャンバとリザーバチャンバとの間の圧縮流体流れを調節する。圧縮減衰回路は、仕切りを備えた圧力作動式弁及び慣性質量体を備えた加速度作動式弁を含む。外部から接近可能な調節機構体が圧縮減衰回路の調節を可能にする。リザーバ管に通じる開口部と外部から接近可能な調節機構体の両方は、リザーバ管の第１の端部のところに配置されている。

さらに別の好ましい実施形態では、ダンパ管及びピストンを支持したピストンロッドを含む自転車用リヤショックアブソーバが提供される。ピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができる。第１のピストンは、ダンパ管と協働して可変容積圧縮チャンバを少なくとも部分的に構成する。リザーバ管が第１の端部、第２の端部及び第１の端部と第２の端部との間に延びる側壁を有する。リザーバ管の内部空間の一部分は、リザーバチャンバを構成する。流体通路がダンパ管の圧縮チャンバとリザーバ管との間に延びている。流体通路は、リザーバ管に通じる開口部と連通している。リザーバ管内に設けられた圧縮減衰回路が圧縮チャンバとリザーバチャンバとの間の圧縮流体流れを調節する。圧縮減衰回路は、仕切りを備えた圧力作動式弁及び慣性質量体を備えた加速度作動式弁を含む。リザーバ管内に設けられた可動の第２の仕切りがリザーバチャンバをガスチャンバから分離している。慣性質量体は、リザーバチャンバの軸線に沿って第１の仕切りと可動の第２の仕切りとの間に配置されている。

別の好ましい実施形態では、ダンパ管及びピストンを支持したピストンロッドを含む自転車用リヤショックアブソーバが提供される。ピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができる。ピストンは、ダンパ管と協働して、可変容積圧縮チャンバを少なくとも部分的に構成する。リザーバ管の内部空間の一部分がリザーバチャンバを構成する。流体通路がダンパ管の圧縮チャンバとリザーバ管のリザーバチャンバとの間に延びる。仕切りがリザーバ管内に設けられる。シャフトがリザーバ管内に設けられる。慣性質量体がシャフトで支持され、この慣性質量体は、リザーバ管に作用するしきい値を超える加速力に応動してシャフトに対して動くことができる。圧縮チャンバからリザーバチャンバへの圧縮流体流れを調節する圧縮減衰流体回路は、減衰流体が慣性質量体の位置によって制御される加速度作動式弁を通過するようにする第１の圧縮減衰流路、減衰流体がシャフトを通過することなく、仕切りの圧力作動式弁を通過するようにする第２の圧縮減衰流路及び減衰流体が加速度作動式弁を通過することなく、しかも仕切りの圧力作動式弁を通過することなく、シャフトを通過するようにする第３の圧縮減衰流路を有する。

別の好ましい実施形態では、ダンパ管及び第１のピストンを支持したピストンロッドを含む自転車用リヤショックアブソーバが提供される。第１のピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができ、第１のピストンは、ダンパ管と協働して、可変容積圧縮チャンバを少なくとも部分的に構成する。リザーバ本体が第１の端部、第２の端部及び第１の端部と第２の端部との間に延びる側壁を有する。リザーバ管の内部空間の一部分は、リザーバチャンバを構成する。流体通路がダンパ管の圧縮チャンバとリザーバ本体との間に延びている。流体通路は、リザーバ本体に通じる開口部と連通している。加速度作動式減衰回路がリザーバ本体内に設けられており、この加速度作動式減衰回路は、軸線に沿って動くことができる慣性質量体を含む。リザーバ本体内に設けられた圧力作動式減衰回路が圧縮チャンバとリザーバチャンバとの間の圧縮流体流及びリバウンド流体流を調節する。リザーバ本体内の圧縮流体流は、慣性質量体の側を流れ、慣性質量体を軸線に沿って第１の方向に動かす傾向にある力を慣性質量体に及ぼし、流体本体内のリバウンド流体流は、慣性質量体の側を流れ、慣性質量体を軸線に沿って第２の方向に動かす傾向にある力を慣性質量体に及ぼす。

さらに別の好ましい実施形態では、第１の直径を定めるダンパ管及び第２の直径を定めるピストンロッドを含む自転車用リヤショックアブソーバが提供される。ピストンロッドは、ピストンを支持している。ピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができる。ピストンは、ダンパ管と協働して、可変容積圧縮チャンバを少なくとも部分的に構成すると共に可変容積リバウンドチャンバを少なくとも部分的に構成する。リザーバチャンバがショックアブソーバに設けられている。流体がショックアブソーバの圧縮運動中、圧縮チャンバからリザーバチャンバに押し退けられ又は移される。流体は、ショックアブソーバのリバウンド運動中、リザーバチャンバから圧縮チャンバに戻る。第１の直径と第２の直径の比は、約１．０５：１〜約１．７５：１である。

好ましい実施形態では、第１の直径を定めるダンパ管及び第２の直径を定めるピストンロッドを含む自転車用リヤショックアブソーバが提供される。ピストンロッドは、ピストンを支持している。ピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができる。ピストンは、ダンパ管と協働して、可変容積圧縮チャンバを少なくとも部分的に構成すると共に可変容積リバウンドチャンバを少なくとも部分的に構成する。リザーバチャンバがショックアブソーバに設けられ、流体は、ショックアブソーバの圧縮運動中、圧縮チャンバからリザーバチャンバに押し退けられ又は移され、ショックアブソーバのリバウンド運動中、リザーバチャンバから圧縮チャンバに戻る。第１の直径は、約８ｍｍから約１２ｍｍ〜１４ｍｍまでであり、第１の直径と第２の直径の比は、約１．０５：１〜約２．５：１である。

好ましい別の実施形態では、本体部分を含む自転車用リヤショックアブソーバが提供される。本体部分は、ダンパ管及び第１のピストンを支持したピストンロッドを有する。第１のピストン及びピストンロッドは、ダンパ管に対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができる。ガスばね（ガススプリング）管がピストンロッドに結合可能であり、ガスばね管は、ダンパ管の外面に摺動可能に嵌められている。リザーバ本体部分は、本体部分内には設けられていない。コネクタがダンパ管とリザーバ本体部分を互いに結合し、コネクタが、ガスばね管をピストンロッドから結合解除してダンパ管にそって滑らせることができ、ついには、コネクタをダンパ管又はリザーバから取り外すことなくガスばね管がコネクタと少なくとも部分的にオーバラップするよう構成されている。

別の好ましい実施形態では、減衰流体を収容したダンパ管及びダンパ管内に設けられていて、ダンパ管の内部を第１の流体チャンバと第２の流体チャンバに分離する仕切りを有する加速度感応型ショックアブソーバが提供される。仕切りは、減衰流体が仕切りを通って第１の流体チャンバから第２の流体チャンバ内に流れることができるようにする圧縮弁を有する。慣性弁が軸線に沿って動くことができる慣性質量体を有する。慣性弁は、ショックアブソーバが軸線の方向にしきい値を超える加速力を受けると、ショックアブソーバの減衰速度を変化させるよう動作可能である。１つ又は２つ以上の流体ポートが第１の流体チャンバから第２の流体チャンバへの流体の流れを可能にすると共に第１の総流れ面積を定める。慣性質量体は、常態では、慣性質量体が少なくとも第１の流体流れポートを覆う閉鎖位置に付勢され、慣性質量体は、しきい値を超える加速力に応動して、慣性質量体が少なくとも第１の流体流れポートを開く開放位置に動くことができる。流れ本体が慣性弁と協働して流れ本体と慣性弁との間に制限された流路を作る。制限流路は、少なくとも第１の流体流れポートから見て下流側に位置していて、第１の総流れ面積よりも小さい第２の総流れ面積を定める。制限流路を通る流体流れは、加速力がしきい値を下回って減少した後、慣性弁を開放位置に維持する。仕切りの圧縮弁を通って流れる減衰流体は、制限流路を通らないで、第１の流体チャンバから第２の流体チャンバに流れることができる。

さらに別の好ましい実施形態では、減衰流体を収容したダンパ管及びダンパ管内に設けられていて、ダンパ管の内部を第１の流体チャンバと第２の流体チャンバに分離する仕切りを有する加速度感応型ショックアブソーバが提供される。仕切りは、減衰流体が仕切りを通って第１の流体チャンバから第２の流体チャンバ内に流れることができるようにする圧縮弁を有する。慣性弁が軸線に沿って動くことができる慣性質量体を有し、慣性弁は、ショックアブソーバが軸線の方向にしきい値を超える加速力を受けると、ショックアブソーバの減衰速度を変化させるよう動作可能である。１つ又は２つ以上の流体ポートが第１の流体チャンバから第２の流体チャンバへの流体の流れを可能にすると共に第１の総流れ面積を定める。慣性質量体は、常態では、慣性質量体が少なくとも第１の流体流れポートを覆う閉鎖位置に付勢され、慣性質量体は、しきい値を超える加速力に応動して、慣性質量体が少なくとも第１の流体流れポートを開く開放位置に動くことができる。流れ本体が慣性弁と協働して流れ本体と慣性弁との間に制限された流路を作る。制限流路は、少なくとも第１の流体流れポートから見て下流側に位置していて、加速力がしきい値を下回って減少した後、慣性弁を開放位置に維持するよう第１の総流れ面積に対して設定された第２の総流れ面積を定める。仕切りの圧縮弁を通って流れる減衰流体は、制限流路を通らないで、第１の流体チャンバから第２の流体チャンバに流れることができる。

好ましい実施形態の図面を参照して本発明の自転車用ショックアブソーバの上記特徴、観点及び利点並びに他の特徴、観点及び利点を以下に説明するが、好ましい実施形態は、本発明を例示する（しかしながら、これには限定されない）ようになっている。図面は、１８の図を含む。

空気ばね及びダンパを備えた好ましいリヤショックアブソーバを有する自転車の立面図である。 図１のリヤショックアブソーバの断面図であり、ショックアブソーバが本体部分及びリザーバ部分を有している状態を示す図である。 図２のショックアブソーバの本体部分の拡大断面図であり、本体減衰ピストンを非圧縮位置で示す図である。 図３の４‐４線に沿って取った本体減衰ピストンの断面図である。 図２のショックアブソーバの本体部分の拡大断面図であり、本体減衰ピストンを部分的圧縮位置で示す図である。 図２のショックアブソーバの本体部分の拡大断面図であり、リヤショックアブソーバの圧縮運動中、本体減衰ピストンを通る作動油の流路を示す図である。 図２のショックアブソーバの本体部分の拡大断面図であり、リヤショックアブソーバのリバウンド運動中、本体減衰ピストンを通る作動油の流路を示す図である。 図１のショックアブソーバのリザーバの断面図であり、慣性弁を閉鎖位置で示す図である。 図８のリザーバの拡大断面図であり、慣性弁を閉鎖位置で示す図である。 図９の１０‐１０線に沿って取った図８のリザーバの仕切りの断面図である。 図８のリザーバの拡大断面図であり、リヤショックアブソーバの圧縮運動中、主要弁を通る作動油の流路を示すと共に慣性弁が閉鎖位置にある状態を示す図である。 図８のリザーバの拡大断面図であり、リヤショックアブソーバのリバウンド運動中、主要弁を通る作動油の流路を示すと共に慣性弁が閉鎖位置にある状態を示す図である。 図８のリザーバの断面図であり、慣性弁を開放位置で示す図である。 図８のリザーバの拡大断面図であり、リヤショックアブソーバの圧縮運動中、慣性弁を通る作動油の流路を示すと共にそれに応じて慣性弁が開放位置にある状態を示す図である。 図２のショックアブソーバの立面図であり、空気スリーブが部分的分解状態にあって、ダンパ管に沿ってリザーバに向かって動かされ、それにより、ダンパを分解しないで、空気ばねのシールコンポーネントを交換することができるようになっている状態を示す図である。 図１〜図１５のショックアブソーバの改造例のリザーバの拡大断面図であり、この改造型ショックアブソーバが慣性弁の慣性質量体の運動に影響を及ぼすことができる流体流れ制御装置を有している状態を示す図である。 図１６のリザーバの一部分を示す図であり、慣性質量体が開放位置にある状態を示す図である。 図１６及び図１７のショックアブソーバに示された流体流れ制御装置に類似した流体流れ制御装置を備えた慣性弁を有するダンパの一部分の断面図である。

図１を参照すると、リヤサスペンション要素又はショックアブソーバを含むリヤサスペンション組立体の好ましい実施形態を有する自転車２０（例えば、マウンテンバイク）が示されている。自転車２０は、フレーム２２を有し、このフレームは、好ましくは、全体として三角形のメインフレーム部分２４及び好ましくはメインフレーム部分２４に回動可能に連結された関節運動フレーム部分又はサブフレーム２６で構成されている。図示の構成では、サブフレーム２６は、互いに回動可能に連結された多数のリンク機構部材の組立体である。サブフレーム２６は、メインフレーム部分２４に（例えば、シートチューブ（立パイプともいう）２７に）回動可能に連結されている。自転車２０は、前輪２８及び後輪３０を更に有している。後輪３０は、サブフレーム２６によって支持されている。着座位置にあるライダの支持体となるサドル又はシート３２がメインフレーム部分２４に、特にシートチューブ２７に連結されている。図示の構成では、シート３２は、シートポスト又は支柱３３を介してメインフレーム部分２４に連結されている。しかしながら、他の構成では、シート３２は、別の部材又は構造体、例えばシートチューブ２７それ自体によって支持されても良い。前輪２８は、フロントサスペンションフォーク３４によってフレーム２２に対して支持されている。幾つかの実施形態では、メインフレーム部分２４は、全体として三角形でなくても良く且つ／或いは底部ブラケットまで途切れない状態で延びるシートチューブを備えていなくても良い。

サブフレーム２６とメインフレーム部分２４（好ましくは、メインフレーム部分２４のトップチューブ（「上パイプ」ともいう））との間には、好ましい実施形態としてのリヤショック（以下、ショックアブソーバを単に「ショック」という場合がある）３８が設けられている。本明細書において開示するショック３８は、オフロード自転車用のリヤショックアブソーバとしてのその使用との関連で説明するが、本発明の利用可能性はそのようには限定されないということが注目される。本発明の観点は、フロントサスペンションユニット、例えば自転車フォーク３４及び他の適当な用途にも利用可能である。

リヤショック３８は、サブフレーム２６の回動運動に影響を及ぼし、圧縮運動とリバウンド運動の両方においてサスペンションばね力及び減衰力をもたらす。好ましくは、ばねは、空気ばね装置であるが、コイルばね及び他の適当な装置も又使用できる。かくして、図１に示された自転車２０は、後輪３０とフレーム２２との間に作動的に結合されたリヤショック３８を有する。有利には、リヤショック３８は、テレーンにより後輪３０に及ぼされた衝撃力の自転車のオペレータへの伝達を実質的に減少させる。 さらに図２を参照すると、リヤショック３８は、望ましくは、主要ユニット又は本体部分４０及び遠隔ユニット又は補助若しくはリザーバ本体部分４４を有している。図示のように、リザーバ本体部分４４は、本体部分４０に対して遠隔に配置されるのが良いことに注目されたい。即ち、リザーバ本体部分４４は、好ましくは、本体部分４０内には配置されない。図示の構成では、本体部分４０及びリザーバ部分は、管組立体４６を介して流体移送可能に結合されている。図１に示されているように、本体部分４０は、リザーバ本体部分４４とは別個に自転車２０に結合されている。本体部分４０は、好ましくは、一端のところのメインフレーム部分２４（例えば、トップチューブ）から他端部のところのサブフレーム２６（例えば、シートステー）まで延びると共にトップチューブの軸線に沿ってトップチューブの下に延びている。好ましくは、リザーバ本体部分４４は、後輪３０の回転軸線の近くに位置する箇所で自転車２０に連結されている。図示の構成では、リザーバ本体部分４４は、その後方端部の近くでシートステーのうちの１つに結合されている。好ましくは、リザーバ本体部分４４の上端部は、シートステーに結合され、リザーバ本体部分４４は、シートステーの下に延びている。図示の構成では、リザーバ本体部分４４の軸線は、自転車２０が水平面上で直立しているとき、シートステーに実質的に垂直であり且つ全体として鉛直である。しかしながら、図示の構成では、リザーバ本体部分４４は、正確に鉛直ではなくても良い。

好ましくは、管組立体４６は、管部分４６ａ及びホース部分４６ｂを含む。管部分４６ａは、比較的剛性の材料で構成され、全体として“Ｓ”字形を呈し、管部分の一端部は、差し込み型連結具によって本体部分４０に結合されている。かかる連結により、管部分４６ａが連結部の軸方向において本体部分４０にしっかりと結合されるが、管部分４６ａと本体部分４０の相対回転が可能である。かかる構成は、有利には、本体部分４０と管組立体４６の相対運動を可能にすることにより自転車２０へのショックアブソーバ３８の組付けを容易にする。加うるに、管部分４６ａのＳ字形湾曲形状により、有利には、以下に詳細に説明するように、ダンパ部分を分解しないで、日常的点検整備のために本体部分４０の空気ばね部分の部分分解が可能である。管部分４６ａの他端部は、任意適当なコネクタ、例えば差し込み型コネクタによってホース部分４６ｂの第１の端部に結合されている。好ましくは、ホース部分４６ｂは、比較的可撓性のホースで構成される。ホース部分４６ｂの第２の端部は、任意適当なコネクタ、例えば差し込み型コネクタによってリザーバ本体部分４４に結合されている。可撓性ホース部分４６ｂは、メインフレーム部分２４とサブフレーム２６の相対運動に順応する。

かかる構成が現時点において好ましいが、別の構成では、リザーバ本体部分は、本体部分内、例えばフロントフォーク内に配置されても良い。幾つかの構成では、リザーバ本体部分は、本体部分の外部で本体部分に直接連結され、他の構成では、リザーバ本体部分は、自転車に別個に、ただし本体部分の比較的近くで自転車に固定されても良い。例えば、リザーバ本体部分は、後輪アクスル（又は回転軸線）の近くで結合されるのが良く、本体部分は、メインフレーム部分２４から後輪の回転軸線の近くに位置する箇所まで延びるのが良い。さらに、本体部分４０とリザーバ本体部分４４の結合は、任意適当な手段、例えばリザーバ本体部分４４を本体部分４０内に直接ねじ込み又は圧力嵌めすることによって（これには限定されない）達成されるのが良い。変形例として、リザーバ本体部分４４は、本体部分４０と一体に形成されても良い。以下に詳細に説明するように、ショックアブソーバ３８は、好ましくは、ショックアブソーバ３８の減衰システム内に慣性弁を有する。本明細書において説明する慣性弁は、好ましくは、リヤショック３８又はリヤショック３８の或る特定の部分、例えばリザーバ本体部分４４の加速度の変化に対して高い応動性を示すよう構成されるのが良い。さらに、幾つかの実施形態では、本明細書において説明する慣性弁コンポーネントは、製造にあたり比較的複雑ではなく且つ費用高価が良く、その結果、製造費が安く且つ製造上の誤差が少ない。具体的に説明すると、或る特定の好ましい実施形態は、個々のコンポーネント相互間の許容誤差の積み重ね、特に同心性に関するサイズの許容誤差の積み重ねと関連した組立て上の問題を減少させるよう構成される。以下に説明するように、リヤショック３８は、好ましくは、慣性弁を有し、この慣性弁は、その加速方向に応じてリヤショック３８の減衰率を変化させる。かかる構成では、慣性弁は、自転車のライダに起因してショックアブソーバ３８に及ぼされる力と走行経路中の隆起部によってショックアブソーバ３８に及ぼされる力を区別することができる。自転車の性能は、ライダにより生じた力がしっかりと（又は素早く）減衰され、路上の隆起部によって後輪３０に及ぼされた力が穏やかに（又はゆっくりと）減衰される場合に向上する。これにより、例えばペダル踏みによるライダ誘発力に起因して生じるショックアブソーバの運動が減少し又は阻止される一方で、ショックアブソーバ３８は、凸凹のテレーンにより後輪３０に及ぼされる力を補償することができる。理解されるように、幾つかの実施形態では、ショックアブソーバは、ライダ誘発ペダル力に対する応動性が極めて低い。

リヤショック３８の好ましい実施形態が図２〜図１４に示されている。一般に、リヤショック３８は、ばね、主ダンパ組立体及びリザーバを有する。好ましくは、本体部分４０は、一般に、作動油本体部分又はダンパ管４８、シールヘッド又は端キャップ５２により閉鎖されたばね管又は空気スリーブ５０、本体減衰ピストン（主ダンパピストンという場合がある）５４及びダンパ管キャップ又はばねピストン５６で構成されている。

ダンパ管４８は、形状が円筒形であるのが良く、このダンパ管は、開放端部５８及び下閉鎖端部６０を有する。下閉鎖端部６０は、下アイレット６２を有し、この下アイレットは、ショック３８を図１の自転車２０の一部分、例えばサブフレーム部分２６に連結するために用いられる。閉鎖端部６０又は下アイレット６２を便宜上、「下」端部又はアイレットと称する場合がある。というのは、サブフレーム２６に結合された端部６０は、メインフレーム部分２４に結合されたショック３８の他端部よりも自転車上で比較的低い位置に存在する場合が多いからである。しかしながら、本明細書で用いられる用語は、本発明を限定するものではない。

空気スリーブ５０も又、形状が円筒形であるのが良い。空気スリーブ５０は、開放端部６４を有し、その反対側の上端部は、端キャップ５２によって閉鎖されている。空気スリーブ５０の端キャップ５２は、リヤショック３８を自転車２０のシートチューブ２７（又は他の適当な部分）に連結するために用いられる上アイレット６６を有する。閉鎖端部５２又はアイレット６６を便宜上、「上」端部又はアイレットと称する場合がある。というのは、メインフレーム２４に結合された端部５２は、サブフレーム２６に結合されたショック３８の他端部よりも自転車上で比較的高い位置に存在する場合が多いからである。しかしながら、本明細書で用いられる用語は、本発明を限定するものではない。

空気スリーブ５０の開放端部６４は、ダンパ管４８を摺動可能に受け入れる。この形態では、空気スリーブ５０とダンパ管４８は、自転車２０のメインフレーム部分２４とサブフレーム部分２６との間で互いに対して入れ子式（伸縮）運動を行うことができるよう構成されている。かくして、ショックアブソーバ３８は、自転車のメインフレーム部分２４とサブフレーム部分２６の相対運動に順応するよう長さが変化可能である。ショック３８の長さを減少させがちな後輪３０（及びサブフレーム２６）の上方運動は、通常、圧縮運動と呼ばれ、又は単に圧縮と呼ばれる。ショック３８の長さを増大させがちな後輪３０（及びサブフレーム２６）の下方運動は、通常、リバウンド運動と呼ばれ、又は単にリバウンドと呼ばれる。

図１は、自転車２０のメインフレーム部分２４（上アイレット６６を用いて）及びサブフレーム部分２６（下アイレット６２を用いて）に取り付けられたリヤショック３８の一実施形態をその好ましい形態において示している。図１及び図３を参照すると、図示の構成では、上アイレット６６及び下アイレット６２のそれぞれの取り付け軸線は、整列していない。下アイレット６２の取り付け軸線は、上アイレット６６の取り付け軸線に対してショック３８の長手方向軸線回りに回転している。というのは、図１に示されているように、サブフレーム取り付けタブ２６ａが取り付け軸線と比較して異なる向きでメインフレーム部分２４に設けられているからである。しかしながら、下アイレット６２の取り付け軸線の向きは、図１〜図３に示された実施形態では上アイレット６６の取り付け軸線の向きとは整列しておらず又は同一平面内には位置していないが、アイレット５２，５８のそれぞれの向きは、そのように限定されるわけではない。アイレット６６，５８の取り付け軸線は、リヤショック３８が取り付けられたフレームに適当な任意相対的な向きで位置決め可能である。

別の実施形態では、リヤショック３８の向きは、ダンパ管４８がメインフレーム部分２４のシートチューブ２７又は他の部分に取り付けられ（「下」アイレット６２のところで）他方、空気スリーブ５０がサブフレーム２６に取り付けられる（「上」アイレット６６のところで）よう変更可能である。しかしながら、かかる構成が現時点において好ましい訳ではない。

空気スリーブ５０は、その開放端部６４のところに位置決めされたシール組立体６８を有し、このシール組立体は、ダンパ管４８の外面と空気スリーブ５０の内面との間に実質的に気密シールを形成している。図３を参照すると、図示の実施形態では、シール組立体６８は、環状軸受け７２の上方に配置され又は開放端部６４に対して車内側に（内側に）位置した実質的に長方形断面の環状シール本体７０で構成されている。ワイパ７４が空気スリーブ５０の開放端部６４に隣接して配置されていて、ダンパ管４８が空気スリーブ５０内に入っているときに、埃、汚れ、小石や他の潜在的に損傷をもたらすデブリが空気スリーブ５０内に入り込むのを阻止するようになっている。

主ダンパピストン５４は、ダンパ管４８内に位置決めされると共にその内面に対して摺動する。ピストン５４は、ピストンロッド７８によって端キャップ５２に連結され、ピストンロッド７８は、ピストン５４を空気スリーブ５０内で運動可能に固定している。

上述したように、ダンパ管キャップ５６は、ダンパ管４８の開放端部５８に固定されている。ダンパ管キャップ５６は、ピストンロッド７８がダンパ管キャップ５６に設けられた中央開口部内で摺動することができるようピストンロッド７８を支持している。かくして、ダンパ管キャップ５６は、ダンパ管４８のシールヘッドとして機能する。したがって、ダンパ管キャップ５６は、空気スリーブ５０の内面内で摺動し、かくして、空気ばねのピストンとしても機能する。ダンパ管キャップ５６は、２つの部分を成して製造するのが容易なので、ダンパ管キャップ５６は、好ましくは、上キャップ部分５６ａ及び下キャップ部分５６ｂ（図３に示された位置に対して）で構成されている。下キャップ部分５６ｂをダンパ管４８の端部に嵌めた後、上キャップ部分５６ａは、好ましくは、上キャップ部分５６ａをねじ込んでダンパ管４８の内面に形成されているねじ山に螺合させることによりダンパ管４８に固定される。上キャップ部分５６ａ及び下キャップ部分５６ｂは、上キャップ部分５６ａを上述したようにダンパ管４８に取り付けたとき、下キャップ部分５６ｂも又、ダンパ管４８にしっかりと取り付けられ、これら相互間の相対的軸方向運動は阻止されるよう構成されている。ダンパ管４８からの作動油がダンパ管キャップ５６とピストンロッド７８との間及びダンパ管キャップ５６とダンパ管４８との間に形成された主要空気チャンバ８６内に漏れ込むのを阻止するためにそれぞれ環状シール８０，８２が用いられることが好ましい。同様に、環状シール８０，８２は又、主要空気チャンバ８６内に存在するガスがダンパ管４８内に漏れ込むのを阻止する。

シール組立体８８が好ましくは、ダンパ管キャップ５６によって支持されている。シール組立体８８は、好ましくは、シール部材９０及びブッシュ９４で構成され、シール部材９０は、好ましくは、実質的に正方形断面の環状シールであり、一対の軸受け９２相互間に位置決めされている。シール部材９０とブッシュ９４は一緒になって、ダンパ管キャップ５６と空気スリーブ５０との間及びダンパ管キャップ５６とピストンロッド７８との間にそれぞれシールを形成する一方で、ピストンロッド７８がダンパ管キャップ５６に対して並進することができるようにしている。注目されるべき事として、シール部材９０の断面は、任意適当な形状のものであって良く、例えば円形又は長方形である。

リヤショック３８の完全圧縮時に空気スリーブ５０の閉鎖端部５２とダンパ管４８のダンパ管キャップ５６の直接的な金属間接触を阻止するよう空気スリーブ５０の閉鎖端部５２の近くにボトムアウト（bottom-out）バンパ９６を設けるのが望ましい。ボトムアウトバンパ９６は、好ましくは、軟質、柔軟性且つ弾性の材料、例えばゴムで作られる。ボトムアウトバンパ９６は、２つのワッシャ９８ａ，９８ｂ相互間に位置決めされ、これらワッシャは、ボトムアウトバンパ９６を閉鎖端部５２に隣接して定位置に保持している。ワッシャ９８ａ，９８ｂも又、軟質柔軟性で且つ弾性の材料、例えばゴム又は任意他の適当な材料で構成可能である。同様に、環状リバウンド（又はトップアウト（top-out））バンパ（図示せず）をダンパ管キャップ５６の下で、しかしながら軸受け６４の上でダンパ管４８の外部周りに位置決めされるのが良い。リバウンドバンパは、設けられた場合、好ましくは、ダンパ管キャップ５６の底部と空気スリーブ５０との金属間接触を阻止すると共にリヤショック３８のリバウンド運動の終わりにおいて２つのコンポーネント相互間の衝突の大きさを和らげる。

特に図５及び図６を参照すると、ダンパ管キャップ５６とシール組立体６８との間の空間は、補助空気チャンバ１０２を構成し、この補助空気チャンバは、「負のばね」チャンバと呼ばれる場合がある。補助空気チャンバ１０２を満たす空気は、ショック３８を圧縮する傾向があり又はリヤショック３８のリバウンド運動に抵抗する圧力を及ぼす。主要空気チャンバ８６と補助空気チャンバ１０２は、互いに連携して、リヤショック３８のサスペンションばね部分を形成する。

主要空気チャンバ８６は、空気スリーブ５０の閉鎖端部５２とダンパ管キャップ５６との間の空間として定義される。主要空気チャンバ８６内に入っている空気は、リヤショック３８を伸張させ又はリヤショック３８の圧縮運動に抵抗しがちな付勢力を及ぼす。理解されるように、主要空気チャンバ８６は、主として、ショック３８の動程範囲の大部分にわたってショック３８のばね特性を担っている。補助空気チャンバ１０２は、例えばショック３８の種々のシール組立体により生じる運動に対する初期抵抗に打ち勝つようショック３８の初期圧縮を助けるようになっている。

以下、図２〜図７を参照してリヤショック３８のダンパ組立体について説明する。ダンパ管４８の内部空間又はチャンバは、ピストン５４によって２つの部分に分割されている。図示の構成では、第１の部分は、圧縮チャンバ１０４であり、第２の部分は、リバウンドチャンバ１０６である。圧縮チャンバ１０４は、一般に、ピストン５４とダンパ管４８の閉鎖端部６０との間の空間によって形成される。圧縮チャンバ１０４は、リヤショック３８の圧縮運動中、容積が減少し、リヤショック３８のリバウンド運動中、容積が増大する。リバウンドチャンバ１０６は、一般に、ピストン５４とダンパ管キャップ５６との間の空間によって形成されている。リバウンドチャンバ１０６は、リヤショック３８の圧縮運動中、容積が増大し、リヤショック３８のリバウンド運動中、容積が減少する。加うるに、ピストンロッド７８は、リバウンドチャンバ１０６内に存在している。ピストン５４がダンパ管４８内に更に動くと、ピストンロッド７８は、ダンパ管４８内部の増大した部分を占める。かくして、リバウンドチャンバ１０６は、リバウンドチャンバ１０６内におけるピストンロッド７８の存在に起因して、圧縮チャンバ１０４が圧縮中に減少するのと同じ容積だけ増大するわけではない。その結果、減衰流体は、圧縮時にリザーバ本体部分４４に押し退けられ又は移されなければならず、次に、リバウンド中、本体部分４０に戻されなければならない。上述したように、図３は、ピストン５４が非圧縮状態にあるリヤショック３８の一実施形態を示している。図５、図６及び図７は、リヤショック３８の部分圧縮位置を示している。

図３に示されているように、好ましくは、中空のねじ山付き締結具又はピン１０８がピストン５４をピストンロッド７８に固定している。好ましくは、断面が長方形の環状型のシール１１０がピストン５４によって支持されており、このシールは、ダンパ管４８の内面と一緒になってピストン５４を密封している。

図示の実施形態では、ピストン５４は、好ましくは、複数個の圧縮流れ通路１１２を有する。圧縮流れ通路１１２の各々は、ピストン５４を軸方向に貫通し、好ましくは、断面形状が円形である。好ましい一構成では、図４に示されているように、３つの群をなす３つの通路１１２に９つの圧縮流れ通路１１２が設けられている。変形例として、圧縮流れ通路１１２の各群は、単一の弧状（又は腎臓型）通路から成る。しかしながら、現時点において図示している構成は、有利には、ほぼ同じ量の流体の流れを提供する一方で、弧状通路の形成に必要な時間がかかり且つ高価なフライス加工作業ではなく、通路１１２を単純な穴開け作業で形成することができる。

種々の実施形態では、圧縮流れ通路１１２は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、それ故、ピストン５４の作業面積の１０％〜６０％、１５％〜４０％又は２０％〜３５％にわたり作動油の通過を可能にしている。本明細書で用いる「作業面積」という表現は、長手方向軸線に垂直な平面においてピストン５４の周囲内に定められた面積を意味している。図示の構成では、作業面積は、ダンパ管４８の内部空間の断面積に実質的に一致している。ピストン５４の場合、長手方向軸線は、ピストンロッド７８と整列する。圧縮流れ通路１１２は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、作業面積の少なくとも１０％、１５％、２０％、２５％、３０％、３５％、４０％、４５％、５０％、５５％及び６０％にわたり作動油の通過を可能にする。

圧縮流れ通路１１２は、ピストン５４のリバウンドチャンバ１０６の側がシムスタック１１４によって覆われている。シムスタック１１４は、１つ又は２つ以上の可撓性の、好ましくは環状のシムで構成されるのが良い。シムスタック１１４は、好ましくは、逆止弁として働く。すなわち、シム１１４は、リヤショック３８の圧縮運動中、圧縮流れ通路１１２を通る好ましくは絞りが最小限の流路の実現を可能にするよう撓み、他方、リヤショック３８のリバウンド運動中、圧縮流れ通路１１２を通る流れを阻止する。図示の形態では、シムスタック１１４は、作動油がリヤショック３８の圧縮運動中、最小限の絞り状態で圧縮流れ通路１１２を通って流れることができるよう好ましくはシムスタック１１４を容易に撓ませることができる任意適当な特性（例えば、厚さ、剛性及び直径）を有する多数のシムで構成されている。加うるに、結果的に比較的大きな流体力がシムスタック１１４に作用するようにする通路１１２の比較的大きな総面積は又、絞りが最小限の流れを可能にするのを助ける。リヤショック３８の圧縮運動中における圧縮流れ通路１１２を通る作動油の実質的に非制限状態の流路（矢印で表されている）及びシムスタック１１４の撓み状態が図６に示されている。

圧縮流れ通路１１２を通る圧縮流れに加えて、圧縮流れは又、好ましくは、少なくとも追加の圧縮流路を通って可能になる。例えば、図示の構成では、ピストンロッド７８を貫通して中央通路１１６が設けられている。中央通路１１６は、中空ピン１０８の通路１１８を介して圧縮チャンバ１０４と連通状態にある。さらに、中央通路１１６は、ピストンロッド７８に設けられた半径方向ポート１２０を介してリバウンドチャンバ１０６と連通状態にある。図８は又、圧縮チャンバ１０４からピストンロッド７８のポート１２０を通ってリバウンドチャンバ１０６内に至る作動油の流れを示している。この流路に関し、作動油は、圧縮チャンバ１０４から中空ピン１０８及びピストンロッド７８の中央通路１１６を通って流れ、その後ポート１２０から流出してリバウンドチャンバ１０６内に流れ込む。この流路を圧力作動型流路と呼ぶ場合がある。というのは、流路を通る流体の流れが圧縮チャンバ１０４とリバウンドチャンバ１０６との圧力差に応答して生じるからである。

図示の実施形態のピストン５４は、ピストン５４を通って軸方向に延びる複数本の、好ましくは３本のリバウンド流れ通路１２２を更に有している。リバウンド流れ通路１２２の各々は、好ましくは、軸方向貫通穴部分１２２ａ及び半径方向チャネル部分１２２ｂを含む。半径方向チャネル部分１２２ｂは、ピストン５４のリバウンド側に形成されており、この半径方向チャネル部分により、流体は、リヤショック３８のリバウンド運動中、圧縮シムスタック１１４をバイパスすることができる。したがって、作動油は、リヤショック３８のリバウンド運動中、半径方向チャネル１２２ｂと軸方向貫通穴１２２ａの両方を通って流れる。この構成の顕著な利点は、リバウンド流れ通路１２２のサイズを制限せず、それ故、半径方向チャネル１２２ｂが存在しなければ必要な場合があるリバウンド流れ通路１２２を通って流れることができる流体の量を制限しないで、圧縮運動中ピストン５４を通る作動油の極めて高い流量の実現を可能にするよう圧縮流れ通路１１２のサイズを増大させることができるということにある。また、これにより、ピストン５４を多部品又はカップ設計ではなく、単一の材料片で形成することができる。

或る特定の実施形態では、リバウンド流れ通路１２２は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、それ故、ピストン５４の作業面積の２％〜２５％、５％〜１５％又は５％〜１０％にわたり作動油の通過を可能にする。リバウンド流れ通路１２２は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、それ故、ピストン５４の作業断面積の２％以下、５％以下、１０％以下、１５％以下又は２５％以下にわたり作動油の通過を可能にする。

リバウンドシムスタック１２４が１枚又は２枚以上の可撓性シムで構成されるのが良く、このリバウンドシムスタックは、好ましくは、ピストン５４の圧縮側に設けられ、リバウンド通路１２２を覆う。リバウンドシムスタック１２４は、リヤショック３８のリバウンド運動中、リバウンド流れ通路１２２を通る流れを可能にするが、その量を制御するよう撓む。したがって、リバウンドシムスタック１２４は、リヤショック３８のリバウンド運動中、ピストン５４を通る作動油の流れに対して抵抗をもたらす。リバウンドシムスタック１２４は又、リヤショック３８の圧縮運動中、リバウンド流れ通路１２２を通る流れを阻止するが、好ましくは、圧縮運動中、圧縮流れ通路１１２を通る作動油の流れを妨げないよう構成されている。例えば、図示の構成では、ピストン５４は、圧縮チャンバ１０４側に設けられていて、圧縮流れ通路１１２の開口部を含む凹部１２６を有する。凹部１２６は、リバウンドシムスタック１２４が閉じられた場合であっても圧縮流れ通路１１２を通る圧縮チャンバ１０４からの圧縮流れを可能にする。

図７は、リヤショック３８のリバウンド運動中におけるリバウンドチャンバ１０６からリバウンド流れ通路１２２を通って圧縮チャンバ１０４に至る作動油の流路（矢印で表されている）を示している。加うるに、図７は、リヤショック３８のリバウンド運動中、リバウンド通路１２２を通る流れを可能にするシムスタック１２４の撓み状態を示している。

図７は又、リヤショック３８のリバウンド運動中におけるリバウンドチャンバ１０６からポート１２０、ピストンロッド７８の中央通路１１６及び中空ピン１０８の通路１１８を通って圧縮チャンバ１０４内に至る作動油の流れを示している。ピストンロッド７８のポート１２０は、リヤショック３８が部分的に完全圧縮状態になったときに中央通路１１６とリバウンドチャンバ１０６との間で作動油を流すことができる通路となる。リヤショック３８は図３に示されているように実質的に非圧縮位置にあるとき、ブッシュ９４は、ポート１２０を閉鎖して作動油がポート１２０を通ってリバウンドチャンバ１０６又は中央通路１１６内に流れるのを阻止する。しかしながら、幾つかの構成例では、リヤショック３８が非圧縮位置にあるときであっても流体の流れがポート１２０を通って可能であるように位置決めされ又は違ったやり方で構成されるのが良い。

図示の構成では、ポート１２０を通る流量を変化させ又は調節することができる調節機構体が設けられている。例えば、調節ロッド１２８がピストンロッド７８の中央通路１１６を貫通して延びている。調節ロッド１２８は、好ましくは、圧縮運動時及びリバウンド運動時にポート１２０を通って流れることができる流体の流量を変えることによりリヤショック３８の減衰力を変更するよう構成されている。これは、調節ロッド１２８を調節して調節ロッド１２８のニードル部分又は先端部１３０が中空ピン１０８の通路１１８の弁座部分１３２を部分的に又は場合によっては完全に閉塞し、かくしてポート１２０を通って流れる流体を制限し又は場合によっては流体がポート１２０を通って流れるのを阻止することによって達成される。先端部１３０及び弁座１３２は、対応のテーパ付き表面を有し、かくして、ニードル及びオリフィス型調整可能な弁として機能する。しかしながら、他の適当な形式の弁を追加的に又は代替的に用いることができる。

さらに、図２〜図７に示されている本体部分４０の形態では、圧縮流れ通路１１２がリバウンド流れ通路１２２と比較してこれらを通る流体の量を著しく増大させることができるので、ポート１２０を通って流れることができる流体の量の調節は、リヤショック３８のリバウンド運動に対する影響の方が圧縮運動に対する影響よりも著しく大きい。かくして、調節ロッド１２８の調節が圧縮運動とリバウンド運動の両方の間、圧縮チャンバ１０４からリバウンドチャンバ１０６への流体の流れを変更するが、調節ロッド１２８は、リヤショック３８のリバウンド運動中における圧縮チャンバ１０４からリバウンドチャンバ１０６への流体の流れをより著しく調節する。リバウンド減衰は、圧縮減衰と比較して、以下の理由で調節ロッド１２８の調節の影響を大きく受ける。一例を挙げて説明すると、種々のシムスタックにより提供される流れの絞りを無視すると、圧縮流れ通路１１２は、望ましくは、リバウンド流れ通路１２２と比較してこれを通る流量を増大させることができるよう構成される。これは、上述したように、圧縮流れ通路１１２を構成する開口部の累積サイズがリバウンド流れ通路１２２を構成する開口部の累積サイズよりも望ましくは著しく大きいからである。さらに、ポート１２０を構成する開口部のサイズは、好ましくは、圧縮流れ通路１１２を構成する開口部の累積サイズよりも非常に小さい。或る特定の実施形態では、ポート１２０を構成する開口部のサイズは、圧縮流れ通路１１２を構成する開口部の累積断面積の２％〜３０％、５％〜２５％又は１０％〜２０％であるのが良い。或る特定の実施形態では、ポート１２０を構成する開口部のサイズは、圧縮流れ通路１１２を構成する開口部の累積断面積の３０％以下、２５％以下、１５％以下、１０％以下又は５％以下である。かくして、ポート１２０を通る追加の流れは、リヤショック３８の圧縮運動中、圧縮チャンバ１０４からリバウンドチャンバ１０６への流れを著しくは増大させない。

同様に、ポート１２０を構成する開口部のサイズは、好ましくは、リバウンド流れ通路１２２を構成する開口部の累積断面積よりも小さい。或る特定の実施形態では、ポート１２０を構成する開口部の断面積は、リバウンド流れ通路１２２を構成する開口部の累積断面積の約１５％〜約３５あるのが良い。或る特定の実施形態では、ポート１２０を構成する開口部の断面積は、リバウンド流れ通路１２２を構成する開口部の累積断面積の２５％以下である。以上要約すると、ポート１２０のサイズとリバウンド流れ通路１２２を構成する開口部のサイズの比は、ポート１２０のサイズと圧縮流れ通路１１２を構成する開口部のサイズの比よりも大きいので、ポート１２０を通る流れを可能にすると、リヤショック３８の圧縮運動と比較して、リヤショック３８のリバウンド運動中、正味の全体的流れに対する影響は著しくなる。したがって、調節ロッド１２８の調節は、好ましくは、リヤショック３８の圧縮運動と比較してリバウンド運動に対する影響のほうが大きいことになる。

したがって、調節ロッド１２８は、リヤショック３８のユーザにリヤショック３８のリバウンド減衰を調節する能力を提供する。リバウンド調節ロッド１２８の端部に取り付けられた調節ノブ１３４により、ユーザは、調節ロッド１２８及びそれ故にリヤショック３８のリバウンド減衰率を調節することができる。調節ノブ１３４は、リヤショック３８の外部に設けられている。かくして、調節ノブは、リヤショック３８の分解を必要としないで、減衰調節を行うためにユーザにより容易に且つ外部から接近可能である。ボール形戻り止め機構体１３６が調節ノブ１３４の複数の別々の調節位置を提供する。注目されるように、調節ロッド１２８の先端部１３０は、完全閉鎖又は最も下流側の位置でポート１２０を通る流れを完全に阻止する場合があり又はそうでない場合がある。すなわち、流体密シールは、完全閉鎖位置でも調節ロッド１２８の先端部１３０と弁座１３２との間に形成されない場合がある。かくして、幾分かの流体がポート１２０をその「閉鎖位置」において通って流れることができる。かかる流体の流れは、「ブリード流」と呼ばれる場合が多く、これは、好ましくは、比較的少量の流量に限定される。ブリード流のうちの幾分かの量は、意図的に可能にされる場合があり又は先端部１３０及び弁座１３２の寸法又は形状の通常の製造上のばらつきに起因して生じる場合がある。シール部材、例えばＯリング１３８が、流体が調節ロッド１２８の先端部１３０を越えて中央通路１１６の上側部分内に流れるのを妨げ又は阻止する。

上述したように、リヤショック３８は、本体部分４０に結合されたリザーバ本体部分４４を更に有する。リザーバ本体部分４４の内部チャンバは、通路１４０ａを介して圧縮チャンバ１０４と連通し、この通路１４０ａは、本体部分４０のダンパ管４８の閉鎖端部６０を貫通して延びている。これにより、作動油は、リザーバ本体部分４４と圧縮チャンバ１０４との間を動くことができる。ショック３８が伸縮しているときにピストンロッド７８がダンパ管４８の内部の漸変容積を占める例えば図示のリヤショック３８では、圧縮中に、減衰流体は、本体部分４０からリザーバ本体部分４４に流れてダンパ管４８内のピストンロッド７８の漸増容積を許容し、リバウンド中、リザーバ本体部分４４から本体部分４０に動いてダンパ管４８からのピストンロッド７８の抜け出しにより生じるダンパ管４８内の増大容積に取って代わる。かくして、リザーバ本体部分４４は、リヤショック３８内の減衰流体のためのリザーバ又はアキュムレータとして働く。

図２及び図８〜図１４を参照すると、リザーバ本体部分４４は、リザーバ管１４２を有する。リザーバ管１４２は、その両端が閉鎖されている。仕切り、例えば浮動リザーバピストン１４４がリザーバ管１４２の内部に位置決めされており、この浮動リザーバピストンはリザーバ管１４２の内部空間をリザーバチャンバ１４６とガスチャンバ１４８に分割している。図示の構成では、浮動リザーバピストン１４４は、リザーバ管１４２の内面と密封摺動係合関係をなしている。リザーバ管１４２の内面とリザーバピストン１４４との間の実質的に流体密のシールがシール部材１５０により提供されている。他の適当なシールも又使用できるが、シール部材１５０は、好ましくは、断面が実質的に円形の環状シールである。浮動ピストン１４４が比較的簡単な構造及び信頼性のある性能に起因して現時点においては好ましいが、他形式の仕切り、例えばブラダ装置を用いることができる。加うるに、圧縮部材、例えば独立気泡部材をリザーバ管１４２内に設けることができ、この独立気泡部材は、潰れてリザーバチャンバ１４６のサイズを拡大し、膨張してリザーバのサイズを減少させ、それによりそれぞれ、本体部分４０から減衰流体を受け入れたり減衰流体を本体部分４０に戻す（又は、その戻りを促進する）。

端キャップ１５２がリザーバ管１４２のリザーバチャンバ１４６の部分を閉鎖している。図示の構成では、端キャップ１５２は、リザーバ管１４２の上端部のところに配置されている。上述したように、管組立体４６は、端キャップ１５２に取り付けられて、それにより、リザーバ本体部分４４は、ダンパ管４８の閉鎖端部６０とインターフェイスして、作動油がダンパ管４８の閉鎖端部６０の通路１４０からリザーバ本体部分４４のリザーバチャンバ１４６に流れることができるようになっている。具体的に説明すると、好ましくは、端キャップ１５２は、流体を管組立体４６とリザーバ管１４２の内部との間で移送することができる流体通路１５３を備えている。

第２の端キャップ１５４がリザーバ管１４２のガスチャンバ１４８の端部を閉鎖し、この端部は、図示の構成では、リザーバ管１４２の下端部である（図８に示されると共に自転車２０に組み付けられている）。キャップ１５４は、ガス、例えば窒素をガスチャンバ１４８に追加したりこれをガスチャンバ１４８から抜き出す弁組立体１５６を有している。ガスチャンバ１４８内の加圧ガスにより浮動リザーバピストン１４４に及ぼされる正圧により、浮動リザーバピストン１４４は、圧力をリザーバチャンバ１４６内の作動油に及ぼす。かかる構成では、正圧により、ガスチャンバ１４８は、拡張して、作動油がリザーバチャンバから圧縮チャンバ内に流れるときに利用可能になる空間を有するようになる。また、これにより、リヤショック３８のリバウンド運動中におけるリザーバ本体部分４４から圧縮チャンバ１０４内への流体の流れが促進される。

圧力作動型弁組立体及び慣性作動型（又は加速度作動型）弁組立体がリザーバ本体部分４４内に設けられている。慣性弁組立体１６０は、リザーバシャフト１６４により摺動可能に支持された慣性質量体１６２を有する。慣性質量体１６２は、付勢部材、例えばばね１６６によって閉鎖位置に軽く付勢されている。図示の構成では、閉鎖位置は、慣性質量体１６２の開放位置に対して上方にある。慣性弁組立体１６０は、開放形態にあるとき、リザーバチャンバ１４６と圧縮チャンバ１０４の連通を可能にする。換言すると、慣性弁組立体１６０が開放形態にあるとき、作動油は、圧縮チャンバ１０４から通路１４０及びリザーバシャフト１６４の内部通路１６８を通って流れ、そしてリザーバシャフト流体ポート１７０から出てリザーバチャンバ１４６内に流入することができるようになっている。

好ましくは、圧力作動型弁組立体は、主要弁組立体１７２及び二方向又はブリード弁組立体１７４を有する。主要弁組立体１７２は、慣性弁組立体１６０の上方に又はリザーバ本体部分４４内の圧縮流体の流れ方向に対して慣性弁組立体１６０の上流側に設けられている。主要弁組立体１７２は、リザーバ管１４２内に固定されていて、リザーバチャンバ１４６と圧縮チャンバ１０４（本明細書において、主要弁チャンバ１８２という）と連通するリザーバ管１４２の内部の上側部分との間の仕切りとなるピストン又は仕切り１８０を有する。図示の構成では、仕切り１８０は、端キャップ１５２によって支持され、この仕切りは、好ましくは、端キャップ１５２の雌ねじと螺合する雄ねじを有する。仕切りは、中央に配置された開口部を有し、この開口部は、リザーバシャフト１６４を支持している。図示の構成では、開口部は、リザーバシャフト１６４の雄ねじと螺合する雌ねじを有する。リザーバシャフト１６４の直径が減少している肩部分１８４が形成されている。肩１８４は、環状ワッシャ１８６を支持している。環状ワッシャ１８６は、主要弁組立体１７２の圧縮流れシムスタック１８８をピストン１８０の下面にあてて支持している。ワッシャ１８６は又、慣性質量体１６２の閉鎖位置を定めるよう慣性質量体１６２のための上側停止部となっている。

図示のように、仕切り１８０は、１つ又は２つ以上の軸方向圧縮流れ通路１９０及び１つ又は２つ以上の軸方向補充ポート１９２を有している。圧縮流れシムスタック１８８は、圧縮流れ通路１９０を通る作動油の流量を調節する。一実施形態では、ピストン５４がダンパ管４８内で約０．０５ｍ／秒の速度で動くことができるようにする流量で作動油が圧縮流れ通路１９０を通って流れることができるようにするほど圧縮流れシムスタック１８８を撓ませるためには、圧縮流れシムスタック１８８に５０ポンド〜７５ポンド（２２．６８〜３４．０２ｋｇ）の力を及ぼすことが必要である。別の実施形態では、ピストン５４がダンパ管４８内で約０．０５ｍ／秒の速度で動くことができるようにするためには、圧縮流れシムスタック１８８には２５ポンド〜５０ポンド（１１．３４〜２２．６８ｋｇ）の力を及ぼすことが必要である。

或る特定の実施形態では、少なくとも約２５ポンド（１１．３４ｋｇ）、３５ポンド（１５．８８ｋｇ）、４５ポンド（２０．４１ｋｇ）、５５ポンド（２４．９５ｋｇ）、６５ポンド（２９．４８ｋｇ）又は７５ポンド（３４．０２ｋｇ）の力が圧縮流れシムスタック１８８に及ぼされる場合、シムスタック１８８は、撓み、それにより減衰弁を開く。具体的に説明すると、圧縮流れシムスタック１８８は、ピストン５４がダンパ管４８内で約０．０５メートル／秒の速度で動くことができるようにするほど撓む。

しかしながら、圧縮流れ通路１９０を通る作動油の流量を調節するため、一連のポートを備えた流れ要素をシムスタック１８８に換えて用いても良い。一般に、本明細書において説明しているシムスタックのうちのどれであっても、リヤショック３８を構成する種々のコンポーネントを通る作動油の流量を調節する目的で、一連のポートを備えた流れ要素で置き換えることができ、又はかかる流れ要素で補強できる。加うるに、他の適当な装置も又使用できる。例えば、通路を通る減衰流体の流れを制御するための絞り板（付勢部材が設けられているかどうかを問わない）、エラストマー部材又は他の適当な方法も又使用できる。

軸方向圧縮流通路１９０は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、それ故、仕切り１８０の作業表面積の１０％〜５０％又は２５％〜３５％にわたり作動油の通過を可能にし、かかる作業表面積は、仕切り１８０の周縁によって境界付けられた領域の面積として定義できる。図示の構成では、作業面積は、実質的に、リザーバ管１４２の内部空間の断面積に相当している。軸方向補充ポート１９２は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、それ故、仕切り１８０の作業表面積の１０％〜５０％以上にわたり作動油の通過を可能にする。軸方向補充ポート１９２は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、仕切り１８０の作業表面積の２％〜２５％にわたり作動油の通過を可能にする。軸方向補充ポート１９２は、累積的に穴あけ状態であるのが良く、通路１４０を通って流れている流量にほぼ等しい、即ち、リザーバ本体部分４４から本体部分４０に流れている作動油の流量にほぼ等しい流量での仕切り１８０を通る作動油の通過を可能にする。

一実施形態では、圧縮流れシムスタック１８８は、リヤショック３８の通常の動作圧力での圧縮流れ通路１９０を通る作動油の流れを可能にすれば、その流量を減少させるよう撓む構成になっている。或る特定の実施形態では、圧縮流れシムスタック１８８を構成するシムの各々は、好ましくは、金属合金で作られた曲げ可能な円板である。一実施形態では、互いに積み重ねられた直径約１６ｍｍ、厚さ約０．１５ｍｍの５枚のシムは、ピストン５４が約０．０５ｍ／秒の速度でダンパ管４８内を動くことができるようにする流体流量で約７５〜８０ポンド（２９．４８〜３６．２９ｋｇ）の圧縮減衰力を生じさせる。別の実施形態では、互いに積み重ねられた直径約１６ｍｍ、厚さ約０．１５ｍｍの４枚のシムは、ピストン５４が約０．０５ｍ／秒の速度でダンパ管４８内を動くことができるようにする流体流量で約６５〜７０ポンド（２９．４８ｋｇ〜３１．７５ｋｇ）の圧縮減衰力を生じさせる。別の実施形態では、互いに積み重ねられた直径約１６ｍｍ、厚さ約０．１５ｍｍの３枚のシムは、ピストン５４が約０．０５ｍ／秒の速度でダンパ管４８内を動くことができるようにする流体流量で約５５〜６０ポンド（２４．９５ｋｇ〜２７．２２ｋｇ）の圧縮減衰力を生じさせる。別の実施形態では、互いに積み重ねられた直径約１６ｍｍ、厚さ約０．１５ｍｍの２枚のシムは、ピストン５４が約０．０５ｍ／秒の速度でダンパ管４８内を動くことができるようにする流体流量で約４５〜５０ポンド（２０．４１ｋｇｋｇ〜２２．６８ｋｇ）の圧縮減衰力を生じさせ、以下同様である。別の実施形態では、外径約２１ｍｍ、内径約８ｍｍ、厚さ約０．２４ｍｍの３枚のシムが約０．７ｍｍ皿形ピストン上に位置決めされると共に、約１インチ（２．５４ｃｍ）／秒〜１０インチ（２５．４ｃｍ）／秒のシャフト速度で約２５０〜３００ポンド（１１３．４０〜１３６．０８ｋｇ）の力を生じさせる外径約１２ｍｍピボットシム上に締め付けられている。これよりも少ない又は多い数のシムを有すると共に上述の減衰力よりも小さい又は大きい減衰力を生じさせるシムスタック形態も又使用できる。

本発明の圧縮流れシムスタック１８８は、リヤショック３８の圧縮運動を減衰するよう働き、従って、この圧縮流れシムスタックは、作動油が、主要弁チャンバ１８２内の低い又は通常の動作圧力で圧縮流れ通路１９０を通って流れることができるよう撓むような構成になっているのが良い。一実施形態では、リヤショックの圧縮運動減衰の約９０％以上は、リザーバ本体部分４４内に設けられている圧縮流れシムスタック１８８によって達成され、これに対し、リヤショックの圧縮運動減衰の残部は、リヤショックの他のコンポーネント（例えば、本体部分４０内に設けられている圧縮シムスタック１１４）によって達成される。別の実施形態では、リヤショックの圧縮運動減衰の約８０％以上は、リザーバ本体部分４４内に設けられている圧縮流れシムスタック１８８によって達成される。さらに別の実施形態では、リヤショックの圧縮運動減衰の約７０％以上は、リザーバ本体部分４４内に設けられている圧縮流れシムスタック１８８によって達成される。さらに別の実施形態では、リヤショックの圧縮運動減衰の約５０％以上は、リザーバ本体部分４４内に設けられている圧縮流れシムスタック１８８によって達成される。

上述したように、圧力作動型弁組立体は、二方向弁又はブリード弁１７４を更に有し、かかる弁は、圧縮方向とリバウンド方向の両方向において主要弁チャンバ１８２とリザーバチャンバ１４６との間の流体の流れを選択的に可能にする。ブリード弁１７４を圧力作動型弁（例えば加速度作動型弁とは対照的に）という場合がある。というのは、弁１７４は、主要弁チャンバ１８２とリザーバチャンバ１４６との間の圧力差に応動するからである。図示の構成では、ブリード弁１７４は、ニードル及びオリフィス型弁である。具体的に説明すると、好ましくは、調節ロッド１９４が端キャップ１５２から下方に延びている。調節ロッド１９４の上端部は、端キャップ１５２の中央開口部の雌ねじと螺合する雄ねじを有する。リザーバ調節ロッド１９４は、調節ロッド駆動部材１９６と回転的連携状態にあり、この調節ロッド駆動部材は、端キャップ１５２によって相対回転可能に支持されている。調節ノブ１９８が駆動部材１９６と一緒に回転可能に結合されている。調節ノブ１３４は、ユーザがショック３８を分解することなく調節ノブ１３４に接近できるようリザーバ管１４２の外部に配置されている。調節ロッド１９４及び駆動部材１９６は、回転運動がこれら相互間に伝達されるが、並進運動が例えばスプライン付き連結部によって可能であるように構成されている。かくして、駆動部材１９６の回転（ノブ１３４の回転による）により調節ロッド１９４の回転が生じる。調節ロッド１９４と端キャップ１５２の間の螺合の結果として、調節ロッド１９４の回転の結果として、端キャップ１５２に対する調節ロッド１９４の同時並進又は軸方向運動が生じ、それにより、ブリード弁１７４を通る流体の流れを調節することができ、これについては以下において説明する。ノブ１３４と端キャップ１５２との間に設けられたボール形戻り止め機構体１３６が調節ノブ１３４の別々の調節位置をもたらしている。

調節ロッド１９４は、好ましくは、リザーバシャフト１６４内に設けられた計量ロッド流れポート２０２を通る作動油の流れを調節可能に制御する先端部１９４ａを更に有している。先端部１９４ａは、好ましくは、先端部１９４ａの底端部（即ち、ポート２０２の最も近くに位置する端部）に向かって小さな断面直径までテーパしたテーパ付き表面を備えている。円錐形部分の最も大きな直径は、好ましくは、円筒形計量ロッド流れポート２０２の直径よりも大きく、円錐形部分の最も小さな直径は、好ましくは、円筒形計量ロッド流れポート２０２の直径よりも小さい。かかる構成では、計量ロッド流れポート２０２を通る作動油の流れを計量ロッド流れポート２０２中への調節ロッド１９４の先端部１９４ａの前進によって減少させることができる。幾つかの構成例では、計量ロッド流れポート２０２を通る作動油の流れをブリード弁プラグ１８２の先端部１９４ａと計量ロッド流れポート２０２の完全嵌合によって実質的に阻止することができる。しかしながら、流れのうちの幾分かの量は、先端部１９４ａと計量ロッド流れポート２０２との間の隙間空間を通って生じる場合があり、これは、設計によって又はコンポーネントのうちで場合によっては先端部１９４ａ及びポート２０２のサイズ又は形状の通常の製造上のばらつきに起因して生じる場合がある。

有利には、図示のリザーバ本体部分４４の全体的構造により、費用効果の良い仕方で製造できる減衰調節特徴部をショックアブソーバ３８に設けることが容易である。例えば、好ましくは、仕切り１８０は、減衰流体を本体部分４０から送り出す（通路１５３を介して）リザーバ管１４２の端部に設けられる。かくして、不必要な複雑さを追加しないで、外部から接近可能な調節特徴部（例えば、調節ロッド１９４及び関連のコンポーネント）を組み込むことができる。例えば、図示の構成では、調節ロッド１９４が減衰流体をリザーバ本体部分４４に送り出す場合の起点となるリザーバ本体部分４４の端部から延びているので、減衰流体は、容易に接近可能であり、調節ロッドは、過度に長いものである必要はない。具体的に説明すると、調節ロッド１９４は、浮動ピストン１４４のリザーバチャンバ１４６側でリザーバ本体部分４４に入り、かくして、浮動ピストン１４４を貫通して延びる必要がないようにすることが有利である。調節ロッドが浮動ピストンを貫通して延びることが必要な構成では、調節ロッドと浮動ピストンとの間にシールを設けることが必要であり、それにより浮動ピストンに働く摩擦抵抗力が増大する。さらに、寸法公差（特に、同心性に関する寸法）は、妥当な寿命にわたるコンポーネントの組立て及び円滑な動作を可能にするよう厳密に制御されなければならない。かかる厳密に制御される公差により、ショックアブソーバの製造費が増大する。ブリード弁１７４の調節を可能にする調節ロッド１９４に加えて、主要弁１７２及び／又は慣性弁１６０は、好都合には、減衰流体を本体部分４０から送り出す先となるリザーバ本体部分４４の端部から接近可能であり、その結果、追加の外部から接近可能な調節機構体を例えば端キャップ１５２に組み込むことにより提供できるようになっている。

上述したように、仕切り１８０は、仕切り１８０を通るリバウンド流体流れを可能にする補充ポート１９２を更に有している。リバウンド流れシムスタック２０４が仕切り１８０の上面で補充ポート１９２を覆っている。図示の実施形態では、リバウンド流れシムスタック２０４は、付勢機構体、例えばばねによって好ましくは閉鎖位置に付勢されている単一なシムで構成されている。かくして、本明細書で用いられる「シムスタック」という用語は、１枚のシムを含む場合があり又は多数枚のシムを含む場合がある。図示の実施形態では、付勢機構体は、シム２０４と端キャップ１５２との間に位置決めされた少なくとも１つ、好ましくは多数枚の波形ワッシャ２０６である。好ましくは、波形ワッシャ２０６は、シム２０４を閉鎖位置に軽く付勢するが、シム２０４が比較的小さな開放力に応答して開くことができるようにする。図示の構成では、４枚の波形ワッシャ２０６が設けられ、単一の平べったいワッシャ２０８が波形ワッシャ２０６とシム２０４との間に介在して設けられている。かくして、リバウンド流れシム２０４は、流体が主要弁チャンバ１８２から補充ポート１９２を通ってリザーバチャンバ１４６に流れるのを実質的に阻止する一方で、リザーバチャンバ１４６から補充ポート１９２を通って主要弁チャンバ１８２内に至る流体の流れをそれほど妨げることはない。リバウンド流れシムスタック２０４は、その構成が好ましいが、図示の構成には限定されない。リバウンド流れシムスタック２０４は、上述の圧縮流れシムスタック１８８と同様な多数枚のシムで構成されるのが良い。

図示の実施形態では、リヤショック３８のリバウンド運動の減衰制御手段は、有利には、少なくとも主として、リザーバ本体部分４４内に設けられるのではなく、リヤショック３８のショック本体内に設けられる。リバウンド流れ絞り又はリバウンド減衰手段が主としてリヤショック３８のショック本体内に設けられるので、圧縮チャンバ１０４内への作動油の流れは、作動油が他の従来設計のリザーバ内に配置された流れ絞り装置又はシムスタックを通って吸い込まれ又は引き込まれるときに結果として生じる場合があるキャビテーション又は他の流れ妨害効果によって妨げられることはない。図示の実施形態では、リヤショックのリバウンド運動中、圧縮力がリバウンドチャンバ１０６内に設けられている作動油をリバウンド流れ通路１２２中に押し込み、かくして、もしそうではない場合に結果として生じることがあるキャビテーション又は他の流れ効率低下効果が回避される。圧縮減衰が主としてリザーバ本体部分４４内で起こるようにすると共にリバウンド減衰が主として本体部分４０内で起こるようにした場合のもう一つの利点は、各々によって生じる熱がシステム全体内の減衰流体の別々の部分に伝達されるということにある。

或る特定の実施形態では、リヤショック３８のリバウンド運動減衰の少なくとも９０％、少なくとも８０％、少なくとも７０％、少なくとも６０％又は少なくとも５０％、が本体部分４０内で達成され、リヤショックのリバウンド減衰の残部は、リヤショックの他のコンポーネントによって（好ましくは、リザーバ本体部分４４内で）達成される。一実施形態では、本体部分４０内のこのリバウンド減衰は、本体部分４０内に設けられたリバウンドシムスタック１２４によって実質的に達成可能である。

図１２は、慣性弁１６０が閉鎖位置にあるときにおけるリザーバチャンバ１４６からリバウンド流れ通路１９２及びポート２０２を通る作動油の流れ並びにリバウンド流れシムスタック２０４の対応の好ましい撓み状態を示している。図示のように、好ましくは、リバウンド流れは、運動軸線沿いに慣性質量体１６２の側部に沿って且つ慣性質量体１６２の閉鎖方向に進む。かくして、有利には、リバウンド流体流れは、ショック３８が圧縮運動からリバウンド運動に切り替わったときに慣性質量体１６２を迅速に閉鎖する傾向のある流体力を慣性質量体１６２に及ぼすことができる。

上述したように、慣性弁組立体１６０は、リザーバ管１４２内に設けられており、この慣性弁組立体は、リザーバシャフト１６４上に摺動可能に支持された慣性質量体１６２を含む。図１３及び図１４に示されているように、各々が好ましくは全体として円筒形の幾何学的形状を有する複数個の半径方向に延びるリザーバシャフト流体ポート１７０は、リザーバシャフト１６４を半径方向に貫通して延びている。リザーバシャフト流体ポート１７０は、通路１６８をリザーバチャンバ１４６に結合している。慣性質量体１６２は、常態では、付勢機構体、例えばばね１６６によって上方位置に付勢されており、それにより常態では、ポート１７０を閉鎖している。ばね１６６は、停止部２１０によって支持され、停止部２１０は、例えばねじ山付き連結部又は他の適当な装置によってリザーバシャフト１６４の下端部に固定されている。適当な加速力に応動して、慣性質量体１６２は、リザーバシャフト１６４に対して下向きの方向に摺動し、それによりポート１７０を開放し、これについては以下に詳細に説明する。

各リザーバシャフト流体ポート１７０の直径は、０．５ｍｍ〜５．０ｍｍであるのが良い。図示のように、リザーバシャフト１６４は、好ましくは、各直径が約１．０ｍｍに等しい全部で６つの等間隔を置いて設けられたリザーバシャフト流体ポート１７０を有している。別の実施形態では、各リザーバシャフト流体ポート１７０の直径は、約１．５ｍｍ以上である。別の実施形態では、各リザーバシャフト流体ポート１７０の直径は、約２．０ｍｍ以上である。別の実施形態では、各リザーバシャフト流体ポート１７０の直径は、約３．０ｍｍ以上である。さらに別の実施形態では、各リザーバシャフト流体ポート１７０の直径は、約４．０ｍｍ以上である。別の実施形態では、各リザーバシャフト流体ポート１７０の直径は、約５．０ｍｍ以上である。別の実施形態では、リザーバシャフト１６４は、リザーバシャフト流体ポート１７０の直径とは無関係に、２つ、４つ又は５つ以上のリザーバシャフト流体ポート１７０を有することができる。或る特定の実施形態では、リザーバシャフト流体ポート１７０の総断面積は、２平方ミリメートル〜１００平方ミリメートル、２平方ミリメートル〜８０平方ミリメートル、２平方ミリメートル〜６０平方ミリメートル、２平方ミリメートル〜４０平方ミリメートル、２平方ミリメートル〜２０平方ミリメートル、２平方ミリメートル〜１０平方ミリメートル又は２平方ミリメートル〜５平方ミリメートルである。或る特定の実施形態において、リザーバシャフト流体ポート１７０の総断面積は、１２平方ミリメートル以下、１０平方ミリメートル以下、８平方ミリメートル以下、６平方ミリメートル以下又は５平方ミリメートル以下である。

さらに、一実施形態では、慣性弁１６０を開放させ、ピストン５４が約１．０ｍ／秒の速度でダンパ管４８内を動かすようにする上向きの加速力がリヤショック３８のリザーバ本体部分４４に加えられると（例えば、自転車２０が隆起部に遭遇したとき）、慣性弁１６０を構成しているコンポーネントは、好ましくは、作動油の事実上全てがリザーバシャフト流体ポート１７０を経てリザーバチャンバ１４６内に流れ、従って、作動油のうちのほんの僅かな量（もしあれば）がピストン５４のその運動速度で圧縮流れ通路１９０を通って流れるように構成される。しかしながら、この実施形態の慣性弁１６０は、好ましくは、リヤショック３８がピストン５４を約４．０ｍ／秒の速度でダンパ管４８内を動かすようにするより過酷な隆起部に遭遇したとき、慣性弁１６０を構成しているコンポーネントが、好ましくは、リザーバチャンバ１４６内に流れ込む作動油の全流量のうちの約２０％以上がリザーバシャフト流体ポート１７０を通って流れ、リザーバチャンバ１４６内に流れ込む作動油の全流量の約８０％以下が圧縮流れ通路１９０を通って流れるように構成されるような構成になっている。

或る特定の実施形態では、リヤショック３８がピストン５４を約４．０ｍ／秒の速度で動かすような過酷な隆起部に遭遇したとき、慣性弁１６０を構成しているコンポーネントは、好ましくは、リザーバチャンバ１４６内に流れ込む作動油の全流量の少なくとも８０％、少なくとも７０％、少なくとも６０％、少なくとも５０％、少なくとも４０％又は少なくとも３５％が慣性質量体１６２によって閉鎖可能な通路以外の通路（例えば、図示の実施形態では、圧縮流れ通路１９０及びブリード弁ポート２００に）を通って流れるよう構成される。

或る特定の実施形態では、慣性弁１６０は、好ましくは、リヤショック３８がピストン５４を約４．０ｍ／秒の速度でダンパ管４８内を動かすようにするより過酷な隆起部に遭遇したとき、慣性弁１６０を構成しているコンポーネントが、好ましくは、リザーバチャンバ１４６内に流れ込む作動油の全流量のうちの１０％以下、２０％以下、３０％以下、４０％以下、５０％以下又は６０％以下が慣性質量体によって閉鎖可能な通路を通って流れるように構成されるような構成になっている。

慣性質量体１６２は、好ましくは、比較的高密度の材料、例えば高密度金属、例えば真鍮で作られ、好ましくは、約２オンス（５６．７ｇ）以下の重さを有する。別の実施形態では、慣性質量体１６２は、好ましくは、約１．５オンス（４２．５ｇ）の重さを有する。別の実施形態では、慣性質量体１６２は、約３２グラム即ち１．１３オンスの重さを有する。別の実施形態では、慣性質量体１６２は、好ましくは、約１オンス（２８．３５ｇ）以下の重さを有する。さらに別の実施形態では、慣性質量体１６２は、好ましくは、約０．５オンス（１４．１８ｇ）以下の重さを有する。慣性質量体１６２は、好ましくは、慣性質量体１６２の長手方向中心を通る主円筒形通路及び更に慣性質量体１６２の内面に設けられた環状溝２１２以外の軸方向通路又は他の複雑精巧な内部特徴部若しくは輪郭が比較的ない。かかる通路及び複雑精巧な内部特徴部若しくは輪郭が設けられていない場合、慣性質量体１６２は、他の従来設計と比較して、有利には、製造が容易であり、内面に対する実質的なばり取りを必要とせず、リザーバシャフト１６４に引っ掛かり又はくっつく恐れが低い。環状溝２１２は、好ましくは、リザーバシャフト１６４の外面に接触する場合のある慣性質量体１６２の内面の表面領域の広さを制限し、それ故、２つのコンポーネント相互間の摩擦抵抗力の大きさを制限するよう慣性質量体１６２の内面に形成される。好ましくは、慣性質量体１６２は、質量と流れ抵抗の比を増大させるよう流線型の幾何学的形態を有する。加うるに、慣性質量体１６２の下端部は、付勢ばね１６６の上端部を受け入れる凹部２１４を有し、この下端部は、付勢ばね１６６の一端部と接触するばね受座を構成する。図示の構成では、慣性質量体１６２は、慣性質量体１６２を半径方向に貫通して延びて凹部２１４中に開口した１つ又は２つ以上、好ましくは一対の軸方向ポート２１６を有する。ポート２１６は、慣性質量体１６２が停止部２１０の運動を妨げないよう下方に動いているときに慣性質量体１６２と停止部２１０との間から流体を排出するのを助けることができる。幾つかの実施形態では、慣性質量体１６２は、慣性質量体１６２の外部周りに環状溝（図示せず）を更に有するのが良い。

上述したように、ばね１６６は、慣性質量体１６２がリザーバシャフト流体ポート１７０の開口部を覆って通路１６８からリザーバチャンバ１４６への流体の流れを実質的に阻止する上方又は閉鎖位置に付勢する。好ましくは、慣性質量体１６２が閉鎖（上方）位置にあるとき、リザーバチャンバ１４６への流れは、主として、仕切り１８０の圧縮流れ通路１９０を介して起こる。図１１は、慣性弁１６０が閉鎖位置にある場合における、通路１６８から仕切り１８０の圧縮流れ通路１９０を通ってリザーバチャンバ１４６に至る作動油の流れ並びに圧縮流れシムスタック１８８の対応の好ましい撓み状態を示している。しかしながら、仕切り１８０の圧縮流れ通路１９０を通ってリザーバチャンバ１４６内に至る作動油の流路（しかしながら、必ずしも流量ではない）は、慣性弁１６０が開放位置にある場合であっても図１１に示されている通りであるのが良い。

上述したように、慣性質量体１６２は又、ばね１６６の付勢力に抗して下方又は開放位置に動くことができる。図１３及び図１４に示されている開放位置では、慣性質量体１６２は、リザーバシャフト流体ポート１７０の少なくとも一部分を開けて又は露出させて流体がこれを通って流れることができるようにし、圧縮減衰率の減少が達成される。停止部２１０は、好ましくは、慣性質量体１６２のための最も下に位置する停止面として働く。図示の構成では、好ましくは、作動油は、通路１６８からリザーバシャフト流体ポート１７０を通って流れ、そして慣性質量体１６２上でこの周りに沿って流れてリザーバチャンバ１４６内に流入する。注目すべき事として、慣性質量体１６２が開放位置にある間、作動油は、図１１に示されているように、慣性弁を通って流れるのに加えて、依然として、通路１６８から仕切り１８０の圧縮流れ通路１９０を通ってリザーバチャンバ１４６内に流れることができる。

注目されるように、慣性質量体１６２を開放位置及び閉鎖位置を有するものとして説明する場合があるが、慣性質量体１６２は、同様に、閉鎖位置におけるリザーバシャフト流体ポート１７０を通る流れを完全には阻止しない。すなわち、代表的には、慣性質量体１６２及びこれが摺動するリザーバシャフト１６４との間には流体密シールが作られない。かくして、幾分かの流体が慣性弁１６０の閉鎖位置においてこれを通って流れることができる。かかる流体の流れを「ブリード流」という場合が多く、これは、好ましくは、比較的僅かな流量に限定される。慣性質量体１６２とリザーバシャフト１６４との間に流体密シールを形成するためには、製造するのに費用が高くつき、しかも、比較的小さな加速力に応動したリザーバシャフト１６４上でのこれに沿う慣性質量体１６２の運動を妨げる場合のある正確な寸法上の公差が必要である。

図９〜図１２を参照すると、図示の慣性弁１６０の別の有意な特徴は、リザーバシャフト１６４の外部に沿ってぐるりと設けられた周方向溝２１８である。溝２１８の中央平面は、好ましくは、リザーバシャフト流体ポート１７０の各々の軸方向中心線と整列している。溝２１８は、リザーバシャフト流体ポート１７０から流出する作動油の圧力を等しくする流れアキュムレータとして機能する。

溝２１８は、好ましくは、上側面取り部分、弧状部分及び下側面取り部分を有するのが良い。溝２１８の幅（即ち、上側面取り部分、弧状部分及び下側面取り部分の幅の合計）は、好ましくは、リザーバシャフト流体ポート１７０の各々の直径よりも大きく、従って、溝２１８は、リザーバシャフト流体ポート１７０の各々の上下に延びると共に相当な量の流体が溝２１８内に溜まる事ができるようになっている。別の実施形態では、溝２１８は、ポート１７０の直径よりも小さいのが良い。溝２１８により、流体圧力を慣性質量体１６２の内周部にわたって均等に分布させることができる。流体圧力の均等分布により、好ましくは、慣性質量体１６２の中心をリザーバシャフト１６４に一致させる傾向のある力が生じ、かくして、もしそのように構成されていなければ、個々のリザーバシャフト流体ポート１７０の配列場所若しくは向き又はこれら個々のリザーバシャフト流体ポート１７０相互間のサイズのばらつきに起因して生じる流体圧力の不一致を部分的又は完全に補償する。かかる特徴は、リザーバシャフト１６４上における慣性質量体１６２の引っ掛かりを阻止するのに役立つ。リザーバシャフト１６４上における慣性質量体１６２の引っ掛かりを阻止することは、自転車用途では有益である。というのは、慣性弁は、比較的僅かな加速力を慣性弁１６０に伝達するに過ぎない場合のあるテレーン特徴に対して非常に敏感であることが望ましいからである。

溝２１８の好ましい形態は、慣性質量体１６２がその閉鎖位置に戻っているときにリザーバシャフト流体ポート１７０の各々から流出する作動油流れのほぼ一様な（即ち、同時の）遮断をもたらす。これは、慣性質量体がリザーバシャフト流体ポート１７０によってオフセンター状態に押されないようにするうえで有益である。上述したように、溝２１８の好ましい形態は又、有利には、リヤショック３８の圧縮運動中、慣性質量体１６２がリザーバシャフト流体ポート１７０を通る作動油の非一様な流れ又はリザーバシャフト流体ポート１７０を通って流れる作動油によって及ぼされる非一様な力によってオフセンター状態に押されないようにする。

加うるに、面取りは、有利には、慣性質量体１６２がその閉鎖位置に戻っているときにリザーバシャフト流体ポート１７０を通る作動油の流れの漸次遮断を可能にする。具体的に説明すると、慣性質量体１６２がリザーバシャフト流体ポート１７０に対して下方に動くようにする加速度が減少し、慣性質量体１６２を上方に動かしているとき、慣性質量体１６２は、まず最初に、下側面取り部分から遠ざかって流れる作動油の流れを止め、かくしてこの位置においてリザーバシャフト流体ポート１７０を通って進む作動油の流れのほんの一部分を遮断する。下側面取り部分の最も下の部分から流れる作動油は、下側面取り部分の上側部分から流れる作動油よりも少ない。かくして、慣性質量体１６２が引き続き上方に動いているとき、慣性質量体は、下側面取り部分から遠ざかって流れる作動油のうちの多くの量を次第に遮断する。慣性質量体１６２が引き続き上方に動いているとき、慣性質量体は、弧状部分の大部分及び最終的に上側面取り部分の大部分を次第に閉塞し、ついには、リザーバシャフト流体ポート１７０を通って流れる作動油の実質的に全てが止められるようになる。

図示のリザーバ本体部分４４は、慣性弁１６０を有しているが、他の構成例では、慣性弁１６０を省いても良く又はこれに代えて他の圧縮又はリバウンド流体流れ弁を用いても良く、或いは、慣性弁１６０に他の圧縮又はリバウンド流体流れ弁を追加しても良い。しかしながら、慣性弁１６０は好ましい。というのは、慣性弁１６０は、テレーン誘発力をライダ誘発力から区別するよう働くからである。テレーン誘発力は、一般に、車両（例えば自転車）が隆起部に遭遇することによって引き起こされる全体として上向きの（圧縮）力である。ライダ誘発力は、自転車用途の場合、典型的には、ライダのペダル踏み行為又は他の力強い動きから生じる持続時間が短く大きさが比較的大きい力である。慣性弁は、変形例として、圧縮力ではなく、リバウンド力に応動して動作するよう構成されても良い。

図示の実施形態では、ショックアブソーバ３８の特徴、観点及び利点のうちでとりわけ性能、耐久性、寿命、調節性及び製造性を向上させる多数の特徴を備えている。例えば、リザーバチャンバ１４６内の流体流れの方向は、ショックアブソーバ３８の圧縮運動とリバウンド運動の両方の際に慣性質量体１６２の側を進む傾向がある。加うるに、この流れは、慣性質量体１６２の運動軸線と全体として一致する傾向がある。かくして、有利には、リザーバチャンバ１４６内の流体の流れは、圧縮中、慣性質量体１６２を開放するのを助け、リバウンド運動中、慣性質量体１６２を閉じるのを助ける傾向がある。したがって、上述の特徴に加えて、かかる構成により、流体が圧縮運動とリバウンド運動の一方又は両方の際に慣性質量体から隔離される構成と比較して、慣性弁１６０の感度又は敏感性が一段と向上する。

加うるに、上述したように、ショックアブソーバ３８の圧縮減衰属性は、好ましくは、主として、リザーバ本体部分４４内の圧縮減衰弁（例えば、主要弁組立体１７２及びブリード弁組立体１７４）の影響を受ける。したがって、本体部分４０からリザーバ本体部分４４に押し退けられる減衰流体の量が多ければ多いほど、減衰流体の流れを操作して所望の減衰効果を生じさせる可能性がそれだけ一層高くなる。例えば、リザーバ本体部分４４（又は、主要減衰弁が配置されている場所であればどこでも）内に導入される減衰流体の量が多ければ、より多くの別個の減衰回路を利用することができると共に／或いはより多くの調節可能な減衰弁を設けることができる。

有利には、図示の本体部分４０のダンパコンポーネント（例えば、ダンパ管４８及びピストンロッド７８）は、主ダンパがショックアブソーバ３８の圧縮中、実質的にポンプとして機能するよう構成されている。すなわち、本体部分４０のダンパコンポーネントは、圧縮中、ダンパ管４８の全有効流体量の大部分を本体部分４０からリザーバ本体部分４４に移すよう構成されている。図示の構成では、かかるポンプ送り作用は、主として、ダンパ管４８の内径に対して大きな外径のピストンロッド７８を用いることによって達成される。したがって、ピストンロッド７８は、完全圧縮ストロークの際、ダンパ管４８内の全流体のうちの相当多くの量をリザーバ本体部分４４に押し退ける傾向がある。押し退けられた流体の特定の割合は、すぐ以下に説明するコンポーネント又はショックアブソーバ３８の寸法又は特性の考えられる組み合わせの任意のものについて計算できる。例えば、ダンパ管４８の全容積、ピストンロッド７８の全体積及びかくして押し退け割合は、例えば以下に説明する考えられるショックの長さ、ピストンロッド７８の直径、ダンパ管４８の直径、隙間又は比の各々に基づいて計算でき又は合理的に推定できる。好ましくは、ダンパ管４８内の減衰流体の少なくとも約３０％は、完全圧縮ストロークの際に、ピストンロッド７８により押し退けられる。幾つかの構成例では、ダンパ管４８内の減衰流体の少なくとも約４０％、４５％、５０％、６０％、７０％、８０％又は９０％は、完全圧縮ストロークの際、ピストンロッド７８により押し退けられる。現時点において好ましい一構成例では、ダンパ管４８内の減衰流体の約４６％が完全圧縮ストロークの際、ピストンロッド７８により押し退けられる。ダンパ管４８内の全流体の相当多くの割合の押し退けは又、本体減衰ピストン５４（即ち、ピストン押し退け装置）を通る流体の流れを可能にしないようにすることによっても達成できる。しかしながら、好ましくは、上述したように、圧縮中に本体減衰ピストン５４を通る流体の流れは、ショックアブソーバ３８の次のリバウンド運動中に使用できる。ピストン押し退け装置では、リバウンドチャンバを充填する何らかの方法が必要であり、これは、手頃な製造費及び重量を維持しながら一体型リヤショックアブソーバ装置（即ち、ばねと減衰機能の両方）において達成するのが困難である。加うるに、図示の構成では、本体部分４０及びリザーバ本体部分４４は、マスタ／スレーブ関係を有するものとして説明できる。例えば、圧縮運動中、ショックアブソーバ３８の減衰作用は、好ましくは、主として、リザーバ本体部分４４内の圧縮減衰回路によって制御される。かくして、リザーバ本体部分４４は、本体部分４０をスレーブとした場合にマスタである。というのは、リザーバ本体部分４４は、運動を制御し、本体部分４０は、リザーバ本体部分４４内の減衰作用によって許容されるように動くからである。リバウンドの際、役割を逆にすることができる。例えば、リバウンド減衰は、好ましくは、主として、本体部分４４のリバウンド減衰回路によって制御され、本体部分４０は、リバウンド流体の流れを制御するマスタとして働く。リザーバ本体部分４４のリバウンド回路内の流れは、本体部分４０のリバウンド減衰回路によって制御され、かくして、本体部分４０のリバウンド減衰回路に対してスレーブとして作用する。

好ましい構成では、自転車用リヤショックアブソーバ３８との関連において、ピストンロッドの外径は約６ｍｍ〜約２０ｍｍ、より好ましくは約８ｍｍ〜約２０ｍｍである。しかしながら、ピストンロッドの外径は、約９ｍｍ、１０ｍｍ、１１ｍｍ、１２ｍｍ、１３ｍｍ、１４ｍｍ、１５ｍｍ、１６ｍｍ、１７ｍｍ、１８ｍｍ又は１９ｍｍであるのが良い。特に好ましい一構成では、ピストンロッドの外径は、約１２ｍｍである。さらに、他の構成では、他の要因又は用途を考慮に入れて、ピストンロッドの外径は、上述の寸法よりも大きくても良く又は小さくても良い。好ましい構成では、ダンパ管内径は、約８．４ｍｍ〜約３５ｍｍである。より好ましくはダンパ管の内径は、約１４ｍｍ〜約２１ｍｍである。現時点において好ましい実施形態としてのダンパ管の内径は、約１７．７ｍｍである。しかしながら、ダンパ管の内径は、好ましくはピストンロッド７８の外径を考慮に入れると共に適当な密封装置を受け入れる２つのコンポーネント相互間の隙間の所望の大きさを設けた状態で、約９ｍｍ、１０ｍｍ、１１ｍｍ、１２ｍｍ、１３ｍｍ、１４ｍｍ、１５ｍｍ、１６ｍｍ、１７ｍｍ、１８ｍｍ、１９ｍｍ、２０ｍｍ、２１ｍｍ、２２ｍｍ、２３ｍｍ、２４ｍｍ、２５ｍｍ、２６ｍｍ、２７ｍｍ、２８ｍｍ、２９ｍｍ、３０ｍｍ、３１ｍｍ、３２ｍｍ、３３ｍｍ又は３４ｍｍであっても良い。好ましくは、最小直径の隙間は、全体で少なくとも約１．５ｍｍ（即ち、半径方向隙間が約０．７５ｍｍである）。好ましい構成では、隙間は、全体として、約１．５ｍｍ〜約９．５ｍｍである。より好ましくは、隙間全体は、約１．５ｍｍ〜約８ｍｍである。しかしながら、隙間全体は、ショックアブソーバ３８の寸法、用途又は他の関連の要因に応じて、考えられる寸法のうちとりわけ、約２ｍｍ、３ｍｍ、４ｍｍ、５ｍｍ、６ｍｍ、７ｍｍ、８ｍｍ又は９ｍｍであるのが良い。

好ましい構成では、ダンパ管４８の内径とピストンロッド７８の外径の比は、約１．０５：１〜約１．７５：１である。現時点において好ましい構成では、この比は、約１．５：１、より具体的に言えば約１．４８：１である。しかしながら、比は、約１．０５：１、１．１：１、１．２：１、１．３：１、１．４：１、１．５：１、１．６：１、１．７：１又は１．７５：１であるのが良い。寸法が実質的に上述の範囲にあるピストンロッド外径及びダンパ管内径（好ましくは、約６〜２０ｍｍのピストンロッド外径、約８〜３５ｍｍのダンパ管内径、より具体的には、約１２ｍｍのピストンロッド外径、約１７．７ｍｍのダンパ管内径及び／又は以下に説明する長さ、動程及びてこの比の範囲の任意の組み合わせの範囲内）を有するショックアブソーバ３８では、ダンパ管４８の内径とピストンロッド７８の外径の比は、約２．０：１又は約２．５：１という大きなものであるのが良い。

好ましいショックアブソーバ３８は、約６．５〜約１０．２５インチ（１６．５１〜２６．０４ｃｍ）、より好ましくは約６．５〜約９．５インチ（１６．５１〜２４．１３ｃｍ）の長さ（通常、アイレット６２，６６の中心相互間で測定される）を有する。特定の好ましい実施形態の長さは、約７．３６インチ（１８．６９ｃｍ）である。ショックアブソーバ３８の全動程は、好ましくは、約１〜約５インチ（２．５４〜１２．７ｃｍ）、約１〜約４インチ（２．５４〜１０．１６ｃｍ）又は約１〜約３．５インチ（２．５４〜８．８９ｃｍ）である。ショックアブソーバ３８の特に好ましい実施形態の動程は、約４７ｍｍ（又は約１．８５インチ）である。ショックアブソーバ３８の特に好ましい実施形態は、自転車に取り付けられた時、約４：１、より具体的には約３．９８：１のてこ比を有する。てこ比は、ショックアブソーバの動程と比較したホイール軸線の移動距離の比である。かくして、ホイールは、ホイールの移動範囲全体を通じて平均でショック動程の約４倍の長さにわたり移動する傾向にある。しかしながら、てこ比は、全動程範囲の任意特定の部分で様々であって良い。

図１〜図１４を参照してリヤショック３８の作用について説明する。上述したように、リヤショック３８は、好ましくは、自転車フレーム２２の可動部分相互間、例えば自転車２０のメインフレーム部分２４（例えば、シートチューブ２７）とサブフレーム部分２６との間に作動可能に設けられる。好ましくは、リヤショック３８のダンパ管４８の部分は、サブフレーム部分２６に連結され、空気スリーブ５０（及びかくしてピストンロッド７８及びピストン５４）は、シートチューブ２７に連結される。図１に示されているように、リザーバ本体部分４４は、好ましくは、リヤアクスルの近くで自転車２０のサブフレーム部分２６に連結されている。リヤショック３８は、圧縮運動とリバウンド運動の両方を行うことができる。

自転車２０の後輪３０が隆起部によって衝撃を受けると、サブフレーム部分２６は、メインフレーム部分２４に対して回転し、リヤショック３８を圧縮する傾向がある。慣性質量体１６２は、閉鎖位置のままであるようにばね１６６の力によって付勢される。慣性質量体１６２がばね１６６の力に打ち勝って開放位置まで動き、流体が通路１６８からリザーバシャフト流体ポート１７０を通ってリザーバチャンバ１４６内に流れるようにするためには、リザーバ本体部分４４の長手方向軸線に沿ってこのリザーバ本体部分の受ける加速度は、しきい値を超えなければならない。

リヤショック３８の圧縮運動のためには（即ち、ピストン５４がダンパ管４８内に動くようにするためには）、ピストンロッド７８により押し退けられた流体は、リザーバチャンバ１４６内に流れなければならない。しかしながら、慣性質量体１６２がリザーバシャフト流体ポート１７０に対して閉鎖位置にある場合、流体は、リザーバチャンバ１４６内への流体の流れは、好ましくは、実質的に妨げられる。慣性弁１６０が閉鎖位置にあるとき、リヤショック３８は、好ましくは、実質的に硬直状態のままである。上述したように、圧縮チャンバ１０４からリザーバチャンバ１４６へのブリード弁１７４を通る流体の流れのうちの幾分かの量が好ましくは許容される。しかしながら、好ましくは、ブリード弁１７４を通る流体の流れは、ブリード弁１７４が主として所与の期間にわたり（比較的短い期間にわたり）、ショック３８の停動又はサグ（sag）を許容することができるレベルまで制限される。ブリード弁１７４を通る流れは、好ましくは、ショック３８がブリード弁１７４だけを通る流体の流れへの応答の際に隆起部に応動することができるようにするには不十分である。

しかしながら、慣性弁１６０が閉鎖位置のままである場合であっても、流体は、依然として、圧縮チャンバ１０４からリザーバチャンバ１４６に移ることができる。ただし、リヤショック３８に加わる圧縮力が主要弁チャンバ１８２内の流体圧力を圧縮流れシムスタック１８８が開き、流体が主要弁チャンバ１８２から圧縮流れ通路１９０を通ってリザーバチャンバ１４６内に流れることができるようにする圧力しきい値まで増大させるのに十分な大きさのものであることを条件とする。

本明細書において説明した形態では、リヤショック３８の正又は伸長ばね力は、主要空気チャンバ８６内のガスの圧力によって生じる。圧縮の際の減衰率は、主として、リザーバ本体部分４４内の圧縮流れ通路１９０を通る流れ並びに本体部分４０内の圧縮シムスタック１１４により生じるかなり低い減衰効果により定められる。

十分な大きさの加速度がリザーバ本体部分４４の長手方向軸線（即ち、慣性質量体１６２の移動軸線）に沿って与えられる場合、慣性質量体１６２は、ばね１６６の付勢力に打ち勝ってリザーバシャフト１６４に対して下方に動いて開放位置に至る。慣性弁１６０が開放位置にある状態で、作動油は、圧縮チャンバ１０４からリザーバシャフト流体ポート１７０を経てリザーバチャンバ１４６内に押し退け可能である。かくして、リヤショック３８は、圧縮可能であり、圧縮減衰は、好ましくは、主として、リザーバ本体部分４４内の圧縮流れ通路１９０並びにリザーバシャフト流体ポート１７０を通る流れによって定められる。

慣性質量体１６２の重さは、ばね１６６のばね定数及びばね１６６に加えられた予荷重は、慣性質量体１６２がばね１６６の付勢力に打ち勝って開放位置に動くための最小しきい値を定める。ばね１６６のばね定数及びばね１６６に加えられる予荷重は、好ましくは、リザーバ本体部分４４の軸方向に加わる上向きの加速度がゼロの場合、慣性質量体１６２がばね１６６によって閉鎖位置に付勢されるよう選択される。しかしながら、慣性質量体１６２は、好ましくは、重力（Ｇ）の０．１〜３倍の加速度を受けた場合、ばね１６６の付勢力に打ち勝つ。好ましくは、慣性質量体１６２は、０．２５〜１．５Ｇである加速度を受けると、ばね１６６の付勢力に打ち勝つ。しかしながら、所定のしきい値は、上述の値からばらつきがあっても良い。

図１３及び図１４を参照すると、慣性質量体１６２が開放位置にあるとき、ばね１６６は、慣性質量体１６２を閉鎖位置に向かって動かす傾向のある付勢力を慣性質量体１６２に及ぼす。有利には、ばね付勢力及び流体抵抗を考慮に入れなければ、慣性質量体１６２は、リザーバチャンバ１４６内に入っている流体内で自由に動き、それにより、後輪３０に加わる力に対する慣性弁１６０及びそれ故にリヤショック３８の応答性を高める。慣性弁１６０は、隆起部のある表面条件と滑らかな表面条件を区別し、それに従って減衰率を変える。滑らかな表面条件下では、慣性弁１６０は、閉鎖位置のままであり、減衰率は、望ましくは、安定し、それ故自転車２０のライダの動きに起因した懸架運動を阻止する。最初の影響のある隆起部に遭遇すると、慣性弁１６０は、開いて、有利には、隆起部をリヤショック３８によって吸収することができるよう減衰率を下げる。

リヤショック３８が主要弁組立体１７２を通る流体の流れ若しくは慣性弁１６０を通る流体の流れ又はこれら両方によっていったん圧縮されると、主要空気チャンバ８６と第２の空気チャンバ１０２の組み合わせにより生じるばね力が、ダンパ管４８を空気スリーブ５０から遠ざける傾向がある。リヤショック３８がリバウンドするようにするため、リザーバ管１４２を出たピストンロッド７８の体積に等しい流体の量がリザーバチャンバ１４６から圧縮チャンバ１０４内に引き込まれなければならない。リバウンド流れシムスタック２０４により提供される望ましくは軽い抵抗に抗して主要弁組立体１７２の補充ポート１９２を通るこの方向における流体の流れが可能になる。力を浮動リザーバピストン１４４に及ぼすガスチャンバ１４８内のガス圧力は、この補充流れを助けることができる。かくして、リバウンド減衰率は、主として、リバウンドシムスタック１２４の付勢力に抗する主要ピストン５４のリバウンド流れ通路１２２を通る流体の流れによって定められる。

上述したように、本発明のリヤショック３８は、慣性質量体１６２及びリザーバシャフト１６４を備えた慣性弁１６０を有し、リザーバシャフト１６４には、慣性質量体１６２に加える流体圧力の均等な分布状態を生じさせ、それにより、慣性質量体１６２がリザーバシャフト１６４に引っかかるのを実質的に妨げ又は阻止するようリザーバシャフト流体ポート１７０と整列した周方向溝２１８が設けられている。慣性質量体１６２のオフセンター状態により、慣性質量体１６２は、リザーバシャフト１６４に接触することができ、それによりリザーバシャフト１６４上における慣性質量体１６２の運動を妨げる傾向のある摩擦を生じさせる。慣性質量体１６２の重さは比較的小さく且つ慣性質量体１６２を僅かな加速度に応動させることが望ましいことに起因して、慣性質量体１６２とリザーバシャフト１６４との間に働く摩擦は、慣性弁１６０の性能を深刻なほど損ね、慣性弁を全く不作動状態にする場合がある。オフセンター状態は、慣性弁１６０のコンポーネントを製作するのに必要な製造プロセスと関連した典型的なばらつきに起因して生じる場合がある。さらに、慣性質量体１６２の引っ掛かり効果は、慣性質量体１６２の内面又はリザーバシャフト１６４の外面上に存在するばりに起因して生じる場合がある。慣性質量体１６２は、有利には、全体として滑らかな内面を有しているので、慣性質量体１６２の内面に対するばり取り作業は、実質的に単純化され、引っ掛かりの恐れが実質的に軽減される。

図２及び図１５を参照すると、好ましくは、ショックアブソーバ３８はダンパ部分を分解しないで、サスペンション又は懸架ばね部分の少なくとも部分的分解を可能にするよう構成されている。かくして、サスペンションばねの日常的な点検整備は、ダンパからの減衰流体の排出を必要としないで、可能になる。したがって、サスペンションばねの日常的な点検整備は、非常に楽である。サスペンションばねは点検整備では、通常、サスペンションばねの１つ又は２つ以上のシール（例えば、シール９０、シール７０）の交換及び／又は潤滑が行われる。しかしながら、何らかの目的による空気スリーブ５０の内部への接近が促進される。

図示の構成では、空気スリーブ５０を端キャップ５２から結合解除し、これをダンパ管４８の閉鎖端部６０に向かって滑らせることができる。管組立体４６は、空気スリーブ５０が空気ばねの点検整備を可能にするのに十分な距離にわたり管組立体４６の管部分４６ａを通り過ぎることができるよう構成されている。図示のように、好ましくは、管部分４６ａは、ダンパ管４８の長手方向軸線に対して９０°未満の角度をなしてダンパ管４８から出ている。より好ましくは、管部分４６ａは、ダンパ管４８の長手方向軸線に対して７５°未満、６０°未満又は４５°未満の角度をなしてダンパ管４８から出ている。好ましい一構成では、この角度は、ダンパ管４８の長手方向軸線に対して約４５°である。加うるに、管部分４６ａは、好ましくは、空気スリーブ５０の内部空間の直径よりも小さい最大幅（全体として端部のところの開口部の中心を互いに結ぶ線に垂直な方向における寸法）を有する。かくして、空気スリーブ５０は、好ましくは、管部分４６ａを部分的に又は完全に通り過ぎることができる。

好ましくは、空気スリーブ５０は、空気ばねピストン５６のシール９０が露出され又は接近可能であるのに十分な距離にわたり管部分４６ａを通り過ぎることができる。少なくとも１つの構成では、空気スリーブ５０は、シール７０がダンパ管４８の閉鎖端部６０を越えて進むのに十分な距離にわたり管部分４６ａを通過するのが良い。少なくとも１つの構成では、空気スリーブ５０は、管部分４６ａを完全に通過するのが良い。必要ならば又は所望ならば、新たなシール（例えば、シール７０及び／又は９０）がリザーバ本体部分４４又は端キャップ５２を通過することができるようにし、そしてシールをそれぞれ空気スリーブ５０又はピストン５６に組み付けるのが良い。幾つかの構成では、端キャップ５２は、減衰流体をダンパから放出することなく、ピストンロッド７８から取り外し可能であるのが良く、交換用シールがピストンロッド７８を通過するようにしてこれを空気スリーブ５０又はピストン５６に組み付けるのが良い。

図１６及び図１７は、図１〜図１５のリザーバ４４の別の実施形態の一部分を示しており、この場合、種々の特徴は図１〜図１５のショックアブソーバの同一又は類似の特徴の参照番号を用いて示されている。図１６及び図１７には示されていないショックアブソーバの部分は、図１〜図１５を参照して説明したショックアブソーバの部分と同一又はほぼ同じであるのが良く、或いは、本明細書の開示内容を考慮して当業者には明らかな任意適当な構造のものであって良い。図１６及び図１７のリザーバは、慣性弁組立体１６０の作動状態を少なくともショックアブソーバ３８の或る特定の用途にあわせて、例えば、オフロード自転車（例えば、図１の自転車２０）に使用するために促進する仕方で慣性弁組立体１６０を通る流体の流れを案内する流体流れ制御装置２５０を有している。具体的に説明すると、好ましい流体流れ制御装置２５０は、少なくとも或る特定の環境では、慣性質量体１６２が完全開放位置に向かって十分にいったん動くと、慣性質量体１６２を開放位置（図１６の向きでは下方）に向かって押圧する傾向のある力を生じさせるよう働く。流体流れ制御装置２５０により生じる力は、慣性質量体１６２に作用する加速力が慣性質量体１６２を加速力だけで開放位置に維持するのに必要な程度を下回った後、慣性質量体１６２を開放位置に維持することができる。公知のように、加速力は、通常、ショックアブソーバ３８の圧縮ストロークの完了に先立って慣性質量体１６２を開放位置に維持するのに必要な程度を下回って減少する。したがって、好ましい流体流れ制御装置２５０は、慣性質量体１６２が、加速力が減少する程度を越えて、好ましくは、圧縮ストロークの実質的に終わりまで、開放位置のままである期間を延ばすことができる。或る特定の構成では、流体流れ制御装置２５０は、慣性質量体１６２が所望の作動しきい値を下回る加速力に応答して開くのを阻止することができる。

図示の流体流れ制御装置２５０は、仕切り１８０と慣性質量体１６２との間に位置決めされた流れ本体又は流体偏向キャップ２５２を有する。流体偏向キャップ２５２は、望ましくは、リザーバシャフト１６４を包囲すると共に好ましくは慣性質量体１６２が完全閉鎖位置（図１６の最も上の位置）に位置する場合、慣性質量体１６２の上端部を包囲する全体としてキャップ状又はボウル状の構造体である。流体偏向キャップ２５２は、リザーバシャフト１６４の肩１８４で支持され、この流体偏向キャップは、圧縮シムスタック１８８を仕切り１８０の下面にあてて支持している。

図示の流体偏向キャップ２５２は、ネック部分２５４及びベース部分２５６を有し、これら部分２５４，２５６は、一緒になって、図１〜図１５の実施形態の環状ワッシャ１８６の機能を実行する。すなわち、ネック部分２５４は、リザーバシャフト１６４の肩１８４に当接し、シムスタック１８８を仕切り１８０に当てて固定する。ベース部分２５６は、慣性質量体１６２の上側停止部となる。ベース部分２５６の頂面は、慣性質量体１６２とベース部分２５６との間の接触面積を減少させてこれら表面相互間に取り込まれて、慣性質量体１６２がベース部分２５６から離れるのを阻止する傾向のある吸引効果を減少させるための溝２５６ａを有するのが良い。変形例として、慣性質量体１６２又はベース部分２５６は、同様な目的を果たす突起を備えても良い。しかしながら、溝２５６ａを設けることが好ましい。というのは、溝は、作るのが楽だからである。

流体偏向キャップ２５２は、側壁部分２５８を更に有し、この側壁部分は、ベース部分２５６から慣性質量体１６２に向かって（図１６において下方）軸方向に延び、上述したように、好ましくは、慣性質量体１６２が完全閉鎖位置にあるときに、リザーバシャフト１６４の長手方向軸線に沿って慣性質量体１６２の上端部とオーバラップする。好ましくは、リップ２６０が側壁部分２５８の自由端部又は下端部から慣性質量体１６２に向かって半径方向内方に延びているが、このリップは、慣性質量体１６２と環状流れ通路又は隙間空間Ｃ（図１７）を構成して慣性質量体１６２がリップ２６０に接触しないで、リザーバシャフト１６４上でこれに沿って上下に自由に動くことができるようになっている。

図示の慣性質量体１６２の上端部は、望ましくは、慣性質量体１６２の中間部分よりも小さい外径又は最大断面寸法を定め、かかる慣性質量体は、図１〜図１５の慣性質量体１６２とほぼ同じ断面サイズのものである。加うるに、流体偏向キャップ２５２の側壁部分２５８の外径又は最大断面寸法は、好ましくは、慣性質量体１６２の中間部分の外径とほぼ同じである。かくして、キャップ２５２と慣性質量体１６２は、実質的にほぼ同じ外側の寸法形状を有し、その結果、減衰流体が圧力又は速度の実質的な変化なしに、流体偏向キャップ２５２及び慣性質量体１６２の側を比較的スムーズに流れることができるようになっている。

慣性質量体１６２の上端部の下に位置する慣性質量体１６２の中間部分２６２の外面は、慣性質量体１６２が完全閉鎖位置にあるとき、流体偏向キャップ２５２のリップ２６０と全体として整列する。中間部分２６２は、リップ２６０の各側（図１８参照）を越えて延びる凹部を備えても良く、或いは、断面寸法形状が図１６及び図１７に示されている上端部とほぼ同一又は類似していても良い。

慣性質量体１６２の上端部は、半径方向外方に向いた表面を備えたリップ部分又はリップ２６４を有する。リップ部分２６４は、慣性質量体１６２の最も上に位置する端のところに設けられている。しかしながら、他の構成では、リップ部分２６４は、この最上端から間隔を置いて設けられても良い。リップ部分２６４は、望ましくは、上述したように流体偏向キャップ２５２のリップ２６０により構成される空間を通過することができる外側寸法形状を有する。かくして、図示の構成では、流体偏向キャップ２５２のリップ２６０と慣性質量体１６２のリップ部分２６４との間には、隙間空間Ｃが形成されている。隙間空間Ｃは、流体偏向キャップ２５２のリップ２６０と慣性質量体１６２のリップ部分２６４との間に直線距離（慣性質量体１６２の運動軸線に垂直な方向に見て）を定めるのが良い。しかしながら、他の構成では、隙間空間Ｃは、流体偏向キャップ２５２の他の部分（又は均等構造体）及び慣性質量体１６２の任意適当な部分によって構成されても良い。さらに、隙間空間Ｃは、慣性質量体１６２の運動軸線に垂直な方向から見てオフセットした方向に直線距離を定めても良い。一般的に言って、隙間空間Ｃを可動慣性質量体１６２及び慣性質量体１６２に対して制止している構造体（例えば、流れ本体）の任意の互いに協働する表面であって、慣性質量体１６２が開放又は部分開放位置にあるときに互いに隣接して位置する任意の協働する表面によって作ることができる。図示の構成では、リップ２６０，２６４は、一般に、慣性質量体１６２の上端部がポート１７０を閉塞しはじめるときとほぼ同じに又はその直前に互いに隣接して位置するようになる（慣性質量体１６２が図１６及び図１７において上方に動いているときに）。

図示の構成では、隙間空間Ｃは、リップ２６０とリップ部分２６４との間の直線寸法を定め、この直線寸法は、慣性質量体１６２の挙動に影響を及ぼす局所流体流れ動力学的状態を生じさせるようショックアブソーバ３８の減衰流体流れ通路の他の部分に対して設定されるのが良い。例えば、図示の構成の隙間空間Ｃは、リザーバシャフト１６４の１つ又は複数のポート１７０の面積の合計に対して、開放位置から閉鎖位置への慣性質量体１６２の戻りを遅くするよう寸法決めされている。具体的に説明すると、図示の構成では実質的に環状である隙間空間Ｃの総流れ面積は、ポート１７０の面積の合計に対して局所流れ絞りを生じさせるよう設定されるのが良い。ポート１７０の面積の合計は、慣性質量体１６２により制御される流体流れに有効な総面積である。流れ絞りにより、流体偏向キャップ２５２の内部の圧力増大が生じ、それにより、慣性質量体１６２が流体偏向キャップ２５２の内部チャンバ２６６に入って閉鎖位置に戻るのを阻止する傾向にある力が慣性質量体１６２に加えられる。流体偏向キャップ２５２内の増大した圧力が実質的に圧縮ストローク全体の間、開放又は少なくとも部分開放位置に保持するのに十分なレベルでショックアブソーバ３８の圧縮ストロークの実質的に全体の間（圧縮流体流れが存在する期間全体にわたり）存在するのが良い。変形例として、圧力の増大状況が個々の圧縮ストロークの持続時間よりも短い持続時間にわたって存在しても良い。かかる構成では、慣性質量体１６２は、個々の圧縮ストロークの終わりに先立って、閉鎖位置又は部分閉鎖位置に動く場合がある。しかしながら、好ましくは、流体流れ制御装置２５０は、慣性質量体１６２にだけ作用する加速力が慣性質量体１６２を開放位置に維持するのに十分な箇所を越えて慣性質量体１６２が開放又は部分開放位置に保持されるよう構成される。さらに、流体流れ制御装置２５０は、或る特定のテレーン誘発力により衝撃を受ける場合のある慣性質量体１６２の運動量に起因して慣性質量体１６２が閉鎖するのを阻止するよう動作可能である。同様に、隙間空間Ｃを設けることにより、チャンバ２６６とチャンバ２６６の外部に位置するリザーバチャンバ１４６の部分との間に圧力差を生じさせることにより慣性質量体１６２が所望のしきい値よりも小さい加速力に応答して開くのを阻止することができる。

一構成では、隙間空間Ｃにより定められる面積は、ポート１７０の面積の合計以下である。例えば、隙間空間Ｃにより定められる面積は、ポート１７０の面積の合計の約２５％〜約１００％であるのが良い。好ましくは、隙間空間Ｃにより定められる面積は、ポート１７０の面積の合計の約５０％〜約９０％であり、より好ましくは、ポート１７０の面積の合計の約７５％〜約８５％である。一般に、隙間空間Ｃの面積がポート１７０の面積の合計の大きな割合として定められている場合、慣性質量体１６２を開放状態に保持する傾向のある流体力が減少し、隙間空間Ｃの面積がポート１７０の面積の合計の少ない割合として設定されている場合、慣性質量体１６２を開放状態に保持する傾向のある流体力が増大する。

変形例として、幾つかの実施形態において利益をもたらすには隙間空間Ｃにより定められる面積がポート１７０の面積の合計以下であることが必ずしも必要ではないということが本発明者により発見された。流体流れ制御装置２５０は、隙間空間Ｃにより定められる面積がポート１７０の面積の合計以上であっても慣性質量体１６２の動きに影響を依然として及ぼすことができる。好ましくは、隙間空間Ｃにより定められる面積は、ポート１７０の面積の合計よりもそれほど大きくない。かかる構成では、隙間空間Ｃにより定められる面積は、ポート１７０の面積の合計の約１００％〜約１１０％であるのが良い。好ましくは、隙間空間Ｃにより定められる面積は、ポート１７０の面積の合計の約１００％〜約１０５％であり、より好ましくは、ポート１７０の面積の合計の約１００％〜約１０２％である。

注目されるように、隙間空間Ｃは、図示の構成ではポート１７０に対して寸法決めされているが、慣性質量体１６２の運動に所望通りに影響を及ぼす所望の流体流れ動力学的状態を作るためには、隙間空間Ｃは、隙間空間Ｃから見て上流側又は下流側に位置した減衰流体の流れ通路の他の部分に対して寸法決めされても良い。図示の構成では、リザーバシャフト１６４のポート１７０は、慣性質量体１６２の上方に位置する流体偏向キャップ２５２の内部チャンバ２６６に流体を供給する。かくして、ポート１７０の面積の合計は、隙間空間Ｃにより定められる面積の相対的設定を行う上で圧縮流体流れ通路の都合の良い部分を提供する。しかしながら、隙間空間Ｃを圧縮流体流れ通路の別の部分に対して寸法決めすることも可能である。

図１〜図１５を参照して上述したように、リザーバ４４の圧力作動型弁組立体は、主要弁組立体１７２及びブリード弁組立体１７４を含む。有利には、図１６及び図１７の図示の構成例では、主要弁組立体１７２及びブリード弁組立体１７４を通る流体の流れは、隙間空間Ｃを通過することがない。かくして、隙間空間Ｃは、慣性質量体１６２の運動に影響を及ぼすことができるが、隙間空間Ｃは、主要弁組立体１７２及びブリード弁組立体１７４を通る流れを制限することがない。したがって、主要弁組立体１７２及びブリード弁組立体１７４を通る流体の流れを最適化することができる。というのは、流体の流れは、隙間空間Ｃにより制限されることがないからである。それと同時に、隙間空間Ｃは、最適化すると、主要弁組立体１７２及びブリード弁組立体１７４を通る流体の流れにマイナスの影響を及ぼさないで、慣性質量体１６２に所望に応じて影響を及ぼすよう最適化可能である。

図１６及び図１７のリザーバ４４を有するリヤショック３８の作動は、図１〜図１４を参照して説明したリヤショック３８の作動と実質的に同じである。リヤショック３８は、自転車フレーム２２の可動部分相互間、例えば自転車２０のメインフレーム部分２４（例えば、シートチューブ２７）とサブフレーム部分２６との間に作動可能に設けられている。リザーバ４４は、好ましくは、リヤアクスルの近くで自転車２０のサブフレーム部分２６に連結されている。自転車２０の後輪３０が隆起部によって衝撃を受けると、サブフレーム部分２６は、メインフレーム部分２４に対して回転し、リヤショック３８を圧縮する傾向がある。慣性質量体１６２は、閉鎖位置のままであるようにばね１６６の力によって付勢され、慣性質量体１６２は、リザーバ本体部分４４の長手方向軸線に沿ってこのリザーバ本体部分の受ける加速度がしきい値を超えた場合にのみ開放位置まで動く。リヤショック３８の圧縮運動の際、ピストンロッド７８により押し退けられた流体は、ピストンロッド７８によってダンパ管４８からリザーバチャンバ１４６内に移される。

慣性弁１６０が閉鎖位置にあるとき、圧縮チャンバ１０４からリザーバチャンバ１４６への流体の流れがブリード弁１７４及び／又は主要弁１７２を介して起こる。ブリード弁１７４を通る圧縮流体流れは、隙間空間Ｃを通過しないでリザーバシャフト１６４の内部通路１６８を通る。主要弁１７２を通る圧縮流体流れは、隙間空間Ｃを通らないで、仕切り１８０の圧縮流れ通路１９０を通り、圧縮シムスタック１８８を通り過ぎ、そして流体偏向キャップ２５２に沿ってこの周りを流れる。

十分な大きさの加速度がリザーバ本体部分４４の長手方向軸線（即ち、慣性質量体１６２の移動軸線）に沿って与えられる場合、慣性質量体１６２は、ばね１６６の付勢力に打ち勝ってリザーバシャフト１６４に対して下方に動いて開放位置に至る。慣性弁１６０が開放位置にある状態では、作動油は、圧縮チャンバ１０４からリザーバシャフト流体ポート１７０を経てリザーバチャンバ１４６内に押し退け可能である。上述したように、圧縮流体流は、リザーバシャフト流体ポート１７０を通過した後、隙間空間Ｃを通り、その後、流体偏向キャップ２５２の内部チャンバ２６６の外部に位置するリザーバチャンバ１４６の部分に入る。

慣性質量体１６２が開放位置にあるとき、ばね１６６は、慣性質量体１６２を閉鎖位置に向かって（図１６及び図１７において上方に）動かす傾向のある付勢力を慣性質量体１６２に及ぼす。有利には、隙間空間Ｃを通って流れる圧縮減衰流体の絞りにより、ばね１６６の力に対抗する傾向があると共に慣性質量体１６２が流体偏向キャップ２５２ょリップ２６０を越えて閉鎖位置に至るのを阻止する力を慣性質量体１６２に加える高圧領域が内部チャンバ２６６内に作られる。圧縮流体流がいったん停止し又は相当な程度まで遅くなると、ばね１６６の力は、隙間空間Ｃを通る流体の流れの絞りによって作られた力に打ち勝ち、慣性質量体１６２を閉鎖位置に動かす。かくして、有利には、慣性質量体１６２は、加速力が減少し、しかも圧縮流体流が著しく遅くなり又は停止するまで、開放状態のままである。上述したように隙間空間Ｃは、圧縮流体流れの所望のレベルでばね１６６の閉鎖力に抗して慣性質量体１６２を開放位置に維持するよう寸法決めされるのが良い。加うるに、慣性質量体１６２の側の圧縮流体流れは、慣性質量体１６２を開放位置に向かって（図１６及び図１７において下方に）押圧する傾向がある。

ショックアブソーバ３８が主要弁組立体１７２、ブリード弁１７４又は慣性弁１６０のいずれかを通る流体の流れ又はこれら任意の組み合わせによっていったん圧縮されると、主要空気チャンバ８６と第２の空気チャンバ１０２の組み合わせによって生じるばね力は、ダンパ管４８を空気スリーブ５０から遠ざける傾向がある。リヤショック３８がリバウンド運動を行うとリザーバ管１４２から出たピストンロッド７８の体積に等しい流体の量がリザーバチャンバ１４６から圧縮チャンバ１０４に移動する。リバウンド流れシムスタック２０４により提供される望ましくは軽い抵抗に抗して主要弁組立体１７２の補充ポート１９２（図９参照、図１６及び図１７には示されていない）を通るこの方向の流体の流れが可能になる。慣性質量体１６２の側を通るリバウンド流れは、慣性質量体１６２を閉鎖位置に向かって押圧する傾向があり、その結果、慣性質量体１６２は、ショックアブソーバ３８の圧縮ストロークの完了時に迅速に閉じるようになる。

図１６及び図１７は、ショックアブソーバ３８の遠隔リザーバ４４内の流体流れ制御装置２５０を示している。これは、顕著な利点を有するが、流体流れ制御装置２５０は、他の用途にも利用できる。例えば、リザーバ４４は、例えばフロントサスペンションフォーク組立体内に位置決めされているショックアブソーバの本体に組み込み可能である。加うるに、仕切り１８０をこの仕切りが収納されているダンパ管に対して固定することが必要ではない。例えば、図１８は、ダンパ管３００内の可動ピストン（又は仕切り）１８０の一部として流体流れ制御装置２５０を示している。ダンパ管３００は、自転車２０の一部分に作動可能に結合された図１〜図１５のダンパ管４８とほぼ同じダンパ管であるのが良い。ダンパ管３００は、ピストン１８０を支持したピストンロッド３０２と入れ子状に嵌合しており、ピストンロッド３０２は、図１〜図１５のピストンロッド７８とほぼ同じであるのが良い。ピストンロッド３０２は、自転車２０の別の部分に結合されている。図示の構成では、ダンパ管３００は、好ましくは、自転車のメインフレーム部分に結合され、ピストンロッド３０２は、自転車のサブフレーム部分又は車輪支持部分（例えば、下側フォーク脚部）に結合されている。図１８の流体流れ制御装置２５０は、他の点においては、図１６及び図１７の流体流れ制御装置２５０と実質的に同一である。したがって、図１６及び図１７の参照符号は、図１８の同一又は類似のコンポーネントを示すために用いられており、流体流れ制御装置２５０の詳細な説明を省く。しかしながら、ショックアブソーバの基本的な構造について以下に説明する。

仕切り又は主ピストン１８０は、ダンパ管３００内で動くことができ、かかる仕切り又は主ピストンは、ダンパ管３００をピストン１８０の上方に位置する圧縮チャンバ３０４とピストンの下方に位置するリバウンドチャンバ３０６に分割している。圧力作動型弁組立体は、主要弁組立体１７２及びブリード弁組立体１７４を含む。主要弁組立体１７２とブリード弁組立体１７４の両方は、圧縮チャンバ３０４からリバウンドチャンバ３０６への流体の流れを可能にする。ブリード弁組立体１７４を通る圧縮流れは、ピストンロッド３０２の内部からポート３０８を通ってリバウンドチャンバ３０６に至る。各弁組立体１７２，１７４を通る圧縮流れは、慣性弁組立体１６０及び慣性弁１６０と流れ本体又は流体偏向キャップ２５２との間に作られた隙間空間Ｃをバイパスする。適当な加速力に応動して、慣性弁組立体１６０は又、圧縮チャンバ３０４からリバウンドチャンバ３０６への流体の流れを可能にする。慣性弁組立体１６０を通る流体流れは又、流体流れ制御装置２５０を通過する。ブリード弁１７４を通ると共に常態では軽く付勢されたシム２０４によって閉じられているピストン１８０の１つ又は２つ以上の補充ポート１９２を通ってリバウンド流体流れが生じる。明示的には説明しなかったショックアブソーバ３８及び流体流れ制御装置２５０の他の特徴は、図１〜図１５又は図１６及び図１７を参照して上述した特徴と同一又は実質的に同一であると見なされ又は当業者には明らかな他の適当な構成のものであって良い。

添付の図面に示されているように、ショックアブソーバ３８は、図示されているが本明細書においては説明しておらず、しかしながら当業者には明らかな他の特徴及びコンポーネント、例えばシールを有する。したがって、これらの特徴の説明は省かれている。

本発明を幾つかの好ましい実施形態に関して説明したが、図示の実施形態の小規模な改造例及び再配置例は、本発明の範囲から逸脱しないで想到できる。例えば、好ましい実施形態として圧縮減衰率を変更する自転車用ダンパを説明したが、教示した原理は、リバウンド減衰を変更する又は垂直加速力ではなく、横加速力に応動するダンパ実施形態にも利用できる（しかしながらこれには限定されない）。加うるに、好ましい実施形態をオフロード自転車用途との関連で説明したが、本発明のダンパは、種々の車両に使用できるよう又はダンパを用いることができる非車両用途に使用できるよう改造可能である。更に、慣性弁コンポーネントの圧力及び流れ均等化特徴は、加速力又は加速力以外の手段によって作動可能な他形式の弁に適用可能である。したがって、本発明の範囲は、特許請求の範囲の記載にのみ基づいて定められる。

Claims (19)

1. 加速度感応型ショックアブソーバであって、
   減衰流体を収容したダンパ管を有し、
   前記ダンパ管内に設けられていて、前記ダンパ管の内部を第１の流体チャンバと第２の流体チャンバに分離する仕切りを有し、前記仕切りは、前記減衰流体が前記仕切りを通って前記第１の流体チャンバから前記第２の流体チャンバ内に流れることができるようにする圧縮弁を有し、
   軸線に沿って動くことができる慣性質量体を有する慣性弁を有し、前記慣性弁は、前記ショックアブソーバが前記軸線の方向にしきい値を超える加速力を受けると、前記ショックアブソーバの減衰速度を変化させるよう動作可能であり、
   前記第１の流体チャンバから前記第２の流体チャンバへの流体の流れを可能にする少なくとも第１の流体流れポートを有し、前記少なくとも第１の流体流れポートは、第１の総流れ面積を有し、前記慣性質量体は、常態では、前記慣性質量体が前記少なくとも第１の流体流れポートを覆う閉鎖位置に付勢され、前記慣性質量体は、前記しきい値を超える前記加速力に応動して、前記慣性質量体が前記少なくとも第１の流体流れポートを開く開放位置に動くことができ、
   前記慣性弁と協働する流れ本体を有し、
   前記流れ本体と前記慣性弁との間に位置する制限流路を有し、前記制限流路は、前記少なくとも第１の流体流れポートから見て下流側に位置していて、加速力が前記しきい値を下回って減少した後、前記慣性弁を前記開放位置に維持するために前記第１の総流れ面積に対して設定された第２の総流れ面積を定め、
   前記仕切りの前記圧縮弁を通って流れる減衰流体は、前記制限流路を通らないで、前記第１の流体チャンバから前記第２の流体チャンバに流れることができ、前記制限流路の前記第２の総流れ面積は、前記少なくとも第１の流体流れポートの前記第１の総流れ面積以上である、ショックアブソーバ。
2. 前記流れ本体は、前記慣性質量体の上方部分を包囲した流体偏向キャップを有する、請求項１記載のショックアブソーバ。
3. 前記制限流路は、前記流体偏向キャップと前記慣性質量体との間に構成されている、請求項２記載のショックアブソーバ。
4. 前記流体偏向キャップの側壁は、外側寸法形状が前記慣性質量体の側壁と実質的に同一である、請求項２記載のショックアブソーバ。
5. 前記制限流路の前記第２の総流れ面積は、前記少なくとも第１の流体流れポートの前記第１の総流れ面積の約１００％〜１１０％である、請求項１記載のショックアブソーバ。
6. 前記制限流路の前記第２の総流れ面積は、前記少なくとも第１の流体流れポートの前記第１の総流れ面積の約１００％〜１０５％である、請求項１記載のショックアブソーバ。
7. 前記制限流路の前記第２の総流れ面積は、前記少なくとも第１の流体流れポートの前記第１の総流れ面積の約１００％〜１０２％である、請求項１記載のショックアブソーバ。
8. 前記ダンパ管は、遠隔ダンパ管であり、前記ショックアブソーバは、自転車フレーム組立体に作動的に結合されるよう構成された主ショック本体を更に有し、前記主ショック本体は、主ダンパ管及びピストンロッドに結合されると共に前記主ダンパ管内で動くことができる主ピストンを有する、請求項１記載のショックアブソーバ。
9. 前記仕切りは、前記遠隔ダンパ管内に固定的に位置決めされている、請求項８記載のショックアブソーバ。
10. 前記少なくとも第１の流体流れポートは、一緒になって前記第１の総流れ面積を定める複数個の流体流れポートを有する、請求項１記載のショックアブソーバ。
11. 加速度感応型ショックアブソーバであって、
    自転車フレーム組立体に作動的に結合されるよう構成された主ショック本体を有し、前記主ショック本体は、減衰流体を収容した主ダンパ管及びピストンロッドに結合されると共に前記主ダンパ管内で動くことができる主ピストンを有し、
    減衰流体を収容したリザーバダンパ管を有し、
    前記リザーバダンパ管内に設けられていて、前記リザーバダンパ管の内部を第１の流体チャンバと第２の流体チャンバに分離する仕切りを有し、前記仕切りは、前記減衰流体が前記仕切りを通って前記第１の流体チャンバから前記第２の流体チャンバ内に流れることができるようにする圧縮弁を有し、
    中空のシャフトで定められた軸線に沿って前記中空のシャフト上で動くことができる慣性質量体を有する慣性弁を有し、前記慣性弁は、前記ショックアブソーバが前記軸線の方向にしきい値を超える加速力を受けると、前記ショックアブソーバの減衰速度を変化させるよう動作可能であり、
    前記第１の流体チャンバから前記第２の流体チャンバへの流体の流れを可能にする少なくとも第１の流体流れポートを有し、前記少なくとも第１の流体流れポートは、第１の総流れ面積を有し、前記慣性質量体は、常態では、前記慣性質量体が前記少なくとも第１の流体流れポートを覆う閉鎖位置に付勢され、前記慣性質量体は、前記しきい値を超える前記加速力に応動して、前記慣性質量体が前記少なくとも第１の流体流れポートを開く開放位置に動くことができ、
    前記慣性弁と協働する流れ本体を有し、
    前記流れ本体と前記慣性弁との間に位置する制限流路を有し、前記制限流路は、前記少なくとも第１の流体流れポートから見て下流側に位置していて、加速力が前記しきい値を下回って減少した後、前記慣性弁を前記開放位置に維持するために前記第１の総流れ面積よりも小さい第２の総流れ面積を定め、
    前記仕切りの前記圧縮弁を通って流れる減衰流体は、前記制限流路及び前記中空のシャフトを通らないで、前記第１の流体チャンバから前記第２の流体チャンバに流れることができる、ショックアブソーバ。
12. 前記流れ本体は、前記慣性質量体の上方部分を包囲した流体偏向キャップを有する、請求項１１記載のショックアブソーバ。
13. 前記制限流路は、前記流体偏向キャップと前記慣性質量体との間に構成されている、請求項１２記載のショックアブソーバ。
14. 前記流体偏向キャップの側壁は、外側寸法形状が前記慣性質量体の側壁と実質的に同一である、請求項１２記載のショックアブソーバ。
15. 前記制限流路の前記第２の総流れ面積は、前記少なくとも第１の流体流れポートの前記第１の総流れ面積の約２５％〜１００％である、請求項１１記載のショックアブソーバ。
16. 前記制限流路の前記第２の総流れ面積は、前記少なくとも第１の流体流れポートの前記第１の総流れ面積の約５０％〜９０％である、請求項１１記載のショックアブソーバ。
17. 前記制限流路の前記第２の総流れ面積は、前記少なくとも第１の流体流れポートの前記第１の総流れ面積の約７５％〜８５％である、請求項１１記載のショックアブソーバ。
18. 前記仕切りは、前記遠隔ダンパ管内に固定的に位置決めされている、請求項１１記載のショックアブソーバ。
19. 前記少なくとも第１の流体流れポートは、一緒になって前記第１の総流れ面積を定める複数個の流体流れポートを有する、請求項１１記載のショックアブソーバ。

Images