JP5394503B2 - 回転再生式熱交換器を用いる熱外燃式ガスタービン - Google Patents

Description

本発明は、最初に仕事を生出するための蒸気を、たとえば廃棄物燃焼、石炭燃焼、燃焼ペレット、または類似のものを用いて生産する必要がなく、ガスタービン用のエネルギー源として固体燃料または粒子燃料を利用するプロセスとプラントに関する。

近年、熱エネルギーを機械的仕事に変換するための技術的解決が多数提案された。現在まで石油は、比較的安かったため、研究および開発の焦点は、一般にエネルギー源に石油を用いる火力機械の開発に置かれた。今日の状況では、石油価格は、たとえばバイオマスエネルギーよりもはるかに高い。

石炭、バイオエネルギー、および類似のものに由来する熱エネルギーを機械的仕事に変換するための幾つかの解決が提案された。同提案の解決は、タービンに動力を供給する蒸気を使用することを提案する。そのようなプラントは、エネルギー出力に照らして大規模で複雑であるという事実を別とすれば、上記の解決は、良く機能する解決である。

自動車の動力がバイオエネルギーによって供給されたら、これは１リットル当り１．５０ノルウェークローネの石油価格に相当するであろう。１９４０年代には木材発電機によって車に動力を供給することが一般に慣行されたが、そのような動力供給は、熱分解プロセスに基づいていた。

特許文献１で開示されたガスタービンを有する発電システムは、コンプレッサ装置とタービン装置との間の空気流れが、燃焼装置内に配置された熱交換器によって加熱される。この解決に従えば、コンプレッサ装置からタービン装置への空気流れは、燃焼室内で作られる燃焼排ガスから分離され、タービン装置から出る膨張した空気は、燃焼室に供給される。この解決に従う熱交換器は、静止型熱交換器であり、この熱交換器は、熱交換器の内面から炭素堆積物および類似の廃棄材料を除去するために、休止時間中に熱交換器を少なくとも一部取り出さなければならないように形成されている。

特許文献２に記載されたコンプレッサ装置とタービン装置とを用いるエネルギー生産システムでは、コンプレッサ装置を出る空気流れは、タービン装置に入る前に回転再生式熱交換器を通過する。回転再生式熱交換器内で前記空気流れに、バイオマス材料を燃やす燃焼装置から出る高温の燃焼排ガスの逆流によって熱エネルギーが供給される。

国際公開ＷＯ２００２／０５５８５５号明細書 フランス特許出願第２，９１６，２４０号明細書

本発明の目的は、燃焼が稼働タービン下流側の空気流れの中で行われて、稼働タービン装置によって膨張される前に圧縮された空気にさらにエネルギーを加えるガスタービンを提供することである。

本発明の第２の目的は、エネルギー転換を強化して、熱交換器を含むタービンシステムの種々の部品の修理、保守、および清掃のための休止時間の必要性を低減することである
。

本発明の第３の目的は、タービンシステムに使用される熱交換器の性能、効率、および可使時間を改善して、保守および修理作業のための休止時間を減らすことである。
本発明の第４の目的は、機械的仕事の産出を可能にしながら、高温の炭素堆積物または灰で汚染された燃焼排ガスがタービン装置に与える否定的な作用を回避することである。

本発明の他の目的は、たとえばペレットの形をしたバイオマスまたは石炭で車を運転することを可能にし、重量・効果比が従来のガソリンモーターの重量・効果比よりも優るタイプの完全なガスタービンを提供することである。

本発明の別の目的は、ガスタービンのエネルギー源として固体燃料または粒子燃料を利用して、エネルギーを中間相である蒸気に変換するのを不要にすることである。
本発明のさらに別の目的は、静止型および移動型のエネルギー生産のために、たとえば自動車、モーター等に動力を供給するために石油以外のエネルギー源を使用することである。

本発明に従うガスタービンは、共通シャフト上で回転するコンプレッサ装置とタービン装置、燃焼室、および回転再生式熱交換器を有する。燃焼は、タービン装置下流側の空気流れの中で行われる。燃焼から出る高温の燃焼排ガスで加熱された固体材料によって、コンプレッサ装置とタービン装置との間の空気流れに熱エネルギーが付加される。

好ましくは燃焼ガスがタービン装置には接触しないように、本発明に従いシステムは構成される。連続的な無段プロセスで冷却器ガス流に熱が導入されて、そのような冷却器ガス流を加熱し、次いで加熱源を熱源に戻して再び加熱を行う。

本発明に従い、回転再生式熱交換器を用いることによって熱エネルギーは、コンプレッサ装置とタービン装置との間の空気流れに連続的または周期的に送入される。空気流れは、燃焼室から出る熱によって加熱され、熱エネルギーが、コンプレッサ装置とタービン装置との間の上記空気流れ内に導入され、および空気流れから導出される。

燃焼は、タービン装置下流側の空気流れで起こり、燃焼熱は、コンプレッサ装置とタービン装置との間で圧縮空気流れと交換される。よって燃焼が直接コンプレッサ装置とタービン装置との間の燃焼室で行われる従来技術と比較して、次の利点が得られる。

− タービン装置下流側の空気流れ内の残留熱が、燃焼プロセスの一部を形成する。燃焼排ガスで失われる熱の割合は、より少ない。
− 灰や炭素堆積物を形成する燃料を、使用できる。炭素堆積物や灰の粒子は、タービンランナーには接触しない。タービンランナーは、音速に達する回転側で回転するため、これは非常に重要なことである。炭素堆積物粒子がそのような高速でタービンランナーに打ち当たると、上記タービン部分に重大な損傷を引起こす。さらに炭素堆積物および灰の粒子は、タービンランナーに腐食作用や有害作用を及ぼすことが認識されるべきである。

− 燃焼は、多かれ少なかれ大気圧で起こる。このように低い圧力で燃焼すると、発生するＮＯｘの量は、コンプレッサ装置とタービン装置との間の燃焼室内の高い圧力で燃焼する場合よりも少ない。

− これ以外の利点として主要な熱交換器は、自浄作用がある上、従来のシステムよりもコンパクトで著しく小さくできる。このことは装置が、従来の解決ほど頻繁に清掃する
必要が無いことを意味する。

再生式熱交換器は、熱交換器と比べて、非常に大きい表面積（１ｍ^３当り最大６０００ｍ^２）を有する。従ってよりコンパクトで効果的な解決を提供する。
本発明に従い熱交換器の表面は、触媒タイプたとえば白金層で被覆された表面であってよい。

上記目的は、コンプレッサ装置の出口と、少なくとも１台の再生式熱交換器の入口との間に、燃焼室を迂回するバイパスラインを導入し、コンプレッサ装置から出る圧縮空気の一部が燃焼室を迂回できるようにすることによって達成される。

本発明の一実施形態に従い、前記迂回空気は、少なくとも１台の熱交換器の燃焼排ガス側の外面を冷却するように設計されている。好ましくは燃焼室の上流側には、圧縮空気の少なくとも一部を燃焼室に向ける制御弁が配置されてよい。

さらにコンプレッサ装置から出る圧縮空気の一部が、少なくとも１台の再生式熱交換器の燃焼排ガス側の少なくとも外面を冷却できるように、熱交換器は構成されてよい。
本発明の別の実施形態に従い、コンプレッサ装置から空気を受取り、かつ燃焼室（１５）から熱を受取る２台以上の再生式熱交換器を使用してもよい。このような２台以上の再生式熱交換器は、互いに平行に配置されている。

前記少なくとも１台の熱交換器は、空気流れの主方向に平行に配置された多数の別個のダクトを備えてよい。ダクトの一部分が、空気流れを加熱するために常時コンプレッサ装置とタービン装置との間の空気流れの中に位置し、そしてダクトの残りの部分が燃焼室から出る燃焼排ガス流の中に位置し、これによって加熱されるように熱交換器は構成されている。ダクトの長手方向軸は、少なくとも１台の再生式熱交換器の回転軸線に対して、偏って（スキューして）いる。

本発明の別の実施形態に従い、少なくとも１台の回転熱交換器を通る圧縮空気の流入のための開口部の一部は、タービン装置の上流側出口に対してやや回転変位する。圧縮空気流れの一部は、燃焼室から出る空気流れ内に向けられ、この噴流の結果として少なくとも１台の再生式熱交換器のダクトから粒子を洗い流す。

本発明のさらに別の実施形態に従い、タービンによって生出される仕事は、発電機を経て電気的エネルギーとして取出される。電気的エネルギーは、コンプレッサ装置によって生出され、コンプレッサ装置の回転子は、電力を発生する発電機として機能する。コンプレッサ装置の周囲に、固定子ユニットが配置される。このような固定子ユニットは、１個以上のコイルを有する。このような場合にコンプレッサ装置のランナーは、好ましくは永久磁化されてよい。コンプレッサ装置（１１）のランナーは、外部磁界によって磁化されている。

本発明に従う追加の利点は、再生式熱交換器の熱交換面上の、可能な炭素堆積物または灰堆積物を除去することによって、プラントを停止する必要なく、熱交換器が多かれ少なかれ連続的に清浄化され得ることである。

以下に本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

本発明に従って適用される原理図を、図式的に非常に単純化して示す。 回転再生式熱交換器を使用する実施形態を、図式的に非常に単純化して示す。 本発明に従う回転再生式熱交換器を、図式的に非常に単純化して示す。 外燃式の実施形態を、図式的に非常に単純化して示す図。 本発明に従う回転再生式熱交換器の、可能な実施形態を図式的に示す。 図５に示された熱交換器を、線６−６で切断した図式的な垂直断面図。 コンプレッサ装置が永久磁石として形成され、コンプレッサ装置の周囲にコイルシステムが配置され、したがってコンプレッサ装置が、電力を発生する発電機として機能する、本発明の代替的な実施形態を示す。 コンプレッサ装置から出る圧縮空気の一部が、燃焼室を迂回できる本発明の代替的な実施形態を示す。 コンプレッサ装置から出る圧縮空気の一部が、燃焼室を迂回できる本発明の代替的な実施形態を示す。 ２台の本発明に従う回転再生式熱交換器を有する、図８と図９に示された迂回解決策。 ２台の本発明に従う回転再生式熱交換器を有する、図８と図９に示された迂回解決策。

図１は、本発明に従って適用される原理図を、図式的に非常に単純化して示す。ガスタービン１０は、空気を圧力ｐ１の１ｂａｒ（１ｂａｒ＝１００ｋＰａ）から圧力ｐ２の２ｂａｒに圧縮するために用いられるコンプレッサ装置１１を有し、圧縮の結果として温度は、Ｔ１＝２０°Ｃから温度Ｔ２＝２００°Ｃに上昇する。コンプレッサ装置１１を通して空気速度は、ｖ１＝１ｍ^３／秒から速度ｖ２＝０．８６ｍ^３／秒に変化する。コンプレッサ装置１１と、ガスタービン１０のタービン装置１３との間の圧縮室１２内で圧縮されたガスは、再生式熱交換器１４によって温度Ｔ２＝８００°Ｃに加熱される一方、圧力は、圧力ｐ３＝２ｂａｒに維持される。空気の速度は、加熱のためにｖ３＝１．８３ｍ^３／秒に上昇する。次に圧縮および加熱されたガスが、タービン装置１３に向けられ、ここで空気が圧力ｐ４＝１ｂａｒに膨張し、温度がＴ４＝５０°Ｃに低下する一方、速度は、ｖ４＝２．６４ｍ^３／秒に上昇する。

膨張した空気は、次に燃焼室１５に差向けられ、ここで膨張した空気は、たとえば固体燃料または粒子燃料、すなわち廃棄物またはバイオマスのペレットまたは類似のものの燃焼に寄与する。この目的のために燃焼室１５は、燃料を供給するために入口ダクト（図示せず）と灰を除去するための手段（図示せず）で形成されている。燃焼室１５の出口では温度Ｔ５＝９００°Ｃであるが、圧力は、まだｐ５＝１ｂａｒである。このとき速度は、ｖ５＝４ｍ^３／秒に上昇している。加熱された空気は、方向付けられて再生式熱交換器の、常時燃焼室１５内に位置している部分Ｂを通される。そのような部分Ｂは、再加熱される部分となり、圧縮室１２内の位置Ａに再位置付けされる。再生式熱交換器部分Ｂを再加熱する空気は、空気と、燃焼に由来する燃焼排ガスとの混合物からなる。

この燃焼排ガスが再生式熱交換器部分Ｂを出るとき、圧力ｐ６は、まだｐ６＝１ｂａｒであり、温度は、Ｔ６＝３００°Ｃに下降している。このとき速度は、ｖ６＝０．８６ｍ^３／秒に低下している。

この実施形態の理論効率は、η＝１−Ｔ６／Ｔ３＝１−５７３°Ｋ／１０７３°Ｋ≒４６％である。
コンプレッサ装置１１は、従来のようにタービン装置１３によって共通シャフト１７を介して駆動される。

図１に従う解決のために、燃焼ガスに由来する炭素堆積物の粒子は、タービン装置１３
の可動部分には接触しないであろう。さらにタービン装置１３から出る空気中の残留熱を活用して、圧縮室１２の圧縮空気を加熱するために、残留熱を燃焼熱と一緒にタービン装置１３の上流側に差向けることが可能であろう。これは固体材料が位置Ｂ、すなわち燃焼室内部で加熱され、次に固体材料中の熱エネルギーが位置Ａ、すなわち圧縮室１２内で圧縮空気に伝達されることが可能であろう。この解決に従い、タービン装置１３に損傷を来すことなく、固体形態または粒子形態の燃料、たとえば木材チップ、石炭、バイオペレットを使用することが可能である。

図２に図式的に示す解決において、主要な違いは、回転再生式熱交換器１６が再生式熱交換器Ａ、Ｂに使用される点にある。以下に、前記回転再生式熱交換器１６の構造および機能を、図３に詳しく説明する。

図３は、回転再生式熱交換器１６の実施形態を、図式的に非常に単純化して示す。前記熱交換器１６は、開口部を備えた２つの端壁１７と、熱交換要素（図示せず）を取り囲む周囲の気密性外套１８を有してよい。熱交換要素は、円形、三角形、六角形、または多角形断面の管状形状を有する多数の平行なダクトを含んでいる。円形断面形状を有する管が使用される場合、管壁内の材料は、管壁の両側で加熱され、それによって燃焼室内に集められる熱の量、ひいては圧縮室内に送られる熱の量が増加する。

図３に示されているように、汚染され加熱された高温ガスが燃焼室１５から回転再生式熱交換器１６の半部を通って流れてこの部分を加熱し、次いで冷却された燃焼排ガスが大気に放出される。ここに示された実施形態では再生式交換器１６は、反時計方向に回転するので、再生式熱交換器の加熱される半部の新しい部分が連続的に圧縮室１２内に入り、それによってガスタービン１０のコンプレッサ装置１１から出る圧縮空気流れに入る。それゆえ空気流れは、燃焼室１５に供給される前に加熱される一方で、回転再生式熱交換器の部分は、対応して連続的に冷却される。それゆえプロセスは、連続的な２段階サイクルである。

図３に示すように、コンプレッサ装置１１から新鮮な空気を供給するための端壁１７内の開口部１８と、これに対応して燃焼排ガスの出口１８は、回転再生式熱交換器１６の反対側端部の端壁１７内の対応する開口部に対して回転変位している。図３に示すように、この特徴によって清浄な圧縮空気が参照符号２５の管を通って、回転サイクル中に常時最初に圧縮室１２内に入る部分にバックフラッシュされることが可能となる。よって存在するかもしれない炭素堆積物粒子は、圧縮室１２に入ることができる前に取除かれる。このようにして、タービン部分に損傷を引起こすリスクは低減される。図３の矢印は、流れと回転の方向を示している。

図４は、圧縮室１２と燃焼室１５の下流側との間に配置された再生式熱交換器を備えた外燃式ガスタービンを図式的に示す。この解決に従い、コンプレッサ装置１１とタービン装置１３との間に配置されている圧縮室内の圧縮空気は、再生式熱交換器１４によって加熱される。熱交換器１４は、燃焼室１５内の燃焼排ガスと炎から熱を集めて、上述したように機能する。位置Ｂで外燃ガスを用いて固体材料を加熱し、次に前記固体材料を圧縮室１２内に運ぶことによって、熱は、位置Ａで圧縮された新鮮な空気に伝達される。高温の固体材料１４は、位置Ａでコンプレッサ装置１１から出る圧縮空気に熱を放出し、次いで固体材料１４は、位置Ｂに運び戻され、ここで固体材料は、燃焼から出る新しい熱によって再加熱される。このプロセスは連続的であり、位置Ｂと位置Ａとの間の熱輸送に数個の固体材が組入れられている。この解決によって得られる利点は、燃焼が、タービンの空気流れとは完全に独立に起こることである。燃焼ガスから出る粒子および炭素堆積物は、タービンの可動部分に接触することはない。特にこの解決は、たとえば廃棄物焼却プラントから出る燃焼熱を活用するために用いるのに適しているが、これに限るものではない。留
意すべきは、材料の加熱と冷却を交互に行う再生方式は、交換器を用いる熱伝達よりもはるかに効率的な伝熱原理だということである。そのような再生式熱交換器を用いることによって、他の従来技術の熱交換器に比べて、システムの実効出力と伝熱能力を低下させることなく、重量、容積、および保守の頻度を減らすことが可能である。

図５は、本発明に従う回転再生式熱交換器１６の部分を、図式的に示す水平断面図である。回転再生式熱交換器１６は、図６に示されているように円形断面区域を有する。さらに熱交換器は、軸受（図示せず）によって支持されるように構成されたシャフト１８を備える。熱交換器の一部は、常時燃焼室１５の内部に位置して、ここで回転熱交換器１６が加熱され、他の部分は、圧縮室１２内に位置して、そのような部分がタービン装置１３に進入する回転熱交換器１６は、圧縮されたガスに熱を供給する。熱交換器１６は、回転するので、燃焼室１５から出る新しい熱が、圧縮室１２に連続的に供給される。

さらに回転再生式熱交換器１６は、各々の端部が様々な程度で開いた端板１０によって終結している円筒体１９によって、区画されている。その内部で熱交換器１６は、縦方向に配置された多数の開いたダクトを備え、これらのダクトは、流体がダクトを通って流れるのを許すが、ガスが横方向に流れるのを防ぐ。ダクトは、好ましくは円形断面を有しているので、ガスは、ダクト２１内を通るとともに、外部では隣り合う管２１の間に作られた星形区画を通って流れることができる。しかしながら留意すべきは、管は、任意の適当な断面形状、たとえば三角形、四角形、または多角形断面形状を有してよいことである。

図６は、図５に示された熱交換器１６を図５の線６−６で見た垂直断面図を示す。図６に示されているように、熱交換器１６は、内部扇形を形成する壁２２を備えている。図５と図６に示された実施形態に従い、燃焼室から出る高温の燃焼排ガスを、回転再生式熱交換器を通して輸送するために、非常に多数の直線状の平行な円筒管要素が使用される。しかしながら留意すべきは、本発明の思想から逸脱することなく、前記管要素は、三角形、四角形、または多角形の形状を有するダクトとして形成されてよいことである。ダクトは、また波形段ボールで用いられる形状に対応した波形形状を有してよい。図５と図６に示す実施形態に従い、燃焼排ガスは、円筒形のダクトまたは管の内部を通って流れるとともに、隣り合って配置されたダクトの壁によって形成されるダクトを通って流れる。フィン２２の目的は、管またはダクトの束を安定化することである。しかしながらこれに関連して留意すべきは、そのようなフィンの使用は、強制的ではないが、そのような壁は、管要素２１を取り囲む周囲壁１９の剛性に寄与する点である。さらに本発明は、４個のフィン２２を使用することに限定されるものでないことに留意すべきである。

図７は、本発明の代替的な実施形態を示す。原理的にこの実施形態は、図１で開示された実施形態について説明した実施形態に対応している。唯一の主要な原理上の相違は、コンプレッサ装置１１は、Ｎ極とＳ極を有する永久磁石として形成され、コンプレッサ装置１１の回転によって電力を発生するための磁心２４を有する１個以上のコイル２３が、回転コンプレッサ装置の周囲に配置されていることである。前記コイル２３は、固定子として機能する。前記解決は、図式的に示され、細部は、図示されていないと理解されるべきである。

図８に示す実施形態は、システムがバイパス２３を備えている点に、以上に示された実施形態と比べて主要な違いがある。それ以外の点では、図８に示された実施形態は、図１で開示された実施形態に対応している。図９は、回転再生式熱交換器１６の使用に関係する実施形態を示す。図９に示された実施形態は、バイパスライン２３を導入した点を除き、図２に示された実施形態に対応している。

実験の結果、回転再生式熱交換器１６の燃焼排ガス側の温度は、燃焼室１５によって生
出される高温のガスのために過度に高くなり、熱交換器１６の少なくとも一部で溶融を引起こすことが分かった。熱交換器１６のこのように過度に高い温度を下げるために、圧縮空気の一部は、燃焼室１５の外側を通ることが許され、次に燃焼室１５から出る高温のガスと一緒に再生式熱交換器１４／回転再生式熱交換器１６内に差向けられる。燃焼室１５を迂回するガスは、再生式熱交換器の外部に沿って流れることができ、それによって前記熱交換器をたとえば６００°Ｃに冷却する。熱交換器１４、１６の温度を制御できるようにするために、適当なタイプのバルブ／フラップ２４を備えて、燃焼室１５を迂回する低温の圧縮空気の量を制御して、それによって熱交換器１４、１６の燃焼側における温度が安全な許容範囲内に留まることを確保する。このような安全な稼働範囲は、９００〜１０００°Ｃのオーダーである。コンプレッサ装置１１から出て燃焼室１５を迂回する空気の量は、コンプレッサ装置１１によって供給される総量の３０〜５０％の範囲内、好ましくは総量の約４５％である。

熱交換器１６が稼働することが許される許容温度を増すために、本発明に従う再生式熱交換器の熱交換面に触媒被覆、たとえば白金被覆を施されてよいことが理解されるべきである。熱交換器の材料は、好ましくは高耐熱性のニッケル鋼合金であってよい。

図１０と図１１は、図９に示された実施形態の代替的な実施形態を示し、唯一の相違点は、回転再生式が１台ではなく２台も示されていることである。これらの図に従うシステムは、上述したのと同じ目的のために１個のバルブと１本のバイパスラインも含んでいる。

図１０と図１１は、２台の平行な回転再生式熱交換器に基づく実施形態を示しているにもかかわらず、その数はより多く、たとえば３台またはそれ以上であってよいことが理解されるべきである。

留意すべきは、熱交換器の前端部と後端部の端壁は、熱交換器内に生じる高温が変動するために、熱膨張を生じて構造が変形することである。膨張に起因するこのような寸法変化を補償するために、前記プレートは、温度の変動に起因する寸法の変化を許容する膨張手段を備えることができる。

前記回転再生式熱交換器のシャフトを冷却することによって、シャフト内を許容可能な温度に維持し、複雑な軸受と構造を回避できることが理解されるべきである。
図示された実施形態に従い、回転再生式熱交換器１６の一体的部分を形成するダクト２１は、熱交換器の回転軸線に平行に配置されている。しかしながら、熱交換器のダクト２１が熱交換器の回転軸線に対して角度を形成してよいことが理解されるべきである。さらに再生式熱交換器からの出口温度は、好ましくは約２００°Ｃのオーダーであってよい。

さらに実験の結果、タービンは、音速に近い回転速度、たとえば１２０，０００ｒｐｍで回転し得ることが分かった。本発明に従い、再生式熱交換器をタービンに近接して配置し、それによってタービンの回転速度が熱交換器内に高周波振動または超高周波振動を引起こして、炭素堆積物がダクト壁に付着するのを妨げ、または少なくとも部分的に防いで、システムの可使期間を延ばせることが理解されるべきである。

Claims (9)

1. 熱エネルギーを機械的仕事に変換するように構成されたガスタービン（１０）であって、前記ガスタービン（１０）は、コンプレッサ装置（１１）と、前記コンプレッサ装置（１１）と同じシャフトで回転するタービン装置（１３）と、前記コンプレッサ装置（１１）の出口と前記タービン装置（１３）の入口との間に配置される少なくとも１台の回転再生式熱交換器（１６）と、燃焼室（１５）と、配管系とを有し、
   前記回転再生式熱交換器（１６）は、前記燃焼室（１５）から出る高温の燃焼排ガスによって、前記コンプレッサ装置（１１）から前記タービン装置（１３）への空気流れに熱を供給するように構成され、
   前記回転再生式熱交換器（１６）は、径方向に延びる複数の壁（２２）によって複数の扇形部分に分割され、
   前記ガスタービン（１０）はさらに、前記燃焼室（１５）を迂回するバイパスライン（２３）を備え、
   前記回転再生式熱交換器は、連続的に回転するように構成され、
   前記回転再生式熱交換器は、前記回転再生式熱交換器の回転軸線に対して平行または角度を形成して延びる複数のダクト要素（２１）を備え、これらダクト要素の両端は開いており、
   前記回転再生式熱交換器は、前記回転再生式熱交換器内を通る互いに分離された２方向流れを許容するように構成され、
   前記バイパスライン（２３）は、前記コンプレッサ装置（１１）の出口と、少なくとも１台の再生式熱交換器（１６）の入口との間で、前記燃焼室（１５）を迂回させるように配置され、よって前記コンプレッサ装置（１１）から出る圧縮空気の一部は、前記燃焼室（１５）を迂回してから、前記回転再生式熱交換器の中へ向けられるとともに前記燃焼室からの前記燃焼排ガスに向けられる
   ことを特徴とする、ガスタービン（１０）。
2. 前記燃焼室（１５）の上流側には、制御弁が配置され、
   前記制御弁は、前記圧縮空気の少なくとも一部を、前記燃焼室（１５）に差向けるように構成されている、
   請求項１記載のガスタービン（１０）。
3. 前記回転再生式熱交換器（１６）の熱交換面は、白金被覆のような触媒被覆を施されている、
   請求項１記載のガスタービン（１０）。
4. 少なくとも１台の前記回転再生式熱交換器（１６）は、前記ダクト要素として、空気流れの主方向に平行に配置された複数のダクト（２１）を備え、
   前記回転再生式熱交換器（１６）は、前記ダクト（２１）の部分が空気流れを加熱するために常時前記コンプレッサ装置（１１）と前記タービン装置（１３）との間の空気流れの中に位置し、
   前記ダクト（２１）の残りの部分は、前記燃焼室（１５）から出る燃焼排ガス流の中に位置することで加熱されるように構成されている、
   請求項１〜３何れか一項記載のガスタービン（１０）。
5. 前記ダクト（２１）の長手方向軸線は、少なくとも１台の前記回転再生式熱交換器（１６）の回転軸線に対して角度を形成している、
   請求項４記載のガスタービン（１０）。
6. 少なくとも１台の前記回転再生式熱交換器（１６）を通る圧縮空気の流入のための開口部の一部は、前記タービン装置（１３）の上流側出口に対して回転変位し、
   圧縮空気流れの一部が、前記燃焼室（１５）から出る空気流れ内に差向けられることによって、少なくとも１台の前記再生式熱交換器（１６）のダクト（２１）から粒子が洗い流しされる、
   請求項５記載のガスタービン（１０）。
7. 電気的エネルギーは、前記コンプレッサ装置（１１）によって生出され、
   前記コンプレッサ装置（１１）の回転子は、電力を発生する発電機として機能し、
   前記コンプレッサ装置（１１）の周囲に、固定子ユニット（２４）が配置され、
   前記固定子ユニット（２４）は、１個以上のコイルを有する、
   請求項１〜６何れか一項記載のガスタービン（１０）。
8. 前記コンプレッサ装置（１１）のランナーは、永久磁化されている、
   請求項１記載のガスタービン（１０）。
9. 前記コンプレッサ装置（１１）のランナーは、外部磁界によって磁化されている、
   請求項８記載のガスタービン（１０）。

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