JP5359350B2 - コンバータレンズ、光学装置 - Google Patents
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本発明は、コンバータレンズとこれを有する光学装置、マスタレンズの焦点距離を拡大する方法に関する。
従来、望遠レンズ等の焦点距離をより長くしたいという要望から、全レンズ系の焦点距離を変化させる着脱可能なコンバータレンズが提案されてきた（例えば、特許文献１を参照）。
しかし、従来のコンバータレンズは結像性能が不十分であった。
上記課題を解決するために、本発明は、マスタレンズの像側に装着して用いられ、脱着可能なコンバータレンズであって、最も物体側から順に、正屈折力の第１レンズ、負屈折力の第２レンズを有し、前記第２レンズより像側に、少なくとも正レンズ、負レンズ、正レンズからなる正屈折力の接合レンズを含むことを特徴とするコンバータレンズを提供する。
また、本発明は、マスタレンズの像側に装着して用いられ、脱着可能なコンバータレンズであって、少なくとも正レンズ、負レンズ、正レンズからなる正屈折力の接合レンズを含み、物体側から順に、前記接合レンズより物体側に配置されたレンズから構成される第１レンズ群と、前記接合レンズと前記接合レンズより像側に配置されたレンズとから構成される第２レンズ群を含み、以下の条件を満足することを特徴とするコンバータレンズを提供する。
０．０１＜Ｄ／ＴＬ＜０．２５
但し、
Ｄ：前記第１レンズ群の最も像側の面から前記第２レンズ群の最も物体側の面までの距離
ＴＬ：前記コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
また、本発明は、マスタレンズの像側に装着して用いられ、脱着可能なコンバータレンズであって、少なくとも正レンズ、負レンズ、正レンズからなる正屈折力の接合レンズを含み、物体側から順に、前記接合レンズより物体側に配置されたレンズから構成される第１レンズ群と、前記接合レンズと前記接合レンズより像側に配置されたレンズとから構成される第２レンズ群を含み、以下の条件を満足することを特徴とするコンバータレンズを提供する。
０．０１＜Ｄ／ＴＬ＜０．２５
但し、
Ｄ：前記第１レンズ群の最も像側の面から前記第２レンズ群の最も物体側の面までの距離
ＴＬ：前記コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離
また、本発明は、前記コンバータレンズを有することを特徴とする光学装置を提供する。
本発明によれば、結像性能の高いコンバータレンズとこれを有する光学装置、マスタレンズの焦点距離を拡大する方法を提供することができる。
以下、本願の一実施形態に係るコンバータレンズについて説明する。
一般にコンバータレンズは、マスタレンズの焦点距離を拡大するばかりでなく、マスタレンズの収差も同時に拡大してしまうため、収差補正が困難である。これは拡大倍率が高いほど顕著となる。したがって、拡大倍率が高いものほど十分な光学性能を備えなくてはならない。
一般にコンバータレンズは、マスタレンズの焦点距離を拡大するばかりでなく、マスタレンズの収差も同時に拡大してしまうため、収差補正が困難である。これは拡大倍率が高いほど顕著となる。したがって、拡大倍率が高いものほど十分な光学性能を備えなくてはならない。
本実施形態に係るコンバータレンズは、マスタレンズの像側に装着して用いられ、脱着可能なコンバータレンズであって、少なくとも正レンズ、負レンズ、正レンズからなる正屈折力の接合レンズを含む構成である。この構成により、負レンズのパワーを強くすることが可能となり、ペッツバール和を小さくできるので、像面湾曲の少ない、良好な像面を形成できる。コマ収差、球面収差も良好に補正することができる。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、最も物体側から順に、正屈折力の第１レンズ、負屈折力の第２レンズを有することが望ましい。この構成により、球面収差を良好に補正できる。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、物体側から順に、第１レンズ群と、第２レンズ群を含み、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１） ０．０１＜Ｄ／ＴＬ＜０．２５
但し、Ｄは第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの距離、ＴＬはコンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離である。
（１） ０．０１＜Ｄ／ＴＬ＜０．２５
但し、Ｄは第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの距離、ＴＬはコンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離である。
条件式（１）は、第１レンズ群の最も像側の面から第２レンズ群の最も物体側の面までの距離と、コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離（コンバータレンズの全長）との関係式である。
条件式（１）の下限値を下回るとコマ収差の補正が不足し、望ましくない。条件式（１）の上限値を上回ると前記接合レンズの径が大きくなり、逆にコマ収差が大きく発生し、望ましくない。また、球面収差の補正も困難になる。
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．０３にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を０．０５にすることが更に好ましい。また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．２０にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を０．１５にすることが更に好ましい。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、前記接合レンズが以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） ０．０２＜（−ｆｎ）／ｆｃ＜２．００
但し、ｆｃは前記接合レンズの合成焦点距離、ｆｎは前記接合レンズの前記負レンズの焦点距離である。
（２） ０．０２＜（−ｆｎ）／ｆｃ＜２．００
但し、ｆｃは前記接合レンズの合成焦点距離、ｆｎは前記接合レンズの前記負レンズの焦点距離である。
条件式（２）は、前記接合レンズの合成焦点距離と、前記接合レンズの前記負レンズの焦点距離との関係式である。
条件式（２）の下限値を下回るとコマ収差の補正が困難となり、望ましくない。条件式（２）の上限値を上回ると前記接合レンズの負のパワーが弱まり、ペッツバール和の補正が困難となり、望ましくない。
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．０３にすることが好ましい。また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１．８０にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（２）の上限値を１．７０にすることが更に好ましい。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、前記接合レンズが以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） ０．７５＜Ｎｐ１／Ｎｎ＜０．９５
但し、Ｎｎは前記接合レンズの前記負レンズのｄ線の屈折率、Ｎｐ１は前記接合レンズの前記負レンズに接合された物体側の正レンズのｄ線の屈折率である。
（３） ０．７５＜Ｎｐ１／Ｎｎ＜０．９５
但し、Ｎｎは前記接合レンズの前記負レンズのｄ線の屈折率、Ｎｐ１は前記接合レンズの前記負レンズに接合された物体側の正レンズのｄ線の屈折率である。
条件式（３）は硝材の屈折率の関係式である。
条件式（３）の下限値を下回ると、高価な硝材を使用するためコストが高くなる。また、ペッツバール和が増大し、像面湾曲、コマ収差が劣化し、望ましくない。条件式（３）の上限値を上回ると、ペッツバール和が減少し、像面湾曲、コマ収差が劣化し、望ましくない。
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．８０にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（３）の下限値を０．８４にすることが更に好ましい。また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．９３５にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（３）の上限値を０．９２にすることが更に好ましい。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、前記接合レンズが以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） ０．７０＜Ｎｐ２／Ｎｎ＜０．９５
但し、Ｎｎは前記接合レンズの前記負レンズのｄ線の屈折率、Ｎｐ２は前記接合レンズの前記負レンズに接合された像側の正レンズのｄ線の屈折率である。
（４） ０．７０＜Ｎｐ２／Ｎｎ＜０．９５
但し、Ｎｎは前記接合レンズの前記負レンズのｄ線の屈折率、Ｎｐ２は前記接合レンズの前記負レンズに接合された像側の正レンズのｄ線の屈折率である。
条件式（４）は硝材の屈折率の関係式である。
条件式（４）の下限値を下回ると、高価な硝材を使用するためコストが高くなる。また、ペッツバール和が増大し、像面湾曲、コマ収差が劣化し、望ましくない。条件式（４）の上限値を上回ると、ペッツバール和が減少し、像面湾曲、コマ収差が劣化し、望ましくない。
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．７５にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を０．８０にすることが更に好ましい。また、実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．９０にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を０．８５にすることが更に好ましい。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） １．４０≦β
但し、βはコンバータレンズの拡大倍率である。
（５） １．４０≦β
但し、βはコンバータレンズの拡大倍率である。
条件式（５）は、無限遠合焦状態において、コンバータレンズがマスタレンズの焦点距離を拡大する倍率を規定するものである。
条件式（５）の下限値を下回ると、倍率が不十分となり、コンバータレンズとして機能しない。
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を１．５０にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を１．７０にすることが更に好ましい。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、非球面を有することが望ましい。非球面を使用することにより、特に球面収差と像面湾曲の補正効果が格段に上がる。
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、前記接合レンズより像側に非球面を有することが望ましい。この構成により、特に像面湾曲を良好に補正することができる。
（実施例）
以下、本実施形態に係る各実施例について図面を参照しつつ説明する。
以下、本実施形態に係る各実施例について図面を参照しつつ説明する。
（第１実施例）
図１は、マスタレンズＭＬに第１実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。なお、図１において左方が物体側、右方が像面Ｉ側である（図３、５、７、９においても同様である）。
図１は、マスタレンズＭＬに第１実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。なお、図１において左方が物体側、右方が像面Ｉ側である（図３、５、７、９においても同様である）。
第１実施例に係るコンバータレンズＣＬは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３と両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹形状の負レンズＬ７とから構成されている。
以下の表１に、マスタレンズＭＬと、マスタレンズＭＬの像側に装着した第１実施例に係るコンバータレンズＣＬの諸元値を掲げる。
表中の（面データ）において、物面は物体面、面番号は物体側からの面の番号、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数、（絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率ｎｄ＝１．０００００は記載を省略している。また、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面を示している。
（非球面データ）において（表２、３、４に記載）、非球面は以下の式で表される。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２/ｒ）/［１＋［１−κ（ｙ２/ｒ２）］１/２］
＋Ａ４×ｙ４＋Ａ６×ｙ６＋Ａ８×ｙ８＋Ａ１０×ｙ１０
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。なお、「E-n」は「×10−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。また、各非球面は、（面データ）において、面番号の右側に「＊」を付して示している。
Ｘ（ｙ）＝（ｙ２/ｒ）/［１＋［１−κ（ｙ２/ｒ２）］１/２］
＋Ａ４×ｙ４＋Ａ６×ｙ６＋Ａ８×ｙ８＋Ａ１０×ｙ１０
ここで、光軸に垂直な方向の高さをｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をＸ（ｙ）、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒ、円錐係数をκ、ｎ次の非球面係数をＡｎとする。なお、「E-n」は「×10−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。また、各非球面は、（面データ）において、面番号の右側に「＊」を付して示している。
（各種データ）において、ｆ（ＭＬ）はマスタレンズＭＬの焦点距離、ＦＮＯ（ＭＬ）はマスタレンズＭＬのＦナンバー、Ｒは撮影距離、Ｓは絞り径、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の合成焦点距離、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の合成焦点距離、ｆ（ＭＬ＋ＣＬ）はマスタレンズＭＬにコンバータレンズＣＬを装着した際の合成焦点距離、ＦＮＯはコンバータレンズＣＬのＦナンバー、２ωはコンバータレンズＣＬの画角（単位：「°」）、ＹはコンバータレンズＣＬの像高、Ｂｆはバックフォーカス、Ｄは第１レンズ群Ｇ１の最も像側の面から第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面までの距離、ＴＬはコンバータレンズＣＬの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離（コンバータレンズＣＬの全長）、ｆｃは接合レンズの合成焦点距離、ｆｎは接合レンズの負レンズの焦点距離、Ｎｐ１は接合レンズの負レンズに接合された物体側の正レンズのｄ線の屈折率、Ｎｎは接合レンズの負レンズのｄ線の屈折率、Ｎｐ２は接合レンズの負レンズに接合された像側の正レンズのｄ線の屈折率をそれぞれ表している。
（条件式対応値）は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている合成焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。
（表１）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 56.424 5.00 1.62004 36.30
27 -92.429 1.20
28 -125.333 1.50 1.80400 46.58
29 26.565 6.00
30 37.489 9.60 1.62004 36.30
31 -20.065 2.00 1.88300 40.77
32 32.015 8.80 1.57501 41.49
33 -32.015 6.60
34 -48.625 6.50 1.58913 61.18
35 -25.283 0.10
36 -52.195 2.50 1.88300 40.77
37 158.210 (Bf)
像面 ∞
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 585.3
R = ∞
S = 38.7
f1 = -59.1
f2 = 309.1
FNO = 5.7
2ω = -4.2
Y = 21.6
Bf = 45.6
D = 6.00
TL = 49.80
fc = 79.41
fn = -13.72
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．１２０
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．１７３
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８６０
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３６
（５） β＝１．９９
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 56.424 5.00 1.62004 36.30
27 -92.429 1.20
28 -125.333 1.50 1.80400 46.58
29 26.565 6.00
30 37.489 9.60 1.62004 36.30
31 -20.065 2.00 1.88300 40.77
32 32.015 8.80 1.57501 41.49
33 -32.015 6.60
34 -48.625 6.50 1.58913 61.18
35 -25.283 0.10
36 -52.195 2.50 1.88300 40.77
37 158.210 (Bf)
像面 ∞
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 585.3
R = ∞
S = 38.7
f1 = -59.1
f2 = 309.1
FNO = 5.7
2ω = -4.2
Y = 21.6
Bf = 45.6
D = 6.00
TL = 49.80
fc = 79.41
fn = -13.72
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．１２０
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．１７３
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８６０
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３６
（５） β＝１．９９
図２は、第１実施例に係るコンバータレンズＣＬの無限遠合焦時の諸収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、Ａは半画角（単位：「°」）をそれぞれ示す。またＤはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）の収差曲線をそれぞれ示す。そして球面収差図、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、Ａは半画角（単位：「°」）をそれぞれ示す。またＤはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）の収差曲線をそれぞれ示す。そして球面収差図、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。
なお、以降の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。
各収差図より第１実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
図３は、マスタレンズＭＬに第２実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
図３は、マスタレンズＭＬに第２実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
第２実施例に係るコンバータレンズＣＬは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３と両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７とから構成されている。正メニスカスレンズＬ６の物体側のレンズ面は非球面である。
以下の表２に、マスタレンズＭＬと、マスタレンズＭＬの像側に装着した第２実施例に係るコンバータレンズＣＬの諸元値を掲げる。
（表２）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 41.365 5.00 1.62004 36.26
27 -169.892 0.80
28 -618.114 1.50 1.80400 46.58
29 22.751 5.40
30 43.584 9.00 1.62004 36.30
31 -19.386 2.00 1.88300 40.76
32 35.157 8.20 1.57501 41.49
33 -35.157 2.90
34* -58.619 6.40 1.58913 61.16
35 -28.567 0.50
36 -34.421 2.50 1.88300 40.76
37 -121.391 (Bf)
像面 ∞
（非球面データ）
第34面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 1.05550E-05
A6 ＝ 7.82650E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 581.9
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.8
f2 = 444.6
FNO = 5.7
2ω = -4.3
Y = 21.6
Bf = 52.5
D = 5.40
TL = 44.20
fc = 108.07
fn = -13.91
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．１２２
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．１２９
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８６０
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３６
（５） β＝１．９７
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 41.365 5.00 1.62004 36.26
27 -169.892 0.80
28 -618.114 1.50 1.80400 46.58
29 22.751 5.40
30 43.584 9.00 1.62004 36.30
31 -19.386 2.00 1.88300 40.76
32 35.157 8.20 1.57501 41.49
33 -35.157 2.90
34* -58.619 6.40 1.58913 61.16
35 -28.567 0.50
36 -34.421 2.50 1.88300 40.76
37 -121.391 (Bf)
像面 ∞
（非球面データ）
第34面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 1.05550E-05
A6 ＝ 7.82650E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 581.9
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.8
f2 = 444.6
FNO = 5.7
2ω = -4.3
Y = 21.6
Bf = 52.5
D = 5.40
TL = 44.20
fc = 108.07
fn = -13.91
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．１２２
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．１２９
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８６０
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３６
（５） β＝１．９７
図４は、第２実施例に係るコンバータレンズＣＬの無限遠合焦時の諸収差図である。
各収差図より第２実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
各収差図より第２実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
図５は、マスタレンズＭＬに第３実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
図５は、マスタレンズＭＬに第３実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
第３実施例に係るコンバータレンズＣＬは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３と両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７とから構成されている。正メニスカスレンズＬ６の物体側のレンズ面は非球面である。
以下の表３に、マスタレンズＭＬと、マスタレンズＭＬの像側に装着した第３実施例に係るコンバータレンズＣＬの諸元値を掲げる。
（表３）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 43.495 5.00 1.62004 36.26
27 -176.601 1.63
28 -901.179 1.50 1.81600 46.62
29 23.156 2.49
30 40.689 8.24 1.62588 35.65
31 -20.747 2.00 1.88300 40.76
32 24.572 8.11 1.56732 42.70
33 -50.264 4.61
34* -77.902 7.00 1.58913 61.16
35 -31.925 0.10
36 -38.235 2.50 1.88300 40.76
37 -80.004 (Bf)
像面 ∞
（非球面データ）
第34面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 1.32520E-05
A6 ＝ 1.02370E-08
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.9
f2 = 467.5
FNO = 5.7
2ω = -4.3
Y = 21.6
Bf = 53.2
D = 2.49
TL = 43.17
fc = 335.50
fn = -12.48
Np1 = 1.62588
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．０５８
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．０３７
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８６３
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３２
（５） β＝１．９７
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 43.495 5.00 1.62004 36.26
27 -176.601 1.63
28 -901.179 1.50 1.81600 46.62
29 23.156 2.49
30 40.689 8.24 1.62588 35.65
31 -20.747 2.00 1.88300 40.76
32 24.572 8.11 1.56732 42.70
33 -50.264 4.61
34* -77.902 7.00 1.58913 61.16
35 -31.925 0.10
36 -38.235 2.50 1.88300 40.76
37 -80.004 (Bf)
像面 ∞
（非球面データ）
第34面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 1.32520E-05
A6 ＝ 1.02370E-08
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.9
f2 = 467.5
FNO = 5.7
2ω = -4.3
Y = 21.6
Bf = 53.2
D = 2.49
TL = 43.17
fc = 335.50
fn = -12.48
Np1 = 1.62588
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．０５８
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．０３７
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８６３
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３２
（５） β＝１．９７
図６は、第３実施例に係るコンバータレンズＣＬの無限遠合焦時の諸収差図である。
各収差図より第３実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
各収差図より第３実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
図７は、マスタレンズＭＬに第４実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
図７は、マスタレンズＭＬに第４実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
第４実施例に係るコンバータレンズＣＬは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と負屈折力の第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と、両凸形状の正レンズＬ３とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５と両凸形状の正レンズＬ６との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ８とから構成されている。正メニスカスレンズＬ７の像側のレンズ面は非球面である。
以下の表４に、マスタレンズＭＬと、マスタレンズＭＬの像側に装着した第４実施例に係るコンバータレンズＣＬの諸元値を掲げる。
（表４）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 49.516 5.00 1.62004 36.26
27 -73.947 0.27
28 -82.701 1.50 1.81600 46.62
29 26.746 3.21
30 139.929 4.18 1.67270 32.11
31 -111.051 3.00
32 120.000 6.91 1.72342 37.95
33 -22.968 2.00 1.88300 40.76
34 27.016 8.42 1.56732 42.70
35 -46.582 6.39
36 -59.851 5.84 1.58913 61.16
37* -28.452 0.10
38 -34.892 2.50 1.88300 40.76
39 -115.137 (Bf)
像面 ∞
（非球面データ）
第37面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 1.22110E-05
A6 ＝ 5.14870E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 =-150.8
f2 =-160.5
FNO = 5.7
2ω = -4.3
Y = 21.6
Bf = 50.0
D = 3.00
TL = 49.32
fc =1897.08
fn = -13.80
Np1 = 1.72342
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．０６１
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．００７
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．９１５
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３２
（５） β＝１．９６
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 49.516 5.00 1.62004 36.26
27 -73.947 0.27
28 -82.701 1.50 1.81600 46.62
29 26.746 3.21
30 139.929 4.18 1.67270 32.11
31 -111.051 3.00
32 120.000 6.91 1.72342 37.95
33 -22.968 2.00 1.88300 40.76
34 27.016 8.42 1.56732 42.70
35 -46.582 6.39
36 -59.851 5.84 1.58913 61.16
37* -28.452 0.10
38 -34.892 2.50 1.88300 40.76
39 -115.137 (Bf)
像面 ∞
（非球面データ）
第37面
κ ＝ 1.0000
A4 ＝ 1.22110E-05
A6 ＝ 5.14870E-09
A8 ＝ 0.00000E+00
A10 ＝ 0.00000E+00
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 =-150.8
f2 =-160.5
FNO = 5.7
2ω = -4.3
Y = 21.6
Bf = 50.0
D = 3.00
TL = 49.32
fc =1897.08
fn = -13.80
Np1 = 1.72342
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．０６１
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．００７
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．９１５
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８３２
（５） β＝１．９６
図８は、第４実施例に係るコンバータレンズＣＬの無限遠合焦時の諸収差図である。
各収差図より第４実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
各収差図より第４実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
図９は、マスタレンズＭＬに第５実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
図９は、マスタレンズＭＬに第５実施例に係るコンバータレンズＣＬを装着した構成を示す図である。
第５実施例に係るコンバータレンズＣＬは、物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ３と両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凹形状の負レンズＬ７とから構成されている。
以下の表５に、マスタレンズＭＬと、マスタレンズＭＬの像側に装着した第５実施例に係るコンバータレンズＣＬの諸元値を掲げる。
（表５）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 82.235 5.00 1.62004 36.26
27 -146.695 2.68
28 -726.932 1.50 1.81600 46.62
29 21.704 2.68
30 27.564 11.00 1.63980 34.56
31 -17.932 2.00 1.88300 40.76
32 47.494 9.25 1.51742 52.31
33 -25.996 4.14
34 -35.907 5.26 1.58913 61.16
35 -23.885 0.10
36 -45.558 2.50 1.88300 40.76
37 433.303 (Bf)
像面 ∞
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 581.4
R = ∞
S = 38.7
f1 = -40.6
f2 = 84.1
FNO = 5.7
2ω = 4.2
Y = 21.6
Bf = 49.3
D = 2.68
TL = 46.10
fc = 47.03
fn = -14.53
Np1 = 1.63980
Nn = 1.88300
Np2 = 1.51742
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．０５８
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．３０９
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８７１
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８０６
（５） β＝１．９５
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16（絞り） ∞ 1.70
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 82.235 5.00 1.62004 36.26
27 -146.695 2.68
28 -726.932 1.50 1.81600 46.62
29 21.704 2.68
30 27.564 11.00 1.63980 34.56
31 -17.932 2.00 1.88300 40.76
32 47.494 9.25 1.51742 52.31
33 -25.996 4.14
34 -35.907 5.26 1.58913 61.16
35 -23.885 0.10
36 -45.558 2.50 1.88300 40.76
37 433.303 (Bf)
像面 ∞
（各種データ）
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 581.4
R = ∞
S = 38.7
f1 = -40.6
f2 = 84.1
FNO = 5.7
2ω = 4.2
Y = 21.6
Bf = 49.3
D = 2.68
TL = 46.10
fc = 47.03
fn = -14.53
Np1 = 1.63980
Nn = 1.88300
Np2 = 1.51742
（条件式対応値）
（１） Ｄ／ＴＬ＝０．０５８
（２） （−ｆｎ）／ｆｃ＝０．３０９
（３） Ｎｐ１／Ｎｎ＝０．８７１
（４） Ｎｐ２／Ｎｎ＝０．８０６
（５） β＝１．９５
図１０は、第５実施例に係るコンバータレンズＣＬの無限遠合焦時の諸収差図である。
各収差図より第５実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
各収差図より第５実施例に係るコンバータレンズＣＬは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
図１１は、マスタレンズＭＬの無限遠合焦時の諸収差図である。
なお、上記各実施例においてマスタレンズＭＬは同じものを示したが、このマスタレンズＭＬは一例に過ぎず、マスタレンズＭＬの構成はこれに限定されるものではない。
以上のように、本実施形態によれば、拡大倍率が高く、デジタルスチルカメラにも十分対応可能な結像性能の高いコンバータレンズを提供することができる。
次に、本実施形態に係るコンバータレンズを搭載したカメラについて説明する。なお、第１実施例に係るコンバータレンズを搭載した場合について説明するが、他の実施例でも同様である。
図１２は、第１実施例に係るコンバータレンズＣＬを備えたカメラの構成を示す図である。
図１２において、カメラ１は、撮影レンズ２としてマスタレンズＭＬと、マスタレンズＭＬに装着した第１実施例に係るコンバータレンズＣＬとを備えたデジタル一眼レフカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
カメラ１に撮影レンズ２としてマスタレンズＭＬと、マスタレンズＭＬに装着した第１実施例に係るコンバータレンズＣＬとを搭載することにより、高い性能を有するカメラを実現することができる。
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
実施例では、２群構成を示したが、３群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。
単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群またはコンバータレンズ全体を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。前記合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第２レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
また、本実施形態は、倍率が１．４〜２．５程度である。
なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明はこれに限定されるものでない。
ＭＬ マスタレンズ
ＣＬ コンバータレンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｌ１ 正レンズ
Ｌ２ 負レンズ
Ｌ３ 正レンズ
Ｉ 像面
１ カメラ
ＣＬ コンバータレンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｌ１ 正レンズ
Ｌ２ 負レンズ
Ｌ３ 正レンズ
Ｉ 像面
１ カメラ
Claims (10)
- マスタレンズの像側に装着して用いられ、脱着可能なコンバータレンズであって、
最も物体側から順に、正屈折力の第１レンズ、負屈折力の第２レンズを有し、
前記第２レンズより像側に、少なくとも正レンズ、負レンズ、正レンズからなる正屈折力の接合レンズを含むことを特徴とするコンバータレンズ。 - マスタレンズの像側に装着して用いられ、脱着可能なコンバータレンズであって、
少なくとも正レンズ、負レンズ、正レンズからなる正屈折力の接合レンズを含み、
物体側から順に、前記接合レンズより物体側に配置されたレンズから構成される第１レンズ群と、前記接合レンズと前記接合レンズより像側に配置されたレンズとから構成される第２レンズ群を含み、以下の条件を満足することを特徴とするコンバータレンズ。
０．０１＜Ｄ／ＴＬ＜０．２５
但し、
Ｄ：前記第１レンズ群の最も像側の面から前記第２レンズ群の最も物体側の面までの距離
ＴＬ：前記コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離 - 前記第１レンズ群は、最も物体側から順に、正屈折力の第１レンズ、負屈折力の第２レンズを有することを特徴とする請求項２に記載のコンバータレンズ。
- 前記接合レンズが以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載のコンバータレンズ。
０．０２＜（−ｆｎ）／ｆｃ＜２．００
但し、
ｆｃ：前記接合レンズの合成焦点距離
ｆｎ：前記接合レンズの前記負レンズの焦点距離 - 前記接合レンズが以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載のコンバータレンズ。
０．７５＜Ｎｐ１／Ｎｎ＜０．９５
但し、
Ｎｎ ：前記接合レンズの前記負レンズのｄ線の屈折率
Ｎｐ１：前記接合レンズの前記負レンズに接合された物体側の正レンズのｄ線の屈折率 - 前記接合レンズが以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のコンバータレンズ。
０．７０＜Ｎｐ２／Ｎｎ＜０．９５
但し、
Ｎｎ ：前記接合レンズの前記負レンズのｄ線の屈折率
Ｎｐ２：前記接合レンズの前記負レンズに接合された像側の正レンズのｄ線の屈折率 - 以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載のコンバータレンズ。
１．４０≦β
但し、
β：前記コンバータレンズの拡大倍率 - 非球面を有することを特徴とする請求項１から７のいずれか１項に記載のコンバータレンズ。
- 前記接合レンズより像側に非球面を有することを特徴とする請求項１から８のいずれか１項に記載のコンバータレンズ。
- 請求項１から９のいずれか１項に記載のコンバータレンズを有することを特徴とする光学装置。
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