JP5356198B2 - 使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット - Google Patents

Description

本発明は、燃焼を終えた使用済燃料を輸送あるいは貯蔵する使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットに関する。

使用済燃料輸送貯蔵キャスクに使用されるバスケットは、複数のバスケット格子を有しており、各バスケット格子には、使用済燃料が収納される。各バスケット格子の周囲には、未臨界制御を行うための空間（水ギャップ）が設けられている。これにより、隣り合う使用済燃料同士の相互干渉を防止し、中性子による反応度を低くして使用済燃料が臨界になることを防いでいる。

特許文献１には、スリットが設けられた板状のプレートを格子状に縦横に組み合わせることで形成されたバスケットが開示されている。

また、特許文献２には、１／４深さの溝が設けられたＨ断面の押出材を溝の部分で嵌め合わせることで形成されたバスケット構造が開示されている。

特開２００５−２７４２３７号公報 特開２００７−３３２４２号公報

しかしながら、特許文献１のバスケットにおいては、板状のプレートにスリットを設けることで、バスケットの強度が低下するという問題があり、これを防ぐためには、プレートの板厚を厚くしなければならず、バスケットが大型化する。

また、特許文献２のバスケットにおいては、押出材の断面視において、水ギャップを形成する短辺方向の寸法が示されていないため、未臨界制御の維持が不十分となる恐れがある。

本発明の目的は、未臨界制御を維持しながら軽量化、コンパクト化することが可能な使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットを提供することである。

本発明における使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットは、アルミ合金からなる押出材を複数組み合わすことで格子状に形成された、使用済燃料輸送貯蔵キャスクに使用されるバスケットにおいて、前記押出材は、断面が略Ｈ形状であって、断面視において、長辺同士が対向する２枚の平板と、前記２枚の平板間に設けられたリブと、前記平板の長辺方向において前記平板の端から前記平板と前記リブとの接続箇所までの部分をブレードとしたときに、前記長辺方向に沿って前記ブレードに形成され、他の押出材が組み合わされるスリットと、を有し、前記断面視において、前記押出材の前記長辺方向の長さをｈとし、前記スリットの深さをｃとすると、ｃはｈの１／４相当であり、前記断面視において、各ブレードの前記長辺方向の長さをａとし、対向する２本のブレード間の間隔をｂとすると、ａ≧ｃの関係、および、ａ／ｂ≦４の関係を満足しており、
前記バスケットの中央部に位置する前記押出材において対向する２本のブレード間の間隔は、前記バスケットの周辺部に位置する前記押出材において対向する２本のブレード間の間隔よりも大きく、前記リブは、前記２枚の平板間に複数設けられていることを特徴とする。

上記の構成によれば、押出材の断面を略Ｈ形状とし、断面視において、スリットの深さｃを押出材の長辺の長さｈの１／４相当とする。そして、断面視における各ブレードの長辺方向の長さａについて、ａ≧ｃの関係を満足させることで、押出材同士を組み合わせるためのスリットをリブに形成する必要がない。よって、リブにより押出材の強度が増して、スリットによる押出材の強度低下が最小に抑えられるので、強度が増している分、押出材の板厚を薄くすることができる。また、断面視における２本のブレード間の間隔ｂに対して、ａ／ｂ≦４の関係を満足させることで、断面の寸法精度に優れた押出材を押出加工することができるとともに、ブレード間の隙間を好適な水ギャップとすることができる。これにより、未臨界制御を維持しながらバスケットを軽量化、コンパクト化することができる。また、バスケットの中央部における水ギャップがバスケットの周辺部における水ギャップよりも大きくなるので、未臨界制御を好適に維持することができる。また、バスケットの周辺部における水ギャップをバスケットの中央部における水ギャップよりも小さくすることにより、バスケットをコンパクト化することができる。

また、本発明における使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットにおいて、前記アルミ合金が、マンガンを１％以上２％以下、マグネシウムを１％以上２％以下、ボロンを０．６％以上１．３％以下でそれぞれ含有していてよい。上記の構成によれば、このような成分系のアルミ合金は、機械強度が優れるとともに、未臨界制御に有効なボロンを含んでいるので、このようなアルミ合金からなる押出材を用いることで、バスケットの強度を高めることができるとともに、未臨界制御を好適に維持することができる。

また、本発明における使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットにおいて、前記アルミ合金にはボロンが添加されており、前記ボロンが、^１０Ｂ／（^１０Ｂ＋^１１Ｂ）≧５０％の関係を満足する濃縮ボロンであってよい。上記の構成によれば、中性子吸収能力の高い^１０Ｂの比率を高めた濃縮ボロンを添加したアルミ合金からなる押出材を用いることで、未臨界制御を好適に維持することができる。

また、本発明における使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットにおいて、前記スリットの幅が、組み合わせ相手である押出材の幅相当であってよい。上記の構成によれば、スリットの幅をブレードの板厚相当として、ブレード同士をスリットで組み合わせるのではなく、スリットの幅を押出材の幅相当として、押出材同士をスリットで組み合わせる。これにより、スリットの幅が大きくなるので、その分、押出材を軽量化することができる。

また、本発明における使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットにおいては、前記断面視において、対向する２本のブレードの前記長辺方向の長さが、互いに異なっていてよい。上記の構成によれば、断面視において、２本のブレードの長辺方向の長さを互いに異ならせることにより、ブレード同士の接合面を段違いにする。これにより、ブレード間の隙間を通過した中性子を隣りのブレードで吸収することができるから、未臨界制御を好適に維持することができる。

本発明の使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケットによると、リブにより押出材の強度が増して、スリットによる押出材の強度低下が最小に抑えられるので、強度が増している分、押出材の板厚を薄くすることができる。また、断面の寸法精度に優れた押出材を押出加工することができるとともに、ブレード間の隙間を好適な水ギャップとすることができる。これにより、未臨界制御を維持しながらバスケットを軽量化、コンパクト化することができる。

使用済燃料輸送貯蔵キャスクを示す一部切欠斜視図である。 バスケットの構成を示す平面図である。 押出材の構成を示す断面図である。 押出材を組み合わせる様子を示す斜視図である。 押出材を組み合わせた様子を示す斜視図である。 マンガンの添加率と強度との相関関係を示したグラフである。 マグネシウムの添加率と強度との相関関係を示したグラフである。 押出材を組み合わせる様子を示す斜視図である。 押出材の構成を示す断面図である。 押出材を組み合わせた様子を示す斜視図である。

以下、本発明の好適な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。

［第１実施形態］
（使用済燃料輸送貯蔵キャスク）
使用済燃料輸送貯蔵キャスク（キャスク）１０は、図１に示すように、有底無蓋筒状の容器本体４１と、その蓋４２とを有している。このキャスク１０は、使用済燃料の輸送および貯蔵に用いられるものであって、その内部にバスケット１を有している。

容器本体４１は、炭素鋼製の胴４７と、胴４７を取り巻く複数の中性子遮蔽材４６と、中性子遮蔽材４６を覆う炭素鋼製の外筒４５と、を有している。胴４７の底部分には、中性子遮蔽材からなり、炭素鋼で覆われた底遮蔽板（図示せず）が設けられている。外筒４５には、複数のトラニオン５５が設けられている。また、中性子遮蔽材４６同士の間には、伝熱フィン５１がそれぞれ設けられている。

蓋４２は、炭素鋼製の一次蓋４３と二次蓋５２との二重蓋構造にされている。二次蓋５２は、中性子遮蔽材からなる蓋遮蔽板５３を炭素鋼で覆った構成にされている。蓋４２には、密封監視装置５４が設けられている。また、バスケット１には、使用済核燃料等の使用済燃料２が収納されている。

（バスケット）
バスケット１は、図２に示すように、容器本体４１の胴４７内に収容されている。バスケット１は、アルミ合金からなる押出材５が格子状に縦横に組まれることで、多数のバスケット格子３を備えるように形成されている。このバスケット格子３には、使用済燃料２が収納される。本実施形態において、バスケット格子３は、縦５列、横６列で並べられている。なお、図２においては、バスケット格子３を便宜的にハッチングを用いて示している。

ＰＷＲ燃料用のバスケット１は、使用済燃料２の未臨界設計のために、バスケット格子３間に空間を設ける必要がある。ここで、臨界解析では、キャスク１０の内部を満水にした状態が、使用済燃料２の反応度が最も高い状態であることから、この空間を水ギャップという。

（押出材）
押出材５は、ボロンが添加されたアルミ合金を押出加工したものである。押出材５は、図３に示すように、断面が略Ｈ形状であって、断面視において、短辺方向に並設された２本のブレード５ａ，５ａと、２本のブレード５ａ，５ａ間に設けられたリブ５ｂと、を有している。図３（ａ）に示す押出材５におけるリブ５ｂの数は「１」であり、図３（ｂ）に示す押出材５におけるリブ５ｂの数は「２」である。本実施形態においては、図３（ａ）、図３（ｂ）に示す押出材５の断面形状を、略Ｈ形状と定義している。なお、押出材５が有するリブ５ｂの数は３以上であってもよい。

また、押出材５は、図４に示すように、他の押出材５が組み合わされるスリット５ｃ，５ｃを有している。スリット５ｃ，５ｃは、図３に示す断面視において、長辺方向に沿って形成されている。ここで、断面視において、押出材５の長辺の長さをｈとし、スリット５ｃの深さをｃとすると、ｃ＝ｈ／４である。また、スリット５ｃの幅はブレード５ａの板厚相当である。このような押出材５は、図４に示すように、スリット５ｃに他の押出材５のスリット５ｃが嵌め合わされることで、格子状に縦横に組まれる。これにより、図５に示すように、複数のバスケット格子３を有するバスケット１が形成される。

また、図３に示すように、断面視において、各ブレード５ａ，５ａの長辺方向の長さをａとし、２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔をｂとすると、ａ≧ｃの関係、および、ａ／ｂ≦４の関係を満足している。つまり、断面視における各ブレード５ａ，５ａの長辺方向の長さａは、スリット５ｃの深さｃと同じか、それよりも長い。

このように、断面視における各ブレード５ａ，５ａの長辺方向の長さａについて、ａ≧ｃの関係を満足させることで、押出材５，５同士を組み合わせるためのスリット５ｃ，５ｃをリブに形成する必要がない。よって、リブ５ｂにより押出材５の強度が増して、スリット５ｃによる押出材５の強度低下が最小に抑えられるので、強度が増している分、押出材５の板厚を薄くすることができる。

また、断面視における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔ｂに対して、ａ／ｂ≦４の関係を満足させることで、断面の寸法精度に優れた押出材５を押出加工することができるとともに、ブレード５ａ，５ａ間の隙間を好適な水ギャップとすることができる。

これにより、未臨界制御を維持しながらバスケット１を軽量化、コンパクト化することができる。

また、図２において、バスケット１の中央部における使用済燃料の反応度は、バスケット１の周辺部における使用済燃料の反応度よりも高い。そこで、図２に示すように、バスケット１の中央部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔は、バスケット１の周辺部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔よりも大きくされている。つまり、バスケット１の中央部に位置する押出材５におけるリブ５ｂの長さは、バスケット１の周辺部に位置する押出材５におけるリブ５ｂの長さよりも長くされている。

具体的には、図２を横方向にみて、バスケット１の中央部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔Ｙ１が最も大きくされており、その隣りに位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔Ｙ２がその次に大きくされており、その隣りに位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔Ｙ３が最も小さくされている。また、図２を縦方向にみて、バスケット１の中央部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔Ｘ１は、その隣りに位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔Ｘ２よりも大きくされている。

このように、バスケット１の中央部における使用済燃料の反応度は、バスケット１の周辺部における使用済燃料の反応度よりも高いので、バスケット１の中央部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔を、バスケット１の周辺部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔よりも大きくする。これにより、バスケット１の中央部における水ギャップがバスケット１の周辺部における水ギャップよりも大きくなるので、未臨界制御を好適に維持することができる。また、バスケット１の周辺部における水ギャップをバスケット１の中央部における水ギャップよりも小さくすることにより、バスケット１をコンパクト化することができる。

また、バスケット材料となるアルミ合金としては、押出性と強度とのバランスを考慮すると、３０００系のアルミ合金が優れている。特にＡ３００４合金は、３０００系のアルミ合金の中で比較的に強度が高いので、バスケット材料として優れているが、このアルミ合金のマンガン、マグネシウムの添加率を高くすることで、さらに高強度のバスケット材料とすることができる。

また、バスケット材料には、未臨界維持のために、中性子を吸収して臨界になることを抑制する中性子吸収材料が必要不可欠である。中性子吸収材料としては、ボロン（ほう素）が優れている。アルミ合金に添加するボロンには、Ｂ−１０とＢ−１１の同位体があり、Ｂ−１０の方が中性子吸収性能に優れている。天然のボロンでは、Ｂ−１０の比率が約２０％であるが、この比率を高めると臨界設計に有効である。Ｂ−１０の比率を高めたボロンを濃縮ボロンといい、濃縮ボロンにおけるＢ−１０の比率を濃縮度という。濃縮度が高いほど臨界制御機能に優れるが、必要な濃縮度は使用済燃料の仕様によってさまざまであり、ＰＷＲ燃料の場合には、少なくとも５０％以上の濃縮度が必要である。

また、ボロン添加アルミ合金には幾つかの種類があり、アルミ合金マトリクス中に添加されるボロン化合物の形態として、例えば、ＡｌＢ_２、ＴｉＢ_２、Ｂ_４Ｃがあるが、バスケット材料としてのアルミ合金には、いずれのボロン化合物が添加されていてもよい。

本実施形態において、押出材５を構成するアルミ合金は、Ａ３００４合金であって、マンガンを１％以上２％以下、マグネシウムを１％以上２％以下、ボロンを０．６％以上１．３％以下でそれぞれ含有している。このような成分系のアルミ合金は、機械強度が優れるとともに、未臨界制御に有効なボロンを含んでいる。よって、このようなアルミ合金からなる押出材５を用いることで、バスケット１の強度を高めることができるとともに、未臨界制御を好適に維持することができる。

また、押出材５を構成するＡ３００４合金に添加されたボロンは、^１０Ｂ／（^１０Ｂ＋^１１Ｂ）≧５０％の関係を満足する濃縮ボロンである。中性子吸収能力の高い^１０Ｂ（Ｂ−１０）の比率を高めた濃縮ボロンを添加したＡ３００４合金からなる押出材５を用いることで、未臨界制御を好適に維持することができる。

（製造試験）
次に、アルミ合金を押出加工して押出材５にする製造試験を行った。表１は、製造試験を実施したアルミ合金の化学成分である。

ここで、コンパクトなバスケットを設計するためには、押出材５の強度が高い方が望ましい。また、実際のバスケット設計においては、その使用環境として約２００℃程度の高温を考慮する必要があり、また、数十年間に渡る使用期間中に、押出材５がこのような高温に曝されることによる強度低下を考慮する必要がある。非熱処理系のアルミ合金は、使用期間中の強度低下が少ないので、バスケット材料として優れている。

マンガン（Ｍｎ）およびマグネシウム（Ｍｇ）の添加率と強度との相関関係を示したグラフを図６および図７に示す。本実施形態で使用するアルミ合金は、引張強さＳｕが２００ＭＰａ以上、耐力Ｓｙが１１０ＭＰａ以上を満たす成分設計としている。一方、これらの添加率を高くしすぎると、アルミ合金の溶着性が悪くなり、中空断面形状の押出材を製造しにくくなる。以上のことから、マンガンの添加率は１％以上２％以下、マグネシウムの添加率は１％以上２％以下である必要があり、望ましくは、マンガンの添加率は１．２％以上１．８％以下、マグネシウムの添加率は１．２％以上１．８％以下である。

（臨界解析）
次に、燃料の収納体数が２４体および２６体のキャスクについて、従来設計例（１）、従来設計例（２）、本実施形態の設計例（１）、および、本実施形態の設計例（２）の４つの設計例の各々で、臨界解析を実施した。計算条件としては以下のとおりである。燃料形式はＰＷＲ１７×１７燃料とし、Ｕ−２３５濃縮度は４．２％とした。計算にあたっては、燃料有効部のみをモデル化して、上下端部は３０ｃｍで水反射とした。モデル化したキャスクは無限配列とし、キャスク内部は、臨界上厳しい条件である１ｇ／ｃｍ^３の満水状態とした。

従来設計例（１）、および、従来設計例（２）におけるバスケット材料（板材）の材質は、１％ボロン添加Ａ６０６１−Ｔ６（Ｂ−１０濃縮度：９５％）であり、本実施形態の設計例（１）、および、本実施形態の設計例（２）におけるバスケット材料（押出材）の材質は、１％ボロン添加Ａ３００４Ｎ（Ｂ−１０濃縮度：９５％）である。バスケット格子の内幅は、いずれも２２３ｍｍである。従来設計例（１）、従来設計例（２）、本実施形態の設計例（１）、および、本実施形態の設計例（２）における燃料の収納体数、バスケット材料の板厚、および、バスケットの最外径を表２に示す。

また、燃料の収納体数が２６体のキャスクについて、本実施形態の設計例（３）で、臨界解析を実施した。計算条件としては以下のとおりである。燃料形式はＰＷＲ１４×１４燃料とし、Ｕ−２３５濃縮度は３．５％とした。計算にあたっては、燃料有効部のみをモデル化して、上下端部は３０ｃｍで水反射とした。モデル化したキャスクは無限配列とし、キャスク内部は、臨界上厳しい条件である１ｇ／ｃｍ^３の満水状態とした。

本実施形態の設計例（３）におけるバスケット材料（押出材）の材質は、１％ボロン添加Ａ３００４Ｎ（Ｂ−１０濃縮度：５０％）であり、バスケット格子の内幅は、２０６ｍｍである。本実施形態の設計例（３）における燃料の収納体数、バスケット材料の板厚、および、バスケットの最外径を表２に示す。

以上の計算条件で、ＳＣＡＬＥコードシステムの臨界計算コードであるＫＥＮＯ−Ｖ．ａを用いて、中性子の実効増倍率（ｋｅｆｆ）を計算した。通常、キャスクの臨界設計における基準は、標準偏差をσとしてｋｅｆｆ＋３σ＜０．９５である。従って、本計算ではバスケット格子間の空間をパラメータにして、ｋｅｆｆ＋３σの値がほぼ０．９５となる空間の幅を調べた。本計算はモンテカルロ法によるコードなので、ｋｅｆｆに統計誤差として３σが考慮される。

なお、中性子の実効増倍率とは、計算体系での中性子の増倍率であり、ｋｅｆｆ＝１．０で臨界、ｋｅｆｆ＞１．０で超臨界となる。基準値としては、統計誤差として３σを考慮し、更に０．０５の余裕が考慮された０．９５が採用されている。

計算結果を表２に示す。表２に示したとおり、従来設計例（１）、（２）では、板材を組み合わせたバスケットであるため、バスケット材料の板厚が１７ｍｍ必要であり、バスケットの最外径も大きくなる。一方、本実施形態の設計例（１）、（２）では、押出材を組み合わせたバスケットであるため、バスケット材料の板厚が５ｍｍであり、従来設計例（１）、（２）のバスケット材料の板厚に比べて約１／３に抑えられていることがわかる。また、バスケットの最外径も従来設計例（１）、（２）に比べて小さいことがわかる。

また、本実施形態の設計例（３）では、異なる型式の燃料を用いたが、この例から、バスケット材料に添加するボロンの濃縮度を５０％にしても、臨界設計が成立することがわかる。よって、ボロン濃縮度は５０％以上であれぱよい。

以上から、本実施形態のバスケットを採用すれば、未臨界制御を維持しながらバスケットを軽量化、コンパクト化することができることがわかる。従って、キャスク本体もコンパクトに設計することができることがわかる。

［第２実施形態］
（押出材）
次に、本発明の第２実施形態による使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット２１について、図８を用いて説明する。第２実施形態によるバスケット２１が、第１実施形態によるバスケット１と異なる点は、図８（ａ）に示すように、押出材２５に形成されたスリット２５ｃの幅が、組み合わせ相手である押出材２５の幅相当である点である。

このように、スリット２５ｃの幅をブレードの板厚相当として、ブレード同士をスリット２５ｃ，２５ｃで組み合わせるのではなく、図８（ｂ）に示すように、スリット２５ｃの幅を押出材２５の幅相当として、押出材２５，２５同士をスリット２５ｃ，２５ｃで組み合わせる。これにより、スリット２５ｃの幅が大きくなるので、その分、押出材２５を軽量化することができる。

その他の構成は第１実施形態と同じであるので、その説明を省略する。

［第３実施形態］
（押出材）
次に、本発明の第３実施形態による使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット３１について、図９を用いて説明する。第３実施形態によるバスケット３１が、第１実施形態によるバスケット１と異なる点は、断面視において、押出材３５が有する２本のブレード３５ａの長辺方向の長さが、互いに異なっている点である。なお、押出材３５に形成されたスリットの幅はブレード３５ａの板厚相当である。

図９（ａ）において、押出材３５のリブ３５ｂの数は「１」であり、２本のブレード３５ａ，３５ａの長辺方向の長さはそれぞれａ１，ａ２であって、ａ１はａ２よりも長い。また、スリットの深さｃ１，ｃ２は、押出材３５の長辺の長さｈの１／４相当である。具体的には、長さがａ１のブレード３５ａにおけるスリットの深さｃ１は、（ｈ／４）＋（ａ１−ａ２）／２であり、長さがａ２のブレード３５ａにおけるスリットの深さｃ２は、（ｈ／４）−（ａ１−ａ２）／２である。ａ１は、ａ１≧ｃ１の関係、および、ａ１／ｂ≦４の関係を満足している。また、ａ２は、ａ２≧ｃ２の関係、および、ａ２／ｂ≦４の関係を満足している。

図９（ｂ）において、押出材３５のリブ３５ｂの数は「２」であり、２本のブレード３５ａ，３５ａの長辺方向の長さはそれぞれａ１，ａ２であって、ａ１はａ２よりも長い。また、スリットの深さｃ１，ｃ２は、押出材３５の長辺の長さｈの１／４相当である。具体的には、長さがａ１のブレード３５ａにおけるスリットの深さｃ１は、（ｈ／４）＋（ａ１−ａ２）／２であり、長さがａ２のブレード３５ａにおけるスリットの深さｃ２は、（ｈ／４）−（ａ１−ａ２）／２である。ａ１は、ａ１≧ｃ１の関係、および、ａ１／ｂ≦４の関係を満足している。また、ａ２は、ａ２≧ｃ２の関係、および、ａ２／ｂ≦４の関係を満足している。なお、リブ３５ｂの数は３以上であってもよい。

図１０に示すように、ブレード３５ａ，３５ａ同士をスリット３５ｃ，３５ｃで組み合わせて、押出材３５を格子状に縦横に組むことで、複数のバスケット格子３を有するバスケット３１が形成される。このとき、ブレード３５ａ，３５ａ同士の接合面３５ｄは一直線とならずに、段違いになる。これにより、ブレード３５ａ，３５ａ間の隙間を通過した中性子を隣りのブレード３５ａで吸収することができるから、未臨界制御を好適に維持することができる。

その他の構成は第１実施形態と同じであるので、その説明を省略する。

（本実施形態の変形例）
以上、本発明の実施形態を説明したが、具体例を例示したに過ぎず、特に本発明を限定するものではなく、具体的構成などは、適宜設計変更可能である。また、発明の実施の形態に記載された、作用及び効果は、本発明から生じる最も好適な作用及び効果を列挙したに過ぎず、本発明による作用及び効果は、本発明の実施の形態に記載されたものに限定されるものではない。

例えば、図２において、バスケット１の中央部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔は、バスケット１の周辺部に位置する押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔よりも大きくされているが、各押出材５における２本のブレード５ａ，５ａ間の間隔は一定であってよい。この構成であれば、スリット５ｃを一定間隔で押出材５に形成すればよいので、押出材５の加工が容易である。

また、第３実施形態において、押出材３５に形成されたスリット３５ｃの幅はブレード３５ａの板厚相当であるが、第２実施形態のように、スリットの幅を押出材３５の幅相当として、押出材３５，３５同士をスリットで組み合わせてもよい。これにより、スリットの幅が大きくなるので、その分、押出材３５を軽量化することができる。

１，２１，３１ バスケット
２ 使用済燃料
３ バスケット格子
５，２５，３５ 押出材
５ａ，３５ａ ブレード
５ｂ，３５ｂ リブ
５ｃ，２５ｃ スリット
１０ キャスク（使用済燃料輸送貯蔵キャスク）

Claims (5)

1. アルミ合金からなる押出材を複数組み合わすことで格子状に形成された、使用済燃料輸送貯蔵キャスクに使用されるバスケットにおいて、
   前記押出材は、断面が略Ｈ形状であって、断面視において、長辺同士が対向する２枚の平板と、前記２枚の平板間に設けられたリブと、前記平板の長辺方向において前記平板の端から前記平板と前記リブとの接続箇所までの部分をブレードとしたときに、前記長辺方向に沿って前記ブレードに形成され、他の押出材が組み合わされるスリットと、を有し、
   前記断面視において、前記押出材の前記長辺方向の長さをｈとし、前記スリットの深さをｃとすると、ｃはｈの１／４相当であり、
   前記断面視において、各ブレードの前記長辺方向の長さをａとし、対向する２本のブレード間の間隔をｂとすると、ａ≧ｃの関係、および、ａ／ｂ≦４の関係を満足しており、
   前記バスケットの中央部に位置する前記押出材において対向する２本のブレード間の間隔は、前記バスケットの周辺部に位置する前記押出材において対向する２本のブレード間の間隔よりも大きく、
   前記リブは、前記２枚の平板間に複数設けられていることを特徴とする使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット。
2. 前記アルミ合金が、マンガンを１％以上２％以下、マグネシウムを１％以上２％以下、ボロンを０．６％以上１．３％以下でそれぞれ含有していることを特徴とする請求項１に記載の使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット。
3. 前記アルミ合金にはボロンが添加されており、
   前記ボロンが、^１０Ｂ／（^１０Ｂ＋^１１Ｂ）≧５０％の関係を満足する濃縮ボロンであることを特徴とする請求項１又は２に記載の使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット。
4. 前記スリットの幅が、組み合わせ相手である押出材の幅相当であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット。
5. 前記断面視において、対向する２本のブレードの前記長辺方向の長さが、互いに異なることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の使用済燃料輸送貯蔵キャスクのバスケット。