JP5355993B2 - 接着フィルム - Google Patents
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本発明に係る高耐熱性ポリイミド層は、その接着フィルムを用いて加工する際の工程、または最終製品の形態で通常さらされる温度において、容易に熱変形しないものであれば各種ポリイミド材料を使用して形成することができるが、特に非熱可塑性ポリイミド樹脂を90重量%以上含有していることが好ましい。なお、その分子構造、厚みは特に限定されない。高耐熱性ポリイミド層に用いられる非熱可塑性ポリイミドは、ポリアミド酸を前駆体として用いて製造されうる。ポリアミド酸の製造方法としては公知のあらゆる方法を用いることができるが、通常、芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミンを、実質的等モル量となるように有機溶媒中に溶解させて、制御された温度条件下で、上記酸二無水物とジアミンの重合が完了するまで攪拌することによって製造されうる。これらのポリアミド酸溶液は通常5〜35重量%、好ましくは10〜30重量%の濃度で得られる。一般に、この範囲の濃度である場合に、適当な分子量と溶液粘度を得ることができる。
1)芳香族ジアミンを有機極性溶媒中に溶解し、これと実質的に等モルの芳香族テトラカルボン酸二無水物を反応させて重合する方法、
2)芳香族テトラカルボン酸二無水物とこれに対し過小モル量の芳香族ジアミン化合物とを有機極性溶媒中で反応させ、両末端に酸無水物基を有するプレポリマーを得る。続いて、全工程において芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミン化合物が実質的に等モルとなるように芳香族ジアミン化合物を用いて重合させる方法、
3)芳香族テトラカルボン酸二無水物とこれに対し過剰モル量の芳香族ジアミン化合物とを有機極性溶媒中で反応させ、両末端にアミノ基を有するプレポリマーを得る。続いてここに芳香族ジアミン化合物を追加添加後、全工程において芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミン化合物が実質的に等モルとなるように芳香族テトラカルボン酸二無水物を用いて重合する方法、
4)芳香族テトラカルボン酸二無水物を有機極性溶媒中に溶解及び/または分散させた後、実質的に等モルとなるように芳香族ジアミン化合物を用いて重合させる方法、
5)実質的に等モルの芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミンの混合物を有機極性溶媒中で反応させて重合する方法、
などのような方法である。これら方法を単独で用いても良いし、部分的に組み合わせて用いることもできる。
で表されるものをいう。
1.重合前または途中に重合反応液に添加する方法
2.重合完了後、3本ロールなどを用いてフィラーを混錬する方法
3.フィラーを含む分散液を用意し、これをポリアミド酸有機溶媒溶液に混合する方法
などいかなる方法を用いてもよいが、フィラーを含む分散液をポリアミド酸溶液に混合する方法、特に製膜直前に混合する方法が製造ラインのフィラーによる汚染が最も少なくすむため、好ましい。フィラーを含む分散液を用意する場合、ポリアミド酸の重合溶媒と同じ溶媒を用いるのが好ましい。また、フィラーを良好に分散させ、また分散状態を安定化させるために分散剤、増粘剤等をフィルム物性に影響を及ぼさない範囲内で用いることもできる。
接着層に含有される熱可塑性ポリイミドとしては、熱可塑性ポリイミド、熱可塑性ポリアミドイミド、熱可塑性ポリエーテルイミド、熱可塑性ポリエステルイミド等を好適に用いることができる。中でも、低吸湿特性の点から、熱可塑性ポリエステルイミドが特に好適に用いられる。
本発明に係る接着フィルムは、例えば、高耐熱性ポリイミド層を得た後、接着層をコーティングする方法、共押出−流延塗布法など、従来周知の技術のいずれを使って製造してもよい。中でも、接着フィルムの加熱収縮率を所望の範囲に制御しやすいことから、共押出−流延塗布法が最も好ましく用いられる。
加熱収縮率=−(L2−L1)/L1×100
23℃、55%RHに調整された部屋に2日間放置した後のフィルム寸法(L1)を測定し、続いて300℃で30分間加熱した後、再び25℃、55%RHに調整された部屋に2日間放置した後フィルム寸法(L2)を測定し、下記式計算により評価した。
加熱収縮率=−(L2−L1)/L1×100
23℃、55%RHに調整された部屋に2日間接着フィルムを放置し、セイコー電子(株)社製DMS200を用いて(サンプルサイズ幅9mm、長さ40mm)、周波数1、5、10Hzで昇温速度3℃/minで20〜400℃の温度範囲で測定して得た。
得られた接着フィルムの両側に18μm厚の圧延銅箔(BHY−22B−T,ジャパンエナジー社製)を、さらに銅箔の両側に保護材料(アピカル125NPI;株式会社カネカ製)を用いて、接着フィルムの張力0.4N/cm、ラミネート温度380℃、ラミネート圧力196N/cm(20kgf/cm)、ラミネート速度1.5m/分の条件で連続的に熱ロールラミネートを行い、フレキシブル金属張積層板を作製した。
JIS C6481に基づいて、フレキシブル金属張積層板に4つの穴を形成し、各穴のそれぞれの距離を測定した(この値をD1とする)。次に、エッチング工程を実施してフレキシブル金属張積層板から金属箔を除去した後に、23℃、55%RHの恒温室に24時間放置した。その後、エッチング後の測定サンプルを250℃で30分加熱した後、23℃、55%RHの恒温室に24時間放置した。その後、上記4つの穴について、それぞれの距離を測定した。加熱後における各穴の距離の測定値をD2として、次式により加熱前後の寸法変化率を求めた。
寸法変化率(%)={(D2−D1)/D1}×100
なお、上記寸法変化率は、MD方向及びTD方向の双方について測定した。
10℃に冷却したN,N−ジメチルホルムアミド(以下、DMFともいう)239kgに4,4’−オキシジアニリン(以下、ODAともいう)6.9kg、p−フェニレンジアミン(以下、p−PDAともいう)6.2kg、2,2−ビス〔4−(4−アミノフェノキシ)フェニル〕プロパン(以下、BAPPともいう)9.4kgを溶解した後、ピロメリット酸二無水物(以下、PMDAともいう)10.4kgを添加し1時間撹拌して溶解させた。ここに、ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物(以下、BTDAともいう)20.3kgを添加し1時間撹拌させて溶解させた。
10℃に冷却したDMF236kgにODAを11.0kg、p−PDAを5.9kg溶解した後、PMDAを11.2kg添加し1時間撹拌させて溶解させた。続いて、p−フェニレンビス(トリメリット酸モノエステル酸無水物)25.1kgを添加し、2時間撹拌して溶解させた。
容量350Lの反応槽に、DMFを248kg、3,3’4,4’−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物(BPDA)を17.5kg加え、窒素雰囲気下で攪拌した。当該溶液に、メジアン平均径が2μmのシリカの10%DMF分散液を41.4g添加し、十分に攪拌した。次いで、2,2−ビス〔4−(4−アミノフェノキシ)フェニル〕プロパン(BAPP)を24.0kg徐々に添加した。0.5kgのBPDAを10kgのDMFに溶解させた溶液を別途調製し、これを上記反応溶液に、粘度に注意しながら徐々に添加、撹拌を行った。粘度が40Pa・secに達したところで添加、撹拌をやめ、熱可塑性ポリイミドの前駆体溶液を得た。
容量350Lの反応槽に、DMFを248kg、BPDAを21.1kg加え、窒素雰囲気下で攪拌した。当該溶液に、メジアン平均径が2μmのシリカの10%DMF分散液を41.4g添加し、十分に攪拌した。次いで、4,4′−(m−フェニレンジオキシ)ジアニリン(TPE−R)を20.3kg徐々に添加した。0.6kgのTPE−Rを10kgのDMFに溶解させた溶液を別途調製し、これを上記反応溶液に、粘度に注意しながら徐々に添加、撹拌を行った。粘度が40Pa・secに達したところで添加、撹拌をやめ、熱可塑性ポリイミドの前駆体溶液を得た。
合成例1で得られた高耐熱性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸溶液に、以下の化学脱水剤及び触媒を含有せしめた。
1.化学脱水剤:無水酢酸を高耐熱性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸のアミド酸ユニット1モルに対して2モル
2.触媒:イソキノリンを高耐熱性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸のアミド酸ユニット1モルに対して1モル
1.化学脱水剤:無水酢酸を熱可塑性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸のアミド酸ユニット1モルに対して2モル
2.触媒:イソキノリンを熱可塑性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸のアミド酸ユニット1モルに対して0.5モル
合成例3で得られた熱可塑性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸溶液を用いる代わりに、合成例4で得られた熱可塑性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸溶液を用いることを除いて、実施例1と同様の手順で接着フィルムを作製した。
テンタークリップ間を狭め、TD方向の延伸倍率を0.95倍にしたことを除いて、実施例1と同様の手順で接着フィルムを作成した。当該接着フィルムの加熱収縮率及びtanδを測定した。さらに、当該接着フィルムを用いて、フレキシブル金属張積層板を作製し、寸法変化率を測定した。これらの値を表1に示す。
合成例1で得られた高耐熱性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸溶液を用いる代わりに、合成例2で得られた高耐熱性ポリイミドの前駆体のポリアミド酸溶液を用いることを除いて、実施例1と同様の手順で接着フィルムを作製した。当該接着フィルムの加熱収縮率及びtanδを測定した。さらに、当該接着フィルムを用いて、フレキシブル金属張積層板を作製し、寸法変化率を測定した。これらの値を表1に示す。
Claims (4)
- 高耐熱性ポリイミド層の少なくとも片面に熱可塑性ポリイミドを含有する接着層が形成されてなる接着フィルムであって、当該接着フィルムのMD方向及びTD方向の300℃における加熱収縮率が何れも0%〜0.5%の範囲であり、接着フィルムの動的粘弾性測定時のtanδピークトップ温度が320〜400℃であり、tanδのピークトップの値が0.1以上であり、
前記高耐熱性ポリイミド層は、非熱可塑性ポリイミドを含有するものであり、
前記非熱可塑性ポリイミドは、酸二無水物成分として、ピロメリット酸二無水物と、3,3',4,4'−ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物、4,4'−オキシジフタル酸二無水物、3,3',4,4'−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物から選択される少なくとも一種とを用い、
ジアミン成分として、下記一般式(2)で表されるジアミンを用いて得られるものであることを特徴とする、接着フィルム:
- MD方向及びTD方向の300℃における加熱収縮率が何れも0.05%〜0.3%の範囲であることを特徴とする、請求項1に記載の接着フィルム。
- 共押出−流延塗布法により製造されてなることを特徴とする、請求項1又は2に記載の接着フィルム。
- 高耐熱性ポリイミド層の両面に熱可塑性ポリイミドを含有する接着層が形成されていることを特徴とする、請求項1乃至3のいずれかに記載の接着フィルム。
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