JP5352933B1

JP5352933B1 - 可撓性エポキシスポンジ砥石

Info

Publication number: JP5352933B1
Application number: JP2012133256A
Authority: JP
Inventors: 博望谷口
Original assignee: 新栄製砥株式会社
Priority date: 2012-05-24
Filing date: 2012-05-24
Publication date: 2013-11-27
Anticipated expiration: 2032-05-24
Also published as: JP2013244592A

Abstract

【課題】高精度の鏡面研削仕上げの可能なスポンジ砥石の製造方法を提供する。
【解決手段】エポキシ樹脂を結合材にした砥石であって、該エポキシ樹脂を特殊な硬化剤によって可撓性を付与し、しかも発泡剤によってエポキシ樹脂を発泡させて独立気泡のスポンジにした低弾性率で高ひずみの砥石で、研削抵抗が小さく、マイクロクラックやヘヤーラインのない仕上研磨を可能とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、可撓性エポキシスポンジ砥石に関する。
より詳しくは、可撓性を有し弾性率の低い可撓性スポンジ砥石に関する。
より詳しくは、研磨材に平均粒径が１〜２μｍの酸化セリウム又は酸化クロムを使用した砥石において、液晶パネルやクロムメッキロールの鏡面仕上げに、より効果を発揮する低弾性率、高ひずみの可撓性スポンジ砥石の製造方法に関する。

砥石に使用される有機結合材としては、一般に、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、その他有機樹脂としては、ウレタン樹脂、メラミン樹脂などが使用されている。
低い研削抵抗で良好な仕上げ面粗度が得られるように、結合材を多孔質にする試みがなされている。

特許文献１及び２において、結合材がエポキシ樹脂の場合、ガラスバルーン、アルミナバルーンのような無機バルーンや発泡ポリスチレン、既膨張のマイクロスフェアーのような有機バルーンを配合して多孔質化したものがある。これらは、結合材のエポキシ樹脂中に気孔材が埋め込まれたような状態になっている。

また、特許文献３及び４において、界面活性剤を用いて泡立てし、エポキシ樹脂を気孔化した砥石の特許がある。

結合材としてポリビニルアセタール樹脂ＰＶＡを使用した砥石は、微細な連続気孔構造を持つが、研磨材の最小粒径は４μｍ〜３μｍまでであり、特許文献５において、ＰＶＡと粒径１μｍの酸化セリウムや酸化クロムとは、なじみが悪いため、再生セルロースで複合粒子にした特許があるが、満足すべきものが得られていないようである。

特開２００６−３２０９９２号公報特開２００６−２９７５２８号公報特開２００８−２７２８３５号公報特開２００４−３３７９８６号公報特許番号第２６９６７７６

エポキシ樹脂を結合材として用いた砥石は、結合材と砥粒間の強い接着力により前工程の条痕を除去する切れ味と砥石の耐久性とを確保することができる。しかしながら、砥石が弾力性に乏しいため、ワークへの衝撃による新たなマイクロクラックやヘアーラインが発生する。
このため、細かい加工面粗さの確保のためには、砥石に使用する砥粒の微細化や砥石の多孔質化、更には、被研削材への圧力を小さくするために、砥石の弾性率を下げる必要がある。

上記課題を解決するため、本発明者らは鋭意研究を行った結果、下記の発明を完成させた。
すなわち、本発明は、
（１）エポキシ樹脂を結合材とし、研磨材、硬化剤および発泡剤を含有する組成物を発泡してなる可撓性エポキシスポンジ砥石であって、前記硬化剤がポリオキシプロピレンアミン系硬化剤と、前記発泡剤が低温膨張性の熱膨張性マイクロスフェアーの組合せであり、前記研磨材を全配合重量に対し５０〜６５％含有することを特徴とする可撓性エポキシスポンジ砥石、
（２）さらに親水性改質剤を含有する（１）に記載の可撓性エポキシスポンジ砥石、である。

本発明の可撓性エポキシスポンジ砥石は、結合材のエポキシ樹脂に硬化剤のポリオキシプロピレンアミン系硬化剤、発泡剤の熱膨張性マイクロスフェアーに研磨材を配合することにより、従来の砥石にはない低弾性率、高ひずみのスポンジ砥石が得られるためマイクロクラックやヘアーラインなどを発生することがない。低弾性率のため特に液晶パネルおよびクロムメッキロール等鏡面仕上げ加工が必要な用途に好適である。

発泡剤の熱膨張性マイクロスフェアーの膨張温度が前記ポリオキシプロピレンアミン系硬化剤の硬化温度（８０〜１３５℃）とほぼ同等の低温膨張型のものを用い、これに砥材を配合すると、発泡倍率が約３倍の気泡が均一で所定形状の可撓性スポンジ砥石を得ることができる。

さらに親水性改質剤を使用することにより、疎水性のエポキシ樹脂を親水性に改質できる。これにより、研磨時に摩耗した結合材のエポキシ樹脂が、水と一緒によく排出されて、砥石に目詰まりが起きないため、研磨性能を維持できる。

可撓性エポキシスポンジ砥石の製造方法の主要部を説明する工程図。

本発明の可撓性エポキシスポンジ砥石は、エポキシ樹脂、硬化剤、研磨材および発泡を含する組成物を発泡してなる可撓性エポキシスポンジ砥石であって、前記硬化剤がポリオキシプロピレンアミン系硬化剤であり、前記発泡剤が熱膨張性マイクロスフェアーであることを特徴とする。以下、順を追って説明する。

本発明のエポキシ樹脂は、通常砥石の製造に使用されるエポキシ樹脂を使用することが可能である。たとえば、芳香族グリシジルエーテル型エポキシ樹脂であり、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、希釈タイプエポキシ樹脂などが使用できる。

研磨材を高充填できて、しかも高発泡倍率のスポンジが得られるるように、できるだけ粘度の低いエポキシ樹脂を使用することが望ましい。
例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂としては三菱化学製ＪＥＲ８２８，ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂としては三菱化学製ＪＥＲ８０７、希釈タイプエポキシ樹脂としては三菱化学製ＪＥＲ８０１−Ｎなどが使用できる。さらに反応性希釈剤をエポキシ樹脂に１５％程度ブレンドしても良い。反応性希釈剤としては、三洋化成製グリシエールＰＰ−３００Ｐ、三菱化学製ＹＥＤ１１１Ｎなどが使用できる。

気泡が均一で、所定形状のスポンジ体を得るには、硬化剤の硬化に追随して、発泡剤の分解または膨張が同時進行する必要がある。
本発明では、発泡剤に低温膨張型のマイクロスフェアーを、硬化剤にポリオキシプロピレンアミン系硬化剤の組合せで使用することが望ましい。
マイクロスフェアーとは、液状の低沸点炭化水素を熱可塑性高分子の殻（シェル）で包み込んだもので、加熱すると、高分子の殻が軟化し、中の液状炭化水素が気体に変化するため、その圧力でカプセルが膨張する。
マイクロスフェアーの種類は未膨張マイクロスフェアーと既膨張マイクロスフェアーとがあり、本発明では加熱により体積が約４０倍に膨張する熱膨張性マイクロスフェアーを使用する。熱膨張性マイクロスフェアーーは、最大膨張温度によって、下記のように分類されている。
低温膨張型（１２０℃〜１３０℃）
中温膨張型（１４０℃〜１７０℃）
高温膨張型（１７０℃〜１８０℃）
超高温膨張型（２００℃〜２５０℃）
本発明の発泡剤は、次項で説明するポリオキシプロピレンアミン系硬化剤の適正硬化温度（８０〜１３５℃）とほぼ同等の低温膨張型の熱膨張性マイクロスフェアーとを組み合わせることにより、気泡が均一で、発泡倍率約３倍の所定形状の独立気泡のスポンジ体を得ることができる。
さらに、熱膨張性マイクロスフェアーはウェットタイプとドライタイプとがあり、ウェットタイプは水分を２０〜３０％含んでいるため、スポンジの気泡の大きさが不均一になるのでドライタイプを使用することが望ましい。

硬化剤は、ポリオキシプロピレンアミン系硬化剤を使用することが望ましい。
本発明においては、ポリオキシプロピレンアミン系硬化剤は、硬化温度が８０℃〜１３５℃のため、低温膨張型の熱膨張性マイクロスフェアーとの組合せて使用することにより、気泡が均一な所定形状のスポンジ体を得ることができる。
また、本発明のポリオキシプロピレンアミン系硬化剤は、硬化速度がゆっくりで、反応熱が少ないので、硬化温度が急激に上昇することがなく、発泡剤の膨張もなめらかで、気泡が均一な所定形状のスポンジ体を得ることができる。
さらに、本発明で使用するポリオキシプロピレンアミン系硬化剤は、柔軟なポリエーテル骨格を有するのでエポキシ樹脂に可撓性を与える。よって本発明の可撓性エポキシスポンジ砥石はポリオキシプロピレンアミン系硬化剤を使用することによって、低弾性率、高ひずみの柔軟性を有することが可能となる。

本発明においてポリオキシプロピレンアミン系硬化剤としては、ジアミン系のポリオキシプロレンジアミン、トリアミン系のポリオキシプロピレントリアミンがあり、ポリオキシプロピレンジアミンは、ハンツマン製のジェファーミンＤ−２３０，ジェファーミンＤ−４００，ジェファーミンＤ−２０００などが使用できる。
ポリオキシプロピレントリアミンは、ハンツマン製のジェファーミンＴ−４０３などが使用できる。

ポリオキシプロピレンジアミンの構造式を下記に示す。

ポリオキシプロピレントリアミンの構造式を下記に示す。

本発明において、硬化剤の配合量は、エポキシ樹脂のエポキシ当量と、硬化剤の活性水素当量との関係により計算によって求めることが可能となる。たとえば、エポキシ樹脂ＪＥＲ８０７１００（ｇ）を硬化剤Ｄ−４００で硬化さす場合に必要な硬化剤の配合量×（ｇ）は、次のように当量計算する。
ＪＥＲ８０７のエポキシ当量＝１６９（ｇ／ｅｑ）
硬化剤Ｄ−４００の活性水素当量＝１１０（ｇ／ｅｑ）から
硬化剤の活性水素当量エポキシ樹脂のエポキシ当量＝ｘ（ｇ）／１００（ｇ）
１１０（ｇ／ｅｑ）／１６９（ｇ／ｅｑ）＝ｘ（ｇ）／１００（ｇ）より、
ｘ＝６５（ｇ）となる。

なお、本発明において使用することができる硬化剤の活性水素当量（ｇ／ｅｑ）の具体例としては下記の例があげられる。
ジェファーミンＤ−２３０＝６０（ｇ／ｅｑ）
ジェファーミンＤ−４００＝１１０（ｇ／ｅｑ）
ジェファーミンＤ−２０００＝５１５（ｇ／ｅｑ）
ジェファーミンＴ−４０３＝８１（ｇ／ｅｑ）

本発明の砥石で使用する研削・研磨材は特に限定せず、用途に応じて適宜選定すればよい。たとえば、アルミナ質研削材、炭化けい素質研削材、酸化セリウム研削材および酸化クロム研削材等を用いることができる。たとえば、液晶パネル又はガラスの鏡面仕上げの用途であれば、酸化セリウム等を使用することができる。また、クロムメッキロールの鏡面仕上げの用途であれば、酸化クロムなどが使用可能である。使用する研削・研磨材の粒径としては、＃４００〜＃６０００程度のものを使用可能である。好ましい配合量は２００〜３５０質量部である。
全配合重量に対する研磨材重量割合（研磨材率）としては、５０（％）〜６５（％）、より好ましくは５０（％）〜５５（％）である。

本発明の可撓性エポキシスポンジ砥石には、上記組成物に加えて、親水性改質剤を配合してもよい。親水性改質剤を配合することにより、液晶パネルやクロムメッキロールの鏡面仕上げのような、常時水を掛けながら研磨するウェット状態での使用においてより好適なものとなる。
研磨作業において、結合材や被研磨材のカスが砥石の気孔中に入って目詰まりを起こすと砥石がスリップして研磨性能が落ちてくる現象がある。親水性改質剤を配合することにより、摩耗した結合材や被研削材が水と一緒によく排出されて、砥石に目詰まりを起こしにくくする効果が発現するため、研磨性能を長時間維持することができる。

本発明で使用する親水性改質剤としては、分子内に親水基を持つ適度な水溶性とエポキシ樹脂との相溶性を有することが望ましく、さらには硬化阻害を起こさず、スポンジ砥石の気泡状態を乱さないものが望ましい。このような親水性改質剤としては例えば、化学名がポリエチレングリコールビスフェノールＡエーテルで、三洋化成工業株式会社製ニューポールＢＰＥ−６０，日油株式会社製ユニオールＤＡ−７００などが使用できる。

以下、本発明を実施例によって具体的に説明する。

（実施例１〜４及び比較例１〜４）
下記［表１］に示す原材料の配合量（単位は質量部）で実施例１〜４及び比較例１〜４の可撓性エポキシスポンジ砥石を製造した。

ここで、下記の表１において使用した原材料は次のものである。

結合材
ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂（三菱化学株式会社製、品番「ＪＥＲ８０７」、エポキシ当量１６９）
ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と反応性希釈剤の混合物（三菱化学株式会社製、品番「ＪＥＲ８０１−Ｎ」、エポキシ当量２１６）

顔料湿潤・分散剤
ポリエーテル燐酸エステル化合物（楠本化成株式会社製、品番「ディスパロンＤＡ−３７５」）

親水化改質剤
ポリエチレングリコールビスフェノールＡエーテル（三洋化成工業株式会社製、品番「ニューポールＢＰＥ−６０」）

発泡剤
低温膨張型マツモトマイクロスフェアー（松本油脂製薬株式会社製、品番「Ｆ３６Ｄ」）
膨張開始温度７５〜８５℃、最高膨張温度１２０〜１３０℃
中温膨張型マツモトマイクロスフェアー（松本油脂製薬株式会社製、品番「Ｆ４８Ｄ」）
膨張開始温度９０〜１００℃、最高膨張温度１２５〜１３５℃
未膨張エクスパンセル（日本フィライト株式会社製、品番「０５３−４０ＤＵ」）
膨張開始温度９６〜１０３℃、最高膨張温度１３８〜１４６℃
化学発泡剤ヒドラジン誘導体（永和化成工業株式会社製、品番「Ｎ＃５０００」）
分解温度１６０℃

発泡助剤
尿素系発泡助剤（永和化成工業株式会社製、品番「セルペーストＫ５」）分解温度１３４℃

硬化剤
ポリオキシプロピレントリアミン（ハンツマン・コーポレーション製、品番「Ｔ−４０３」活性水素当量８１標準硬化条件８０℃／２ｈｒ＋１２５℃／３ｈｒ）
可撓性グレード変性ポリアミン（三菱化学株式会社製、品番「ＪＥＲキュアＦＬ５１」、エポキシ当量１１１標準硬化条件２３℃／７日または２３℃／２４ｈｒ＋８０℃／３ｈｒ）
メチルテトラヒドロ無水フタル酸（日立化成工業株式会社製、品番「ＨＮ−２２００」、酸無水物当量１６５．４標準硬化条件１２０℃／５ｈｒ＋１５０℃／１５ｈｒ）
２−エチル−４−メチルイミダゾール（四国化成工業株式会社、品番「２Ｅ４ＭＺ」）

硬化速度調整剤
トリエタノールアミン（米山薬品工業株式会社製、工業用）

研磨材
酸化セリウム（三井金属鉱業株式会社製、品番「ミレークＥ３０」）
酸化クロム（日本化学工業株式会社製、品番「クロメックスＳ−１」または「研磨用」）
緑色炭化けい素研削材（信濃電気精錬株式会社製、品番「ＧＰ＃２０００」）

図１は、本発明の可撓性エポキシスポンジ砥石の製造工程である。

配合剤の計量工程
混合機用の専用容器に下記の配合剤を正確に計量する。
研磨材、エポキシ樹脂、顔料湿潤・分散剤、親水性改質剤、発泡剤の熱膨張性マイクロスフェアー、硬化剤を計量する。

混合工程
遊星式混合機を使用して、研磨材の凝集塊が沈殿しないように注意して混合する。
撹拌・分散・脱泡の３ステップで、自転・公転の回転数を設定し、均一な液状混合物を得る。

注型工程
使用した金型は次の通り。
金型寸法：φ２０２×ｔ３６
金型材質：下型、上型、中型とも全て肉厚９ｔ一定のアルミ
予め、離型剤を塗布・乾燥後、液状混合物を速やかに所定金型の高さの約１／３程度まで流し込み、硬化炉に入れる。
離型剤フッ素系離型剤（株式会社ネオス製、品番「フリリースＰＨ４００−Ｎ」）

硬化工程
ポリオキシプロピレンアミン系硬化剤の標準硬化条件（８０℃×２ｈｒ、１２５℃×３ｈ）を基準にし一次硬化で、熱膨張性マイクロスフェアーの発泡開始温度以上の温度で硬化後（１２５℃×２ｈｒ）、次いで２次硬化で、熱膨張性マイクロスフェアーの発泡開始温度以上まで上げて（１３５℃×１ｈｒ）、内包されている炭化水素ガスを透過拡散させる。

脱型工程
７０℃程度まで金型を冷却後、製品を金型から取出す。

検査工程
外観検査及び硬度をロックウェル硬度計を用いて測定する。

仕上工程
モールドスキンを旋盤で研磨し、全面をスポンジ面にして所定の寸法形状に仕上げる。

梱包・出荷
所定の小箱容器に１枚／１箱入れ、検査表を同封する。

表１の実施例１〜４及び比較例１〜４で得られた可撓性エポキシスポンジ砥石の特性を下記の方法で測定した。

スポンジ砥石の形状、外観及び気泡状態を評価
形状：所定金型寸法（φ２０２×ｔ３６）に成形できているかどうか
外観：ヒブクレ、ヒビ割れ、凹み、肌荒れなどの外観上の異常の有無を目視で評価
気泡状態：断面の気泡状態が密で均一かどうかを評価。

コンパウンド液比重
各配合剤の真比重より、配合重量に対する体積を求め、総重量を総体積で割ってコンパウンド比重をもとめた。

スポンジ砥石のかさ比重
水中重量を測定し、アルキメデス法により体積を求めてかさ比重を算出した。

発泡倍率
発泡倍率＝（コンパウンド液比重）／（スポンジ砥石のかさ比重）から算出した。

真気孔率
ＪＩＳＲ２６１４『耐火断熱れんがの比重及び真気孔率測定方法』を参考にして、本発明スポンジ砥石の真気孔率を算出した。
Ｐｔ＝（１−Ｄｂ／Ｄｔ）×１００
ここに、Ｐｔ：真気孔率
Ｄｂ：砥石のかさ比重
Ｄｔ：砥石の真比重（コンパウンド液比重と仮定）

硬度
フェノール樹脂を結合材にした通常の砥石は、ロックウェル硬度計で、１／４“鋼球圧子、初期荷重１０ｋｇ、本荷重１００ｋｇのＨＲＭ硬度で測定しているが、本発明の可撓性エポキシスポンジ砥石は、軟らかいために、初期荷重１０ｋｇを掛けた時、圧子が沈み時間とともに０点がマイナス方向に動いていく。暫定測定方法として、鋼球圧子を１／２“に大きくし、３０秒後のマイナス値を読んでスポンジ硬度とした。マイナス値が大きいほど硬度が軟らかい。

曲げ弾性率とひずみ
ＪＩＳＫ７１７１『プラスチック曲げ特性の求め方』によって、曲げ弾性率及びひずみを下記の条件で測定。ひずみは、破断した時の伸びを採用した。
試験片：長さ＝８０、幅＝２０、厚さ＝１０（ウェット仕様なので、試験片を予め水中浸漬）
３点曲げ：支店間距離６０、圧子５．０Ｒ
圧縮速度：１（ｍｍ／分）
参考に、ＰＶＡスポンジ砥石及びフェノール樹脂結合材砥石の弾性率とひずみは下記の通り。
ＰＶＡスポンジ砥石：弾性率２６０ＭＰａ，ひずみ３．０％
フェノール樹脂結合材砥石：弾性率４０００ＭＰａ、ひずみ０．５％
本発明の可撓性エポキシスポンジ砥石の弾性率をＰＶＡスポンジ砥石と比較すると、実施例１の酸化セリウム砥石はＰＶＡスポンジ砥石とほぼ同等。酸化クロム砥石はＰＶＡスポンジ砥石より相当軟らかくなっている。
硬さは、エポキシ樹脂の銘柄でハードタイプとソフトタイプで大別し、更に硬化速度調整剤の配合量の増減によって、コントロール可能である。
また、下記の表１において、実施した研磨テストは次の通りである。

研磨機：リョービ（株）製ＦＧ−２０５（刃物研磨用）
研磨条件：ウェット研磨（常時水を掛けながら研磨）
被研磨材：１０ｍｍ厚ガラス板（端面）
研磨砥石：Ａ＃５００レジン→ＧＣ＃８００ＰＶＡ→ＧＣ＃２０００ＰＶＡ→実施例１砥石
砥石回転数：４４０（ｒｐｍ）
研磨時間：２０分

研磨機：リョービ（株）製ＦＧ−２０５（刃物研磨用）
研磨条件：ウェット研磨（常時水を掛けながら研磨）
被研磨材：１０ｍｍ厚ガラス板（端面）
研磨砥石：Ａ＃５００レジン→ＧＣ＃８００ＰＶＡ→ＧＣ＃２０００ＰＶＡ→実施例２砥石
砥石回転数：４４０（ｒｐｍ）
研磨時間：２０分

研磨機：リョービ（株）製ＦＧ−２０５（刃物研磨用）
研磨条件：ウェット研磨（常時水を掛けながら研磨）
被研磨材：クロムメッキロール
研磨砥石：Ａ＃５００レジン砥石→Ａ＃１０００レジン→Ａ＃２０００レジン砥石→実施例３砥石
砥石回転数：４４０（ｒｐｍ）
研磨時間：２０分

研磨機：リョービ（株）製ＦＧ−２０５（刃物研磨用）
研磨条件：ウェット研磨（常時水を掛けながら研磨）
被研磨材：クロムメッキロール
研磨砥石：Ａ＃５００レジン→Ａ＃１０００レジン→Ａ＃２０００レジン→実施例４砥石
砥石回転数：４４０（ｒｐｍ）
研磨時間：２０分

表１にみられるように、実施例１〜４では、硬化剤にポリオキシプロピレンアミン系の硬化剤と、発泡剤に低温膨張型のマイクロスフェアーＦ３６Ｄとを組み合わせることにより、硬化と発泡のバランスが良く、気泡が均一で、発泡倍率３倍程度の所定形状のスポンジを得ることができた。
また、ポリオキシプロピレンアミン系硬化剤は、硬化速度がゆっくりで、反応熱が少ないので、硬化温度が急激に上昇することがなく、発泡剤の膨張もなめらかで、気泡が均一な所定形状のスポンジ体が得られた。

比較例１は、スポンジゴムに通常使用されるＯＢＳＨ系の化学発泡剤ネオセルボンＮ＃５０００とエポキシ樹脂の可撓性グレード硬化剤ＦＬ５１を使用したが、硬化に対して発泡が大きく遅れて、ヘビがカエルを飲んだような歪なスポンジ形状となった。
また、硬化時の材料温度をみると、硬化剤の反応熱が高く、硬化反応が始まると、雰囲気温度に対して３０℃〜７０℃の温度上昇があるため、発泡剤の分解が２段階に起きて、ダルマ型のスポンジとなった。
硬化剤として多く使用されている変性ポリアミン系の硬化剤を他にも数種類試したが、いずれも硬化時の反応熱が高く、スポンジ成型するには適さなかった。
比較例２は、逆に発泡に対して硬化が大きく遅れるパターンで、発泡ガスが透過して抜けるために発泡倍率を確保できなかった。比較例３，４は硬化反応に対して発泡剤の分解がわずかに遅れて発泡倍率も低く、気泡状態も不均一となった。
比較例から、気泡が均一で、所定形状のスポンジ体を得るには、硬化剤の硬化に追随して、発泡剤の分解または膨張が同時進行する必要があることが分かる。

表１の実施例１と実施例２の研磨テスト後、目視評価で研磨面の光沢度を比較した。
実施例１および実施例２とも、マイクロクラックやヘヤーラインのない十分満足のゆく光沢度が得られた。特に実施例１は鏡面に近い非常に優れた光沢度となった。

表１の実施例３と実施例４の研磨テスト後、目視評価で研磨面の光沢度を比較した。
実施例３および実施例４とも、マイクロクラックやヘヤーラインのない十分満足のゆく光沢度が得られた。特に実施例３は鏡面に近い非常に優れた光沢度となった。

研磨テストの結果では、親水性改質剤ポリエチレングリコールビスフェノールＡエーテルを配合した実施例１および実施例３の方が、配合していない実施例２および実施例４よりガラスの光沢度及びクロムメッキロールの光沢度とも高い結果が得られた。
これは、通常、研磨時に被研削材や結合材及び砥材のカスが砥石表面に目詰まりすると、砥石がスリップして研削性能がダウンしてくる傾向があるが、エポキシ樹脂を親水性改質剤ポリエチレングリコールビスフェノールＡエーテルによって親水化することにより、研磨水と一緒に、カスがよく排出され、目詰まりなく長時間にわたって安定な研削性能を保つことが可能になったためと思われる。

Claims

エポキシ樹脂を結合材とし、研磨材、硬化剤および発泡剤を含有する組成物を発泡してなる可撓性エポキシスポンジ砥石であって、前記硬化剤がポリオキシプロピレンアミン系硬化剤と、前記発泡剤が低温膨張性の熱膨張性マイクロスフェアーの組合せであり、前記研磨材を全配合重量に対し５０〜６５％含有することを特徴とする可撓性エポキシスポンジ砥石。
さらに親水性改質剤を含有する請求項１に記載の可撓性エポキシスポンジ砥石。