JP5316614B2 - Zoom lens, imaging device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの変倍方法、及びズームレンズの防振方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an imaging apparatus, a zoom lens zooming method, and a zoom lens vibration isolation method.
従来、電子スチルカメラ等のように、結像した被写体像を電子撮像素子等の受光素子を用いて電気的な信号として出力しデジタル画像として記録するカメラが多く使用されている。特に近年、電子撮像素子は、微細化と高集積化が図られ、安価で高画素なものが提供されるようになっている。そして、高集積化によって小型化も図られているため、斯かる電子撮像素子を搭載するカメラ用のレンズ系も小型化が図られている。 2. Description of the Related Art Conventionally, a camera that outputs a formed subject image as an electrical signal using a light receiving element such as an electronic image pickup device and records it as a digital image, such as an electronic still camera, is often used. In particular, in recent years, electronic imaging devices have been miniaturized and highly integrated, and inexpensive and high-pixel ones have been provided. Since miniaturization is also achieved by high integration, a lens system for a camera equipped with such an electronic image sensor is also miniaturized.
しかしながら、前述のようなカメラにズームレンズを採用する場合、特にズームの変倍比を大きくしようとする場合には、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の収差補正等を考慮すると、レンズの枚数が多くなり各レンズ群の厚みが増大し、ひいてはレンズ全長が大型化することとなる。したがって、ズームレンズやカメラの小型化には限界があるものの、近年ではカメラのデザインや携帯性を重視し、より小型化の要求が高まってきている。 However, when a zoom lens is used in the above-described camera, especially when trying to increase the zoom ratio, the number of lenses is considered in consideration of aberration correction of each lens group constituting the zoom lens. Increases, the thickness of each lens group increases, and the overall length of the lens increases. Therefore, although there is a limit to the miniaturization of the zoom lens and the camera, in recent years, the design and portability of the camera are emphasized, and the demand for further miniaturization has increased.
斯かる背景の下、ズームレンズ中に光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子を配置することで小型化を図る方法が提案されている。具体的には、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とから構成され、光路を折り曲げるためのプリズムが第１レンズ群中に配置された変倍比が３倍程度のズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照。）。 Under such a background, a method for reducing the size by arranging an optical path bending element for bending an optical path in a zoom lens has been proposed. Specifically, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power; And a fourth lens group having a positive refractive power, and a zoom lens having a zoom ratio of about 3 has been proposed in which a prism for bending an optical path is arranged in the first lens group (for example, (See Patent Document 1).
ここで、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子をズームレンズ中に配置する場合、ズームレンズの奥行き方向の長さ、即ちズームレンズの入射光軸方向の長さを短縮するためには、光路折り曲げ素子を第１レンズ群中に配置することが最も効果的である。そしてこの場合、光路折り曲げ素子自体の小型化を図ることで、ズームレンズの奥行き方向の長さのさらなる短縮化を達成することが可能となる。 Here, when an optical path bending element for bending the optical path is disposed in the zoom lens, in order to reduce the length of the zoom lens in the depth direction, that is, the length of the zoom lens in the incident optical axis direction, the optical path bending element It is most effective to arrange in the first lens group. In this case, it is possible to further reduce the length of the zoom lens in the depth direction by reducing the size of the optical path bending element itself.
しかしながら、ズームレンズの高変倍比化を図る場合には、変倍に必要な光学全長が増加するため、第１レンズ群のレンズ径を大きくしなければならない。したがって、これに伴い光路折り曲げ素子も大型化しなければならず、ズームレンズの奥行き方向の長さの短縮化を図ることができなくなってしまう。 However, when the zoom lens has a high zoom ratio, the total optical length necessary for zooming increases, so the lens diameter of the first lens group must be increased. Therefore, along with this, the optical path bending element must also be enlarged, and the length of the zoom lens in the depth direction cannot be shortened.
従来のズームレンズは、上述のように第１レンズ群中に光路を折り曲げるためのプリズムを配置することで奥行き方向の長さの短縮化を図っているものの、変倍比が小さく、またプリズムの小型化も十分に図られていないという問題がある。 In the conventional zoom lens, the length in the depth direction is shortened by arranging the prism for bending the optical path in the first lens group as described above. However, the zoom ratio is small, and There is a problem that miniaturization is not sufficiently achieved.
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化とを図った高性能なズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの変倍方法、及びズームレンズの防振方法を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and is suitable for a high-pixel electronic image pickup device, and is a high-performance zoom lens, an image pickup apparatus, and a zoom lens that achieve a high zoom ratio and a small size. An object of the present invention is to provide a magnification method and a vibration isolation method for a zoom lens.
上記課題を解決するために本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とからなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、
前記第１レンズ群は、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子を有し、
前記第３レンズ群は複数のレンズを有し、
前記第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
１．１２≦βＴ５＜１．５
１．０＜（１−β３Ｔ）・βｒＴ＜１．８
但し、
βＴ５：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第５レンズ群の結像倍率
β３Ｔ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第３レンズ群の結像倍率
βｒＴ：前記第３レンズ群よりも像側に位置する前記各レンズ群の合成結像倍率
また、本発明は、
光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とからなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、
前記第１レンズ群は、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子を有し、
前記第３レンズ群は、正の屈折力を有する１つの単レンズと、１つの接合レンズとを有し、
前記第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズを提供する。
１．１２≦βＴ５＜１．５
但し、
βＴ５：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第５レンズ群の結像倍率
In order to solve the above problems, the present invention
A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power,
The zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by moving the second lens group and the fourth lens group in the optical axis direction,
The first lens group includes an optical path bending element for bending the optical path,
The third lens group includes a plurality of lenses;
By moving the third lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis, the displacement of the imaging position due to blurring is corrected,
Provided is a zoom lens that satisfies the following conditional expression.
1.12 ≦ βT5 <1.5
1.0 <(1-β3T) · βrT <1.8
However,
βT5: imaging magnification of the fifth lens group at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state
β3T: Imaging magnification of the third lens group when focusing on an object at infinity in the telephoto end state
βrT: Composite imaging magnification of each lens group positioned on the image side of the third lens group
The present invention also provides:
A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power,
The zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by moving the second lens group and the fourth lens group in the optical axis direction,
The first lens group includes an optical path bending element for bending the optical path,
The third lens group includes one single lens having a positive refractive power and one cemented lens.
By moving the third lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis, the displacement of the imaging position due to blurring is corrected,
Provided is a zoom lens that satisfies the following conditional expression.
1.12 ≦ βT5 <1.5
However,
βT5: imaging magnification of the fifth lens group at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state
また本発明のズームレンズを備えていることを特徴とする撮像装置を提供する。 Also provided is an imaging apparatus comprising the zoom lens of the present invention.
本発明によれば、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化とを図った高性能なズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの変倍方法、及びズームレンズの防振方法を提供することができる。 According to the present invention, a high-performance zoom lens, an image pickup apparatus, a zoom lens zoom method, and a zoom lens image stabilization method that are suitable for an electronic image sensor with a high pixel and have a high zoom ratio and a small size. Can be provided.
以下、本発明の実施形態に係るズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの変倍方法、及びズームレンズの防振方法について説明する。
本ズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、光路を略９０°折り曲げるための光路折り曲げ素子と、正の屈折力を有する後側レンズ群とを有し、以下の条件式（１）,（２）を満足するように構成されている。
（１） ０．３＜ｆ１／ｆｔ＜０．６
（２） ０．７５＜（ｆｗ・ｆｔ）１／２／（−ｆｎ１）＜０．９５
但し、
ｆ１ ：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｔ ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｎ１：前記第１レンズ群における前記前側レンズ群の焦点距離
Hereinafter, a zoom lens, an imaging apparatus, a zoom lens zooming method, and a zoom lens image stabilization method according to embodiments of the present invention will be described.
The zoom lens includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. A fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power, and zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by the second lens group and the fourth lens group. The first lens group includes a front lens group having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis, and an optical path for bending the optical path by approximately 90 °. It has a bending element and a rear lens group having a positive refractive power, and is configured to satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0.3 <f1 / ft <0.6
(2) 0.75 <(fw · ft) 1/2 /(−fn1)<0.95
However,
f1: focal length of the first lens group fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state fn1: focal length of the front lens group in the first lens group
ズームレンズの高変倍比化には、レンズ群を増やすことや各レンズ群の移動量を増やすことが有効であるものの、これに伴いレンズが大型化し、レンズの枚数も増加してしまう。このため、斯かるズームレンズを備えたカメラは、レンズをカメラ本体に収納した状態、所謂沈胴状態でも大きくなり、カメラ本体が大型化してしまう。
そこで、本ズームレンズは、上述のように第１レンズ群中に光路折り曲げ素子を配置することで、ズームレンズの奥行き方向の長さを短縮し、レンズ鏡筒やカメラ本体の薄型化を実現している。
To increase the zoom ratio of a zoom lens, it is effective to increase the number of lens groups and the amount of movement of each lens group. However, this increases the size of the lens and the number of lenses. For this reason, a camera equipped with such a zoom lens becomes large even when the lens is housed in the camera body, that is, a so-called retracted state, and the camera body is enlarged.
Therefore, in this zoom lens, by arranging the optical path bending element in the first lens group as described above, the length of the zoom lens in the depth direction is shortened, and the lens barrel and the camera body are thinned. ing.
また、レンズ鏡筒やカメラ本体のさらなる薄型化を図るためには光路折り曲げ素子の小型化が必要である。本ズームレンズでは、第５レンズ群が負の屈折力を有する構成であることによって、第５レンズ群よりも物体側に位置するレンズ群全体の焦点距離が小さくなり、レンズ有効径を小さくすることができるため、光路折り曲げ素子の小型化も可能となる。 Further, in order to further reduce the thickness of the lens barrel and the camera body, it is necessary to reduce the size of the optical path bending element. In this zoom lens, since the fifth lens group has a negative refractive power, the focal length of the entire lens group located closer to the object side than the fifth lens group is reduced, and the effective lens diameter is reduced. Therefore, the optical path bending element can be downsized.
また本ズームレンズにおいて、上記条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と望遠端状態におけるズームレンズ全系の焦点距離との関係を規定したものである。
条件式（１）の下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差や全変倍域にわたる色収差が悪化してしまう。
なお、本発明の効果をより確実にするためには、条件式（１）の下限値を０．３５に設定することが望ましい。
In this zoom lens, the conditional expression (1) defines the relationship between the focal length of the first lens unit and the focal length of the entire zoom lens system in the telephoto end state.
If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the first lens group will increase, and spherical aberration in the telephoto end state and chromatic aberration over the entire zoom range will deteriorate.
In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 0.35.
一方、条件式（１）の上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が小さくなる。したがって、高変倍比化を実現するために、変倍時のレンズ群の移動量を大きく確保する必要があるため、ズームレンズの全長が大きくなってしまう。または、第３レンズ群と第４レンズ群の屈折力を大きくしなければならず、広角端状態において非点収差が悪化してしまう。
以上より、本ズームレンズが条件式（１）を満足することで、高変倍比化を図りつつ小型化を達成することができる。
On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes small. Therefore, in order to realize a high zoom ratio, it is necessary to ensure a large amount of movement of the lens unit at the time of zooming, and thus the total length of the zoom lens becomes large. Alternatively, the refractive power of the third lens group and the fourth lens group must be increased, and astigmatism is deteriorated in the wide-angle end state.
As described above, when the zoom lens satisfies the conditional expression (1), it is possible to achieve a reduction in size while achieving a high zoom ratio.
条件式（２）は、第１レンズ群中の前側レンズ群の焦点距離を規定したものである。
条件式（２）の下限値を下回ると、即ち前側レンズ群の屈折力が小さくなると、広角端状態において光路折り曲げ素子に入射する最大画角光線の有効径を小さくすることができない。このため、全画角にわたって光路を折り曲げるためには、光路折り曲げ素子を大きくしなければならず、小型化を達成することができなくなってしまう。または、光路折り曲げ素子を小型化するために第２レンズ群の屈折力を大きくしてズームレンズの全長を短縮しなければならず、広角端状態における非点収差や望遠端状態における軸上色収差が悪化してしまう。
なお、本発明の効果をより確実にするためには、条件式（２）の下限値を０．８０に設定することが望ましい。
Conditional expression (2) defines the focal length of the front lens group in the first lens group.
If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, that is, if the refractive power of the front lens unit is reduced, the effective diameter of the maximum field angle ray incident on the optical path bending element in the wide-angle end state cannot be reduced. For this reason, in order to bend the optical path over the entire angle of view, the optical path bending element must be enlarged, and it becomes impossible to achieve miniaturization. Alternatively, in order to reduce the size of the optical path bending element, it is necessary to increase the refractive power of the second lens unit to shorten the entire length of the zoom lens, and astigmatism in the wide-angle end state and axial chromatic aberration in the telephoto end state are caused. It will get worse.
In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 0.80.
一方、条件式（２）の上限値を上回ると、即ち前側レンズ群の屈折力が大きくなると、望遠端状態における球面収差が悪化してしまう。
なお、本発明の効果をより確実にするためには、条件式（２）の上限値を０．９２に設定することが望ましい。
以上より、本ズームレンズが条件式（２）を満足することで、諸収差を良好に補正しながら光路折り曲げ素子を小型化することができ、ズームレンズの小型化を実現することができる。
On the other hand, when the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, that is, when the refractive power of the front lens unit increases, spherical aberration in the telephoto end state deteriorates.
In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (2) to 0.92.
As described above, when the present zoom lens satisfies the conditional expression (2), the optical path bending element can be reduced in size while favorably correcting various aberrations, and the zoom lens can be reduced in size.
また本ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群、前記第３レンズ群、及び前記第５レンズ群は像面に対して固定されていることが望ましい。
この構成により、移動するレンズ群が２つのみとなるため、これらのレンズ群を駆動するための駆動系を簡素化することができる。したがって、鏡筒を小型化し、省電力化を図ることも可能となる。
In the zoom lens, it is desirable that the first lens group, the third lens group, and the fifth lens group are fixed with respect to the image plane during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. .
With this configuration, since only two lens groups move, the drive system for driving these lens groups can be simplified. Therefore, it is possible to reduce the size of the lens barrel and save power.
また本ズームレンズは、無限遠物体から有限距離物体への合焦は、前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行うことが望ましい。
この構成により、移動するレンズ群が２つのみとなるため、これらのレンズ群を駆動するための駆動系を簡素化することができる。したがって、鏡筒を小型化し、省電力化を図ることも可能となる。
In the zoom lens, it is preferable that focusing from an object at infinity to an object at a finite distance is performed by moving the fourth lens group in the optical axis direction.
With this configuration, since only two lens groups move, the drive system for driving these lens groups can be simplified. Therefore, it is possible to reduce the size of the lens barrel and save power.
また本ズームレンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．０＜βＴ５＜１．５
但し、
βＴ５：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第５レンズ群の結像倍率
In addition, it is desirable that the zoom lens satisfies the following conditional expression (3).
(3) 1.0 <βT5 <1.5
However,
βT5: imaging magnification of the fifth lens group at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state
条件式（３）は、第５レンズ群の結像倍率を規定したものである。
条件式（３）の下限値を下回ると、第５レンズ群よりも物体側に位置するレンズ群全体の焦点距離がズームレンズ全系の焦点距離に比べて大きくなる。このため、光路折り曲げ素子が大型化し、ズームレンズの小型化を達成することができなくなってしまう。
Conditional expression (3) defines the imaging magnification of the fifth lens group.
If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the focal length of the entire lens unit located closer to the object side than the fifth lens unit becomes larger than the focal length of the entire zoom lens system. For this reason, the optical path bending element is increased in size and the zoom lens cannot be reduced in size.
一方、条件式（３）の上限値を上回ると、諸収差、特に望遠端状態における球面収差が大きくなってしまう。
なお、本発明の効果をより確実にするためには、条件式（３）の上限値を１．４に設定することが望ましい。
以上より、本ズームレンズが条件式（３）を満足することで、球面収差等の諸収差を良好に補正しながらズームレンズの小型化を実現することができる。
On the other hand, if the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, various aberrations, particularly spherical aberration in the telephoto end state, will become large.
In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.4.
As described above, when this zoom lens satisfies the conditional expression (3), it is possible to reduce the size of the zoom lens while satisfactorily correcting various aberrations such as spherical aberration.
また本ズームレンズは、前記第５レンズ群が、１つの接合レンズで構成されていることが望ましい。
この構成により、第５レンズ群において色収差の発生を抑え、また製造誤差によるレンズの相対的な偏芯を極めて小さくすることができる。なお、前記接合レンズは、３枚以上のレンズからなる接合レンズとしても良い。
In the zoom lens, it is preferable that the fifth lens group includes a single cemented lens.
With this configuration, the occurrence of chromatic aberration in the fifth lens group can be suppressed, and the relative eccentricity of the lens due to manufacturing errors can be made extremely small. The cemented lens may be a cemented lens including three or more lenses.
また本ズームレンズは、前記第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正することが望ましい。 In the zoom lens, it is preferable that the displacement of the imaging position due to the shake is corrected by moving the third lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
一般に、レンズ系の一部を偏芯させることで手ぶれ等による結像位置の変位を補正する防振方法では、偏芯量が小さく、かつ偏芯時の性能劣化が極めて小さいことが求められる。特に、ズームレンズにおいて光路を折り曲げて小型化を図る場合には、偏芯量を小さくすることが不可欠である。また、偏芯させるレンズ群即ち防振レンズ群は、その径が小さく、かつ色収差や球面収差が補正されていることが求められる。
そこで本ズームレンズは、上述のように第３レンズ群で防振を行う構成としたことで、偏芯敏感度を適切な値に設定しながら各収差を良好に補正することができるため、防振時の性能劣化も小さくすることができる。
In general, an image stabilization method that corrects the displacement of the imaging position due to camera shake or the like by decentering a part of a lens system is required to have a small amount of decentering and extremely small performance degradation at the time of decentering. In particular, when the zoom lens is to be miniaturized by bending the optical path, it is essential to reduce the eccentricity. Further, the lens group to be decentered, that is, the anti-vibration lens group, is required to have a small diameter and to correct chromatic aberration and spherical aberration.
Therefore, this zoom lens has a configuration in which the third lens unit performs image stabilization as described above, so that each aberration can be corrected satisfactorily while setting the decentration sensitivity to an appropriate value. The performance degradation during shaking can be reduced.
本ズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、前記第１レンズ群は、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子を有し、前記第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正するように構成されている。 The zoom lens includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. A fourth lens group having a positive refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power, and zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by the second lens group and the fourth lens group. The first lens group has an optical path bending element for folding the optical path, and the third lens group is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Thus, the displacement of the imaging position due to the shake is corrected.
ここで、光学系の小型化を図るためには、該光学系と組み合わせて用いられる撮像素子の小型化を図ることが有効な手段である。しかしながら撮像素子を小型化すれば、受光素子が微細化してしまい、各受光素子における受光量が低下し、即ち感度低下を招くこととなってしまう。なお、撮像素子の高画素化を図った場合にも、受光素子が微細化し、同様に感度低下を招くこととなってしまう。したがってこれらの感度低下を補うためには、光学系を大口径化するか、又は撮影時の露光時間を長くする必要がある。しかしながら、光学系を大口径化すれば、当該光学系が大型化し、撮像素子を小型化した効果が打ち消されてしまうため本発明の意図に反する。また、露光時間を長くすれば、手ぶれが発生しやすくなってしまうため、手ぶれを補正するための防振機構が光学系に必要となる。
そこで本ズームレンズは、上述のように第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、防振を行う構成としている。
Here, in order to reduce the size of the optical system, it is an effective means to reduce the size of the image sensor used in combination with the optical system. However, if the imaging device is reduced in size, the light receiving element is miniaturized, and the amount of light received by each light receiving element is reduced, that is, the sensitivity is lowered. Note that even when the number of pixels of the image sensor is increased, the light receiving element is miniaturized, and similarly the sensitivity is lowered. Therefore, in order to compensate for the sensitivity reduction, it is necessary to increase the diameter of the optical system or to increase the exposure time during photographing. However, if the diameter of the optical system is increased, the size of the optical system increases and the effect of downsizing the imaging device is negated, which is contrary to the intention of the present invention. Further, if the exposure time is lengthened, camera shake is likely to occur, and thus an anti-vibration mechanism for correcting camera shake is required for the optical system.
Therefore, this zoom lens is configured to perform image stabilization by moving the third lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis as described above.
一般に、レンズ系の一部を偏芯させることで手ぶれ等による結像位置の変位を補正する防振方法では、偏芯量が小さく、かつ偏芯時の性能劣化が極めて小さいことが求められる。特に、ズームレンズにおいて光路を折り曲げて小型化を図る場合には、偏芯量を小さくすることが不可欠である。また、偏芯させるレンズ群即ち防振レンズ群は、その径が小さく、かつ色収差や球面収差が補正されていることが求められる。
そこで本ズームレンズは、上述のように第３レンズ群で防振を行う構成としたことで、偏芯敏感度を適切な値に設定しながら各収差を良好に補正することができるため、防振時の性能劣化も小さくすることができる。
In general, an image stabilization method that corrects the displacement of the imaging position due to camera shake or the like by decentering a part of a lens system is required to have a small amount of decentering and extremely small performance degradation at the time of decentering. In particular, when the zoom lens is to be miniaturized by bending the optical path, it is essential to reduce the eccentricity. Further, the lens group to be decentered, that is, the anti-vibration lens group, is required to have a small diameter and to correct chromatic aberration and spherical aberration.
Therefore, this zoom lens has a configuration in which the third lens unit performs image stabilization as described above, so that each aberration can be corrected satisfactorily while setting the decentration sensitivity to an appropriate value. The performance degradation during shaking can be reduced.
また本ズームレンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） １．０＜（１−β３Ｔ）・βｒＴ＜１．８
但し、
β３Ｔ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第３レンズ群の結像倍率
βｒＴ：前記第３レンズ群よりも像側に位置する前記各レンズ群の合成結像倍率
In addition, it is desirable that the zoom lens satisfies the following conditional expression (4).
(4) 1.0 <(1-β3T) · βrT <1.8
However,
β3T: Imaging magnification of the third lens group at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state βrT: Composite imaging magnification of the lens groups positioned on the image side of the third lens group
条件式（４）は、第３レンズ群の結像倍率と第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群全体の結像倍率との関係を規定したものであり、第３レンズ群の偏芯敏感度を表している。
条件式（４）の下限値を下回ると、ぶれを補正するための第３レンズ群の偏芯量が大きくなる。したがって防振機構が大型化し、レンズ鏡筒の薄型化を達成することができなくなってしまう。また、そのままレンズ鏡筒の薄型化を図ろうとすれば、大きなぶれを補正することができなくなる。このため、防振による十分なぶれ補正効果を得ることができなくなり、コマ収差が悪化し良好な結像性能を達成することができなくなってしまう。
なお、本発明の効果をより確実にするためには、条件式（４）の下限値を１．０５に設定することが望ましい。
Conditional expression (4) defines the relationship between the imaging magnification of the third lens group and the imaging magnification of the entire lens group located on the image side of the third lens group. Represents core sensitivity.
If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the amount of decentering of the third lens group for correcting blur increases. Therefore, the vibration isolation mechanism becomes large, and the lens barrel cannot be thinned. Further, if it is attempted to reduce the thickness of the lens barrel as it is, it is impossible to correct a large blur. For this reason, a sufficient blur correction effect due to image stabilization cannot be obtained, coma aberration is deteriorated, and good imaging performance cannot be achieved.
In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.05.
一方、条件式（４）の上限値を上回ると、第３レンズ群の偏芯敏感度が高くなり過ぎる。このため、微小な制御誤差によって像の変位が発生し、コントラストの低下を招くことになってしまう。
なお、本発明の効果をより確実にするためには、条件式（４）の上限値を１．６５に設定することが望ましい。そして、本発明の効果を最も確実にするためには、条件式（４）の上限値を１．５０に設定することが望ましい。
以上より、本ズームレンズが条件式（４）を満足することで、小型でありながら十分なぶれ補正効果を実現することができる。
On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the decentering sensitivity of the third lens group becomes too high. For this reason, the displacement of the image occurs due to a minute control error, leading to a decrease in contrast.
In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.65. And in order to make the effect of this invention the most reliable, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.50.
As described above, when this zoom lens satisfies the conditional expression (4), it is possible to realize a sufficient blur correction effect while being small.
また本ズームレンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） −０．２＜１／β３Ｔ＜０．２
但し、
β３Ｔ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第３レンズ群の結像倍率
In addition, it is desirable that this zoom lens satisfies the following conditional expression (5).
(5) -0.2 <1 / β3T <0.2
However,
β3T: Imaging magnification of the third lens group when focusing on an object at infinity in the telephoto end state
条件式（５）は、第３レンズ群の結像倍率を規定したものである。
条件式（５）の下限値を下回ると、第３レンズ群の屈折力が大きくなるため、光学全長の短縮化には有利である。しかしながら、第３レンズ群の第４レンズ群との偏芯によって非点収差が大きくなるため、防振時の光学性能の劣化が大きくなってしまう。
Conditional expression (5) defines the imaging magnification of the third lens group.
If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the third lens group becomes large, which is advantageous for shortening the optical total length. However, since the astigmatism increases due to the decentering of the third lens group with the fourth lens group, the optical performance during the image stabilization is greatly deteriorated.
一方、条件式（５）の上限値を上回ると、光学全長が大きくなってしまう。また、この光学全長を小さくするためには、第１レンズ群や第４レンズ群の屈折力を大きくしなければならず、これによって球面収差を補正することが困難になってしまう。また同様に、第３レンズ群の第４レンズ群との偏芯によって非点収差が大きくなるため、防振時の光学性能の劣化が大きくなってしまう。
なお、本発明の効果をより確実にするためには、条件式（５）の上限値を０．１に設定することが望ましい。
以上より、本ズームレンズが条件式（５）を満足することで、第３レンズ群が第４レンズ群と偏芯した時の光学性能の劣化を防ぎ、防振時にも高い光学性能を達成することができる。
On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the optical total length becomes large. Further, in order to reduce this optical total length, the refractive power of the first lens group and the fourth lens group must be increased, which makes it difficult to correct spherical aberration. Similarly, since the astigmatism increases due to the decentering of the third lens group with the fourth lens group, the optical performance during the image stabilization is greatly deteriorated.
In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.1.
As described above, this zoom lens satisfies the conditional expression (5), thereby preventing deterioration of the optical performance when the third lens group is decentered from the fourth lens group, and achieving high optical performance even during image stabilization. be able to.
また本ズームレンズは、前記第１レンズ群が、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、前記光路折り曲げ素子と、正の屈折力を有する後側レンズ群とを有し、以下の条件式（１）,（２）を満足することが望ましい。
（１） ０．３＜ｆ１／ｆｔ＜０．６
（２） ０．７５＜（ｆｗ・ｆｔ）１／２／（−ｆｎ１）＜０．９５
但し、
ｆ１ ：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｔ ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｎ１：前記第１レンズ群における前記前側レンズ群の焦点距離
なお、条件式（１）及び条件式（２）については、上述した説明と同様であるためその説明を省略する。
In the zoom lens, the first lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a front lens group having a negative refractive power, the optical path bending element, and a rear lens group having a positive refractive power. It is desirable that the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
(1) 0.3 <f1 / ft <0.6
(2) 0.75 <(fw · ft) 1/2 /(−fn1)<0.95
However,
f1: focal length of the first lens group fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state fn1: focal length of the front lens group in the first lens group Since conditional expression (1) and conditional expression (2) are the same as those described above, the description thereof is omitted.
また本ズームレンズは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群、前記第３レンズ群、及び前記第５レンズ群は像面に対して固定されていることが望ましい。
この構成により、移動するレンズ群が２つのみとなるため、これらのレンズ群を駆動するための駆動系を簡素化することができる。したがって、鏡筒を小型化し、省電力化を図ることも可能となる。
In the zoom lens, it is desirable that the first lens group, the third lens group, and the fifth lens group are fixed with respect to the image plane during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. .
With this configuration, since only two lens groups move, the drive system for driving these lens groups can be simplified. Therefore, it is possible to reduce the size of the lens barrel and save power.
また本ズームレンズは、無限遠物体から有限距離物体への合焦は、前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行うことが望ましい。
この構成により、移動するレンズ群が２つのみとなるため、これらのレンズ群を駆動するための駆動系を簡素化することができる。したがって、鏡筒を小型化し、省電力化を図ることも可能となる。
In the zoom lens, it is preferable that focusing from an object at infinity to an object at a finite distance is performed by moving the fourth lens group in the optical axis direction.
With this configuration, since only two lens groups move, the drive system for driving these lens groups can be simplified. Therefore, it is possible to reduce the size of the lens barrel and save power.
また本ズームレンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．０＜βＴ５＜１．５
但し、
βＴ５：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第５レンズ群の結像倍率
なお、本条件式（３）については、上述した説明と同様であるためその説明を省略する。
In addition, it is desirable that the zoom lens satisfies the following conditional expression (3).
(3) 1.0 <βT5 <1.5
However,
βT5: Imaging magnification of the fifth lens group at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state Note that since this conditional expression (3) is the same as that described above, its description is omitted.
また本ズームレンズは、前記第５レンズ群が、１つの接合レンズで構成されていることが望ましい。
この構成により、第５レンズ群において色収差の発生を抑え、また製造誤差によるレンズの相対的な偏芯を極めて小さくすることができる。なお、前記接合レンズは、３枚以上のレンズからなる接合レンズとしても良い。
In the zoom lens, it is preferable that the fifth lens group includes a single cemented lens.
With this configuration, the occurrence of chromatic aberration in the fifth lens group can be suppressed, and the relative eccentricity of the lens due to manufacturing errors can be made extremely small. The cemented lens may be a cemented lens including three or more lenses.
本撮像装置は、上述した構成のズームレンズを備えている。
これにより、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化とを図った高性能な撮像装置を実現することができる。
This imaging apparatus includes the zoom lens having the above-described configuration.
As a result, it is possible to realize a high-performance imaging device that is suitable for a high-pixel electronic imaging device and has a high zoom ratio and a small size.
本ズームレンズの変倍方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの変倍方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、前記第１レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群と、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子と、正の屈折力を有する後側レンズ群とを有し、以下の条件式（１）,（２）を満足する。
（１） ０．３＜ｆ１／ｆｔ＜０．６
（２） ０．７５＜（ｆｗ・ｆｔ）１／２／（−ｆｎ１）＜０．９５
但し、
ｆ１ ：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｔ ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｎ１：前記第１レンズ群における前記前側レンズ群の焦点距離
これにより、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化とを図った高性能なズームレンズを実現することができる。
The zoom lens zooming method includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A zooming method of a zoom lens having three lens groups, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group having a negative refractive power, and changing from a wide-angle end state to a telephoto end state The magnification is performed by moving the second lens group and the fourth lens group in the optical axis direction. The first lens group has a negative refractive power in order from the object side along the optical axis. A group, an optical path bending element for bending the optical path, and a rear lens group having a positive refractive power, satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0.3 <f1 / ft <0.6
(2) 0.75 <(fw · ft) 1/2 /(−fn1)<0.95
However,
f1: Focal length of the first lens group fw: Focal length of the zoom lens in the wide-angle end state ft: Focal length of the zoom lens in the telephoto end state fn1: Focal length of the front lens group in the first lens group Accordingly, it is possible to realize a high-performance zoom lens suitable for a high-pixel electronic image pickup device and having a high zoom ratio and a small size.
本ズームレンズの防振方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群とを有するズームレンズの防振方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、前記第１レンズ群は、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子を有し、前記第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正することを特徴とする。
これにより、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化とを図った高性能なズームレンズを実現することができる。
The anti-vibration method of the zoom lens includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. A zoom lens anti-vibration method having three lens groups, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group having a negative refractive power, which changes from a wide-angle end state to a telephoto end state. The magnification is performed by moving the second lens group and the fourth lens group in the optical axis direction. The first lens group includes an optical path bending element for bending an optical path, and the third lens group is It is characterized in that the displacement of the imaging position due to the shake is corrected by moving in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
As a result, it is possible to realize a high-performance zoom lens suitable for a high-pixel electronic image pickup device and having a high zoom ratio and a small size.
以下、数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本発明の第１実施例に係るズームレンズの断面とズーム軌道を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
Hereinafter, a variable magnification optical system according to numerical examples will be described with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a diagram showing a cross section and a zoom trajectory of a zoom lens according to the first embodiment of the present invention.
The zoom lens according to the present example has, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群Ｇ１ｆと、光路を折り曲げるための直角プリズムＰと、正の屈折力を有する後側レンズ群Ｇ１ｒとから構成されている。
前側レンズ群Ｇ１ｆは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１からなる。また、後側レンズ群Ｇ１ｒは、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１２と、物体側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
なお、本実施例に係るズームレンズは、直角プリズムＰによって光路が略９０°折り曲がった構成であるが、図１には展開して示されている。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a front lens group G1f having a negative refractive power, a right-angle prism P for bending the optical path, and a rear lens group G1r having a positive refractive power. It consists of and.
The front lens group G1f includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface directed toward the image side. The rear lens group G1r includes a biconvex positive lens L12 and a biconvex positive lens L13 having an aspheric lens surface on the object side in order from the object side along the optical axis.
Note that the zoom lens according to the present embodiment has a configuration in which the optical path is bent by about 90 ° by the right-angle prism P, but is shown in an expanded manner in FIG.
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、像側のレンズ面が非球面である両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合レンズとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、像側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズとから構成されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L21 having an aspheric lens surface on the image side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens. It consists of a cemented lens with L23.
The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31 having an aspheric lens surface on the image side, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens. It consists of a cemented lens with L33.
第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と像側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ４２との接合レンズで構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ５１と両凹形状の負レンズＬ５２との接合レンズで構成されている。
また、第３レンズ群Ｇ３の物体側には開口絞りＳが備えられており、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には不図示の撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターＦＬが備えられている。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed to the image side and a biconvex positive lens L42 having an aspheric lens surface on the image side. It consists of
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52.
In addition, an aperture stop S is provided on the object side of the third lens group G3, and a spatial frequency higher than the limit resolution of an image sensor (not shown) is cut between the fifth lens group G5 and the image plane I. A low pass filter FL is provided.
斯かる構成の本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し、第４レンズ群は一旦物体側へ移動した後に像側へ移動し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、及び第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定されている。
また本実施例に係るズームレンズでは、第３レンズ群Ｇ３全体を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正する。
In the zoom lens according to the present embodiment having such a configuration, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 The second lens group G2 moves to the image side so that the distance between the third lens group G3 decreases and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes. The first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I after moving toward the object side and then toward the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, the entire third lens group G3 is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis, thereby correcting the displacement of the imaging position due to the shake.
以下の表１に、第１実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
［全体諸元］において、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角、単位は「°」）をそれぞれ示す。
［レンズデータ］において、第１カラムＮは物体側から数えたレンズ面の順番、第２カラムＲはレンズ面の曲率半径、第３カラムＤはレンズ面の間隔、第４カラムｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、第５カラムνｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示す。なお、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.0000はその記載を省略している。
Table 1 below lists values of specifications of the zoom lens according to the first example.
In [Overall Specifications], f represents a focal length, FNO represents an F number, and ω represents a half angle of view (maximum incident angle, unit is “°”).
In [Lens data], the first column N is the order of the lens surfaces counted from the object side, the second column R is the radius of curvature of the lens surfaces, the third column D is the distance between the lens surfaces, and the fourth column nd is the d line ( The refractive index for the wavelength λ = 587.6 nm), the fifth column νd indicates the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Note that the radius of curvature ∞ indicates a plane, and the refractive index of air nd = 1.0000 is omitted.
［非球面データ］には、非球面の形状を次式で表した場合の非球面係数を示す。
ｘ＝ｃｙ２／｛１＋（１−κｃ２ｙ２）１／２｝＋Ｃ4ｙ４＋Ｃ6ｙ６＋・・・
ここで、ｙを光軸からの高さ、ｘをサグ量（非球面の頂点を基準としたときの光軸からの高さｙの位置での光軸方向の変位）、ｃを基準球面の曲率（近軸曲率）、κを円錐定数、Ｃ4,Ｃ6・・・を非球面係数とする。なお、「E-n」は「×１０−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。
［可変間隔データ］には、焦点距離ｆと、各レンズ群どうしの可変間隔を示す。
[Aspherical data] shows the aspherical coefficient when the shape of the aspherical surface is expressed by the following equation.
x = cy 2 / {1+ (1-κc 2 y 2 ) 1/2 } + C4y 4 + C6y 6 +...
Here, y is the height from the optical axis, x is the sag amount (displacement in the optical axis direction at the position of the height y from the optical axis when the apex of the aspheric surface is used as a reference), and c is the reference spherical surface. The curvature (paraxial curvature), κ is the conic constant, and C4, C6. “En” indicates “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” indicates “1.234 × 10 −5 ”.
[Variable interval data] indicates the focal length f and the variable interval between the lens groups.
なお、以下の各実施例の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかし光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、単位は「ｍｍ」に限られるものではない。なお、以下の各実施例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。 It should be noted that “mm” is generally used as a unit for the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths listed in all the specification values of the following embodiments. However, since the optical system can obtain the same optical performance even when proportionally enlarged or reduced, the unit is not limited to “mm”. Note that the same reference numerals as in the present embodiment are used in the specification values of the following embodiments.
（表１）
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 6.50 〜 15.00 〜 30.60
ＦＮＯ＝ 3.74 〜 4.15 〜 5.04
ω ＝ 31.7 〜 13.7 〜 6.7
[レンズデータ]
Ｎ Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 50.0000 1.0000 1.846660 23.78
2 10.9000 2.1000
3 ∞ 10.5000 1.804000 46.57
4 ∞ 0.2000
5 18.9550 2.6000 1.497820 82.56
6 -16.8287 0.1000
7 24.7775 1.8000 1.743300 49.32
8 -616.4597 (D8)
9 -20.9803 0.9000 1.820800 42.71
10 8.7929 1.0000
11 -10.4372 0.9000 1.816000 46.62
12 7.3865 1.8000 1.846660 23.78
13 -27.8034 (D13)
14 ∞ 0.2000 （開口絞りＳ）
15 10.5499 2.2000 1.589129 61.25
16 -18.3608 0.3000
17 8.7286 3.4000 1.497820 82.56
18 -9.0124 0.9000 1.785896 44.20
19 8.5239 (D19)
20 9.3388 0.9000 1.785896 44.20
21 5.7878 2.6000 1.497820 82.56
22 -16.8053 (D22)
23 72.2380 2.3000 1.516330 64.14
24 -7.1765 0.9000 1.755199 27.51
25 227.3969 4.3900
26 ∞ 1.6500 1.544370 70.51
27 ∞
［非球面データ］
第７面
κ ＝ -7.6507
Ｃ4 ＝ 4.88800E-05
Ｃ6 ＝ -5.48520E-07
Ｃ8 ＝ 0.00000E+00
Ｃ10＝ 0.00000E+00
第１０面
κ ＝ 6.8403
Ｃ4 ＝ -1.37810E-03
Ｃ6 ＝ -7.98430E-06
Ｃ8 ＝ -9.52370E-06
Ｃ10＝ 0.00000E+00
第１６面
κ ＝-11.6168
Ｃ4 ＝ -1.39880E-04
Ｃ6 ＝ 1.77700E-06
Ｃ8 ＝ 0.00000E+00
Ｃ10＝ 0.00000E+00
第２２面
κ ＝-10.1342
Ｃ4 ＝ -1.71540E-04
Ｃ6 ＝ -6.06960E-07
Ｃ8 ＝ 0.00000E+00
Ｃ10＝ 0.00000E+00
[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 6.5000 15.0000 30.6000
D8 1.0357 6.6328 10.9658
D13 11.4002 5.8030 1.4700
D19 6.6537 2.6818 4.2525
D22 3.8073 7.7792 6.2085
[条件式対応値]
（１）ｆ１／ｆｔ＝0.46
（２）（ｆｗ・ｆｔ）１／２／|ｆｂ１|＝0.85
（３）βＴ５＝1.19
（４）（１−β３Ｔ）・βｒＴ＝1.30
（５）１／β３Ｔ＝-0.03
(Table 1)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 6.50 to 15.00 to 30.60
FNO = 3.74 to 4.15 to 5.04
ω = 31.7 to 13.7 to 6.7
[Lens data]
N R D nd νd
1 50.0000 1.0000 1.846660 23.78
2 10.9000 2.1000
3 ∞ 10.5000 1.804000 46.57
4 ∞ 0.2000
5 18.9550 2.6000 1.497820 82.56
6 -16.8287 0.1000
7 24.7775 1.8000 1.743300 49.32
8 -616.4597 (D8)
9 -20.9803 0.9000 1.820800 42.71
10 8.7929 1.0000
11 -10.4372 0.9000 1.816000 46.62
12 7.3865 1.8000 1.846660 23.78
13 -27.8034 (D13)
14 ∞ 0.2000 (Aperture stop S)
15 10.5499 2.2000 1.589129 61.25
16 -18.3608 0.3000
17 8.7286 3.4000 1.497820 82.56
18 -9.0124 0.9000 1.785896 44.20
19 8.5239 (D19)
20 9.3388 0.9000 1.785896 44.20
21 5.7878 2.6000 1.497820 82.56
22 -16.8053 (D22)
23 72.2380 2.3000 1.516330 64.14
24 -7.1765 0.9000 1.755199 27.51
25 227.3969 4.3900
26 ∞ 1.6500 1.544370 70.51
27 ∞
[Aspherical data]
7th surface κ = -7.6507
C4 = 4.88800E-05
C6 = -5.48520E-07
C8 = 0.00000E + 00
C10 = 0.00000E + 00
10th surface κ = 6.8403
C4 = -1.37810E-03
C6 = -7.98430E-06
C8 = -9.52370E-06
C10 = 0.00000E + 00
16th surface κ = -11.6168
C4 = -1.39880E-04
C6 = 1.77700E-06
C8 = 0.00000E + 00
C10 = 0.00000E + 00
22nd surface κ = -10.1342
C4 = -1.71540E-04
C6 = -6.06960E-07
C8 = 0.00000E + 00
C10 = 0.00000E + 00
[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 6.5000 15.0000 30.6000
D8 1.0357 6.6328 10.9658
D13 11.4002 5.8030 1.4700
D19 6.6537 2.6818 4.2525
D22 3.8073 7.7792 6.2085
[Values for conditional expressions]
(1) f1 / ft = 0.46
(2) (fw · ft) 1/2 /|fb1|=0.85
(3) βT5 = 1.19
(4) (1-β3T) · βrT = 1.30
(5) 1 / β3T = -0.03
図２（ａ）、及び図３（ａ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの広角端状態（ｆ＝６．５０）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．８）の横収差図である。
図２（ｂ）、及び図３（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態（ｆ＝１５．０）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．６）の横収差図である。
図２（ｃ）、及び図３（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係るズームレンズの望遠端状態（ｆ＝３０．６）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．５）の横収差図である。
FIGS. 2A and 3A are graphs showing various aberrations during non-vibration prevention when an object at infinity is in focus at the wide-angle end state (f = 6.50) of the zoom lens according to the first example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram during vibration isolation (θ = 0.8).
FIGS. 2B and 3B respectively show various aberrations during non-vibration prevention when focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state (f = 15.0) of the zoom lens according to the first example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the time of image stabilization (θ = 0.6).
FIGS. 2C and 3C are graphs showing various aberrations at the time of non-vibration prevention when focusing on an object at infinity in the telephoto end state (f = 30.6) of the zoom lens according to the first example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram during vibration isolation (θ = 0.5).
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。またｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。そして非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。さらに、θは防振時における補正角度（単位は「°」）である。
なお、以下に示す各実施例の諸収差図において、本実施例と同様の符号を用いる。
In each aberration diagram, FNO represents an F number, and Y represents an image height. The spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height, and the coma diagram shows the value of each image height. Further, d represents the aberration at the d-line (λ = 587.6 nm), and g represents the aberration at the g-line (λ = 435.8 nm). In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. Furthermore, θ is a correction angle (unit: “°”) during image stabilization.
In addition, in the various aberration diagrams of each example shown below, the same reference numerals as those in this example are used.
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し、優れた光学性能を有していることがわかる。 From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state and has excellent optical performance.
（第２実施例）
図４は、本発明の第２実施例に係るズームレンズの断面とズーム軌道を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
(Second embodiment)
FIG. 4 is a diagram showing a cross section and a zoom trajectory of the zoom lens according to the second embodiment of the present invention.
The zoom lens according to the present example has, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群Ｇ１ｆと、光路を折り曲げるための直角プリズムＰと、正の屈折力を有する後側レンズ群Ｇ１ｒとから構成されている。
前側レンズ群Ｇ１ｆは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１からなる。また、後側レンズ群Ｇ１ｒは、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１２と、両側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
なお、本実施例に係るズームレンズは、直角プリズムＰによって光路が略９０°折り曲がった構成であるが、図１には展開して示されている。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a front lens group G1f having a negative refractive power, a right-angle prism P for bending the optical path, and a rear lens group G1r having a positive refractive power. It consists of and.
The front lens group G1f includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface directed toward the image side. The rear lens group G1r is composed of a biconvex positive lens L12 and a biconvex positive lens L13 having both aspherical lens surfaces in order from the object side along the optical axis.
Note that the zoom lens according to the present embodiment has a configuration in which the optical path is bent by about 90 ° by the right-angle prism P, but is shown in an expanded manner in FIG.
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合レンズとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、像側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズとから構成されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a concave surface directed toward the image side, and a cemented lens of a biconcave negative lens L22 and a biconvex positive lens L23. It is composed of
The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31 having an aspheric lens surface on the image side, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens. It consists of a cemented lens with L33.
第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と像側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ４２との接合レンズで構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ５１と両凸形状の正レンズＬ５２との接合レンズで構成されている。
また、第３レンズ群Ｇ３の物体側には開口絞りＳが備えられており、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には不図示の撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターＦＬが備えられている。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed to the image side and a biconvex positive lens L42 having an aspheric lens surface on the image side. It consists of
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave negative lens L51 and a biconvex positive lens L52.
In addition, an aperture stop S is provided on the object side of the third lens group G3, and a spatial frequency higher than the limit resolution of an image sensor (not shown) is cut between the fifth lens group G5 and the image plane I. A low pass filter FL is provided.
斯かる構成の本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し、第４レンズ群は一旦物体側へ移動した後に像側へ移動し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、及び第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定されている。
また本実施例に係るズームレンズでは、第３レンズ群Ｇ３全体を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正する。
以下の表２に、第２実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
In the zoom lens according to the present embodiment having such a configuration, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 The second lens group G2 moves to the image side so that the distance between the third lens group G3 decreases and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes. The first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I after moving toward the object side and then toward the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, the entire third lens group G3 is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis, thereby correcting the displacement of the imaging position due to the shake.
Table 2 below provides values of specifications of the zoom lens according to the second example.
（表２）
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 6.50 〜 15.00 〜 30.40
ＦＮＯ＝ 3.79 〜 4.15 〜 5.04
ω ＝ 31.5 〜 13.6 〜 6.7
[レンズデータ]
Ｎ Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 58.7063 1.0000 1.846660 23.78
2 10.9555 2.2000
3 ∞ 10.5000 1.804000 46.57
4 ∞ 0.2000
5 30.0095 2.6000 1.497820 82.56
6 -17.9811 0.1000
7 32.6887 1.8000 1.743300 49.32
8 -61.7001 (D8)
9 65.6074 0.9000 1.754999 52.32
10 8.6545 1.0000
11 -8.5010 0.9000 1.816000 46.62
12 10.1254 1.6046 1.846660 23.78
13 -30.5218 (D13)
14 ∞ 0.2000 （開口絞りＳ）
15 8.7161 2.2000 1.589130 61.24
16 -24.0449 0.1000
17 8.5006 3.5000 1.497820 82.56
18 -7.2314 0.9000 1.785896 44.20
19 7.2248 (D19)
20 10.4319 0.9000 1.785896 44.20
21 7.6858 2.2000 1.497820 82.56
22 -14.3042 (D22)
23 -38.9384 0.9000 1.755199 27.51
24 8.2117 2.3000 1.516330 64.14
25 -25.0350 2.8600
26 ∞ 1.6500 1.544370 70.51
27 ∞
［非球面データ］
第７面
κ ＝ 6.2256
Ｃ4 ＝ -1.25520E-04
Ｃ6 ＝ 0.00000E+00
Ｃ8 ＝ 0.00000E+00
Ｃ10＝ -3.30180E-10
第８面
κ ＝ 5.0851
Ｃ4 ＝ -1.23980E-04
Ｃ6 ＝ 9.31640E-07
Ｃ8 ＝ -2.28530E-08
Ｃ10＝ 0.00000E+00
第１６面
κ ＝-22.1815
Ｃ4 ＝ -1.04460E-04
Ｃ6 ＝ 0.00000E+00
Ｃ8 ＝ 0.00000E+00
Ｃ10＝ 0.00000E+00
第２２面
κ ＝ 12.2318
Ｃ4 ＝ 7.50160E-04
Ｃ6 ＝ 3.76350E-05
Ｃ8 ＝ -2.50090E-06
Ｃ10＝ 2.04040E-07
[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 6.5000 15.0000 30.4000
D8 1.1077 8.1330 13.5434
D13 13.9645 6.9393 1.5289
D19 5.4092 2.3834 4.2622
D22 3.7129 6.7387 4.8599
[条件式対応値]
（１）ｆ１／ｆｔ＝0.55
（２）（ｆｗ・ｆｔ）１／２／|ｆｂ１|＝0.88
（３）βＴ５＝1.24
（４）（１−β３Ｔ）・βｒＴ＝1.12
（５）１／β３Ｔ＝-0.16
(Table 2)
[Overall specifications]
Wide angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 6.50 to 15.00 to 30.40
FNO = 3.79 to 4.15 to 5.04
ω = 31.5-13.6-6.7
[Lens data]
N R D nd νd
1 58.7063 1.0000 1.846660 23.78
2 10.9555 2.2000
3 ∞ 10.5000 1.804000 46.57
4 ∞ 0.2000
5 30.0095 2.6000 1.497820 82.56
6 -17.9811 0.1000
7 32.6887 1.8000 1.743300 49.32
8 -61.7001 (D8)
9 65.6074 0.9000 1.754999 52.32
10 8.6545 1.0000
11 -8.5010 0.9000 1.816000 46.62
12 10.1254 1.6046 1.846660 23.78
13 -30.5218 (D13)
14 ∞ 0.2000 (Aperture stop S)
15 8.7161 2.2000 1.589130 61.24
16 -24.0449 0.1000
17 8.5006 3.5000 1.497820 82.56
18 -7.2314 0.9000 1.785896 44.20
19 7.2248 (D19)
20 10.4319 0.9000 1.785896 44.20
21 7.6858 2.2000 1.497820 82.56
22 -14.3042 (D22)
23 -38.9384 0.9000 1.755199 27.51
24 8.2117 2.3000 1.516330 64.14
25 -25.0350 2.8600
26 ∞ 1.6500 1.544370 70.51
27 ∞
[Aspherical data]
7th surface κ = 6.2256
C4 = -1.25520E-04
C6 = 0.00000E + 00
C8 = 0.00000E + 00
C10 = -3.30180E-10
8th surface κ = 5.0851
C4 = -1.23980E-04
C6 = 9.31640E-07
C8 = -2.28530E-08
C10 = 0.00000E + 00
16th surface κ = -22.1815
C4 = -1.04460E-04
C6 = 0.00000E + 00
C8 = 0.00000E + 00
C10 = 0.00000E + 00
22nd surface κ = 12.2318
C4 = 7.50160E-04
C6 = 3.76350E-05
C8 = -2.50090E-06
C10 = 2.04040E-07
[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 6.5000 15.0000 30.4000
D8 1.1077 8.1330 13.5434
D13 13.9645 6.9393 1.5289
D19 5.4092 2.3834 4.2622
D22 3.7129 6.7387 4.8599
[Values for conditional expressions]
(1) f1 / ft = 0.55
(2) (fw · ft) 1/2 /|fb1|=0.88
(3) βT5 = 1.24
(4) (1-β3T) · βrT = 1.12
(5) 1 / β3T = -0.16
図５（ａ）、及び図６（ａ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの広角端状態（ｆ＝６．５０）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．８）の横収差図である。
図５（ｂ）、及び図６（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態（ｆ＝１５．０）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．６）の横収差図である。
図５（ｃ）、及び図６（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係るズームレンズの望遠端状態（ｆ＝３０．４）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．５）の横収差図である。
FIGS. 5A and 6A are graphs showing various aberrations during non-vibration prevention when an object at infinity is in focus at the wide-angle end state (f = 6.50) of the zoom lens according to the second example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram during vibration isolation (θ = 0.8).
FIGS. 5B and 6B respectively show various aberrations during non-vibration prevention when an object at infinity is in focus in the intermediate focal length state (f = 15.0) of the zoom lens according to the second example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the time of image stabilization (θ = 0.6).
FIGS. 5 (c) and 6 (c) are graphs showing various aberrations during non-vibration prevention when focusing on an object at infinity in the telephoto end state (f = 30.4) of the zoom lens according to the second example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram during vibration isolation (θ = 0.5).
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し、優れた光学性能を有していることがわかる。 From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state and has excellent optical performance.
（第３実施例）
図７は、本発明の第３実施例に係るズームレンズの断面とズーム軌道を示す図である。
本実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
(Third embodiment)
FIG. 7 is a diagram showing a cross section and a zoom trajectory of the zoom lens according to the third embodiment of the present invention.
The zoom lens according to the present example has, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、負の屈折力を有する前側レンズ群Ｇ１ｆと、光路を折り曲げるための直角プリズムＰと、正の屈折力を有する後側レンズ群Ｇ１ｒとから構成されている。
前側レンズ群Ｇ１ｆは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１からなる。また、後側レンズ群Ｇ１ｒは、光軸に沿って物体側から順に、像側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
なお、本実施例に係るズームレンズは、直角プリズムＰによって光路が略９０°折り曲がった構成であるが、図１には展開して示されている。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a front lens group G1f having a negative refractive power, a right-angle prism P for bending the optical path, and a rear lens group G1r having a positive refractive power. It consists of and.
The front lens group G1f includes a negative meniscus lens L11 having a concave surface directed toward the image side. The rear lens group G1r includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L12 having an aspheric lens surface on the image side and a biconvex positive lens L13.
Note that the zoom lens according to the present embodiment has a configuration in which the optical path is bent by about 90 ° by the right-angle prism P, but is shown in an expanded manner in FIG.
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、像側のレンズ面が非球面である両凹形状の負レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と両凸形状の正レンズＬ２３との接合レンズとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に、像側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合レンズとから構成されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconcave negative lens L21 having an aspheric lens surface on the image side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens. It consists of a cemented lens with L23.
The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31 having an aspheric lens surface on the image side, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens. It consists of a cemented lens with L33.
第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と像側のレンズ面が非球面である両凸形状の正レンズＬ４２との接合レンズで構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、光軸に沿って物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズで構成されている。
また、第３レンズ群Ｇ３の物体側には開口絞りＳが備えられており、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には不図示の撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターＦＬが備えられている。
The fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L41 having a concave surface directed to the image side and a biconvex positive lens L42 having an aspheric lens surface on the image side. It consists of
The fifth lens group G5 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
In addition, an aperture stop S is provided on the object side of the third lens group G3, and a spatial frequency higher than the limit resolution of an image sensor (not shown) is cut between the fifth lens group G5 and the image plane I. A low pass filter FL is provided.
斯かる構成の本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し、第４レンズ群は一旦物体側へ移動した後に像側へ移動し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、及び第５レンズ群Ｇ５は像面Ｉに対して固定されている。
また本実施例に係るズームレンズでは、第３レンズ群Ｇ３全体を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正する。
以下の表３に、第３実施例に係るズームレンズの諸元の値を掲げる。
In the zoom lens according to the present embodiment having such a configuration, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 The second lens group G2 moves to the image side so that the distance between the third lens group G3 decreases and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes. The first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are fixed with respect to the image plane I after moving toward the object side and then toward the image side.
In the zoom lens according to the present embodiment, the entire third lens group G3 is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis, thereby correcting the displacement of the imaging position due to the shake.
Table 3 below lists values of specifications of the zoom lens according to the third example.
（表３）
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 6.50 〜 15.00 〜 30.60
ＦＮＯ＝ 3.65 〜 4.67 〜 5.65
ω ＝ 31.5 〜 13.6 〜 6.7
[レンズデータ]
Ｎ Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
1 50.0000 1.0000 1.846660 23.78
2 10.6981 2.1000
3 ∞ 10.5000 1.804000 46.57
4 ∞ 0.2000
5 63.4799 1.8000 1.816000 46.62
6 -45.5382 0.1000
7 20.0360 2.6000 1.497820 82.52
8 -16.4521 (D8)
9 -22.2518 0.9000 1.816000 46.62
10 9.0739 1.0000
11 -10.4412 0.9000 1.816000 46.62
12 9.3760 1.8000 1.846660 23.78
13 -25.5289 (D13)
14 ∞ 0.2000 （開口絞りＳ）
15 8.4490 2.2000 1.589129 61.25
16 -20.8665 0.1000
17 8.1025 3.4000 1.497820 82.52
18 -6.4970 0.9000 1.743997 44.79
19 6.6331 (D19)
20 10.6344 0.9000 1.720467 34.71
21 7.1416 2.6000 1.497820 82.52
22 -19.2110 (D22)
23 -69.2138 3.5000 1.516330 64.14
24 -6.0271 0.9000 1.755199 27.51
25 -23.9599 3.3195
26 ∞ 1.6500 1.544370 70.51
27 ∞
［非球面データ］
第６面
κ ＝ 1.0329
Ｃ4 ＝ 3.47900E-05
Ｃ6 ＝ 2.25660E-07
Ｃ8 ＝ -2.12820E-09
Ｃ10＝ 6.31030E-11
第１０面
κ ＝ 2.5562
Ｃ4 ＝ -4.97900E-04
Ｃ6 ＝ 6.38510E-06
Ｃ8 ＝ -1.59650E-06
Ｃ10＝ 6.44070E-08
第１６面
κ ＝ -0.8998
Ｃ4 ＝ 1.08270E-04
Ｃ6 ＝ -1.42490E-06
Ｃ8 ＝ -1.47810E-07
Ｃ10＝ 4.36000E-09
第２２面
κ ＝ 1.0000
Ｃ4 ＝ 1.12160E-04
Ｃ6 ＝ 3.82280E-06
Ｃ8 ＝ -4.48830E-07
Ｃ10＝ 1.40980E-08
[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ 6.5000 15.0000 30.6000
D8 1.1945 6.9917 11.4976
D13 11.4032 5.6059 1.1001
D19 6.9585 2.1658 2.7858
D22 3.2125 8.0052 7.3851
[条件式対応値]
（１）ｆ１／ｆｔ＝0.48
（２）（ｆｗ・ｆｔ）１／２／|ｆｂ１|＝0.87
（３）βＴ５＝1.12
（４）（１−β３Ｔ）・βｒＴ＝1.38
（５）１／β３Ｔ＝0.00
(Table 3)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 6.50 to 15.00 to 30.60
FNO = 3.65 to 4.67 to 5.65
ω = 31.5-13.6-6.7
[Lens data]
N R D nd νd
1 50.0000 1.0000 1.846660 23.78
2 10.6981 2.1000
3 ∞ 10.5000 1.804000 46.57
4 ∞ 0.2000
5 63.4799 1.8000 1.816000 46.62
6 -45.5382 0.1000
7 20.0360 2.6000 1.497820 82.52
8 -16.4521 (D8)
9 -22.2518 0.9000 1.816000 46.62
10 9.0739 1.0000
11 -10.4412 0.9000 1.816000 46.62
12 9.3760 1.8000 1.846660 23.78
13 -25.5289 (D13)
14 ∞ 0.2000 (Aperture stop S)
15 8.4490 2.2000 1.589129 61.25
16 -20.8665 0.1000
17 8.1025 3.4000 1.497820 82.52
18 -6.4970 0.9000 1.743997 44.79
19 6.6331 (D19)
20 10.6344 0.9000 1.720467 34.71
21 7.1416 2.6000 1.497820 82.52
22 -19.2110 (D22)
23 -69.2138 3.5000 1.516330 64.14
24 -6.0271 0.9000 1.755199 27.51
25 -23.9599 3.3195
26 ∞ 1.6500 1.544370 70.51
27 ∞
[Aspherical data]
6th surface κ = 1.0329
C4 = 3.47900E-05
C6 = 2.25660E-07
C8 = -2.12820E-09
C10 = 6.31030E-11
10th surface κ = 2.5562
C4 = -4.97900E-04
C6 = 6.38510E-06
C8 = -1.59650E-06
C10 = 6.44070E-08
16th surface κ = -0.8998
C4 = 1.08270E-04
C6 = -1.42490E-06
C8 = -1.47810E-07
C10 = 4.36000E-09
22nd surface κ = 1.0000
C4 = 1.12160E-04
C6 = 3.82280E-06
C8 = -4.48830E-07
C10 = 1.40980E-08
[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 6.5000 15.0000 30.6000
D8 1.1945 6.9917 11.4976
D13 11.4032 5.6059 1.1001
D19 6.9585 2.1658 2.7858
D22 3.2125 8.0052 7.3851
[Values for conditional expressions]
(1) f1 / ft = 0.48
(2) (fw · ft) 1/2 /|fb1|=0.87
(3) βT5 = 1.12
(4) (1-β3T) · βrT = 1.38
(5) 1 / β3T = 0.00
図８（ａ）、及び図９（ａ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの広角端状態（ｆ＝６．５０）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．８）の横収差図である。
図８（ｂ）、及び図９（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態（ｆ＝１５．０）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．６）の横収差図である。
図８（ｃ）、及び図９（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係るズームレンズの望遠端状態（ｆ＝３０．６）における無限遠物体合焦時の非防振時の諸収差図、及び防振時（θ＝０．５）の横収差図である。
FIGS. 8A and 9A are graphs showing various aberrations during non-vibration prevention when an object at infinity is in focus at the wide-angle end state (f = 6.50) of the zoom lens according to the third example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram during vibration isolation (θ = 0.8).
FIGS. 8B and 9B respectively show various aberrations during non-vibration prevention when focusing on an object at infinity in the intermediate focal length state (f = 15.0) of the zoom lens according to the third example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the time of image stabilization (θ = 0.6).
FIGS. 8C and 9C are graphs showing various aberrations during non-vibration prevention when focusing on an object at infinity in the telephoto end state (f = 30.6) of the zoom lens according to the third example. FIG. 6 is a lateral aberration diagram during vibration isolation (θ = 0.5).
各諸収差図より本実施例に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し、優れた光学性能を有していることがわかる。 From the various aberration diagrams, it can be seen that the zoom lens according to the present embodiment corrects various aberrations well from the wide-angle end state to the telephoto end state and has excellent optical performance.
以上の各実施例によれば、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化とを図った高性能なズームレンズを実現することができる。
なお、本ズームレンズの数値実施例として５群構成のものを示したが、本ズームレンズの群構成はこれに限られず、６群、７群等の他の群構成のズームレンズを構成することもできる。
According to each of the embodiments described above, it is possible to realize a high-performance zoom lens suitable for a high-pixel electronic image pickup device and having a high zoom ratio and a small size.
In addition, although the five-group configuration of the present zoom lens is shown as a numerical example, the group configuration of the present zoom lens is not limited to this, and a zoom lens having another group configuration such as the sixth group or the seventh group is configured. You can also.
また、本ズームレンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群、又は複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等の駆動にも適している。なお、本ズームレンズにおいて、特に第２レンズ群又は第４レンズ群を合焦レンズ群とすることが好ましい。 In addition, in this zoom lens, in order to focus from an object at infinity to an object at a short distance, a part of the lens group, one lens group, or a plurality of lens groups are moved in the optical axis direction as the focusing lens group. A configuration may be adopted. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving an autofocus motor, such as an ultrasonic motor. In the zoom lens, it is particularly preferable that the second lens group or the fourth lens group is a focusing lens group.
また、本ズームレンズを構成するレンズのレンズ面を非球面としてもよい。この非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。
また、本ズームレンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストで高い光学性能を達成することができる。
なお、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。
The lens surface of the lens constituting the zoom lens may be an aspherical surface. This aspherical surface may be any of an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface obtained by molding glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface in which a resin provided on the glass surface is formed into an aspherical shape.
Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the zoom lens. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance can be achieved with high contrast.
In addition, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.
次に、本ズームレンズを備えたカメラを図１０及び図１１に基づいて説明する。
図１０は、本ズームレンズを備えたカメラの正面図（ａ）及び背面図（ｂ）である。図１１は、図１０（ａ）のＡ−Ａ’線に沿った断面図である。
本カメラ１は、図１０及び図１１に示すように撮影レンズ２として上記第１実施例に係るズームレンズを備えた電子スチルカメラである。
Next, a camera equipped with this zoom lens will be described with reference to FIGS.
FIG. 10 is a front view (a) and a rear view (b) of a camera provided with the zoom lens. FIG. 11 is a cross-sectional view taken along the line AA ′ in FIG.
The
本カメラ１において、撮影者によって不図示の電源ボタンが押し込まれることで、撮影レンズ２をカバーしている不図示のシャッタが開放される。これにより、不図示の被写体からの光は撮影レンズ２に入射し、図１１に示すように該撮影レンズ２中の直角プリズムＰによって略９０°下方へ偏向された後、撮像素子Ｃ上に集光されて被写体像が形成されることとなる。この被写体像は、撮像素子Ｃによって撮像されて、本カメラ１の背面に備えられている液晶モニタ３に表示される。これにより、撮影者が液晶モニタ３を見ながら被写体像の構図を決定した後、レリーズボタン４を押し込むことで、被写体像は撮像素子Ｃによって撮像され、不図示のメモリに記録保存されることとなる。このようにして、撮影者は本カメラ１によって被写体の撮影を行うことができる。
In the
なお、本カメラ１には、撮影環境が暗い場合に補助光を発する補助光発光部５、撮影レンズ２であるズームレンズを広角端状態から望遠端状態まで変倍するためのワイド−テレスイッチ６、及び本カメラ１の種々の条件設定等を行うためのファンクションボタン７等がさらに備えられている。
The
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係るズームレンズは、上記第１実施例において説明したようにその特徴的なレンズ構成によって、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化が図られた高性能なズームレンズである。これにより本カメラ１は、高画素の電子撮像素子に適し、高変倍比化と小型化とを図ることができる。
なお、上記第２、第３実施例に係るズームレンズを撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても上記カメラ１と同様の効果を勿論奏することができる。
Here, the zoom lens according to the first embodiment mounted on the
It should be noted that the same effects as those of the
以上より、ズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの変倍方法、ズームレンズの防振方法を提供することができる。 As described above, it is possible to provide a zoom lens, an imaging apparatus, a zoom lens zooming method, and a zoom lens image stabilization method.
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ１ｆ 前側レンズ群
Ｇ１ｒ 後側レンズ群
Ｓ 開口絞り
ＦＬ ローパスフィルタ
Ｉ 像面
Ｗ 広角端状態
Ｔ 望遠端状態
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G1f Front lens group G1r Rear lens group S Aperture stop FL Low pass filter I Image surface W Wide angle end state T Telephoto end State
Claims (13)
広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、
前記第１レンズ群は、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子を有し、
前記第３レンズ群は複数のレンズを有し、
前記第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
１．１２≦βＴ５＜１．５
１．０＜（１−β３Ｔ）・βｒＴ＜１．８
但し、
βＴ５：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第５レンズ群の結像倍率
β３Ｔ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第３レンズ群の結像倍率
βｒＴ：前記第３レンズ群よりも像側に位置する前記各レンズ群の合成結像倍率 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power,
The zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by moving the second lens group and the fourth lens group in the optical axis direction,
The first lens group includes an optical path bending element for bending the optical path,
The third lens group includes a plurality of lenses;
By moving the third lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis, the displacement of the imaging position due to blurring is corrected,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
1.12 ≦ βT5 <1.5
1.0 <(1-β3T) · βrT <1.8
However,
βT5: imaging magnification of the fifth lens group at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state
β3T: Imaging magnification of the third lens group when focusing on an object at infinity in the telephoto end state
βrT: Composite imaging magnification of each lens group positioned on the image side of the third lens group
−０．２＜１／β３Ｔ＜０．２
但し、
β３Ｔ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第３レンズ群の結像倍率 The zoom lens according to claim 1 , wherein the following conditional expression is satisfied.
-0.2 <1 / β3T <0.2
However,
β3T: Imaging magnification of the third lens group when focusing on an object at infinity in the telephoto end state
広角端状態から望遠端状態への変倍は、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群を光軸方向へ移動させることによって行い、
前記第１レンズ群は、光路を折り曲げるための光路折り曲げ素子を有し、
前記第３レンズ群は、正の屈折力を有する１つの単レンズと、１つの接合レンズとを有し、
前記第３レンズ群を光軸に対して略垂直な方向へ移動させることで、ぶれによる結像位置の変位を補正し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
１．１２≦βＴ５＜１．５
但し、
βＴ５：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第５レンズ群の結像倍率 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. A fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a negative refractive power,
The zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is performed by moving the second lens group and the fourth lens group in the optical axis direction,
The first lens group includes an optical path bending element for bending the optical path,
The third lens group includes one single lens having a positive refractive power and one cemented lens.
By moving the third lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis, the displacement of the imaging position due to blurring is corrected,
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
1.12 ≦ βT5 <1.5
However,
βT5: imaging magnification of the fifth lens group at the time of focusing on an object at infinity in the telephoto end state
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
０．３＜ｆ１／ｆｔ＜０．６
０．７５＜（ｆｗ・ｆｔ）１／２／（−ｆｎ１）＜０．９５
但し、
ｆ１ ：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｔ ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｎ１：前記第１レンズ群における前記前側レンズ群の焦点距離 The first lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a front lens group having a negative refractive power, the optical path bending element, and a rear lens group having a positive refractive power,
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4 , wherein the following conditional expression is satisfied.
0.3 <f1 / ft <0.6
0.75 <(fw · ft) 1/2 /(−fn1)<0.95
However,
f1: focal length of the first lens group fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state fn1: focal length of the front lens group in the first lens group
０．３＜ｆ１／ｆｔ≦０．４８
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.3 <f1 / ft ≦ 0.48
However,
f1: Focal length of the first lens group ft: Focal length of the zoom lens in the telephoto end state
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載のズームレンズ。
０．８５≦（ｆｗ・ｆｔ）１／２／（−ｆｎ１）＜０．９５
但し、
ｆｗ ：広角端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｔ ：望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離
ｆｎ１：前記第１レンズ群における前記前側レンズ群の焦点距離 The first lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a front lens group having negative refractive power, an optical path bending element for bending the optical path, and a rear lens group having positive refractive power. Have
The zoom lens according to any one of claims 1 to 10, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.85 ≦ (fw · ft) 1/2 /(−fn1)<0.95
However,
fw: focal length of the zoom lens in the wide-angle end state ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state fn1: focal length of the front lens group in the first lens group
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