JP2016156941A - Lens system, optical device, and method for manufacturing lens system - Google Patents

Lens system, optical device, and method for manufacturing lens system Download PDF

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JP2016156941A JP2015034374A JP2015034374A JP2016156941A JP 2016156941 A JP2016156941 A JP 2016156941A JP 2015034374 A JP2015034374 A JP 2015034374A JP 2015034374 A JP2015034374 A JP 2015034374A JP 2016156941 A JP2016156941 A JP 2016156941A
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lens
image plane
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conditional expression
optical axis
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啓吾 古井田
Keigo Koida
啓吾 古井田
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株式会社ニコン
Nikon Corp
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compact lens system having excellent optical performance, an optical device, and a method for manufacturing the lens system.SOLUTION: A lens system comprises at least two lens groups. The lens group GL closest to an image surface side includes, arranged in order from an object side: a biconvex positive lens component; a positive lens, and a biconcave negative lens disposed closest to the image surface side. The lens system performs focusing by moving the biconvex positive lens component, composing the lens group closest to the image surface side, in an optical axis direction as a focusing lens group, and satisfies the following conditional expression (1): TL/Σd<1.10 ...(1) when TL represents an entire length (a distance from a most frontal lens surface to an image surface on an optical axis) of a lens system IF and Σd represents a distance from the most frontal lens surface to a final lens surface on the optical axis.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、レンズ系、光学機器及びレンズ系の製造方法に関する。   The present invention relates to a lens system, an optical apparatus, and a method for manufacturing a lens system.
近年、インナーフォーカスレンズが提案されている(例えば、特許文献1を参照)。   In recent years, an inner focus lens has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
特開2013−218267号公報JP 2013-218267 A
近年、レンズ系においては、より良い光学性能を有することが求められている。   In recent years, lens systems are required to have better optical performance.
このような課題を解決するため、本発明に係るレンズ系は、少なくとも2つのレンズ群
を有し、最も像面側のレンズ群は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ成分と、
正レンズと、最も像面側に配置された両凹形状の負レンズとを有し、前記最も像面側のレ
ンズ群を構成する前記両凸形状の正レンズ成分を、合焦レンズ群として光軸方向に移動さ
せることにより合焦を行い、次の条件式を満足する。
In order to solve such a problem, the lens system according to the present invention has at least two lens groups, and the lens group closest to the image plane is a biconvex positive lens component arranged in order from the object side. ,
A positive lens and a biconcave negative lens arranged closest to the image plane side, and the biconvex positive lens component constituting the lens group closest to the image plane is used as a focusing lens group. Focusing is performed by moving in the axial direction, and the following conditional expression is satisfied.
TL/Σd < 1.10
但し、
TL:前記レンズ系の全長(光軸上でのレンズ最前面から像面までの距離)、
Σd:光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
TL / Σd <1.10
However,
TL: full length of the lens system (distance from the lens frontmost surface to the image plane on the optical axis),
Σd: Distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis.
本発明に係る光学機器は、上述のレンズ系を搭載する。   An optical apparatus according to the present invention is equipped with the lens system described above.
本発明に係るレンズ系の製造方法は、少なくとも2つのレンズ群を有するレンズ系の製
造方法であって、最も像面側のレンズ群は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ
成分と、正レンズと、最も像面側に配置された両凹形状の負レンズとを有し、前記最も像
面側のレンズ群を構成する前記両凸形状の正レンズ成分を、合焦レンズ群として光軸方向
に移動させることにより合焦を行い、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レ
ンズを配置する。
The method for manufacturing a lens system according to the present invention is a method for manufacturing a lens system having at least two lens groups, and the most image side lens groups are arranged in order from the object side, and are biconvex positive lens components. And a positive lens and a biconcave negative lens arranged closest to the image plane, and the biconvex positive lens component constituting the lens group closest to the image plane is converted into a focusing lens group. As described above, focusing is performed by moving in the optical axis direction, and each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
TL/Σd < 1.10
但し、
TL:前記レンズ系の全長(光軸上でのレンズ最前面から像面までの距離)、
Σd:光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
TL / Σd <1.10
However,
TL: full length of the lens system (distance from the lens frontmost surface to the image plane on the optical axis),
Σd: Distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis.
第1実施例に係るレンズ系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the lens system which concerns on 1st Example. 第1実施例に係るレンズ系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦状態、(b)は近距離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)を示す。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 1, wherein (a) shows a focused state at infinity, and (b) shows a short range focused state (shooting magnification β = −1 / 20). 第2実施例に係るレンズ系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the lens system which concerns on 2nd Example. 第2実施例に係るレンズ系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦状態、(b)は近距離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)を示す。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 2, wherein (a) shows a focused state at infinity, and (b) shows a short range focused state (shooting magnification β = −1 / 20). 第3実施例に係るレンズ系の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the lens system which concerns on 3rd Example. 第3実施例に係るレンズ系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦状態、(b)は近距離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)を示す。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the lens system according to Example 3, wherein (a) shows a focused state at infinity, and (b) shows a short range focused state (shooting magnification β = −1 / 20). 第4実施例に係るレンズ系の構成を示す断面図であり、(a)は通常モード、(b)はマクロモードを示す。It is sectional drawing which shows the structure of the lens system which concerns on 4th Example, (a) shows normal mode, (b) shows macro mode. 第4実施例に係るレンズ系の通常モードにおける諸収差図であり、(a)は無限遠合焦状態、(b)は近距離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the normal mode of the lens system according to Example 4, wherein (a) shows an infinite focus state, and (b) shows a short distance focus state (shooting magnification β = −1 / 20). 第4実施例に係るレンズ系のマクロモードにおける諸収差図であり、(a)は撮影倍率β=-1/20として合焦した状態、(b)は撮影倍率β=-1/7.7として合焦した状態を示す。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations in the macro mode of the lens system according to Example 4, where (a) is in a focused state with an imaging magnification β = −1 / 20, and (b) is an in-focus state with an imaging magnification β = −1 / 7.7. Indicates a burned state. (a)はデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of a digital still camera, (b) is a rear view of a digital still camera. 図10(a)中の矢印A−A´に沿った断面図である。It is sectional drawing along arrow AA 'in Fig.10 (a). 本実施形態に係るレンズ系の製造方法を示すフローチャートを示す。3 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a lens system according to the present embodiment.
以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るレンズ系I
Fは、図1に示すように、少なくとも2つのレンズ群を有し、最も像面側のレンズ群GL
は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ成分と、正レンズと、最も像面側に配置
された両凹形状の負レンズとを有し、最も像面側のレンズ群GLを構成する前記両凸形状
の正レンズ成分を、合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を行う。
Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. Lens system I according to this embodiment
As shown in FIG. 1, F has at least two lens groups, and the most image side lens group GL.
Includes a biconvex positive lens component, a positive lens, and a biconcave negative lens arranged closest to the image plane, arranged in order from the object side, and includes a lens group GL closest to the image plane. Focusing is performed by moving the above-described biconvex positive lens component constituting the focusing lens group in the optical axis direction.
ここで「レンズ成分」とは、単レンズ又は接合レンズを示す。   Here, the “lens component” indicates a single lens or a cemented lens.
本実施形態に係るレンズ系IFは、2つのレンズ群(G1,G2)で構成することによ
り、無限遠合焦時において球面収差等の諸収差を良好に補正することができる。近距離物
体への合焦時において球面収差等の収差変動を小さくすることができる。
By configuring the lens system IF according to the present embodiment with two lens groups (G1, G2), it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration when focusing on infinity. Aberration variation such as spherical aberration can be reduced when focusing on a short-distance object.
もしくは、図7に示すように、3つのレンズ群以上(G1,G2,G3)で構成するこ
とにより、無限遠合焦時において球面収差等の諸収差を良好に補正することができる。近
距離物体への合焦時において球面収差等の収差変動を小さくすることができる。
Alternatively, as shown in FIG. 7, by constituting with three or more lens groups (G1, G2, G3), various aberrations such as spherical aberration can be corrected well at the time of focusing on infinity. Aberration variation such as spherical aberration can be reduced when focusing on a short-distance object.
本実施形態に係るレンズ系IFは、最も像面側のレンズ群GLを、物体側から順に並ん
だ、両凸形状の正レンズ成分と、正レンズと、最も像面側に配置された両凹形状の負レン
ズの3つの成分で構成することにより、無限遠合焦時において球面収差、像面湾曲等の諸
収差を良好に補正することができる。近距離物体への合焦時において球面収差、像面湾曲
等の収差変動を小さくすることができる。
The lens system IF according to the present embodiment includes a biconvex positive lens component, a positive lens, and a biconcave disposed closest to the image plane, in which the lens group GL on the most image plane side is arranged in order from the object side. By constituting with the three components of the negative lens having a shape, various aberrations such as spherical aberration and field curvature can be favorably corrected at the time of focusing on infinity. It is possible to reduce aberration fluctuations such as spherical aberration and curvature of field when focusing on a short distance object.
もしくは、図7に示すように、最も像面側のレンズ群GLを、物体側から順に並んだ、
両凸形状の正レンズ成分と、正レンズと、最も像面側に配置された両凹形状の負レンズを
含む、4つ以上のレンズ成分で構成することにより、無限遠合焦時において球面収差、像
面湾曲等の諸収差を良好に補正することができる。近距離物体への合焦時において球面収
差、像面湾曲等の収差変動を小さくすることができる。
Alternatively, as shown in FIG. 7, the lens groups GL closest to the image plane are arranged in order from the object side.
Spherical aberration at the time of focusing on infinity by comprising four or more lens components, including a biconvex positive lens component, a positive lens, and a biconcave negative lens located closest to the image plane Various aberrations such as field curvature can be corrected well. It is possible to reduce aberration fluctuations such as spherical aberration and curvature of field when focusing on a short distance object.
本実施形態に係るレンズ系IFは、上記構成のもと、次の条件式(1)を満足する。   The lens system IF according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1) based on the above configuration.
TL/Σd < 1.10 …(1)
但し、
TL:レンズ系IFの全長(光軸上でのレンズ最前面から像面までの距離)、
Σd:光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
TL / Σd <1.10 (1)
However,
TL: Full length of the lens system IF (distance from the forefront lens to the image plane on the optical axis),
Σd: Distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis.
条件式(1)は、光学全長に対するレンズ厚を規定するものである。条件式(1)を満
足することにより、全系の小型化を図ることができる。無限遠合焦時において球面収差等
の諸収差を良好に補正することができる。近距離物体への合焦時において球面収差等の収
差変動を小さくすることができる。
Conditional expression (1) defines the lens thickness with respect to the optical total length. By satisfying conditional expression (1), the entire system can be reduced in size. Various aberrations such as spherical aberration can be favorably corrected at the time of focusing on infinity. Aberration variation such as spherical aberration can be reduced when focusing on a short-distance object.
条件式(1)の上限値を上回ると、レンズ系IFが大型化する。ここで、レンズ系IF
の小型化を図ろうとすると、無限遠合焦時において球面収差等の諸収差の補正が困難とな
る。また、近距離物体への合焦時において球面収差等の収差変動が大きくなる。
If the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the lens system IF is enlarged. Here, the lens system IF
When trying to reduce the size of the lens, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の上限値を1.06とする
ことが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.06.
本実施形態に係るレンズ系IFは、次の条件式(2)を満足することが好ましい。   The lens system IF according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (2).
0.55 < βR < 0.95 …(2)
但し、
βR:最も像面側のレンズ群GLの横倍率。
0.55 <βR <0.95 (2)
However,
βR: lateral magnification of the lens group GL closest to the image plane side.
条件式(2)は、最も像面側のレンズ群GLの横倍率を規定するものである。   Conditional expression (2) defines the lateral magnification of the lens group GL closest to the image plane.
条件式(2)の上限値を上回ると、無限遠合焦時において球面収差、コマ収差等の諸収
差の補正が困難となる。近距離物体への合焦時において球面収差、コマ収差等の収差変動
が大きくなる。
Exceeding the upper limit of conditional expression (2) makes it difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and coma when focusing on infinity. Aberration fluctuations such as spherical aberration and coma increase when focusing on a short distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の上限値を0.70とする
ことが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.70.
条件式(2)の下限値を下回ると、レンズ系IFが大型化する。ここで、レンズ系IF
の小型化を図ろうとすると、無限遠合焦時において球面収差等の諸収差の補正が困難とな
る。また、近距離物体への合焦時において球面収差等の収差変動が大きくなる。
If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the lens system IF is enlarged. Here, the lens system IF
When trying to reduce the size of the lens, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の下限値を0.56とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.56.
本実施形態に係るレンズ系IFは、次の条件式(3)を満足することが好ましい。   The lens system IF according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (3).
2.00 < {1−(βR1)2}×(βRr)2×10 < 6.00 …(3)
但し、
βR1:最も像面側のレンズ群GLの両凸形状の正レンズ成分の横倍率、
βRr:最も像面側のレンズ群GLの両凸形状の正レンズ成分よりも像面側に配置され
たレンズの合成横倍率。
2.00 <{1- (βR1) 2 } × (βRr) 2 × 10 <6.00 (3)
However,
βR1: lateral magnification of a biconvex positive lens component of the lens unit GL closest to the image plane side,
βRr: the combined lateral magnification of the lens disposed on the image plane side with respect to the biconvex positive lens component of the lens group GL closest to the image plane side.
条件式(3)は、最も像面側のレンズ群GLの最も物体側に配置された、両凸形状の正
レンズ成分で合焦を行うための条件式である。
Conditional expression (3) is a conditional expression for focusing with a biconvex positive lens component disposed on the most object side of the lens group GL closest to the image plane side.
条件式(3)の上限値を上回ると、合焦時の前記両凸形状の正レンズ成分の移動量が少
なくなり、レンズ系IFの小型化には有利となる。しかしながら、無限遠合焦時において
像面湾曲、非点収差等の諸収差の補正が困難となる。また、近距離物体への合焦時におい
て像面湾曲、非点収差等の収差変動が大きくなる。
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the amount of movement of the biconvex positive lens component at the time of focusing is reduced, which is advantageous for downsizing the lens system IF. However, it is difficult to correct various aberrations such as field curvature and astigmatism when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as field curvature and astigmatism increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の上限値を5.00とする
ことが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 5.00.
条件式(3)の下限値を下回ると、合焦時の前記両凸形状の正レンズ成分の移動量が多
くなり、レンズ系IFが大型化する。ここで、レンズ系IFを小型化しようとする、像面
湾曲、非点収差等の諸収差の補正が困難となる。また、近距離物体への合焦時において像
面湾曲、非点収差等の収差変動が大きくなる。
If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the amount of movement of the biconvex positive lens component at the time of focusing increases, and the lens system IF increases in size. Here, it is difficult to correct various aberrations such as field curvature and astigmatism in order to reduce the size of the lens system IF. In addition, aberration fluctuations such as field curvature and astigmatism increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の下限値を3.00とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 3.00.
本実施形態に係るレンズ系IFは、次の条件式(4)を満足することが好ましい。   The lens system IF according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (4).
GLd/TL < 0.30 …(4)
但し、
GLd:最も像面側のレンズ群GLの光軸上の厚さ。
GLd / TL <0.30 (4)
However,
GLd: the thickness on the optical axis of the lens group GL closest to the image plane.
条件式(4)は、光学全長に対する最も像面側のレンズ群GLの厚さを規定するもので
ある。
Conditional expression (4) defines the thickness of the lens group GL closest to the image plane with respect to the optical total length.
条件式(4)の上限値を上回ると、レンズ系IFが大型化する。ここで、レンズ系IF
の小型化を図ろうとすると、無限遠合焦時において像面湾曲、非点収差等の諸収差の補正
が困難となる。また、近距離物体への合焦時において像面湾曲、非点収差等の収差変動が
大きくなる。
If the upper limit value of the conditional expression (4) is exceeded, the lens system IF becomes larger. Here, the lens system IF
If it is intended to reduce the size of the lens, it becomes difficult to correct various aberrations such as field curvature and astigmatism during focusing at infinity. In addition, aberration fluctuations such as field curvature and astigmatism increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(4)の上限値を0.28とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.28.
本実施形態に係るレンズ系IFは、次の条件式(5)を満足することが好ましい。   The lens system IF according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5).
0.50 < fF/f < 10.00 …(5)
但し、
fF:最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に配置されたレンズ群の合成焦点距離、
f:レンズ系IF全系での焦点距離。
0.50 <fF / f <10.00 (5)
However,
fF: the combined focal length of the lens unit disposed closer to the object side than the lens unit GL closest to the image plane side
f: Focal length in the entire lens system IF system.
条件式(5)は、レンズ系IF全系の焦点距離と、最も像面側のレンズ群GLよりも物
体側に配置されたレンズ群の合成焦点距離の比を規定するものである。
Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the entire lens system IF and the combined focal length of the lens unit disposed closer to the object side than the lens unit GL closest to the image plane.
条件式(5)の上限値を上回ると、レンズ系IFが大型化する。ここで、レンズ系IF
の小型化を図ろうとすると、無限遠合焦時において球面収差等の諸収差の補正が困難とな
る。また、近距離物体への合焦時において球面収差等の収差変動が大きくなる。
If the upper limit value of the conditional expression (5) is exceeded, the lens system IF is enlarged. Here, the lens system IF
When trying to reduce the size of the lens, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の上限値を5.00とする
ことが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の上限値を
3.00とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件
式(5)の上限値を1.86とすることが好ましい。本実施形態の効果をさらに確実なも
のとするために、条件式(5)の上限値を1.70とすることが好ましい。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 5.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 3.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 1.86. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 1.70.
条件式(5)の下限値を下回ると、無限遠合焦時において球面収差、コマ収差等の諸収
差の補正が困難となる。また、近距離物体への合焦時において球面収差、コマ収差等の収
差変動が大きくなる。
If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, it will be difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and coma when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration and coma increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の下限値を0.80とする
ことが好ましい。本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の下限値を
1.00とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件
式(5)の下限値を1.20とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なもの
とするために、条件式(5)の下限値を1.40とすることが好ましい。本実施形態の効
果をさらに確実なものとするために、条件式(5)の下限値を1.60とすることが好ま
しい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.80. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.20. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.40. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.60.
本実施形態に係るレンズ系IFは、次の条件式(6)を満足することが好ましい。   The lens system IF according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (6).
1.00 < fL/f < 4.00 …(6)
但し、
fL:最も像面側のレンズ群GLの焦点距離、
f:レンズ系IF全系の焦点距離。
1.00 <fL / f <4.00 (6)
However,
fL: the focal length of the lens unit GL closest to the image plane,
f: Focal length of the entire lens system IF.
条件式(6)は、最も像面側のレンズ群GLの焦点距離と、レンズ系IFの全系の焦点
距離との比を規定するものである。
Conditional expression (6) defines the ratio between the focal length of the lens group GL closest to the image plane and the focal length of the entire lens system IF.
条件式(6)の上限値を上回ると、無限遠合焦時において球面収差等の諸収差の補正が
困難となる。また、近距離物体への合焦時において球面収差等の収差変動が大きくなる。
If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, it will be difficult to correct various aberrations such as spherical aberration when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(6)の上限値を3.70とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 3.70.
条件式(6)の下限値を下回ると、無限遠合焦時において球面収差、コマ収差等の諸収
差の補正が困難となる。また、近距離物体への合焦時において球面収差、コマ収差等の収
差変動が大きくなる。
If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, it will be difficult to correct various aberrations such as spherical aberration and coma when focusing at infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration and coma increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(6)の下限値を1.30とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 1.30.
本実施形態に係るレンズ系IFは、次の条件式(7)を満足することが好ましい。   The lens system IF according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (7).
0.15 < d/TL < 0.50 …(7)
但し、
d:光軸上での最も像面側のレンズ群GLの物体側に隣接するレンズ群の最終面から最
も像面側のレンズ群GLの最前面までの距離。
0.15 <d / TL <0.50 (7)
However,
d: Distance from the final surface of the lens unit adjacent to the object side of the lens unit GL closest to the image plane on the optical axis to the forefront surface of the lens unit GL closest to the image plane.
条件式(7)は、合焦を行うための条件式である。   Conditional expression (7) is a conditional expression for performing focusing.
条件式(7)の上限値を上回ると、合焦のための間隔が大きくなりすぎ、レンズ系IF
が大型化する。ここで、レンズ系IFの小型化を図ろうとすると、無限遠合焦時において
球面収差等の諸収差の補正が困難となる。また、近距離物体への合焦時において球面収差
等の収差変動が大きくなる。
If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the distance for focusing becomes too large, and the lens system IF
Increases in size. Here, when trying to reduce the size of the lens system IF, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration increase when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(7)の上限値を0.35とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.35.
条件式(7)の下限値を下回ると、合焦時に必要な合焦レンズ群(最も像面側のレンズ
群GLの両凸形状の正レンズ成分)の移動量を確保することができない。また、無限遠合
焦時において球面収差等の諸収差の補正が困難となる。近距離物体への合焦時において球
面収差等の収差変動が大きくなる。
If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the amount of movement of the focusing lens group (the biconvex positive lens component of the lens group GL closest to the image plane) necessary for focusing cannot be secured. In addition, it becomes difficult to correct various aberrations such as spherical aberration when focusing on infinity. Aberration variation such as spherical aberration increases when focusing on a short-distance object.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(7)の下限値を0.16とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.16.
本実施形態に係るレンズ系IFは、最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に配置され
たレンズ群の少なくとも一部を、防振レンズ群VRとして像ブレを補正するために光軸と
垂直方向の成分を持つように移動可能に構成することが好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, at least a part of the lens group disposed on the object side relative to the lens group GL closest to the image plane is used as an anti-vibration lens group VR to correct image blur. It is preferable to be configured to be movable so as to have a vertical component.
この構成によれば、合焦レンズ群のアクチュエータと、防振レンズ群VRのアクチュエ
ータのスペースが確保される。また、防振レンズ群VRが光軸と垂直方向に移動したとき
の偏芯コマ収差の発生を小さくすることができる。
According to this configuration, a space between the actuator of the focusing lens group and the actuator of the image stabilizing lens group VR is secured. In addition, it is possible to reduce the occurrence of decentering coma aberration when the image stabilizing lens group VR moves in the direction perpendicular to the optical axis.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、防振レンズ群VRは、最も像面側のレンズ群
GLよりも物体側に配置されたレンズ群内で、最も像面側に配置されたレンズであること
が好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, the anti-vibration lens group VR is a lens arranged closest to the image plane in the lens group arranged closer to the object side than the lens group GL closest to the image plane. Is preferred.
この構成によれば、合焦レンズ群のアクチュエータと、防振レンズ群VRのアクチュエ
ータのスペースが確保される。また、防振レンズ群VRが光軸と垂直方向に移動したとき
の偏芯コマ収差の発生を小さくすることができる。
According to this configuration, a space between the actuator of the focusing lens group and the actuator of the image stabilizing lens group VR is secured. In addition, it is possible to reduce the occurrence of decentering coma aberration when the image stabilizing lens group VR moves in the direction perpendicular to the optical axis.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、防振レンズ群VRは、最も像面側のレンズ群
GLよりも物体側に配置されたレンズ群内のいずれかの単レンズであることが好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, the anti-vibration lens group VR is preferably any single lens in the lens group disposed closer to the object side than the lens group GL closest to the image plane side.
この構成によれば、合焦レンズ群のアクチュエータと、防振レンズ群VRのアクチュエ
ータのスペースが確保される。防振レンズ群が光軸と垂直方向に移動したときの偏芯コマ
収差の発生を小さくすることができる。また、防振レンズ群の小型化、軽量化を図ること
ができる。
According to this configuration, a space between the actuator of the focusing lens group and the actuator of the image stabilizing lens group VR is secured. It is possible to reduce the occurrence of decentration coma aberration when the image stabilizing lens group moves in the direction perpendicular to the optical axis. In addition, the vibration-proof lens group can be reduced in size and weight.
本実施形態に係るレンズ系IFは、次の条件式(8)を満足することが好ましい。   The lens system IF according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (8).
0.30 < GFd/TL …(8)
GFd:最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に配置されたレンズ群の光軸上の厚さ
0.30 <GFd / TL (8)
GFd: Thickness on the optical axis of the lens unit disposed closer to the object side than the lens unit GL closest to the image plane.
条件式(8)は、光学全長に対する最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に配置され
たレンズ群の厚さを規定するものである。
Conditional expression (8) defines the thickness of the lens unit disposed closer to the object side than the lens unit GL closest to the image plane with respect to the entire optical length.
条件式(8)の下限値を下回ると、無限遠合焦時における球面収差、コマ収差、非点収
差等の諸収差の補正が困難となる。また、近距離物体への合焦時における球面収差、コマ
収差、非点収差等の収差変動が大きくなる。
If the lower limit value of conditional expression (8) is not reached, it will be difficult to correct various aberrations such as spherical aberration, coma aberration, and astigmatism when focusing on infinity. In addition, aberration fluctuations such as spherical aberration, coma aberration, and astigmatism during focusing on a short distance object become large.
本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(8)の下限値を0.35とする
ことが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.35.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に隣
接するレンズ群は、少なくとも1枚の正レンズと、1枚の負レンズとを有することが好ま
しい。
In the lens system IF according to the present embodiment, it is preferable that the lens group adjacent to the object side with respect to the most image side lens group GL includes at least one positive lens and one negative lens.
この構成によれば、最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に隣接するレンズ群で発生
する、球面収差を補正することができる。
According to this configuration, it is possible to correct spherical aberration that occurs in a lens group that is adjacent to the object side relative to the lens group GL that is closest to the image plane.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に隣
接するレンズ群は、少なくとも1つの接合レンズを有することが好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, it is preferable that the lens group adjacent to the object side of the lens group GL closest to the image plane has at least one cemented lens.
この構成によれば、最も像面側のレンズ群GLよりも物体側に隣接するレンズ群で発生
する、軸上色収差を補正することができる。
According to this configuration, it is possible to correct axial chromatic aberration that occurs in a lens group that is closer to the object side than the lens group GL that is closest to the image plane.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、開口絞りSは、最も像面側のレンズ群GLよ
りも物体側に配置されていることが好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, it is preferable that the aperture stop S is disposed closer to the object side than the lens group GL closest to the image plane side.
この構成によれば、無限遠合焦時における球面収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正
することができる。また、近距離物体への合焦時における球面収差、像面湾曲等の収差変
動を小さくすることができる。
According to this configuration, it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field when focusing on infinity. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations such as spherical aberration and field curvature during focusing on a short distance object.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、開口絞りSは、最も像面側のレンズ群GLよ
りも物体側に隣接するレンズ群内に配置されていることが好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, it is preferable that the aperture stop S is disposed in a lens group adjacent to the object side relative to the lens group GL closest to the image plane.
この構成によれば、無限遠合焦時における球面収差、像面湾曲等の諸収差を良好に補正
することができる。また、近距離物体への合焦時における球面収差、像面湾曲等の収差変
動を小さくすることができる。
According to this configuration, it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as spherical aberration and curvature of field when focusing on infinity. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations such as spherical aberration and field curvature during focusing on a short distance object.
以上のような構成を備える本実施形態に係るレンズ系IFによれば、小型で、良好な光
学性能を有するレンズ系を実現することができる。
According to the lens system IF according to the present embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a lens system that is small and has good optical performance.
図10及び図11に、上述のレンズ系IFを備える光学機器として、デジタルスチルカ
メラCAM(光学機器)の構成を示す。このデジタルスチルカメラCAMは、不図示の電
源釦を押すと、撮影レンズ(レンズ系IF)の不図示のシャッタが開放されて、レンズ系
IFで被写体(物体)からの光が集光され、像面I(図1参照)に配置された撮像素子C
(例えば、CCDやCMOS等)に結像される。撮像素子Cに結像された被写体像は、デ
ジタルスチルカメラCAMの背後に配置された液晶モニターMに表示される。撮影者は、
液晶モニターMを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し下げて被写
体像を撮像素子Cで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。このようにして、撮影者
はカメラCAMによる被写体の撮影を行うことができる。
10 and 11 show the configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the lens system IF described above. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (lens system IF) is opened, and the light from the subject (object) is condensed by the lens system IF. Image sensor C arranged on surface I (see FIG. 1)
The image is formed on (for example, CCD or CMOS). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer
The composition of the subject image is determined while looking at the liquid crystal monitor M, and then the release button B1 is depressed to photograph the subject image with the image sensor C, and record and save it in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera CAM.
カメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部EF、デジタル
スチルカメラCAMの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンB2等も配置さ
れている。
The camera CAM is also provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
ここでは、カメラCAMとレンズ系IFとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメ
ラを例示したが、光学機器としては、レンズ系IFを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本
体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
Here, a compact type camera in which the camera CAM and the lens system IF are integrally formed is illustrated. However, as an optical device, a single lens reflex camera in which a lens barrel having the lens system IF and a camera body main body can be attached and detached is used. good.
以上のような構成を備える本実施形態に係るカメラCAMによれば、撮影レンズとして
上述のレンズ系IFを搭載することにより、小型で、良好な光学性能を有するカメラを実
現することができる。
According to the camera CAM according to the present embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a small camera having good optical performance by mounting the above-described lens system IF as a photographing lens.
続いて、図12を参照しながら、上述のレンズ系IFの製造方法について説明する。ま
ず、レンズ鏡筒内に、少なくとも2つのレンズ群を有するように、各レンズを配置する(
ステップST10)。最も像面側のレンズ群GLは、物体側から順に並んだ、両凸形状の
正レンズ成分と、正レンズと、最も像面側に配置された両凹形状の負レンズとを有するよ
うに、各レンズを配置する(ステップST20)。最も像面側のレンズ群GLを構成する
両凸形状の正レンズ成分を、合焦レンズ群として光軸方向に移動させることにより合焦を
行うように、各レンズを配置する(ステップST30)。次の条件式(1)を満足するよ
うに、各レンズを配置する(ステップST40)。
Next, a method for manufacturing the above-described lens system IF will be described with reference to FIG. First, each lens is arranged in a lens barrel so as to have at least two lens groups (
Step ST10). The lens group GL closest to the image plane side has a biconvex positive lens component, a positive lens, and a biconcave negative lens arranged closest to the image plane, arranged in order from the object side. Each lens is arranged (step ST20). The respective lenses are arranged so as to perform focusing by moving the biconvex positive lens component constituting the lens group GL closest to the image plane as the focusing lens group in the optical axis direction (step ST30). Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST40).
TL/Σd < 1.10 …(1)
但し、
TL:レンズ系IFの全長(光軸上でのレンズ最前面から像面までの距離)、
Σd:光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
TL / Σd <1.10 (1)
However,
TL: Full length of the lens system IF (distance from the forefront lens to the image plane on the optical axis),
Σd: Distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis.
本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図1に示すように、光軸に沿って物
体側から順に、像面側に凹面を向けた負メニスカスレンズL11と、両凸レンズL12と
、両凸レンズL13と、両凸レンズL14と両凹レンズL15との接合レンズと、両凹レ
ンズL16と両凸レンズL17との接合レンズと、両凸レンズL18とを配置して第1レ
ンズ群G1とし、両凸レンズL21と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22
と、両凹レンズL23とを配置して第2レンズ群G2とする。このように準備した各レン
ズ群を、上述の手順で配置してレンズ系IFを製造する。
As an example of the lens arrangement in the present embodiment, as shown in FIG. 1, a negative meniscus lens L11 having a concave surface directed to the image surface side in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L12, and a biconvex lens L13, a cemented lens of a biconvex lens L14 and a biconcave lens L15, a cemented lens of a biconcave lens L16 and a biconvex lens L17, and a biconvex lens L18 are arranged as a first lens group G1, and a biconvex lens L21, an image Positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the surface
And a biconcave lens L23 are arranged to form a second lens group G2. The lens groups prepared in this way are arranged according to the above-described procedure to manufacture the lens system IF.
以上のような本実施形態に係る製造方法によれば、小型で、良好な光学性能を有するレ
ンズ系IFを製造することができる。
According to the manufacturing method according to this embodiment as described above, it is possible to manufacture a lens system IF that is small and has good optical performance.
これより本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。図1、図3、
図5、図7は、各実施例に係るレンズ系IF(IF1〜IF4)の構成及び屈折力配分を
示す断面図である。レンズ系IF1〜IF4の断面図の上部には、無限遠から近距離物体
に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を矢印で示すとともに、像ブレを補正する際の防
振レンズ群VRの様子も示している。
Each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. 1, 3,
5 and 7 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the lens system IF (IF1 to IF4) according to each embodiment. In the upper part of the sectional views of the lens systems IF1 to IF4, the moving direction of the focusing lens group when focusing on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow, and the image stabilization lens group VR when correcting image blur is indicated. The situation is also shown.
なお、第1実施例に係る図1に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明
の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図
面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではな
い。
In addition, each reference code with respect to FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
また、以下に表1〜表4を示すが、これらは第1実施例〜第4実施例における各諸元の
表である。
Tables 1 to 4 are shown below, but these are tables of specifications in the first to fourth examples.
各実施例では収差特性の算出対象として、d線(波長587.6nm)、g線(波長435.8nm)
、C線(波長656.3nm)、F線(波長486.1nm)を選んでいる。
In each embodiment, aberration characteristics are calculated using d-line (wavelength 587.6 nm) and g-line (wavelength 435.8 nm).
, C line (wavelength 656.3 nm), F line (wavelength 486.1 nm) are selected.
表中の[レンズ諸元]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光
学面の順序、Rは各光学面の曲率半径、Dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの
光軸上の距離である面間隔、ndは光学部材の材質のd線に対する屈折率、νdは光学部
材の材質のd線を基準とするアッベ数を示す。物面は物体面、Di(可変)は可変の面間
隔(第i面と第(i+1)面との面間隔)、(絞りS)は開口絞りS、像面は像面Iを示
す。曲率半径の「∞」は開口又は平面をそれぞれ示す。空気の屈折率「1.00000」は省略
する。光学面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径Rの欄には近軸曲
率半径を示す。
In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, R is the radius of curvature of each optical surface, D is the next optical surface from each optical surface ( Or an optical surface distance to the image surface), nd is a refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and νd is an Abbe number based on the d-line of the material of the optical member. The object plane is the object plane, Di (variable) is the variable plane spacing (plane spacing between the i-th plane and the (i + 1) -th plane), (stop S) is the aperture stop S, and the image plane is the image plane I. The radius of curvature “∞” indicates an opening or a plane, respectively. The refractive index of air “1.00000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
表中の[非球面データ]には、[レンズ諸元]に示した非球面について、その形状を次
式(a)で示す。X(y)は非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の
位置までの光軸方向に沿った距離を、Rは基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)を、κは
円錐定数を、Aiは第i次の非球面係数を示す。「E-n」は、「×10-n」を示す。例え
ば、1.234E-05=1.234×10-5である。なお、2次の非球面係数A2は0であり、記載を省
略する。
In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens specifications] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 . The secondary aspherical coefficient A2 is 0, and the description is omitted.
X(y)=(y2/R)/{1+(1−κ×y2/R21/2}+A4×y4+A6×y6+A
8×y8+A10×y10 …(a)
X (y) = (y 2 / R) / {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 + A
8 × y 8 + A10 × y 10 (a)
表中の[全体諸元]において、fはレンズ全系の焦点距離、FnoはFナンバー、ωは
半画角(単位:°)、Yは像高、BFはバックフォーカス(光軸上でのレンズ最終面から
近軸像面までの距離)、BF(空気換算)はバックフォーカスを空気換算したもの、TL
は光学全長(光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離)、TL(空気換算)はレ
ンズ全長(光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離に空気換算したバックフ
ォーカスを加えたもの)を示す。
In [Overall specifications] in the table, f is the focal length of the entire lens system, Fno is the F number, ω is the half field angle (unit: °), Y is the image height, and BF is the back focus (on the optical axis). Distance from the last lens surface to the paraxial image plane), BF (air equivalent) is the back focus converted to air, TL
Is the optical total length (distance from the front lens surface to the paraxial image plane on the optical axis), and TL (air conversion) is the total lens length (distance from the front lens surface to the final lens surface on the optical axis). (With back focus added).
表中の[可変間隔データ]において、fは撮影レンズ全系の焦点距離、βは撮影倍率、
Diは第i面と第(i+1)面の可変間隔を示す。
In [Variable interval data] in the table, f is the focal length of the entire taking lens system, β is the taking magnification,
Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.
表中の[レンズ群データ]において、Gは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号
、群焦点距離は各群の焦点距離を示す。
In [Lens Group Data] in the table, G represents the group number, the first group surface represents the surface number of the most object side of each group, and the group focal length represents the focal length of each group.
表中の[条件式]には、上記の条件式(1)〜(8)に対応する値を示す。   [Conditional expression] in the table indicates values corresponding to the conditional expressions (1) to (8).
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径R、面間隔D、そ
の他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例
縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は
「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。   The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.
(第1実施例)
第1実施例について、図1、図2及び表1を用いて説明する。第1実施例に係るレンズ
系IF(IF1)は、図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折
力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2(請求項1の最も
像面側のレンズ群GLに該当)とから構成される。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. As shown in FIG. 1, the lens system IF (IF1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a second lens group G2 (corresponding to the lens group GL closest to the image plane in claim 1).
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、像面側に凹面を向けた負メニスカ
スレンズL11と、両凸レンズL12と、両凸レンズL13と、両凸レンズL14と両凹
レンズL15との接合レンズと、両凹レンズL16と両凸レンズL17との接合レンズと
、両凸レンズL18とから構成される。両凸レンズL13は、物体側の面、像側の面がと
もに非球面である。両凸レンズL18は、物体側の面が非球面である。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a concave surface directed toward the image surface side, a biconvex lens L12, a biconvex lens L13, a biconvex lens L14, and a biconcave lens L15. The lens includes a cemented lens, a cemented lens of a biconcave lens L16 and a biconvex lens L17, and a biconvex lens L18. In the biconvex lens L13, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces. The biconvex lens L18 has an aspheric object side surface.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズL21と、像面側に凸
面を向けた正メニスカスレンズL22と、両凹レンズL23とから構成される。両凸レン
ズL21は、物体側の面が非球面である。
The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the image plane side, and a biconcave lens L23. The biconvex lens L21 has an aspheric object side surface.
第1レンズ群G1を構成する両凹レンズL15と両凹レンズL16との間に、明るさを
決定する開口絞りSが配置されている。
An aperture stop S that determines the brightness is disposed between the biconcave lens L15 and the biconcave lens L16 constituting the first lens group G1.
第2レンズ群G2と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群F
Lは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカッ
トするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等のガラスブロックで構成されてい
る。
A filter group FL is disposed between the second lens group G2 and the image plane I. Filter group F
L is composed of a glass block such as a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るレンズ系IF1では、第2レンズ群G2を構成するレンズL21を合焦
レンズ群として、光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠から近距離物体への
合焦を行う。
In the lens system IF1 according to the present embodiment, the lens L21 constituting the second lens group G2 is used as a focusing lens group, and focusing from an infinite distance to a short distance object is performed by moving the lens L21 toward the object side along the optical axis. .
下記の表1に、第1実施例における各諸元の値を示す。表1における面番号1〜25が
、図1に示すm1〜m25の各光学面に対応している。
Table 1 below shows the values of each item in the first example. Surface numbers 1 to 25 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m25 shown in FIG.
(表1)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
1 12.09387 0.03211 1.48749 70.32
2 0.59705 0.15821
3 2.25156 0.08486 1.79952 42.09
4 -3.24544 0.30446
*5 0.86514 0.10321 1.77250 49.50
*6 -17.65410 0.00459
7 4.96570 0.08028 1.77250 49.62
8 -1.64751 0.01835 1.51742 52.20
9 0.54484 0.14598
10 ∞ 0.11468 (絞りS)
11 -0.58359 0.01835 1.69895 30.13
12 0.82891 0.13303 1.62299 58.12
13 -0.76626 0.01835
*14 2.05192 0.08028 1.80139 45.45
15 -3.16897 D15(可変)
*16 1.41916 0.15367 1.58913 61.25
17 -5.78117 D17(可変)
18 -19.17738 0.10512 1.77250 49.62
19 -1.66077 0.22936
20 -0.78736 0.03211 1.48749 70.32
21 11.90217 0.02752
22 ∞ 0.01147 1.51680 64.20
23 ∞ 0.06422
24 ∞ 0.01606 1.51680 64.20
25 ∞ 0.01376
像面 ∞

[非球面データ]
第5面
κ=1.0000,A4=-3.89844E-01,A6=-1.01196E+00,A8=-8.51346E-01,A10= 0.00000E+00
第6面
κ=1.0000,A4=-8.41827E-01,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第14面
κ=1.0000,A4=-8.68270E-02,A6= 5.31855E-02,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第16面
κ=1.0000,A4=-1.37596E-01,A6= 2.43999E-01,A8= 1.09510E-01,A10= 0.00000E+00

[全体諸元]
f 1.00
Fno 1.88
ω 26.41
Y 0.495
BF 0.133
BF(空気換算) 0.124
TL 2.683
TL(空気換算) 2.674

[可変間隔データ]
無限遠状態 β=-1/20
D15 0.6417 0.5439
D17 0.0917 0.1896

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 1.622
G2 16 2.280

[条件式]
条件式(1) TL/Σd = 1.048
条件式(2) βR = 0.617
条件式(3) {1−(βR1)2}×(βRr)2×10 = 4.823
条件式(4) GLd/TL = 0.229
条件式(5) fF/f = 1.622
条件式(6) fL/f = 2.280
条件式(7) d/TL = 0.240
条件式(8) GFd/TL = 0.485
(Table 1)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 12.09387 0.03211 1.48749 70.32
2 0.59705 0.15821
3 2.25156 0.08486 1.79952 42.09
4 -3.24544 0.30446
* 5 0.86514 0.10321 1.77250 49.50
* 6 -17.65410 0.00459
7 4.96570 0.08028 1.77250 49.62
8 -1.64751 0.01835 1.51742 52.20
9 0.54484 0.14598
10 ∞ 0.11468 (Aperture S)
11 -0.58359 0.01835 1.69895 30.13
12 0.82891 0.13303 1.62299 58.12
13 -0.76626 0.01835
* 14 2.05192 0.08028 1.80139 45.45
15 -3.16897 D15 (variable)
* 16 1.41916 0.15367 1.58913 61.25
17 -5.78117 D17 (variable)
18 -19.17738 0.10512 1.77250 49.62
19 -1.66077 0.22936
20 -0.78736 0.03211 1.48749 70.32
21 11.90217 0.02752
22 ∞ 0.01147 1.51680 64.20
23 ∞ 0.06422
24 ∞ 0.01606 1.51680 64.20
25 ∞ 0.01376
Image plane ∞

[Aspherical data]
5th surface κ = 1.0000, A4 = -3.89844E-01, A6 = -1.01196E + 00, A8 = -8.51346E-01, A10 = 0.00000E + 00
6th surface κ = 1.0000, A4 = -8.41827E-01, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
14th surface κ = 1.0000, A4 = -8.68270E-02, A6 = 5.31855E-02, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
16th surface κ = 1.0000, A4 = -1.37596E-01, A6 = 2.43999E-01, A8 = 1.09510E-01, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
f 1.00
Fno 1.88
ω 26.41
Y 0.495
BF 0.133
BF (air equivalent) 0.124
TL 2.683
TL (Air conversion) 2.674

[Variable interval data]
Infinite state β = -1 / 20
D15 0.6417 0.5439
D17 0.0917 0.1896

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 1.622
G2 16 2.280

[Conditional expression]
Conditional expression (1) TL / Σd = 1.048
Conditional expression (2) βR = 0.617
Conditional expression (3) {1- (βR1) 2 } × (βRr) 2 × 10 = 4.823
Conditional expression (4) GLd / TL = 0.229
Conditional expression (5) fF / f = 1.622
Conditional expression (6) fL / f = 2.280
Conditional expression (7) d / TL = 0.240
Conditional expression (8) GFd / TL = 0.485
表1から、第1実施例に係るレンズ系IF1は、条件式(1)〜(8)を満足すること
が分かる。
From Table 1, it can be seen that the lens system IF1 according to the first example satisfies the conditional expressions (1) to (8).
図2は、第1実施例に係るレンズ系IF1の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲
収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦状態、(b)は近距
離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)をそれぞれ示す。
FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the lens system IF1 according to the first example, and (a) is infinite focus. The state (b) shows the short-distance in-focus state (shooting magnification β = −1 / 20).
各収差図において、FNOはFナンバー、Aは各像高に対する半画角(単位:°)、N
Aは開口数、H0は物体高を示す。また、dはd線、gはg線、CはC線、FはF線にお
ける収差を示す。これらの記載がないものは、d線における収差を示す。非点収差図にお
いて、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面を示す。コマ収差図において、実線
はメリジオナルコマを示す。倍率色収差図は、d線を基準としている。なお、後述する各
実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
In each aberration diagram, FNO is an F number, A is a half angle of view (unit: °) with respect to each image height, N
A represents the numerical aperture, and H0 represents the object height. Further, d indicates the d-line, g indicates the g-line, C indicates the C-line, and F indicates the aberration on the F-line. Those without these descriptions show aberrations at the d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma. The lateral chromatic aberration diagram is based on the d-line. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
図2に示す各収差図から、第1実施例に係るレンズ系IF1は、諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を有することが分かる。
From the respective aberration diagrams shown in FIG. 2, it can be seen that the lens system IF1 according to the first example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
なお、第1実施例に係るレンズ系IF1は、第1レンズ群G1を構成する両凸レンズL
18を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させ、像ブレを補正する防振レンズ群VR
とすることが可能である。
The lens system IF1 according to the first example includes a biconvex lens L constituting the first lens group G1.
An anti-vibration lens group VR that corrects image blur by moving 18 so as to have a component perpendicular to the optical axis.
Is possible.
(第2実施例)
第2実施例について、図3、図4及び表2を用いて説明する。第2実施例に係るレンズ
系IF(IF2)は、図3に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折
力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2(請求項1の最も
像面側のレンズ群GLに該当)とから構成される。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. As shown in FIG. 3, the lens system IF (IF2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a second lens group G2 (corresponding to the lens group GL closest to the image plane in claim 1).
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズL11と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12と両凹レンズL13
との接合レンズと、両凹レンズL14と両凸レンズL15との接合レンズと、両凸レンズ
L16とから構成される。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the image surface side, and a biconcave lens L13.
And a biconcave lens L14 and a biconvex lens L15, and a biconvex lens L16.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズL21と、両凸レンズ
L22と、両凹レンズL23とから構成される。両凸レンズL21は、物体側の面が非球
面である。
The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L21, a biconvex lens L22, and a biconcave lens L23. The biconvex lens L21 has an aspheric object side surface.
第1レンズ群G1を構成する両凹レンズL13と両凹レンズL14との間に、明るさを
決定する開口絞りSが配置されている。
An aperture stop S for determining brightness is disposed between the biconcave lens L13 and the biconcave lens L14 constituting the first lens group G1.
第2レンズ群G2と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群F
Lは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカッ
トするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等のガラスブロックで構成されてい
る。
A filter group FL is disposed between the second lens group G2 and the image plane I. Filter group F
L is composed of a glass block such as a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るレンズ系IF2では、第2レンズ群G2を構成するレンズL21を合焦
レンズ群として、光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠から近距離物体への
合焦を行う。
In the lens system IF2 according to the present embodiment, the lens L21 constituting the second lens group G2 is used as a focusing lens group, and focusing from an infinite distance to a short distance object is performed by moving the lens L21 toward the object side along the optical axis. .
下記の表2に、第2実施例における各諸元の値を示す。表2における面番号1〜21が
、図3に示すm1〜m21の各光学面に対応している。
Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment. Surface numbers 1 to 21 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m21 shown in FIG.
(表2)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
1 0.56176 0.08732 1.83481 42.73
2 6.86900 0.0328
3 -2.80256 0.03873 1.77250 49.62
4 -0.95226 0.01368 1.51742 52.20
5 0.38607 0.18095
6 ∞ 0.13675 (絞りS)
7 -0.45946 0.01368 1.67270 32.18
8 0.66966 0.09915 1.62299 58.12
9 -0.59837 0.01368
10 1.99931 0.05983 1.75501 51.16
11 -1.85080 D11(可変)
*12 1.94573 0.11453 1.62263 58.16
13 -2.05739 D13(可変)
14 4.58452 0.10318 1.77250 49.62
15 -1.47176 0.19932
16 -0.65602 0.02393 1.51742 52.20
17 3.10503 0.03077
18 ∞ 0.00855 1.51680 64.20
19 ∞ 0.04786
20 ∞ 0.01197 1.51680 64.20
21 ∞ 0.01026
像面 ∞

[非球面データ]
第12面
κ=1.0000,A4=-1.17346E-01,A6= 7.34805E-01,A8=-2.57206E+00,A10= 5.48603E+00

[全体諸元]
f 1.00
Fno 2.08
ω 20.27
Y 0.369
BF 0.109
BF(空気換算) 0.102
TL 1.880
TL(空気換算) 1.873

[可変間隔データ]
無限遠状態 β=-1/20
D11 0.5851 0.4765
D13 0.0684 0.1769

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 1.763
G2 12 1.590

[条件式]
条件式(1) TL/Σd = 1.058
条件式(2) βR = 0.567
条件式(3) {1−(βR1)2}×(βRr)2×10 = 4.279
条件式(4) GLd/TL = 0.272
条件式(5) fF/f = 1.763
条件式(6) fL/f = 1.590
条件式(7) d/TL = 0.312
条件式(8) GFd/TL = 0.361
(Table 2)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 0.56176 0.08732 1.83481 42.73
2 6.86900 0.0328
3 -2.80256 0.03873 1.77250 49.62
4 -0.95226 0.01368 1.51742 52.20
5 0.38607 0.18095
6 ∞ 0.13675 (Aperture S)
7 -0.45946 0.01368 1.67270 32.18
8 0.66966 0.09915 1.62299 58.12
9 -0.59837 0.01368
10 1.99931 0.05983 1.75501 51.16
11 -1.85080 D11 (variable)
* 12 1.94573 0.11453 1.62263 58.16
13 -2.05739 D13 (variable)
14 4.58452 0.10318 1.77250 49.62
15 -1.47176 0.19932
16 -0.65602 0.02393 1.51742 52.20
17 3.10503 0.03077
18 ∞ 0.00855 1.51680 64.20
19 ∞ 0.04786
20 ∞ 0.01197 1.51680 64.20
21 ∞ 0.01026
Image plane ∞

[Aspherical data]
12th surface κ = 1.0000, A4 = -1.17346E-01, A6 = 7.34805E-01, A8 = -2.57206E + 00, A10 = 5.48603E + 00

[Overall specifications]
f 1.00
Fno 2.08
ω 20.27
Y 0.369
BF 0.109
BF (Air conversion) 0.102
TL 1.880
TL (air equivalent) 1.873

[Variable interval data]
Infinite state β = -1 / 20
D11 0.5851 0.4765
D13 0.0684 0.1769

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 1.763
G2 12 1.590

[Conditional expression]
Conditional expression (1) TL / Σd = 1.058
Conditional expression (2) βR = 0.567
Conditional expression (3) {1- (βR1) 2 } × (βRr) 2 × 10 = 4.279
Conditional expression (4) GLd / TL = 0.272
Conditional expression (5) fF / f = 1.763
Conditional expression (6) fL / f = 1.590
Conditional expression (7) d / TL = 0.312
Conditional expression (8) GFd / TL = 0.361
表2から、第2実施例に係るレンズ系IF2は、条件式(1)〜(8)を満足すること
が分かる。
From Table 2, it can be seen that the lens system IF2 according to the second example satisfies the conditional expressions (1) to (8).
図4は、第2実施例に係るレンズ系IF2の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲
収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦状態、(b)は近距
離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)をそれぞれ示す。
FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and chromatic aberration diagram of magnification) of the lens system IF2 according to the second example, and (a) is infinite focus. The state (b) shows the short-distance in-focus state (shooting magnification β = −1 / 20).
図4に示す各収差図から、第2実施例に係るレンズ系IF2は、諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を有することが分かる。
From the aberration diagrams shown in FIG. 4, it can be seen that the lens system IF2 according to Example 2 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
なお、第2実施例に係るレンズ系IF2は、第1レンズ群G1を構成する両凸レンズL
16を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させ、像ブレを補正する防振レンズ群VR
とすることが可能である。
The lens system IF2 according to the second example includes a biconvex lens L constituting the first lens group G1.
16 is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, and an image stabilizing lens group VR for correcting image blurring.
Is possible.
(第3実施例)
第3実施例について、図5、図6及び表3を用いて説明する。第3実施例に係るレンズ
系IF(IF3)は、図5に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折
力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折力を有する第2レンズ群G2(請求項1の最も
像面側のレンズ群GLに該当)とから構成される。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. As shown in FIG. 5, the lens system IF (IF3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive power. And a second lens group G2 (corresponding to the lens group GL closest to the image plane in claim 1).
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、像面側に凹面を向けた負メニスカ
スレンズL11と、両凸レンズL12と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL1
3と、両凸レンズL14と両凹レンズL15との接合レンズと、両凹レンズL16と両凸
レンズL17との接合レンズと、両凸レンズL18とから構成される。正メニスカスレン
ズL13は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。両凸レンズL18は、物体側
の面が非球面である。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image surface side, a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side.
3, a cemented lens of a biconvex lens L14 and a biconcave lens L15, a cemented lens of a biconcave lens L16 and a biconvex lens L17, and a biconvex lens L18. In the positive meniscus lens L13, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces. The biconvex lens L18 has an aspheric object side surface.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズL21と、像面側に凸
面を向けた正メニスカスレンズL22と、両凹レンズL23とから構成される。両凸レン
ズL21は、物体側の面が非球面である。
The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the image plane side, and a biconcave lens L23. The biconvex lens L21 has an aspheric object side surface.
第1レンズ群G1を構成する両凹レンズL15と両凹レンズL16との間に、明るさを
決定する開口絞りSが配置されている。
An aperture stop S that determines the brightness is disposed between the biconcave lens L15 and the biconcave lens L16 constituting the first lens group G1.
第2レンズ群G2と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群F
Lは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカッ
トするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等のガラスブロックで構成されてい
る。
A filter group FL is disposed between the second lens group G2 and the image plane I. Filter group F
L is composed of a glass block such as a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るレンズ系IF3では、第2レンズ群G2を構成するレンズL21を合焦
レンズ群として、光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠から近距離物体への
合焦を行う。
In the lens system IF3 according to the present embodiment, the lens L21 constituting the second lens group G2 is used as a focusing lens group, and focusing from an infinite distance to a short distance object is performed by moving the lens L21 toward the object side along the optical axis. .
下記の表3に、第3実施例における各諸元の値を示す。表3における面番号1〜25が
、図5に示すm1〜m25の各光学面に対応している。
Table 3 below shows values of various specifications in the third example. Surface numbers 1 to 25 in Table 3 correspond to the optical surfaces m1 to m25 shown in FIG.
(表3)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
1 7.72079 0.03883 1.48749 70.32
2 0.73505 0.24965
3 7.97609 0.09709 1.79952 42.09
4 -3.86132 0.44679
*5 1.07514 0.11096 1.77250 49.50
*6 13.40308 0.00973
7 1.57699 0.11096 1.77250 49.62
8 -3.94513 0.02219 1.51742 52.20
9 0.65481 0.14117
10 ∞ 0.22191 (絞りS)
11 -0.70719 0.02219 1.69895 30.13
12 0.81778 0.15257 1.62299 58.12
13 -1.03994 0.02219
*14 2.01849 0.09709 1.80139 45.45
15 -3.59054 D15(可変)
*16 1.99295 0.16089 1.58913 61.25
17 -3.68666 D17(可変)
18 -32.50277 0.11952 1.77250 49.62
19 -1.93781 0.27739
20 -0.83101 0.03883 1.48749 70.32
21 10.79972 0.03329
22 ∞ 0.01387 1.51680 64.20
23 ∞ 0.07767
24 ∞ 0.01942 1.51680 64.20
25 ∞ 0.01664
像面 ∞

[非球面データ]
第5面
κ=1.0000,A4=-2.11671E-01,A6=-2.62939E-01,A8= 7.39402E-02,A10= 0.00000E+00
第6面
κ=1.0000,A4=-3.98901E-01,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第14面
κ=1.0000,A4=-7.98230E-02,A6= 4.31495E-02,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第16面
κ=1.0000,A4=-1.18657E-01,A6= 1.91854E-01,A8= 8.83352E-02,A10= 0.00000E+00

[全体諸元]
f 1.00
Fno 1.88
ω 31.44
Y 0.599
BF 0.161
BF(空気換算) 0.150
TL 3.135
TL(空気換算) 3.123

[可変間隔データ]
無限遠状態 β=-1/20
D15 0.5227 0.4262
D17 0.1110 0.2075

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 1.640
G2 16 2.787

[条件式]
条件式(1) TL/Σd = 1.050
条件式(2) βR = 0.610
条件式(3) {1−(βR1)2}×(βRr)2×10 = 4.930
条件式(4) GLd/TL = 0.227
条件式(5) fF/f = 1.640
条件式(6) fL/f = 2.787
条件式(7) d/TL = 0.167
条件式(8) GFd/TL = 0.558
(Table 3)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 7.72079 0.03883 1.48749 70.32
2 0.73505 0.24965
3 7.97609 0.09709 1.79952 42.09
4 -3.86132 0.44679
* 5 1.07514 0.11096 1.77250 49.50
* 6 13.40308 0.00973
7 1.57699 0.11096 1.77250 49.62
8 -3.94513 0.02219 1.51742 52.20
9 0.65481 0.14117
10 ∞ 0.22191 (Aperture S)
11 -0.70719 0.02219 1.69895 30.13
12 0.81778 0.15257 1.62299 58.12
13 -1.03994 0.02219
* 14 2.01849 0.09709 1.80139 45.45
15 -3.59054 D15 (variable)
* 16 1.99295 0.16089 1.58913 61.25
17 -3.68666 D17 (variable)
18 -32.50277 0.11952 1.77250 49.62
19 -1.93781 0.27739
20 -0.83101 0.03883 1.48749 70.32
21 10.79972 0.03329
22 ∞ 0.01387 1.51680 64.20
23 ∞ 0.07767
24 ∞ 0.01942 1.51680 64.20
25 ∞ 0.01664
Image plane ∞

[Aspherical data]
5th surface κ = 1.0000, A4 = -2.11671E-01, A6 = -2.62939E-01, A8 = 7.39402E-02, A10 = 0.00000E + 00
6th surface κ = 1.0000, A4 = -3.98901E-01, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
14th surface κ = 1.0000, A4 = -7.98230E-02, A6 = 4.31495E-02, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
16th surface κ = 1.0000, A4 = -1.18657E-01, A6 = 1.91854E-01, A8 = 8.83352E-02, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
f 1.00
Fno 1.88
ω 31.44
Y 0.599
BF 0.161
BF (Air conversion) 0.150
TL 3.135
TL (air equivalent) 3.123

[Variable interval data]
Infinite state β = -1 / 20
D15 0.5227 0.4262
D17 0.1110 0.2075

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 1.640
G2 16 2.787

[Conditional expression]
Conditional expression (1) TL / Σd = 1.050
Conditional expression (2) βR = 0.610
Conditional expression (3) {1- (βR1) 2 } × (βRr) 2 × 10 = 4.930
Conditional expression (4) GLd / TL = 0.227
Conditional expression (5) fF / f = 1.640
Conditional expression (6) fL / f = 2.787
Conditional expression (7) d / TL = 0.167
Conditional expression (8) GFd / TL = 0.558
表3から、第3実施例に係るレンズ系IF3は、条件式(1)〜(8)を満足すること
が分かる。
From Table 3, it can be seen that the lens system IF3 according to the third example satisfies the conditional expressions (1) to (8).
図6は、第3実施例に係るレンズ系IF3の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲
収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦状態、(b)は近距
離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)をそれぞれ示す。
FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram and chromatic aberration diagram of magnification) of the lens system IF3 according to the third example, and (a) is infinite focus. The state (b) shows the short-distance in-focus state (shooting magnification β = −1 / 20).
図6に示す各収差図から、第3実施例に係るレンズ系IF3は、諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能を有することが分かる。
From the aberration diagrams shown in FIG. 6, it can be seen that the lens system IF3 according to the third example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
なお、第3実施例に係るレンズ系IF3で、第1レンズ群G1を構成する両凸レンズL
18を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させ、像ブレを補正する防振レンズ群VR
とすることが可能である。
In the lens system IF3 according to the third example, the biconvex lens L constituting the first lens group G1 is used.
An anti-vibration lens group VR that corrects image blur by moving 18 so as to have a component perpendicular to the optical axis.
Is possible.
(第4実施例)
第4実施例について、図7〜図9及び表4を用いて説明する。第4実施例に係るレンズ
系IF(IF4)は、図7に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折
力を有する第1レンズ群G1と、正の屈折率を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を
有する第3レンズ群G3(請求項1の最も像面側のレンズ群GLに該当)とから構成され
る。
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 7, the lens system IF (IF4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive refractive index. And a third lens group G3 having a positive refractive power (corresponding to the lens group GL closest to the image plane in claim 1).
第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に、像面側に凹面を向けた負メニスカ
スレンズL11と、両凸レンズL12とから構成される。
The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a concave surface directed toward the image surface side, and a biconvex lens L12.
第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズL21と、像面側に凸
面を向けた正メニスカスレンズL22と両凹レンズL23との接合レンズと、両凹レンズ
L24と両凸レンズL25との接合レンズと、両凸レンズL26とから構成される。両凸
レンズL21は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。両凸レンズL26は、物
体側の面が非球面である。
The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L21, a cemented lens of a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the image surface side and a biconcave lens L23, a biconcave lens L24, and a biconvex lens. It consists of a cemented lens with L25 and a biconvex lens L26. In the biconvex lens L21, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces. The biconvex lens L26 has an aspheric object side surface.
第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズL31と物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズL32との接合レンズと、像面側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズL33と、像面側に凸面を向けた正メニスカスレンズL34と、両凹レンズL3
5とから構成される。
The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L31 and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L33 having a convex surface facing the image surface side. A positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the image surface side, and a biconcave lens L3
5.
第2レンズ群G2を構成する両凹レンズL23と両凹レンズL24との間に、明るさを
決定する開口絞りSが配置されている。
An aperture stop S that determines the brightness is disposed between the biconcave lens L23 and the biconcave lens L24 that form the second lens group G2.
第3レンズ群G3と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群F
Lは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカッ
トするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等のガラスブロックで構成されてい
る。
A filter group FL is disposed between the third lens group G3 and the image plane I. Filter group F
L is composed of a glass block such as a low-pass filter or an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.
本実施例に係るレンズ系IF4の合焦には、通常モードによる合焦と、マクロモードに
よる合焦がある。通常モードでは、第3レンズ群G3を構成するレンズL31、L32か
らなる接合レンズを合焦レンズ群として、光軸に沿って物体側へ移動させることにより、
無限遠から近距離物体への合焦を行う。マクロモードでは、通常モードの状態から、第1
レンズ群G1(レンズL11、L12)と、第2レンズ群G2(レンズL21〜L26)
とを光軸に沿って別々に物体側へ移動させることにより、ある一つの有限距離への合焦を
行い、さらにこの状態から第3レンズ群G3を構成するレンズL31、L32からなる接
合レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、マクロ域での合焦を行う。
Focusing of the lens system IF4 according to the present embodiment includes focusing in the normal mode and focusing in the macro mode. In the normal mode, by moving the cemented lens including the lenses L31 and L32 constituting the third lens group G3 as the focusing lens group toward the object side along the optical axis,
Focus from infinity to a close object. In macro mode, the normal mode
Lens group G1 (lenses L11 and L12) and second lens group G2 (lenses L21 to L26)
Are separately moved to the object side along the optical axis to perform focusing on a certain finite distance, and from this state, a cemented lens composed of the lenses L31 and L32 constituting the third lens group G3 is formed. By moving to the object side along the optical axis, focusing in the macro area is performed.
下記の表4に、第4実施例における各諸元の値を示す。表4における面番号1〜28が
、図7に示すm1〜m28の各光学面に対応している。
Table 4 below shows values of various specifications in the fourth embodiment. Surface numbers 1 to 28 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m28 shown in FIG.
(表4)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
1 2.04919 0.03211 1.48749 70.32
2 0.51948 0.20642
3 2.14272 0.07798 1.79952 42.09
4 -4.92994 D4(可変)
*5 1.01124 0.12156 1.77250 49.50
*6 -2.22421 0.02444
7 -7.91350 0.06422 1.48749 70.32
8 -0.92730 0.01835 1.51742 52.20
9 0.54488 0.09499
10 ∞ 0.18349 (絞りS)
11 -0.54833 0.01835 1.69895 30.13
12 1.69351 0.13761 1.62299 58.12
13 -0.56457 0.01835
*14 1.70802 0.08028 1.80139 45.45
15 -6.05114 D15(可変)
16 2.44808 0.15367 1.51680 63.88
17 -1.67557 0.02752 1.62004 36.40
18 -3.72050 D18(可変)
19 -7.48022 0.06422 1.77250 49.62
20 -2.41344 0.00459
21 -8.11118 0.06078 1.77250 49.62
22 -2.47422 0.25955
23 -0.93140 0.03211 1.48749 70.32
24 11.90217 0.02752
25 ∞ 0.01147 1.51680 64.20
26 ∞ 0.06422
27 ∞ 0.01606 1.516798 64.2
28 ∞ 0.01376
像面 ∞

[非球面データ]
第5面
κ=1.0000,A4=-2.84942E-01,A6=-1.23777E+00,A8= 1.22949E-01,A10= 0.00000E+00
第6面
κ=1.0000,A4=-7.07314E-01,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第14面
κ=1.0000,A4=-1.09556E-01,A6= 4.25805E-01,A8=-6.34260E-01,A10= 0.00000E+00

[全体諸元]
f 1.00
Fno 2.00
ω 26.80
Y 0.495
BF 0.133
BF(空気換算) 0.124
TL 2.752
TL(空気換算) 2.743

[可変間隔データ]
通常モード時 マクロモード時
無限遠状態 β=-1/20 β=-1/20 β=-1/7.7
D4 0.26340 0.26340 0.26887 0.26887
D15 0.59040 0.44580 0.69389 0.46075
D18 0.08486 0.22941 0.08486 0.31800

[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 -11.826
G2 5 1.564
G3 16 3.340

[条件式]
条件式(1) TL/Σd = 1.047
条件式(2) βR = 0.695
条件式(3) {1−(βR1)2}×(βRr)2×10 = 3.178
条件式(4) GLd/TL = 0.251
条件式(5) fF/f = 1.440
条件式(6) fL/f = 3.340
条件式(7) d/TL = 0.215
条件式(8) GFd/TL = 0.489
(Table 4)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 2.04919 0.03211 1.48749 70.32
2 0.51948 0.20642
3 2.14272 0.07798 1.79952 42.09
4 -4.92994 D4 (variable)
* 5 1.01124 0.12156 1.77250 49.50
* 6 -2.22421 0.02444
7 -7.91350 0.06422 1.48749 70.32
8 -0.92730 0.01835 1.51742 52.20
9 0.54488 0.09499
10 ∞ 0.18349 (Aperture S)
11 -0.54833 0.01835 1.69895 30.13
12 1.69351 0.13761 1.62299 58.12
13 -0.56457 0.01835
* 14 1.70802 0.08028 1.80139 45.45
15 -6.05114 D15 (variable)
16 2.44808 0.15367 1.51680 63.88
17 -1.67557 0.02752 1.62004 36.40
18 -3.72050 D18 (variable)
19 -7.48022 0.06422 1.77250 49.62
20 -2.41344 0.00459
21 -8.11118 0.06078 1.77250 49.62
22 -2.47422 0.25955
23 -0.93140 0.03211 1.48749 70.32
24 11.90217 0.02752
25 ∞ 0.01147 1.51680 64.20
26 ∞ 0.06422
27 ∞ 0.01606 1.516798 64.2
28 ∞ 0.01376
Image plane ∞

[Aspherical data]
5th surface κ = 1.0000, A4 = -2.84942E-01, A6 = -1.23777E + 00, A8 = 1.22949E-01, A10 = 0.00000E + 00
6th surface κ = 1.0000, A4 = -7.07314E-01, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
14th surface κ = 1.0000, A4 = -1.09556E-01, A6 = 4.25805E-01, A8 = -6.34260E-01, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
f 1.00
Fno 2.00
ω 26.80
Y 0.495
BF 0.133
BF (air equivalent) 0.124
TL 2.752
TL (air equivalent) 2.743

[Variable interval data]
Normal mode Macro mode Infinite state β = -1 / 20 β = -1 / 20 β = -1 / 7.7
D4 0.26340 0.26340 0.26887 0.26887
D15 0.59040 0.44580 0.69389 0.46075
D18 0.08486 0.22941 0.08486 0.31800

[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length
G1 1 -11.826
G2 5 1.564
G3 16 3.340

[Conditional expression]
Conditional expression (1) TL / Σd = 1.047
Conditional expression (2) βR = 0.695
Conditional expression (3) {1- (βR1) 2 } × (βRr) 2 × 10 = 3.178
Conditional expression (4) GLd / TL = 0.251
Conditional expression (5) fF / f = 1.440
Conditional expression (6) fL / f = 3.340
Conditional expression (7) d / TL = 0.215
Conditional expression (8) GFd / TL = 0.489
表4から、第4実施例に係るレンズ系IF4は、条件式(1)〜(8)を満足すること
が分かる。
From Table 4, it can be seen that the lens system IF4 according to Example 4 satisfies the conditional expressions (1) to (8).
図8は、第4実施例に係るレンズ系IF4の通常モードにおける諸収差図(球面収差図
、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦
状態、(b)は近距離合焦状態(撮影倍率β=-1/20)をそれぞれ示す。図9は、第4実
施例に係るレンズ系IF4のマクロモードにおける諸収差図(球面収差図、非点収差図、
歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は撮影倍率β=-1/20として
合焦した状態、(b)は撮影倍率β=-1/7.7として合焦した状態をそれぞれ示す。
FIG. 8 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) in the normal mode of the lens system IF4 according to Example 4, wherein (a) is infinite. The far focus state, (b) shows the short distance focus state (imaging magnification β = −1 / 20), respectively. FIG. 9 is a diagram of various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram) in the macro mode of the lens system IF4 according to Example 4.
(A) is a state in which the photographing magnification is β = −1 / 20, and (b) is a state in which the photographing magnification is β = −1 / 7.7. Respectively.
図8、図9に示す各収差図から、第4実施例に係るレンズ系IF4は、諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
From the aberration diagrams shown in FIGS. 8 and 9, it can be seen that the lens system IF4 according to the fourth example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
なお、第4実施例に係るレンズ系IF4は、第2レンズ群G2を構成する両凸レンズL
26を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させ、像ブレを補正する防振レンズ群VR
とすることが可能である。
The lens system IF4 according to the fourth example includes a biconvex lens L constituting the second lens group G2.
An anti-vibration lens group VR that corrects image blur by moving the lens 26 so as to have a component perpendicular to the optical axis.
Is possible.
以上のような各実施例によれば、小型で、良好な光学性能を有するレンズ系を提供する
ことができる。
According to each of the embodiments described above, it is possible to provide a lens system that is small and has good optical performance.
ここまで本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、
本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。以下の内容は、本願のレ
ンズ系IFの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
In order to make the present invention easy to understand so far, the configuration requirements of the embodiment have been described.
It goes without saying that the present invention is not limited to this. The following contents can be appropriately adopted as long as the optical performance of the lens system IF of the present application is not impaired.
本実施形態に係るレンズ系IFの数値実施例として、2群、3群構成のものを示したが
、これに限定されず、他の群構成(例えば、4群、5群等)にも適用可能である。具体的
には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレ
ンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化す
る空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。
As a numerical example of the lens system IF according to the present embodiment, a two-group, three-group configuration is shown, but the present invention is not limited to this, and the present invention is also applicable to other group configurations (for example, the fourth group, the fifth group, etc.). Is possible. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うために
、レンズ群の一部、1つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として、
光軸方向へ移動させる構成としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適
用することができ、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動に
も適している。特に、最も像面側のレンズ群の少なくとも一部を合焦レンズ群とすること
が好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, in order to perform focusing from infinity to a short distance object, a part of the lens group, one entire lens group, or a plurality of lens groups as a focusing lens group,
It is good also as a structure moved to an optical axis direction. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, it is preferable that at least a part of the lens group closest to the image plane is a focusing lens group.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、いずれかのレンズ群全体または部分レンズ群
を、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回
転移動(揺動)させて、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても
よい。特に、最も像面側のレンズ群の物体側に隣接するレンズ群の少なくとも一部を防振
レンズ群とするのが好ましい。
In the lens system IF according to the present embodiment, either the entire lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated in an in-plane direction including the optical axis ( The image stabilizing lens group may be configured to correct image blur caused by camera shake or the like. In particular, it is preferable that at least a part of the lens group adjacent to the object side of the lens group closest to the image plane is an anti-vibration lens group.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても
、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および
組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好
ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が
非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガ
ラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれ
の非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レ
ンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
In the lens system IF according to the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface or a flat surface, or may be formed as an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、開口絞りSは、最も像面側のレンズ群よりも
物体側に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でそ
の役割を代用してもよい。
In the lens system IF according to the present embodiment, it is preferable that the aperture stop S is disposed closer to the object side than the lens group closest to the image plane side. A role may be substituted.
本実施形態に係るレンズ系IFにおいて、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減し高
コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防
止膜を施してもよい。
In the lens system IF according to the present embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast. .
IF(IF1〜IF4) レンズ系
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
GL 最も像面側のレンズ群
S 開口絞り
FL フィルタ
I 像面
1 カメラ(光学機器)
IF (IF1 to IF4) Lens system G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group GL Lens group closest to the image plane S Aperture stop FL filter I Image plane 1 Camera (optical equipment)

Claims (17)

  1. 少なくとも2つのレンズ群を有し、
    最も像面側のレンズ群は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ成分と、正レン
    ズと、最も像面側に配置された両凹形状の負レンズとを有し、
    前記最も像面側のレンズ群を構成する前記両凸形状の正レンズ成分を、合焦レンズ群と
    して光軸方向に移動させることにより合焦を行い、
    以下の条件式を満足することを特徴とするレンズ系。
    TL/Σd < 1.10
    但し、
    TL:前記レンズ系の全長(光軸上でのレンズ最前面から像面までの距離)、
    Σd:光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
    Having at least two lens groups;
    The lens group closest to the image plane has a biconvex positive lens component, a positive lens, and a biconcave negative lens arranged closest to the image plane, arranged in order from the object side.
    Focusing is performed by moving the biconvex positive lens component constituting the most image side lens group in the optical axis direction as a focusing lens group,
    A lens system characterized by satisfying the following conditional expression:
    TL / Σd <1.10
    However,
    TL: full length of the lens system (distance from the lens frontmost surface to the image plane on the optical axis),
    Σd: Distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis.
  2. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のレンズ系。
    0.55 < βR < 0.95
    但し、
    βR:前記最も像面側のレンズ群の横倍率。
    The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.55 <βR <0.95
    However,
    βR: lateral magnification of the lens group closest to the image plane.
  3. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載のレンズ系。
    2.00 < {1−(βR1)2}×(βRr)2×10 < 6.00
    但し、
    βR1:前記最も像面側のレンズ群の前記両凸形状の正レンズ成分の横倍率、
    βRr:前記最も像面側のレンズ群の前記両凸形状の正レンズ成分よりも像面側に配置
    されたレンズの合成横倍率。
    The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    2.00 <{1- (βR1) 2 } × (βRr) 2 × 10 <6.00
    However,
    βR1: lateral magnification of the biconvex positive lens component of the lens group closest to the image plane,
    βRr: the combined lateral magnification of the lens disposed on the image plane side with respect to the biconvex positive lens component of the lens group closest to the image plane.
  4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載のレンズ
    系。
    GLd/TL < 0.30
    但し、
    GLd:前記最も像面側のレンズ群の光軸上の厚さ。
    The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    GLd / TL <0.30
    However,
    GLd: the thickness on the optical axis of the lens unit closest to the image plane.
  5. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載のレンズ
    系。
    0.50 < fF/f < 10.00
    但し、
    fF:前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に配置されたレンズ群の合成焦点距離、
    f:前記レンズ系全系の焦点距離。
    The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.50 <fF / f <10.00
    However,
    fF: the combined focal length of the lens unit disposed closer to the object side than the lens unit closest to the image plane side,
    f: Focal length of the entire lens system.
  6. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載のレンズ
    系。
    1.00 < fL/f < 4.00
    但し、
    fL:前記最も像面側のレンズ群の焦点距離、
    f:前記レンズ系全系の焦点距離。
    The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    1.00 <fL / f <4.00
    However,
    fL: focal length of the lens unit closest to the image plane,
    f: Focal length of the entire lens system.
  7. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜6のいずれか一項に記載のレンズ
    系。
    0.15 < d/TL < 0.50
    但し、
    d:光軸上での前記最も像面側のレンズ群の物体側に隣接するレンズ群の最終面から前
    記最も像面側のレンズ群の最前面までの距離。
    The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.15 <d / TL <0.50
    However,
    d: Distance from the last surface of the lens group adjacent to the object side of the lens unit closest to the image plane on the optical axis to the forefront surface of the lens group closest to the image plane.
  8. 前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に配置されたレンズ群の少なくとも一部を、防
    振レンズ群として像ブレを補正するために光軸と垂直方向の成分を持つように移動可能に
    構成することを特徴とする請求項1〜7のいずれか一項に記載のレンズ系。
    At least a part of the lens unit disposed on the object side of the lens unit closest to the image plane is movable as a vibration-proof lens unit so as to have a component perpendicular to the optical axis in order to correct image blurring. The lens system according to claim 1, wherein the lens system is configured.
  9. 前記防振レンズ群は、前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に配置されたレンズ群内
    で、最も像面側に配置されたレンズであることを特徴とする請求項8に記載のレンズ系。
    9. The image stabilizing lens group according to claim 8, wherein the image stabilizing lens group is a lens disposed closest to the image plane in a lens group disposed closer to the object side than the lens group closest to the image plane. Lens system.
  10. 前記防振レンズ群は、前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に配置されたレンズ群内
    のいずれかの単レンズであることを特徴とする請求項8又は9に記載のレンズ系。
    10. The lens system according to claim 8, wherein the anti-vibration lens group is any single lens in a lens group disposed closer to the object side than the lens group closest to the image plane.
  11. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜10のいずれか一項に記載のレン
    ズ系。
    0.30 < GFd/TL
    但し、
    GFd:前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に配置されたレンズ群の光軸上の厚さ
    The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.30 <GFd / TL
    However,
    GFd: the thickness on the optical axis of the lens unit disposed closer to the object side than the lens unit closest to the image plane.
  12. 前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に隣接するレンズ群は、少なくとも1枚の正レ
    ンズと、1枚の負レンズとを有することを特徴とする請求項1〜11のいずれか一項に記
    載のレンズ系。
    The lens group adjacent to the object side with respect to the lens group closest to the image plane includes at least one positive lens and one negative lens. The lens system described in 1.
  13. 前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に隣接するレンズ群は、少なくとも1つの接合
    レンズを有することを特徴とする請求項1〜12のいずれか一項に記載のレンズ系。
    The lens system according to any one of claims 1 to 12, wherein the lens group adjacent to the object side relative to the lens group closest to the image plane includes at least one cemented lens.
  14. 開口絞りは、前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に配置されていることを特徴とす
    る請求項1〜13のいずれか一項に記載のレンズ系。
    The lens system according to claim 1, wherein the aperture stop is disposed closer to the object side than the lens group closest to the image plane.
  15. 開口絞りは、前記最も像面側のレンズ群よりも物体側に隣接するレンズ群内に配置され
    ていることを特徴とする請求項1〜14のいずれか一項に記載のレンズ系。
    The lens system according to any one of claims 1 to 14, wherein an aperture stop is disposed in a lens group adjacent to the object side of the lens group closest to the image plane.
  16. 請求項1〜15のいずれか一項に記載のレンズ系を搭載することを特徴とする光学機器
    An optical apparatus comprising the lens system according to any one of claims 1 to 15.
  17. 少なくとも2つのレンズ群を有するレンズ系の製造方法であって、
    最も像面側のレンズ群は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズ成分と、正レン
    ズと、最も像面側に配置された両凹形状の負レンズとを有し、
    前記最も像面側のレンズ群を構成する前記両凸形状の正レンズ成分を、合焦レンズ群と
    して光軸方向に移動させることにより合焦を行い、
    以下の条件式を満足するように、
    レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするレンズ系の製造方法。
    TL/Σd < 1.10
    但し、
    TL:前記レンズ系の全長(光軸上でのレンズ最前面から像面までの距離)、
    Σd:光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離。
    A method of manufacturing a lens system having at least two lens groups,
    The lens group closest to the image plane has a biconvex positive lens component, a positive lens, and a biconcave negative lens arranged closest to the image plane, arranged in order from the object side.
    Focusing is performed by moving the biconvex positive lens component constituting the most image side lens group in the optical axis direction as a focusing lens group,
    To satisfy the following conditional expression,
    A lens system manufacturing method, wherein each lens is disposed in a lens barrel.
    TL / Σd <1.10
    However,
    TL: full length of the lens system (distance from the lens frontmost surface to the image plane on the optical axis),
    Σd: Distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis.
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