JP2013174794A - Lens system, optical device, and method of manufacturing lens system - Google Patents

Lens system, optical device, and method of manufacturing lens system Download PDF

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a lens system that enables quick focusing and has excellent imaging performance although it is small-sized.SOLUTION: A lens system LS includes, in order from an object side along an optical axis, a first lens L1 having a meniscus shape with a convex surface facing the object side and having negative refractive power, a second lens L2 having positive refractive power, a third lens L3 having negative refractive power, a fourth lens L4 having negative refractive power, a fifth lens L5 having positive refractive power, and a sixth lens L6 having positive refractive power. Focusing from an infinite object to an object at a finite distance is performed by moving the sixth lens L6 to the object side along the optical axis.

Description

本発明は、デジタルカメラ等の光学機器に内蔵されるレンズ系およびその製造方法に関
する。
The present invention relates to a lens system built in an optical apparatus such as a digital camera and a method for manufacturing the same.

フィルムまたは固体撮像素子を用いた写真用カメラやビデオカメラ等に内蔵されるレン
ズでは、レンズ系全体が小型でありながら、高いテレセントリック性や良好な結像性能が
求められており、これらの要求を満たすための技術が種々提案されている(例えば、特許
文献1を参照)。
Lenses built into photographic cameras and video cameras that use film or solid-state image sensors are required to have high telecentricity and good imaging performance while the entire lens system is small. Various techniques for satisfying the requirements have been proposed (see, for example, Patent Document 1).

特開2010−186011号公報JP 2010-186011 A

しかしながら、上記のような要求を満たすレンズを得ることは難しく、比較的良好な結
像性能が得られたとしても、迅速なフォーカシングが難しかった。
However, it is difficult to obtain a lens that satisfies the above requirements, and even if relatively good imaging performance is obtained, quick focusing is difficult.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型でありながら、迅速なフ
ォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系、光学機器、およびレンズ系の
製造方法を提供することを目的とする。
The present invention has been made in view of such a problem, and provides a lens system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the lens system, which are small in size and capable of rapid focusing and have good imaging performance. The purpose is to provide.

このような目的達成のため、本発明に係るレンズ系は、光軸に沿って物体側から順に並
んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第1レンズと、正
の屈折力を持つ第2レンズと、負の屈折力を持つ第3レンズと、負の屈折力を持つ第4レ
ンズと、正の屈折力を持つ第5レンズと、正の屈折力を持つ第6レンズとを有するレンズ
系であって、前記第6レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体
から有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足している。
In order to achieve such an object, the lens system according to the present invention is a first lens having a negative refractive power and having a meniscus shape with a convex surface facing the object side, which is arranged in order from the object side along the optical axis. A second lens having a positive refractive power, a third lens having a negative refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, a fifth lens having a positive refractive power, and a positive refractive power A lens system having a sixth lens, and by moving the sixth lens toward the object side along the optical axis, focusing from an object at infinity to a finite distance object is performed. Is satisfied.

0.10<d10/f<0.80
但し、
d10:無限遠物点に合焦時の前記第5レンズと前記第6レンズとの光軸上の空気間隔

f:無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
0.10 <d10 / f <0.80
However,
d10: an air space on the optical axis between the fifth lens and the sixth lens at the time of focusing on an object point at infinity,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

0.25<d2/(−f1)<0.80
但し、
d2:前記第1レンズと前記第2レンズとの光軸上の空気間隔、
f1:前記第1レンズの焦点距離。
0.25 <d2 / (− f1) <0.80
However,
d2: an air space on the optical axis between the first lens and the second lens,
f1: Focal length of the first lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

0.90<(−f1)/f<1.60
但し、
f1:前記第1レンズの焦点距離。
0.90 <(− f1) / f <1.60
However,
f1: Focal length of the first lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

1.20<(−f1)/f2<2.70
但し、
f1:前記第1レンズの焦点距離、
f2:前記第2レンズの焦点距離。
1.20 <(− f1) / f2 <2.70
However,
f1: focal length of the first lens,
f2: Focal length of the second lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

0.15<ΣD23/f<0.50
但し、
ΣD23:前記第2レンズにおける物体側のレンズ面から前記第3レンズにおける像側
のレンズ面までの光軸上の距離。
0.15 <ΣD23 / f <0.50
However,
ΣD23: Distance on the optical axis from the object-side lens surface of the second lens to the image-side lens surface of the third lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

0.20<(−f4)/f<1.40
但し、
f4:前記第4レンズの焦点距離。
0.20 <(− f4) / f <1.40
However,
f4: focal length of the fourth lens.

上述のレンズ系では、以下の条件式を満足することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

0.10<n2−n3<0.50
但し、
n2:前記第2レンズのd線に対する屈折率、
n3:前記第3レンズのd線に対する屈折率。
0.10 <n2-n3 <0.50
However,
n2: refractive index of the second lens with respect to the d-line,
n3: Refractive index with respect to d-line of the third lens.

上述のレンズ系では、前記第1レンズが非球面を有することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the first lens has an aspherical surface.

上述のレンズ系では、前記第5レンズが非球面を有することが好ましい。   In the above lens system, it is preferable that the fifth lens has an aspherical surface.

また、本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた
光学機器であって、前記レンズ系として本発明に係るレンズ系を用いている。
An optical apparatus according to the present invention is an optical apparatus including a lens system that forms an image of an object on a predetermined surface, and uses the lens system according to the present invention as the lens system.

また、本発明に係るレンズ系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸
面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第1レンズと、正の屈折力を持つ第
2レンズと、負の屈折力を持つ第3レンズと、負の屈折力を持つ第4レンズと、正の屈折
力を持つ第5レンズと、正の屈折力を持つ第6レンズとを配置するレンズ系の製造方法で
あって、前記第6レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から
有限距離物体へのフォーカシングが行われ、以下の条件式を満足するようにしている。
The lens system manufacturing method according to the present invention includes a first lens having a meniscus shape with a convex surface facing the object side and having negative refractive power in order from the object side along the optical axis, and positive refraction. Second lens having power, third lens having negative refractive power, fourth lens having negative refractive power, fifth lens having positive refractive power, and sixth lens having positive refractive power The focusing method from an infinitely distant object to a finite distance object is performed by moving the sixth lens toward the object side along the optical axis. I am satisfied.

0.10<d10/f<0.80
但し、
d10:無限遠物点に合焦時の前記第5レンズと前記第6レンズとの光軸上の空気間隔

f:無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
0.10 <d10 / f <0.80
However,
d10: an air space on the optical axis between the fifth lens and the sixth lens at the time of focusing on an object point at infinity,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity.

本発明によれば、小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能
を得ることができる。
According to the present invention, it is possible to perform focusing quickly and obtain good imaging performance while being small.

(a)は第1実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the first embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第1実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 1 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the imaging magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第2実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the second embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第2実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 2 is focused at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第3実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the third embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第3実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 3 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第4実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the fourth embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第4実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 4 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the imaging magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第5実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the fifth embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第5実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 5 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第6実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the sixth example, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第6実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 6 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第7実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system concerning a 7th example, (b) is a lens block diagram when photographing magnification is -1/30, and (c). It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第7実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 7 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第8実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the eighth embodiment, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a lens block diagram. It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第8実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is various aberration diagrams at the time of focusing on infinity of the lens system according to Example 8, (b) is various aberration diagrams when the imaging magnification is −1/30 times, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)は第9実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system according to the ninth example, (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30, and (c). It is a lens block diagram when imaging magnification is -1/10. (a)は第9実施例に係るレンズ系の無限遠合焦時の諸収差図であり、(b)は撮影倍率が−1/30倍のときの諸収差図であり、(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。(A) is a diagram of various aberrations when the lens system according to Example 9 is in focus at infinity, (b) is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and (c) is a diagram. It is an aberration diagram when the imaging magnification is -1/10. (a)はデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of a digital still camera, (b) is a rear view of a digital still camera. 図19(a)中の矢印A−A´に沿った断面図である。It is sectional drawing along arrow AA 'in Fig.19 (a). レンズ系の製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of a lens system.

以下、本願の好ましい実施形態について図を参照しながら説明する。本願に係るレンズ
系を備えたデジタルスチルカメラCAMが図19および図20に示されている。図19に
おいて、(a)はデジタルスチルカメラCAMの正面図を、(b)はデジタルスチルカメ
ラCAMの背面図をそれぞれ示す。図20は、図19(a)中の矢印A−A´に沿った断
面図を示す。
Hereinafter, preferred embodiments of the present application will be described with reference to the drawings. A digital still camera CAM provided with a lens system according to the present application is shown in FIGS. 19A is a front view of the digital still camera CAM, and FIG. 19B is a rear view of the digital still camera CAM. FIG. 20 shows a cross-sectional view along the arrow AA ′ in FIG.

図19および図20に示すデジタルスチルカメラCAMは、不図示の電源釦を押すと、
撮影レンズ(LS)の不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズ(LS)で被写体(物
体)からの光が集光され、像面Iに配置された撮像素子C(例えば、CCDやCMOS等
)に結像される。撮像素子に結像された被写体像は、デジタルスチルカメラCAMの背後
に配置された液晶モニターMに表示される。撮影者は、液晶モニターMを見ながら被写体
像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し下げて被写体像を撮像素子で撮影し、不図示
のメモリーに記録保存する。
In the digital still camera CAM shown in FIGS. 19 and 20, when a power button (not shown) is pressed,
An imaging device C (for example, CCD, CMOS, etc.) disposed on the image plane I is configured such that a shutter (not shown) of the photographing lens (LS) is opened and light from the subject (object) is collected by the photographing lens (LS). ). The subject image formed on the image sensor is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor, and records and saves it in a memory (not shown).

撮影レンズは、後述の実施形態に係るレンズ系LSで構成されている。また、デジタル
スチルカメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部D、撮影レ
ンズ(レンズ系LS)のズーミング(フォーカシング)を行うためのワイド(W)−テレ
(T)釦B2、およびデジタルスチルカメラCAMの種々の条件設定等に使用するファン
クション釦B3等が配置されている。
The photographic lens is composed of a lens system LS according to an embodiment described later. The digital still camera CAM also includes an auxiliary light emitting unit D that emits auxiliary light when the subject is dark, and a wide (W) -tele (T) for zooming (focusing) of the photographing lens (lens system LS). A button B2 and a function button B3 used for setting various conditions of the digital still camera CAM are arranged.

レンズ系LSは、例えば図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体
側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第1レンズL1と、正の屈折
力を持つ第2レンズL2と、負の屈折力を持つ第3レンズL3と、負の屈折力を持つ第4
レンズL4と、正の屈折力を持つ第5レンズL5と、正の屈折力を持つ第6レンズL6と
を有して構成される。このような構成のレンズ系LSにおいて、第6レンズL6を光軸に
沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシング
が行われ、次の条件式(1)で表される条件を満足している。
For example, as shown in FIG. 1, the lens system LS includes a first lens L1 arranged in order from the object side along the optical axis and having a meniscus shape having a convex surface toward the object side and having negative refractive power; A second lens L2 having a positive refractive power, a third lens L3 having a negative refractive power, and a fourth lens having a negative refractive power.
The lens L4 includes a fifth lens L5 having a positive refractive power and a sixth lens L6 having a positive refractive power. In the lens system LS having such a configuration, focusing from an infinite object to a finite distance object is performed by moving the sixth lens L6 along the optical axis toward the object side, and the following conditional expression (1) is satisfied. Satisfy the conditions shown.

0.10<d10/f<0.80 …(1)
但し、
d10:無限遠物点に合焦時の第5レンズL5と第6レンズL6との光軸上の空気間隔

f:無限遠物点に合焦時のレンズ系LSの焦点距離。
0.10 <d10 / f <0.80 (1)
However,
d10: an air space on the optical axis between the fifth lens L5 and the sixth lens L6 when focusing on an object point at infinity,
f: The focal length of the lens system LS when focusing on an object point at infinity.

本実施形態のレンズ系LSは、第6レンズL6を光軸に沿って物体側へ移動させる(繰
り出す)ことにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングを行うため、有限
距離物体へのフォーカシング時の収差変動を抑えることができる。また、第6レンズL6
単体でフォーカシングを行うことにより、フォーカシング時のレンズの重量が小さくなる
ため、迅速なフォーカシングを行うことができる。これにより、小型でありながら、迅速
なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系LSを得ることができる。
また、このようなレンズ系LSを備えた光学機器(デジタルスチルカメラCAM)を得る
ことができる。
Since the lens system LS of the present embodiment performs focusing from an infinite object to a finite distance object by moving (sending out) the sixth lens L6 along the optical axis toward the object side, focusing on a finite distance object is performed. The aberration fluctuation at the time can be suppressed. The sixth lens L6
By performing focusing alone, the weight of the lens at the time of focusing is reduced, so that quick focusing can be performed. As a result, it is possible to obtain a lens system LS that can be focused quickly and has good imaging performance while being small.
In addition, an optical device (digital still camera CAM) including such a lens system LS can be obtained.

ここで、条件式(1)は、第5レンズL5の像側のレンズ面から第6レンズL6の物体
側のレンズ面までの光軸上における適切な距離を規定する条件式である。条件式(1)の
下限値を下回る条件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に主光線より下方の
コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。また、射出瞳位置が像側に変移し、テレ
セントリック性が損なわれるため好ましくない。一方、条件式(1)の上限値を上回る条
件である場合、有限距離物体へのフォーカシング時に歪曲収差の補正が困難となるため好
ましくない。また、第6レンズL6の屈折力を強くしない限り、像面移動係数が減少し、
有限距離物体へのフォーカシング時に第6レンズL6の移動量が大きくなるため、フォー
カシング速度の減少を招いてしまう。条件式(1)を満足することで、テレセントリック
性を保ちながら、良好な収差補正を行うことができる。
Here, the conditional expression (1) is a conditional expression that defines an appropriate distance on the optical axis from the image side lens surface of the fifth lens L5 to the object side lens surface of the sixth lens L6. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (1), it is not preferable because correction of coma below the principal ray becomes difficult during focusing on a finite distance object. Further, the exit pupil position is shifted to the image side, and the telecentricity is impaired. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (1), it is difficult to correct distortion when focusing on a finite distance object. In addition, unless the refractive power of the sixth lens L6 is increased, the image plane movement coefficient decreases,
Since the moving amount of the sixth lens L6 increases during focusing on a finite distance object, the focusing speed is reduced. By satisfying conditional expression (1), it is possible to perform good aberration correction while maintaining telecentricity.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(1)の下限値を0.18にするこ
とが望ましい。また、条件式(1)の下限値を0.28にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(1)の上限値を0.70にすることが望
ましい。また、条件式(1)の上限値を0.40にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.18. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.28. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 0.70. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.40.

このようなレンズ系LSでは、次の条件式(2)で表される条件を満足することが好ま
しい。
In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (2) is satisfied.

0.25<d2/(−f1)<0.80 …(2)
但し、
d2:第1レンズL1と第2レンズL2との光軸上の空気間隔、
f1:第1レンズL1の焦点距離。
0.25 <d2 / (− f1) <0.80 (2)
However,
d2: an air space on the optical axis between the first lens L1 and the second lens L2,
f1: Focal length of the first lens L1.

条件式(2)は、第1レンズL1の像側のレンズ面から第2レンズL2の物体側のレン
ズ面までの光軸上における距離と、第1レンズL1の焦点距離との比に関して適切な範囲
を規定する条件式である。条件式(2)の下限値を下回る条件である場合、サジタルコマ
フレアの補正が困難となり、好ましくない。一方、条件式(2)の上限値を上回る条件で
ある場合、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となる。条件式(2)を満足
することで、良好な収差補正を行うことができる。
Conditional expression (2) is appropriate for the ratio of the distance on the optical axis from the image-side lens surface of the first lens L1 to the object-side lens surface of the second lens L2 and the focal length of the first lens L1. It is a conditional expression that defines the range. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (2), it is difficult to correct sagittal coma flare, which is not preferable. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), it is difficult to simultaneously correct curvature of field and astigmatism. Satisfying conditional expression (2) makes it possible to perform favorable aberration correction.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(2)の下限値を0.30にするこ
とが望ましい。また、条件式(2)の下限値を0.38にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(2)の上限値を0.70にすることが望
ましい。また、条件式(2)の上限値を0.58にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 0.30. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.38. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.70. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.58.

このようなレンズ系LSでは、次の条件式(3)で表される条件を満足することが好ま
しい。
In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (3) is satisfied.

0.90<(−f1)/f<1.60 …(3)
但し、
f1:第1レンズL1の焦点距離。
0.90 <(− f1) / f <1.60 (3)
However,
f1: Focal length of the first lens L1.

条件式(3)は、第1レンズL1の屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である
。条件式(3)の下限値を下回る条件である場合、負レンズである第1レンズL1の屈折
力が大きくなり、第2レンズL2への軸上の入射光束が大きくなるため、球面収差の波長
ごとの補正が困難となり、好ましくない。また、後側主点位置が像側に移動するため、光
学系の全長が大きくなり、好ましくない。一方、条件式(3)の上限値を上回る条件であ
る場合、負レンズである第1レンズL1の屈折力が減少することにより、ペッツバール和
が増大するため、像面湾曲と非点収差を同時に補正することが困難となる。また、前玉レ
ンズ径が大きくなるため、好ましくない。条件式(3)を満足することで、光学系の全長
を小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。
Conditional expression (3) is a conditional expression for defining the refractive power of the first lens L1 within an appropriate range. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (3), the refractive power of the first lens L1, which is a negative lens, is increased, and the incident light beam on the second lens L2 is increased. It is difficult to correct each one, which is not preferable. Further, since the rear principal point position moves to the image side, the total length of the optical system becomes large, which is not preferable. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (3), the refractive power of the first lens L1, which is a negative lens, decreases, and the Petzval sum increases. It becomes difficult to correct. Moreover, since the front lens diameter becomes large, it is not preferable. Satisfying the conditional expression (3) makes it possible to perform favorable aberration correction while reducing the overall length of the optical system.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(3)の下限値を0.95にするこ
とが望ましい。また、条件式(3)の下限値を1.00にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(3)の上限値を1.50にすることが望
ましい。また、条件式(3)の上限値を1.40にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.95. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.00. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.50. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.40.

このようなレンズ系LSでは、次の条件式(4)で表される条件を満足することが好ま
しい。
In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (4) is satisfied.

1.20<(−f1)/f2<2.70 …(4)
但し、
f1:第1レンズL1の焦点距離、
f2:第2レンズL2の焦点距離。
1.20 <(− f1) / f2 <2.70 (4)
However,
f1: the focal length of the first lens L1,
f2: Focal length of the second lens L2.

条件式(4)は、第1レンズL1と第2レンズL2の屈折力の比に関して適切な範囲を
規定するための条件式である。条件式(4)の下限値を下回る条件である場合、第2レン
ズL2に対する第1レンズL1の屈折力が大きくなり、球面収差の波長ごとの補正が困難
となるため好ましくない。また光学系の全長が大きくなるため好ましくない。一方、条件
式(4)の上限値を上回る条件である場合、第2レンズL2に対する第1レンズL1の屈
折力が小さくなり、ペッツバール和が増大し、像面湾曲と非点収差を同時に補正すること
が困難となるため好ましくない。また、前玉レンズ径が大きくなるため好ましくない。条
件式(4)を満足することで、光学系の全長を小さくしながら、良好な収差補正を行うこ
とができる。
Conditional expression (4) is a conditional expression for defining an appropriate range regarding the ratio of the refractive powers of the first lens L1 and the second lens L2. If the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (4), the refractive power of the first lens L1 with respect to the second lens L2 becomes large, and correction of spherical aberration for each wavelength becomes difficult, which is not preferable. In addition, the total length of the optical system becomes large, which is not preferable. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (4), the refractive power of the first lens L1 with respect to the second lens L2 decreases, the Petzval sum increases, and the field curvature and astigmatism are corrected simultaneously. This is not preferable because it becomes difficult. In addition, the front lens diameter is undesirably large. Satisfying the conditional expression (4) makes it possible to perform good aberration correction while reducing the overall length of the optical system.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(4)の下限値を1.40にするこ
とが望ましい。また、条件式(4)の下限値を1.80にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(4)の上限値を2.55にすることが望
ましい。また、条件式(4)の上限値を2.44にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.40. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.80. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 2.55. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 2.44.

このようなレンズ系LSでは、次の条件式(5)で表される条件を満足することが好ま
しい。
In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (5) is satisfied.

0.15<ΣD23/f<0.50 …(5)
但し、
ΣD23:第2レンズL2における物体側のレンズ面から第3レンズL3における像側
のレンズ面までの光軸上の距離。
0.15 <ΣD23 / f <0.50 (5)
However,
ΣD23: Distance on the optical axis from the object-side lens surface of the second lens L2 to the image-side lens surface of the third lens L3.

条件式(5)は、第2レンズL2における物体側のレンズ面から第3レンズL3におけ
る像面側のレンズ面までの光軸上における適切な距離を規定するための条件式である。条
件式(5)の下限値を下回る条件である場合、色補正が困難となるため、好ましくない。
一方、条件式(5)の上限値を上回る条件である場合、主光線より下方のコマ収差の補正
が困難となるため好ましくない。条件式(5)を満足することで、良好な収差補正を行う
ことができる。
Conditional expression (5) is a conditional expression for defining an appropriate distance on the optical axis from the object-side lens surface of the second lens L2 to the image-side lens surface of the third lens L3. If the condition is less than the lower limit value of conditional expression (5), color correction becomes difficult, which is not preferable.
On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (5), it is not preferable because correction of coma aberration below the principal ray becomes difficult. Satisfying conditional expression (5) makes it possible to perform favorable aberration correction.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(5)の下限値を0.20にするこ
とが望ましい。また、条件式(5)の下限値を0.27にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(5)の上限値を0.48にすることが望
ましい。また、条件式(5)の上限値を0.45にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 0.20. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.27. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.48. It is more desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.45.

このようなレンズ系LSでは、次の条件式(6)で表される条件を満足することが好ま
しい。
In such a lens system LS, it is preferable that the condition represented by the following conditional expression (6) is satisfied.

0.20<(−f4)/f<1.40 …(6)
但し、
f4:第4レンズL4の焦点距離。
0.20 <(− f4) / f <1.40 (6)
However,
f4: focal length of the fourth lens L4.

条件式(6)は、第4レンズL4の屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である
。条件式(6)の下限値を下回る条件である場合、歪曲収差の補正が困難となるため、好
ましくない。一方、条件式(6)の上限値を上回る条件である場合、負レンズである第4
レンズL4の屈折力が減少することにより、ペッツバール和が増大するため、像面湾曲と
非点収差を同時に補正することが困難となるため、好ましくない。条件式(6)を満足す
ることで、良好な収差補正を行うことができる。
Conditional expression (6) is a conditional expression for defining the refractive power of the fourth lens L4 within an appropriate range. When the condition is lower than the lower limit value of the conditional expression (6), it is difficult to correct distortion, which is not preferable. On the other hand, when the condition exceeds the upper limit value of the conditional expression (6), the fourth is a negative lens.
Since the Petzval sum is increased by reducing the refractive power of the lens L4, it is difficult to correct curvature of field and astigmatism at the same time, which is not preferable. Satisfying conditional expression (6) makes it possible to correct aberrations satisfactorily.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(6)の下限値を0.38にするこ
とが望ましい。また、条件式(6)の下限値を0.56にすることがより望ましい。一方
、本実施形態の効果を確実にするために条件式(6)の上限値を1.20にすることが望
ましい。また、条件式(6)の上限値を1.02にすることがより望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.38. It is more desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.56. On the other hand, in order to ensure the effect of this embodiment, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (6) to 1.20. It is more desirable to set the upper limit value of conditional expression (6) to 1.02.

このようなレンズ系LSでは、次の条件式(7)で表される条件を満足することが好ま
しい。
In such a lens system LS, it is preferable that the condition expressed by the following conditional expression (7) is satisfied.

0.10<n2−n3<0.50 …(7)
但し、
n2:第2レンズL2のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、
n3:第3レンズL3のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率。
0.10 <n2-n3 <0.50 (7)
However,
n2: refractive index of the second lens L2 with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm),
n3: a refractive index of the third lens L3 with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm).

条件式(7)は、第2レンズL2と第3レンズL3の屈折率差の適切な範囲を規定した
条件式である。条件式(7)の下限値を下回る条件である場合、色収差を補正することが
困難となり好ましくない。また、条件式(7)の上限値を上回る条件である場合でも、色
収差を補正することが困難となり好ましくない。条件式(7)を満足することで、良好な
収差補正を行うことができる。
Conditional expression (7) is a conditional expression that defines an appropriate range of the refractive index difference between the second lens L2 and the third lens L3. When the condition is less than the lower limit value of conditional expression (7), it is difficult to correct chromatic aberration, which is not preferable. Even if the condition exceeds the upper limit value of conditional expression (7), it is difficult to correct chromatic aberration, which is not preferable. Satisfying conditional expression (7) makes it possible to correct aberrations satisfactorily.

なお、本実施形態の効果を確実にするために条件式(7)の下限値を0.14にするこ
とが望ましい。一方、本実施形態の効果を確実にするために条件式(7)の上限値を0.
35にすることが望ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.14. On the other hand, in order to ensure the effect of the present embodiment, the upper limit value of the conditional expression (7) is set to 0.
35 is desirable.

このようなレンズ系LSでは、第1レンズL1が非球面を有することが好ましい。これ
により、歪曲収差と像面湾曲の補正が良好となる。また、負レンズの屈折力を弱めること
が可能なため、口径比(Fナンバー)を明るくすることができる。
In such a lens system LS, it is preferable that the first lens L1 has an aspherical surface. Thereby, the correction of distortion and curvature of field becomes good. In addition, since the refractive power of the negative lens can be weakened, the aperture ratio (F number) can be increased.

このようなレンズ系LSでは、第5レンズL5が非球面を有することが好ましい。これ
により、球面収差の補正が良好となる。
In such a lens system LS, it is preferable that the fifth lens L5 has an aspherical surface. Thereby, the correction of the spherical aberration becomes good.

ここで、上述のような構成のレンズ系LSの製造方法について、図21を参照しながら
説明する。まず、円筒状の鏡筒内に、物体側から順に、第1レンズL1と、第2レンズL
2と、第3レンズL3と、第4レンズL4と、第5レンズL5と、第6レンズL6とを組
み込む(ステップST10)。そして、第6レンズL6を光軸に沿って物体側へ移動させ
ることにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように、第6
レンズを駆動可能に構成する(ステップST20)。
Here, a manufacturing method of the lens system LS having the above-described configuration will be described with reference to FIG. First, in the cylindrical barrel, in order from the object side, the first lens L1 and the second lens L
2, the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6 are incorporated (step ST10). Then, the sixth lens L6 is moved to the object side along the optical axis so that focusing from an infinite object to a finite distance object is performed.
The lens is configured to be drivable (step ST20).

レンズの組み込みを行うステップST10において、第1レンズL1が物体側に凸面を
向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持ち、第2レンズL2が正の屈折力を持ち、
第3レンズL3が負の屈折力を持ち、第4レンズL4が負の屈折力を持ち、第5レンズL
5が正の屈折力を持ち、第6レンズL6が正の屈折力を持ち、前述の条件式(1)等を満
足するように、第1〜第6レンズL1〜L6を配置する。このような製造方法によれば、
小型でありながら、迅速なフォーカシングが可能で、良好な結像性能を有したレンズ系L
Sを得ることができる。
In step ST10 in which the lens is incorporated, the first lens L1 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, has negative refractive power, and the second lens L2 has positive refractive power,
The third lens L3 has a negative refractive power, the fourth lens L4 has a negative refractive power, and the fifth lens L
The first to sixth lenses L1 to L6 are arranged so that 5 has a positive refractive power, the sixth lens L6 has a positive refractive power, and satisfies the above-described conditional expression (1). According to such a manufacturing method,
A lens system L that is compact and capable of rapid focusing and has good imaging performance
S can be obtained.

(第1実施例)
以下、本願の各実施例を添付図面に基づいて説明する。まず、本願の第1実施例につい
て図1〜図2および表1を用いて説明する。図1(a)は第1実施例に係るレンズ系LS
(LS1)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図1(b)は撮影倍率が−1/30倍
のときのレンズ構成図であり、図1(c)は撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成
図である。第1実施例に係るレンズ系LS1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物
体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折力を持つ第1レンズL1と、正の屈
折力を持つ第2レンズL2と、負の屈折力を持つ第3レンズL3と、負の屈折力を持つ第
4レンズL4と、正の屈折力を持つ第5レンズL5と、正の屈折力を持つ第6レンズL6
とから構成される。そして、第6レンズL6を光軸に沿って物体側へ移動させることによ
り、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように構成される。なお
、第3レンズL3と第4レンズL4との間には、開口絞りSが配設されている。また、第
2レンズL2と第3レンズL3とが貼り合わせレンズになっている。
(First embodiment)
Embodiments of the present application will be described below with reference to the accompanying drawings. First, a first embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 1A shows a lens system LS according to the first embodiment.
FIG. 1B is a lens configuration diagram when focusing on infinity in (LS1), FIG. 1B is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/30, and FIG. 1C is an imaging magnification of −1. It is a lens block diagram at the time of / 10. The lens system LS1 according to the first example includes a first lens L1 arranged in order from the object side along the optical axis and having a meniscus shape having a convex surface toward the object side and having negative refractive power, and a positive lens A second lens L2 having a refractive power, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a negative refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a positive refractive power 6th lens L6 with
It consists of. Then, the sixth lens L6 is moved to the object side along the optical axis, so that focusing from an infinite object to a finite distance object is performed. An aperture stop S is disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4. Further, the second lens L2 and the third lens L3 are bonded lenses.

第1実施例においては、第1レンズL1における像側のレンズ面が非球面となっている
。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第6レン
ズL6における物体側のレンズ面が非球面となっている。
In the first embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is an aspherical surface. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric. The object side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

以下に、表1〜表9を示すが、これらは第1〜第9実施例に係るレンズ系の諸元の値を
それぞれ掲げた表である。各表の[全体諸元]において、fは無限遠合焦時の焦点距離を
、FNOは無限遠合焦時のFナンバーを、2ωは無限遠合焦時の画角を、Yは最大像高を
、BFは無限遠合焦時のバックフォーカスを、TLは無限遠合焦時のレンズ系全長をそれ
ぞれ示す。また、ΣD23は第2レンズL2における物体側のレンズ面から第3レンズL
3における像側のレンズ面までの光軸上の距離を、f1は第1レンズL1の焦点距離を、
f2は第2レンズL2の焦点距離を、f4は第4レンズL4の焦点距離をそれぞれ示す。
Tables 1 to 9 are shown below, and these are the tables listing the values of the specifications of the lens systems according to the first to ninth examples. In [Overall Specifications] in each table, f is the focal length when focusing on infinity, FNO is the F number when focusing on infinity, 2ω is the angle of view when focusing on infinity, and Y is the maximum image. BF indicates the back focus when focusing on infinity, and TL indicates the total length of the lens system when focusing on infinity. Further, ΣD23 is the third lens L from the object side lens surface of the second lens L2.
3, the distance on the optical axis to the lens surface on the image side in f1, f1 is the focal length of the first lens L1,
f2 represents the focal length of the second lens L2, and f4 represents the focal length of the fourth lens L4.

また、[レンズデータ]において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番を、Rはレ
ンズの曲率半径を、Dはレンズ面の間隔を、ndはd線(波長λ=587.6nm)に対
する屈折率を、νdはd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数を、d10およ
びd12は可変面間隔を、BFはバックフォーカスをそれぞれ示す。さらに、[レンズデ
ータ]中の非球面レンズは面番号の欄に米印(*)を付している。また、曲率半径「∞」は
平面を示し、空気の屈折率「nd=1.000000」はその記載を省略している。
In [Lens data], the surface number is the order of the lens surfaces counted from the object side, R is the radius of curvature of the lens, D is the distance between the lens surfaces, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Νd is the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), d10 and d12 are the variable surface spacing, and BF is the back focus. Furthermore, the aspherical lens in [Lens data] is marked with an asterisk (*) in the surface number column. The curvature radius “∞” indicates a plane, and the refractive index “nd = 1.00000” of air is omitted from the description.

また、[非球面データ]において示す非球面係数は、光軸に垂直な方向の高さをyとし
、高さyにおける光軸方向の変移量をX(y)とし、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径
)をRとし、円錐定数をκとし、n次(n=4,6,8,10)の非球面係数をAnとし
たとき、次式(8)で表される。なお、各実施例において、2次の非球面係数A2は0で
あり、記載を省略している。また、[非球面データ]において、「E-n」は「×10-n
を示す。
Further, the aspheric coefficient shown in [Aspherical data] is that the height in the direction perpendicular to the optical axis is y, the amount of displacement in the optical axis direction at the height y is X (y), and the radius of curvature of the reference spherical surface ( When the paraxial radius of curvature is R, the conic constant is κ, and the n-th order (n = 4, 6, 8, 10) aspheric coefficient is An, the following equation (8) is obtained. In each example, the secondary aspherical coefficient A2 is 0, and the description is omitted. In [Aspherical data], “En” is “× 10 −n ”.
Indicates.

X(y)=(y2/R)/[1+{1−κ×(y2/R2)}1/2
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 …(8)
X (y) = (y 2 / R) / [1+ {1-κ × (y 2 / R 2 )} 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (8)

また、[可変間隔データ]において、fは無限遠合焦時の焦点距離を、βは撮影倍率を
それぞれ示す。また、d10およびd12は各焦点距離または撮影倍率に対応する可変面
間隔値を示す。また、[条件式対応値]は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
In [Variable interval data], f indicates a focal length at the time of focusing on infinity, and β indicates a photographing magnification. Further, d10 and d12 indicate variable surface interval values corresponding to the respective focal lengths or photographing magnifications. [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.

なお、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離f、曲率半径R、その他の
長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等
の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、後述の第2〜第9実施
例の諸元値においても、本実施例と同様の符号を用いる。
The focal length f, the radius of curvature R, and other length units listed in all the following specifications are generally “mm”, but the optical system may be proportionally enlarged or reduced. Since equivalent optical performance can be obtained, the present invention is not limited to this. In addition, the same reference numerals as those in the present embodiment are also used in the specification values of second to ninth embodiments described later.

下の表1に、第1実施例における各諸元を示す。なお、表1における第1面〜第12面
の曲率半径Rは、図1(a)における第1面〜第12面に付した符号R1〜R12に対応
している。また、第1実施例において、第2面、第10面、および第11面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
Table 1 below shows specifications in the first embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 12th surface in Table 1 respond | corresponds to code | symbol R1-R12 attached | subjected to the 1st surface-the 12th surface in Fig.1 (a). In the first example, the lens surfaces of the second surface, the tenth surface, and the eleventh surface are formed in an aspherical shape.

(表1)
[全体諸元]
f=100.00000
FNO=2.46
2ω=62.94
Y=60.00
BF=81.98720
TL=254.57217
ΣD23=28.30000
−f1=130.95561
f2=54.57954
−f4=64.16051
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 122.4486 6.8000 1.51860 69.89
2* 42.8563 54.5048
3 82.3600 22.7000 1.81600 46.63
4 -84.9688 5.6000 1.64769 33.79
5 -294.5536 2.8553
6 ∞ 15.4000 (開口絞りS)
7 -92.0084 3.6500 1.75520 27.51
8 104.1059 4.3000
9 1200.4606 14.1000 1.69350 53.22
10* -65.1144 d10
11* 349.1520 10.3000 1.60300 65.47
12 -629.6770 BF
[非球面データ]
第2面
κ=0.8453,A4=7.1396E-08,A6=4.5721E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第10面
κ=0.0518,A4=-8.0008E-09,A6=2.6652E-10,A8=-2.7903E-13,A10=2.6973E-16
第11面
κ=1.0000,A4=6.9111E-08,A6=-8.6389E-12,A8=1.0332E-15,A10=-1.5703E-20
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 32.375 24.510 10.302
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.32375
条件式(2)d2/(−f1)=0.41621
条件式(3)(−f1)/f=1.30956
条件式(4)(−f1)/f2=2.39935
条件式(5)ΣD23/f=0.28300
条件式(6)(−f4)/f=0.64161
条件式(7)n2−n3=0.16831
(Table 1)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.46
2ω = 62.94
Y = 60.00
BF = 81.98720
TL = 254.57217
ΣD23 = 28.30000
−f1 = 130.95561
f2 = 54.57954
−f4 = 64.16051
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 122.4486 6.8000 1.51860 69.89
2 * 42.8563 54.5048
3 82.3600 22.7000 1.81600 46.63
4 -84.9688 5.6000 1.64769 33.79
5 -294.5536 2.8553
6 ∞ 15.4000 (Aperture stop S)
7 -92.0084 3.6500 1.75520 27.51
8 104.1059 4.3000
9 1200.4606 14.1000 1.69350 53.22
10 * -65.1144 d10
11 * 349.1520 10.3000 1.60300 65.47
12 -629.6770 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.8453, A4 = 7.1396E-08, A6 = 4.5721E-11, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
10th surface κ = 0.0518, A4 = -8.0008E-09, A6 = 2.6652E-10, A8 = -2.7903E-13, A10 = 2.6973E-16
11th surface κ = 1.0000, A4 = 6.9111E-08, A6 = -8.6389E-12, A8 = 1.0332E-15, A10 = -1.5703E-20
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 32.375 24.510 10.302
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.32375
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.41621
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.30956
Conditional expression (4) (-f1) /f2=2.39935
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.28300
Conditional expression (6) (-f4) /f=0.41641
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.16831

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図2(a)〜(c)は、第1実施例に係るレンズ系LS1の諸収差図である。ここで、
図2(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図2(b)は撮影倍率が−1/30倍のと
きの諸収差図であり、図2(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。各
収差図において、FNOはFナンバーを、NAは開口数を、Yは像高をそれぞれ示す。な
お、非点収差図および歪曲収差図においては、像高Yの最大値を示す。また、各収差図に
おいて、dおよびgはそれぞれ、d線(波長λ=587.6nm)およびg線(波長λ=
435.8nm)の収差曲線を示している。非点収差図において、実線はサジタル像面、
点線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高におけるコマ収差をそ
れぞれ表している。なお、他の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略
する。
2A to 2C are graphs showing various aberrations of the lens system LS1 according to the first example. here,
2A is a diagram showing various aberrations at the time of focusing on infinity, FIG. 2B is a diagram showing various aberrations when the imaging magnification is −1/30, and FIG. 2C is an imaging magnification. FIG. 10 is a diagram showing various aberrations at a magnification of −1/10. In each aberration diagram, FNO represents an F number, NA represents a numerical aperture, and Y represents an image height. In the astigmatism diagram and the distortion diagram, the maximum value of the image height Y is shown. In each aberration diagram, d and g are d-line (wavelength λ = 587.6 nm) and g-line (wavelength λ =
435.8). In the astigmatism diagram, the solid line is the sagittal image plane,
Dotted lines indicate the meridional image planes. The coma aberration diagram shows coma aberration at each image height. In the other embodiments, similar symbols are used, and the following description is omitted.

そして、各収差図より、第1実施例に係るレンズ系LS1は、全物体距離範囲にわたっ
て諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第1
実施例のレンズ系LS1を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおいても
、優れた光学性能を確保することができる。
Each aberration diagram shows that the lens system LS1 according to Example 1 has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, the first
By mounting the lens system LS1 of the embodiment, excellent optical performance can be ensured also in the digital still camera CAM.

(第2実施例)
次に、本願の第2実施例について図3〜図4および表2を用いて説明する。図3(a)
は第2実施例に係るレンズ系LS(LS2)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図3
(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図3(c)は撮影倍率が
−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第2実施例のレンズ系LS2は、第1
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第2実施例においては、第1レンズL1における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面とな
っている。また、第6レンズL6における物体側のレンズ面が非球面となっている。
(Second embodiment)
Next, a second embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 3 (a)
These are the lens block diagrams at the time of infinity focusing of the lens system LS (LS2) which concerns on 2nd Example, FIG.
FIG. 3B is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/30 times, and FIG. 3C is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/10 times. Note that the lens system LS2 of the second embodiment has the first structure.
The configuration is the same as that of the lens system of the embodiment, and the same reference numerals as those of the first embodiment are attached to the respective portions, and detailed description thereof is omitted. In the second embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is an aspherical surface. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric. The object side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

下の表2に、第2実施例における各諸元を示す。なお、表2における第1面〜第12面
の曲率半径Rは、図3(a)における第1面〜第12面に付した符号R1〜R12に対応
している。また、第2実施例において、第2面、第10面、および第11面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
Table 2 below shows specifications in the second embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 12th surface in Table 2 respond | corresponds to code | symbol R1-R12 attached | subjected to the 1st surface-the 12th surface in Fig.3 (a). In the second embodiment, the lens surfaces of the second surface, the tenth surface, and the eleventh surface are formed in an aspherical shape.

(表2)
[全体諸元]
f=99.89042
FNO=2.42
2ω=62.98
Y=60.00
BF=80.34703
TL=274.37961
ΣD23=42.70000
−f1=120.40121
f2=58.31564
−f4=64.61976
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 170.2701 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.2036 61.2412
3 81.9246 29.0000 1.81600 46.63
4 -95.4701 13.7000 1.67270 32.11
5 -384.3289 8.5461
6 ∞ 10.7000 (開口絞りS)
7 -83.1322 4.7000 1.72825 28.46
8 111.0349 3.4000
9 202.6297 14.1000 1.69350 53.22
10* -74.7636 d10
11* 341.8450 7.5000 1.61881 63.86
12 ∞ BF
[非球面データ]
第2面
κ=1.0000,A4=-1.9652E-07,A6=-2.0025E-10,A8=1.4486E-13,A10=-1.0959E-16
第10面
κ=-7.2319,A4=-1.8902E-06,A6=1.5303E-09,A8=-8.0872E-13,A10=2.8783E-16
第11面
κ=1.0000,A4=-3.4431E-08,A6=1.2536E-10,A8=-9.0144E-14,A10=2.1055E-17
[可変間隔データ]
fまたはβ 99.89 -1/30倍 -1/10倍
d10 34.345 23.282 4.105
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.34383
条件式(2)d2/(−f1)=0.50864
条件式(3)(−f1)/f=1.20533
条件式(4)(−f1)/f2=2.06465
条件式(5)ΣD23/f=0.42747
条件式(6)(−f4)/f=0.64691
条件式(7)n2−n3=0.14330
(Table 2)
[Overall specifications]
f = 99.89042
FNO = 2.42
2ω = 62.98
Y = 60.00
BF = 80.34703
TL = 274.37961
ΣD23 = 42.70000
−f1 = 120.40121
f2 = 58.31564
-F4 = 64.61976
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 170.2701 6.8000 1.55332 71.67
2 * 47.2036 61.2412
3 81.9246 29.0000 1.81600 46.63
4 -95.4701 13.7000 1.67270 32.11
5 -384.3289 8.5461
6 ∞ 10.7000 (Aperture stop S)
7 -83.1322 4.7000 1.72825 28.46
8 111.0349 3.4000
9 202.6297 14.1000 1.69350 53.22
10 * -74.7636 d10
11 * 341.8450 7.5000 1.61881 63.86
12 ∞ BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0000, A4 = -1.9652E-07, A6 = -2.0025E-10, A8 = 1.4486E-13, A10 = -1.0959E-16
10th surface κ = -7.2319, A4 = -1.8902E-06, A6 = 1.5303E-09, A8 = -8.0872E-13, A10 = 2.8783E-16
11th surface κ = 1.0000, A4 = -3.4431E-08, A6 = 1.2536E-10, A8 = -9.0144E-14, A10 = 2.1055E-17
[Variable interval data]
f or β 99.89 -1/30 times -1/10 times d10 34.345 23.282 4.105
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.34383
Conditional expression (2) d2 / (-f1) = 0.50864
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.20533
Conditional expression (4) (-f1) /f2=2.06465
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.42747
Conditional expression (6) (-f4) /f=0.64691
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.14330

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図4(a)〜(c)は、第2実施例に係るレンズ系LS2の諸収差図である。ここで、
図4(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図4(b)は撮影倍率が−1/30倍のと
きの諸収差図であり、図4(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第2実施例に係るレンズ系LS2は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第2実施
例のレンズ系LS2を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
4A to 4C are graphs showing various aberrations of the lens system LS2 according to the second example. here,
4A is a diagram showing various aberrations when focusing on infinity, FIG. 4B is a diagram showing various aberrations when the imaging magnification is −1/30, and FIG. 4C is an imaging magnification. FIG. 10 is a diagram showing various aberrations at a magnification of −1/10. Each aberration diagram shows that the lens system LS2 according to the second example has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, by mounting the lens system LS2 of the second embodiment, excellent optical performance can be ensured even in the digital still camera CAM.

(第3実施例)
次に、本願の第3実施例について図5〜図6および表3を用いて説明する。図5(a)
は第3実施例に係るレンズ系LS(LS3)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図5
(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図5(c)は撮影倍率が
−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第3実施例のレンズ系LS3は、第1
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第3実施例においては、第1レンズL1における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面とな
っている。
(Third embodiment)
Next, a third embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG.
These are the lens block diagrams at the time of focusing on infinity of the lens system LS (LS3) which concerns on 3rd Example, FIG.
FIG. 5B is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/30 times, and FIG. 5C is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/10 times. Note that the lens system LS3 of the third embodiment has the first structure.
The configuration is the same as that of the lens system of the embodiment, and the same reference numerals as those of the first embodiment are attached to the respective portions, and detailed description thereof is omitted. In the third embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is aspheric. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric.

下の表3に、第3実施例における各諸元を示す。なお、表3における第1面〜第12面
の曲率半径Rは、図5(a)における第1面〜第12面に付した符号R1〜R12に対応
している。また、第3実施例において、第2面および第10面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
Table 3 below shows specifications in the third embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 12th surface in Table 3 respond | corresponds to code | symbol R1-R12 attached | subjected to the 1st surface-the 12th surface in Fig.5 (a). In the third embodiment, the lens surfaces of the second surface and the tenth surface are aspherical.

(表3)
[全体諸元]
f=100.00000
FNO=2.42
2ω=62.98
Y=60.00
BF=76.94090
TL=269.83347
ΣD23=41.40000
−f1=134.37789
f2=56.64151
−f4=57.33531
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 138.4087 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.5230 60.8556
3 89.9609 29.9000 1.81600 46.63
4 -80.8610 11.5000 1.67270 32.11
5 -177.8287 3.8451
6 ∞ 15.3000 (開口絞りS)
7 -66.1942 4.7000 1.72825 28.46
8 116.4739 4.3000
9 533.5018 13.2000 1.69350 53.22
10* -64.3152 d10
11 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
12 -955.7713 BF
[非球面データ]
第2面
κ=1.0495,A4=-8.3320E-08,A6=-1.4008E-10,A8=8.5361E-14,A10=-6.1096E-17
第10面
κ=0.1309,A4=-6.6735E-08,A6=-6.9137E-11,A8=1.2727E-13,A10=-2.7464E-17
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 33.492 24.655 8.985
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.33492
条件式(2)d2/(−f1)=0.45287
条件式(3)(−f1)/f=1.34378
条件式(4)(−f1)/f2=2.37243
条件式(5)ΣD23/f=0.41400
条件式(6)(−f4)/f=0.57335
条件式(7)n2−n3=0.14330
(Table 3)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.42
2ω = 62.98
Y = 60.00
BF = 76.94090
TL = 269.83347
ΣD23 = 41.40000
−f1 = 134.37789
f2 = 56.64151
−f4 = 57.33531
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 138.4087 6.8000 1.55332 71.67
2 * 47.5230 60.8556
3 89.9609 29.9000 1.81600 46.63
4 -80.8610 11.5000 1.67270 32.11
5 -177.8287 3.8451
6 ∞ 15.3000 (Aperture stop S)
7 -66.1942 4.7000 1.72825 28.46
8 116.4739 4.3000
9 533.5018 13.2000 1.69350 53.22
10 * -64.3152 d10
11 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
12 -955.7713 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0495, A4 = -8.3320E-08, A6 = -1.4008E-10, A8 = 8.5361E-14, A10 = -6.1096E-17
10th surface κ = 0.1309, A4 = -6.6735E-08, A6 = -6.9137E-11, A8 = 1.2727E-13, A10 = -2.7464E-17
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 33.492 24.655 8.985
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.34942
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.45287
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.34378
Conditional expression (4) (-f1) /f2=2.72443
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.41400
Conditional expression (6) (-f4) /f=0.57335
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.14330

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図6(a)〜(c)は、第3実施例に係るレンズ系LS3の諸収差図である。ここで、
図6(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図6(b)は撮影倍率が−1/30倍のと
きの諸収差図であり、図6(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第3実施例に係るレンズ系LS3は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第3実施
例のレンズ系LS3を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
6A to 6C are graphs showing various aberrations of the lens system LS3 according to the third example. here,
6A is a diagram illustrating various aberrations when focusing on infinity, FIG. 6B is a diagram illustrating various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and FIG. 6C is a diagram illustrating the photographing magnification. FIG. 10 is a diagram showing various aberrations at a magnification of −1/10. Each aberration diagram shows that the lens system LS3 according to Example 3 has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, by mounting the lens system LS3 of the third embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital still camera CAM.

(第4実施例)
次に、本願の第4実施例について図7〜図8および表4を用いて説明する。図7(a)
は第4実施例に係るレンズ系LS(LS4)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図7
(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図7(c)は撮影倍率が
−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第4実施例のレンズ系LS4は、第1
実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して詳
細な説明を省略する。なお、第4実施例においては、第1レンズL1における像側のレン
ズ面が非球面となっている。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面とな
っている。
(Fourth embodiment)
Next, a fourth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG. 7 (a)
FIG. 7 is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS4) according to Example 4 when focusing on infinity, and FIG.
FIG. 7B is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/30 times, and FIG. 7C is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1/10 times. In addition, the lens system LS4 of the fourth embodiment is the first
The configuration is the same as that of the lens system of the embodiment, and the same reference numerals as those of the first embodiment are attached to the respective portions, and detailed description thereof is omitted. In the fourth embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is an aspherical surface. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric.

下の表4に、第4実施例における各諸元を示す。なお、表4における第1面〜第12面
の曲率半径Rは、図7(a)における第1面〜第12面に付した符号R1〜R12に対応
している。また、第4実施例において、第2面および第10面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
Table 4 below shows specifications in the fourth embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 12th surface in Table 4 respond | corresponds to code | symbol R1-R12 attached | subjected to the 1st surface-the 12th surface in Fig.7 (a). In the fourth embodiment, the lens surfaces of the second surface and the tenth surface are aspherical.

(表4)
[全体諸元]
f=100.00000
FNO=2.40
2ω=62.84
Y=60.00
BF=80.51464
TL=251.82329
ΣD23=27.00000
−f1=138.93996
f2=57.22893
−f4=60.83127
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 133.0189 6.9000 1.51860 69.89
2* 45.9095 57.4141
3 81.6486 20.6000 1.81600 46.63
4 -96.7282 6.4000 1.64769 33.79
5 -299.7902 4.4764
6 ∞ 14.6000 (開口絞りS)
7 -87.2390 4.3000 1.75520 27.51
8 99.0996 4.3000
9 409.4870 12.9000 1.69350 53.22
10* -66.1921 d10
11 321.2794 9.4000 1.60300 65.47
12 -1285.1543 BF
[非球面データ]
第2面
κ=1.0951,A4=-8.80652E-08,A6=-3.7048E-10,A8=2.7990E-13,A10=-1.8915E-16
第10面
κ=0.0512,A4=-2.89298E-08,A6=1.7126E-10,A8=-1.8241E-13,A10=1.9039E-16
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 30.018 21.149 5.351
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.30018
条件式(2)d2/(−f1)=0.41323
条件式(3)(−f1)/f=1.38940
条件式(4)(−f1)/f2=2.42779
条件式(5)ΣD23/f=0.27000
条件式(6)(−f4)/f=0.60831
条件式(7)n2−n3=0.16831
(Table 4)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.40
2ω = 62.84
Y = 60.00
BF = 80.51464
TL = 251.82329
ΣD23 = 27.00000
−f1 = 138.93996
f2 = 57.22893
−f4 = 60.83127
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 133.0189 6.9000 1.51860 69.89
2 * 45.9095 57.4141
3 81.6486 20.6000 1.81600 46.63
4 -96.7282 6.4000 1.64769 33.79
5 -299.7902 4.4764
6 ∞ 14.6000 (Aperture stop S)
7 -87.2390 4.3000 1.75520 27.51
8 99.0996 4.3000
9 409.4870 12.9000 1.69350 53.22
10 * -66.1921 d10
11 321.2794 9.4000 1.60300 65.47
12 -1285.1543 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0951, A4 = -8.80652E-08, A6 = -3.7048E-10, A8 = 2.7990E-13, A10 = -1.8915E-16
10th surface κ = 0.0512, A4 = -2.89298E-08, A6 = 1.7126E-10, A8 = -1.8241E-13, A10 = 1.9039E-16
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 30.018 21.149 5.351
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.30018
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.431323
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.38940
Conditional expression (4) (-f1) /f2=2.42779
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.27000
Conditional expression (6) (-f4) /f=0.60831
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.16831

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図8(a)〜(c)は、第4実施例に係るレンズ系LS4の諸収差図である。ここで、
図8(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図8(b)は撮影倍率が−1/30倍のと
きの諸収差図であり、図8(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図である。そ
して、各収差図より、第4実施例に係るレンズ系LS4は、全物体距離範囲にわたって諸
収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、第4実施
例のレンズ系LS4を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおいても、優
れた光学性能を確保することができる。
FIGS. 8A to 8C are graphs showing various aberrations of the lens system LS4 according to the fourth example. here,
FIG. 8A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, FIG. 8B is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/30, and FIG. FIG. 10 is a diagram showing various aberrations at a magnification of −1/10. From the aberration diagrams, it can be seen that the lens system LS4 according to the fourth example has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. As a result, by mounting the lens system LS4 of the fourth embodiment, excellent optical performance can be secured even in the digital still camera CAM.

(第5実施例)
次に、本願の第5実施例について図9〜図10および表5を用いて説明する。図9(a
)は第5実施例に係るレンズ系LS(LS5)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり、図
9(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図9(c)は撮影倍率
が−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第5実施例のレンズ系LS5は、第
1実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して
詳細な説明を省略する。なお、第5実施例においては、第1レンズL1における像側のレ
ンズ面が非球面となっている。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面と
なっている。
(5th Example)
Next, a fifth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. 9 to 10 and Table 5. FIG. FIG.
) Is a lens configuration diagram at the time of focusing on infinity of the lens system LS (LS5) according to the fifth example, and FIG. 9B is a lens configuration diagram when the imaging magnification is −1 / 30 ×, FIG. 9C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS5 of the fifth example has the same configuration as the lens system of the first example, and the same reference numerals as those in the case of the first example are given to the respective parts, and detailed description thereof is omitted. In the fifth embodiment, the image side lens surface of the first lens L1 is aspheric. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric.

下の表5に、第5実施例における各諸元を示す。なお、表5における第1面〜第12面
の曲率半径Rは、図9(a)における第1面〜第12面に付した符号R1〜R12に対応
している。また、第5実施例において、第2面および第10面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
Table 5 below shows specifications in the fifth embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 12th surface in Table 5 respond | corresponds to code | symbol R1-R12 attached | subjected to the 1st surface-the 12th surface in Fig.9 (a). In the fifth embodiment, the lens surfaces of the second surface and the tenth surface are formed in an aspheric shape.

(表5)
[全体諸元]
f=100.00056
FNO=2.10
2ω=62.96
Y=60.00
BF=79.74229
TL=273.91823
ΣD23=41.80000
−f1=129.60340
f2=56.80875
−f4=62.58055
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 145.7455 6.8000 1.55332 71.67
2* 47.2645 61.2535
3 89.0941 25.6000 1.81600 46.63
4 -84.1591 16.2000 1.67270 32.11
5 -216.1657 8.5686
6 ∞ 10.7000 (開口絞りS)
7 -74.6063 4.7000 1.72825 28.46
8 120.2255 4.3000
9 516.5136 13.2000 1.69350 53.22
10* -69.5613 d10
11 278.0675 8.5000 1.60300 65.47
12 -984.8127 BF
[非球面データ]
第2面
κ=1.0000,A4=-6.6831E-08,A6=-1.9109E-10,A8=1.2811E-13,A10=-7.7483E-17
第10面
κ=-0.3880,A4=-1.3299E-07,A6=8.0461E-11,A8=-3.2646E-14,A10=6.6181E-17
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 34.354 26.563 12.507
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.34354
条件式(2)d2/(−f1)=0.47262
条件式(3)(−f1)/f=1.29603
条件式(4)(−f1)/f2=2.28140
条件式(5)ΣD23/f=0.41800
条件式(6)(−f4)/f=0.62580
条件式(7)n2−n3=0.14330
(Table 5)
[Overall specifications]
f = 100.00056
FNO = 2.10
2ω = 62.96
Y = 60.00
BF = 79.74229
TL = 273.91823
ΣD23 = 41.80000
-F1 = 129.60340
f2 = 56.80875
-F4 = 62.58055
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 145.7455 6.8000 1.55332 71.67
2 * 47.2645 61.2535
3 89.0941 25.6000 1.81600 46.63
4 -84.1591 16.2000 1.67270 32.11
5 -216.1657 8.5686
6 ∞ 10.7000 (Aperture stop S)
7 -74.6063 4.7000 1.72825 28.46
8 120.2255 4.3000
9 516.5136 13.2000 1.69350 53.22
10 * -69.5613 d10
11 278.0675 8.5000 1.60300 65.47
12 -984.8127 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 1.0000, A4 = -6.6831E-08, A6 = -1.9109E-10, A8 = 1.2811E-13, A10 = -7.7483E-17
10th surface κ = -0.3880, A4 = -1.3299E-07, A6 = 8.0461E-11, A8 = -3.2646E-14, A10 = 6.6181E-17
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 34.354 26.563 12.507
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.34354
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.47262
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.29603
Conditional expression (4) (-f1) /f2=2.28140
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.41800
Conditional expression (6) (−f4) /f=0.622580
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.14330

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図10(a)〜(c)は、第5実施例に係るレンズ系LS5の諸収差図である。ここで
、図10(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図10(b)は撮影倍率が−1/30
倍のときの諸収差図であり、図10(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第5実施例に係るレンズ系LS5は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第5実施例のレンズ系LS5を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
10A to 10C are graphs showing various aberrations of the lens system LS5 according to the fifth example. Here, FIG. 10A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, and FIG. 10B is an imaging magnification of −1/30.
FIG. 10C is a diagram illustrating various aberrations when the photographing magnification is −1/10 times. Each aberration diagram shows that the lens system LS5 according to Example 5 has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. as a result,
By mounting the lens system LS5 of the fifth embodiment, excellent optical performance can be ensured also in the digital still camera CAM.

(第6実施例)
次に、本願の第6実施例について図11〜図12および表6を用いて説明する。図11
(a)は第6実施例に係るレンズ系LS(LS6)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図11(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図11(c)は
撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第6実施例のレンズ系LS
6は、第2レンズL2と第3レンズL3に加えて、第4レンズL4と第5レンズL5とが
貼り合わせレンズになっている点が異なる他は、第1実施例のレンズ系と同様の構成であ
り、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。なお、第6実
施例においては、第1レンズL1における像側のレンズ面が非球面となっている。また、
第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面となっている。
(Sixth embodiment)
Next, a sixth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG.
(A) is a lens block diagram at the time of infinity focusing of the lens system LS (LS6) according to the sixth embodiment, and FIG. 11 (b) is a lens block diagram when the photographing magnification is −1/30. FIG. 11C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS of the sixth embodiment
6 is the same as the lens system of the first embodiment except that in addition to the second lens L2 and the third lens L3, the fourth lens L4 and the fifth lens L5 are bonded lenses. It is a structure, and the same code | symbol as the case of 1st Example is attached | subjected to each part, and detailed description is abbreviate | omitted. In the sixth embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is aspheric. Also,
The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric.

下の表6に、第6実施例における各諸元を示す。なお、表6における第1面〜第11面
の曲率半径Rは、図11(a)における第1面〜第11面に付した符号R1〜R11に対
応している。また、第6実施例において、第2面および第9面の各レンズ面は非球面形状
に形成されている。
Table 6 below shows specifications of the sixth embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 11th surface in Table 6 respond | corresponds to code | symbol R1-R11 attached | subjected to the 1st surface-the 11th surface in Fig.11 (a). In the sixth embodiment, the lens surfaces of the second surface and the ninth surface are formed in an aspheric shape.

(表6)
[全体諸元]
f=100.00004
FNO=2.44
2ω=62.88
Y=60.00
BF=89.36418
TL=290.60952
ΣD23=42.70000
−f1=108.39350
f2=54.94279
−f4=100.97771
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 145.5820 6.8000 1.55332 71.67
2* 41.7701 61.2332
3 86.8020 29.9000 1.88300 40.77
4 -92.2215 12.8000 1.64769 33.79
5 259.6480 6.5768
6 ∞ 12.4000 (開口絞りS)
7 -151.8243 6.4000 1.80809 22.79
8 179.7378 19.7000 1.69350 53.22
9* -100.4380 d10
10 327.9371 9.0000 1.51860 69.89
11 -955.7739 BF
[非球面データ]
第2面
κ=0.8400,A4=-1.6413E-07,A6=-1.9217E-10,A8=9.7191E-14,A10=-1.1317E-16
第9面
κ=0.5531,A4=6.4119E-07,A6=1.1471E-10,A8=2.7879E-13,A10=-1.1890E-01
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 36.435 27.503 11.458
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.36435
条件式(2)d2/(−f1)=0.56492
条件式(3)(−f1)/f=1.08393
条件式(4)(−f1)/f2=1.97284
条件式(5)ΣD23/f=0.42700
条件式(6)(−f4)/f=1.00978
条件式(7)n2−n3=0.23531
(Table 6)
[Overall specifications]
f = 100.00004
FNO = 2.44
2ω = 62.88
Y = 60.00
BF = 89.36418
TL = 290.60952
ΣD23 = 42.70000
−f1 = 108.39350
f2 = 54.94279
-F4 = 100.97771
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 145.5820 6.8000 1.55332 71.67
2 * 41.7701 61.2332
3 86.8020 29.9000 1.88300 40.77
4 -92.2215 12.8000 1.64769 33.79
5 259.6480 6.5768
6 ∞ 12.4000 (Aperture stop S)
7 -151.8243 6.4000 1.80809 22.79
8 179.7378 19.7000 1.69350 53.22
9 * -100.4380 d10
10 327.9371 9.0000 1.51860 69.89
11 -955.7739 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.8400, A4 = -1.6413E-07, A6 = -1.9217E-10, A8 = 9.7191E-14, A10 = -1.1317E-16
9th surface κ = 0.5531, A4 = 6.4119E-07, A6 = 1.1471E-10, A8 = 2.7879E-13, A10 = -1.1890E-01
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 36.435 27.503 11.458
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.36435
Conditional expression (2) d2 / (-f1) = 0.56492
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.08393
Conditional expression (4) (-f1) /f2=1.72884
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.42700
Conditional expression (6) (-f4) /f=1.00978
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.35331

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図12(a)〜(c)は、第6実施例に係るレンズ系LS6の諸収差図である。ここで
、図12(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図12(b)は撮影倍率が−1/30
倍のときの諸収差図であり、図12(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第6実施例に係るレンズ系LS6は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第6実施例のレンズ系LS6を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
12A to 12C are graphs showing various aberrations of the lens system LS6 according to the sixth example. Here, FIG. 12A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, and FIG. 12B is an imaging magnification of −1/30.
FIG. 12C is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/10 times. From the aberration diagrams, it can be seen that the lens system LS6 according to the sixth example has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. as a result,
By mounting the lens system LS6 of the sixth embodiment, excellent optical performance can be ensured also in the digital still camera CAM.

(第7実施例)
次に、本願の第7実施例について図13〜図14および表7を用いて説明する。図13
(a)は第7実施例に係るレンズ系LS(LS7)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図13(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図13(c)は
撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第7実施例のレンズ系LS
7は、第2レンズL2と第3レンズL3とが貼り合わせレンズでない点が異なる他は、第
1実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して
詳細な説明を省略する。なお、第7実施例においては、第1レンズL1における両側のレ
ンズ面が非球面となっている。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面と
なっている。
(Seventh embodiment)
Next, a seventh embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. 13 to 14 and Table 7. FIG. FIG.
FIG. 13A is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS7) according to the seventh example at the time of focusing on infinity, and FIG. 13B is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/30. FIG. 13C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS of the seventh embodiment
7 has the same configuration as that of the lens system of the first embodiment except that the second lens L2 and the third lens L3 are not bonded lenses, and the same reference numerals as those of the first embodiment are used for the respective parts. The detailed description is omitted. In the seventh embodiment, the lens surfaces on both sides of the first lens L1 are aspheric. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric.

下の表7に、第7実施例における各諸元を示す。なお、表7における第1面〜第13面
の曲率半径Rは、図13(a)における第1面〜第13面に付した符号R1〜R13に対
応している。また、第7実施例において、第2面、第3面、および第11面の各レンズ面
は非球面形状に形成されている。
Table 7 below shows specifications of the seventh embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-13th surface in Table 7 respond | corresponds to code | symbol R1-R13 attached | subjected to the 1st surface-13th surface in Fig.13 (a). In the seventh example, the lens surfaces of the second surface, the third surface, and the eleventh surface are formed in an aspherical shape.

(表7)
[全体諸元]
f=100.00000
FNO=2.45
2ω=62.90
Y=60.00
BF=97.89033
TL=284.92779
ΣD23=35.04000
−f1=126.35990
f2=68.28952
−f4=94.65965
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 103.1024 6.8000 1.55332 71.67
2* 40.6849 61.3290
3* 102.8683 23.5000 1.85135 40.10
4 -119.6581 2.1400
5 -109.4475 9.4000 1.59270 35.30
6 1168.2844 5.2530
7 ∞ 11.1000 (開口絞りS)
8 -221.0316 4.7000 1.80809 22.79
9 118.0877 4.3000
10 436.5929 13.2000 1.69350 53.22
11* -72.9165 d10
12 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
13 -955.7713 BF
[非球面データ]
第2面
κ=0.9232,A4=-1.4151E-07,A6=-5.8221E-10,A8=4.6189E-13,A10=-3.3038E-16
第3面
κ=1.0000,A4=-2.9050E-08,A6=1.3021E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第11面
κ=-5.4778,A4=-1.8762E-06,A6=8.4668E-10,A8=-3.1675E-13,A10=7.9182E-17
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 36.315 28.961 15.405
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.36315
条件式(2)d2/(−f1)=0.48535
条件式(3)(−f1)/f=1.26360
条件式(4)(−f1)/f2=1.85036
条件式(5)ΣD23/f=0.35040
条件式(6)(−f4)/f=0.94660
条件式(7)n2−n3=0.25865
(Table 7)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.45
2ω = 62.90
Y = 60.00
BF = 97.89033
TL = 284.92779
ΣD23 = 35.04000
−f1 = 126.35990
f2 = 68.28952
-F4 = 94.65965
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 103.1024 6.8000 1.55332 71.67
2 * 40.6849 61.3290
3 * 102.8683 23.5000 1.85135 40.10
4 -119.6581 2.1400
5 -109.4475 9.4000 1.59270 35.30
6 1168.2844 5.2530
7 ∞ 11.1000 (Aperture stop S)
8 -221.0316 4.7000 1.80809 22.79
9 118.0877 4.3000
10 436.5929 13.2000 1.69350 53.22
11 * -72.9165 d10
12 327.9371 9.0000 1.60300 65.47
13 -955.7713 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.9232, A4 = -1.4151E-07, A6 = -5.8221E-10, A8 = 4.6189E-13, A10 = -3.3038E-16
3rd surface κ = 1.0000, A4 = -2.9050E-08, A6 = 1.3021E-11, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
11th surface κ = -5.4778, A4 = -1.8762E-06, A6 = 8.4668E-10, A8 = -3.1675E-13, A10 = 7.9182E-17
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 36.315 28.961 15.405
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.36315
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.48535
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.26360
Conditional expression (4) (-f1) /f2=1.85036
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.35040
Conditional expression (6) (-f4) /f=0.94660
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.25865

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図14(a)〜(c)は、第7実施例に係るレンズ系LS7の諸収差図である。ここで
、図14(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図14(b)は撮影倍率が−1/30
倍のときの諸収差図であり、図14(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第7実施例に係るレンズ系LS7は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第7実施例のレンズ系LS7を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
14A to 14C are graphs showing various aberrations of the lens system LS7 according to the seventh example. Here, FIG. 14A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, and FIG. 14B is a photographic magnification of −1/30.
FIG. 14C is a diagram illustrating various aberrations when the photographing magnification is −1/10 times. Each aberration diagram shows that the lens system LS7 according to the seventh example has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. as a result,
By mounting the lens system LS7 of the seventh embodiment, excellent optical performance can be ensured also in the digital still camera CAM.

(第8実施例)
次に、本願の第8実施例について図15〜図16および表8を用いて説明する。図15
(a)は第8実施例に係るレンズ系LS(LS8)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図15(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図15(c)は
撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第8実施例のレンズ系LS
8は、第1実施例のレンズ系と同様の構成であり、各部に第1実施例の場合と同一の符号
を付して詳細な説明を省略する。なお、第8実施例においては、第1レンズL1における
像側のレンズ面が非球面となっている。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が
非球面となっている。また、第6レンズL6における物体側のレンズ面が非球面となって
いる。
(Eighth embodiment)
Next, an eighth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG.
FIG. 15A is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS8) according to the eighth example when focusing on infinity, and FIG. 15B is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/30. FIG. 15C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS of the eighth embodiment
Reference numeral 8 denotes a configuration similar to that of the lens system of the first example, and the same reference numerals as those in the case of the first example are given to the respective parts, and detailed description thereof is omitted. In the eighth embodiment, the image-side lens surface of the first lens L1 is aspheric. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric. The object side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

下の表8に、第8実施例における各諸元を示す。なお、表8における第1面〜第12面
の曲率半径Rは、図15(a)における第1面〜第12面に付した符号R1〜R12に対
応している。また、第8実施例において、第2面、第10面、および第11面の各レンズ
面は非球面形状に形成されている。
Table 8 below shows specifications of the eighth embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 12th surface in Table 8 respond | corresponds to code | symbol R1-R12 attached | subjected to the 1st surface-the 12th surface in Fig.15 (a). In the eighth embodiment, the second, tenth, and eleventh lens surfaces are formed in an aspheric shape.

(表8)
[全体諸元]
f=100.00000
FNO=2.45
2ω=62.90
Y=60.00
BF=76.95284
TL=269.20496
ΣD23=35.04273
−f1=134.37789
f2=55.59198
−f4=61.88088
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 143.5136 6.8196 1.55332 71.67
2* 48.1494 62.7650
3 88.4224 23.5043 1.81600 46.63
4 -82.0266 11.5385 1.67270 32.11
5 -196.9352 3.2948
6 ∞ 15.3246 (開口絞りS)
7 -74.8167 4.6885 1.72825 28.46
8 116.3159 4.2735
9 427.1299 14.9573 1.69350 53.22
10* -72.8609 d10
11* 327.9371 8.9744 1.60300 65.47
12 -955.7997 BF
[非球面データ]
第2面
κ=0.9724,A4=5.6523E-08,A6=-1.1404E-10,A8=8.8586E-14,A10=-2.8550E-17
第10面
κ=0.0497,A4=-4.5639E-09,A6=1.1343E-10,A8=7.6818E-15,A10=3.2962E-17
第11面
κ=1.0000,A4=-9.2632E-08,A6=-2.5877E-12,A8=7.5895E-15,A10=-2.3312E-18
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 36.112 27.275 11.605
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.36112
条件式(2)d2/(−f1)=0.46708
条件式(3)(−f1)/f=1.34378
条件式(4)(−f1)/f2=2.41722
条件式(5)ΣD23/f=0.35043
条件式(6)(−f4)/f=0.61881
条件式(7)n2−n3=0.14330
(Table 8)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.45
2ω = 62.90
Y = 60.00
BF = 76.95284
TL = 269.20496
ΣD23 = 35.04273
−f1 = 134.37789
f2 = 55.59198
-F4 = 61.88088
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 143.5136 6.8196 1.55332 71.67
2 * 48.1494 62.7650
3 88.4224 23.5043 1.81600 46.63
4 -82.0266 11.5385 1.67270 32.11
5 -196.9352 3.2948
6 ∞ 15.3246 (Aperture stop S)
7 -74.8167 4.6885 1.72825 28.46
8 116.3159 4.2735
9 427.1299 14.9573 1.69350 53.22
10 * -72.8609 d10
11 * 327.9371 8.9744 1.60300 65.47
12 -955.7997 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.9724, A4 = 5.6523E-08, A6 = -1.1404E-10, A8 = 8.8586E-14, A10 = -2.8550E-17
10th surface κ = 0.0497, A4 = -4.5639E-09, A6 = 1.1343E-10, A8 = 7.6818E-15, A10 = 3.2962E-17
11th surface κ = 1.0000, A4 = -9.2632E-08, A6 = -2.5877E-12, A8 = 7.5895E-15, A10 = -2.3312E-18
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 36.112 27.275 11.605
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.36112
Conditional expression (2) d2 / (− f1) = 0.46708
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.34378
Conditional expression (4) (-f1) /f2=2.41722
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.35043
Conditional expression (6) (-f4) / f = 0.
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.14330

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図16(a)〜(c)は、第8実施例に係るレンズ系LS8の諸収差図である。ここで
、図16(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図16(b)は撮影倍率が−1/30
倍のときの諸収差図であり、図16(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第8実施例に係るレンズ系LS8は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第8実施例のレンズ系LS8を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
FIGS. 16A to 16C are graphs showing various aberrations of the lens system LS8 according to the eighth example. Here, FIG. 16A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, and FIG. 16B is a photographing magnification of −1/30.
FIG. 16C is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/10 times. Each aberration diagram shows that the lens system LS8 according to Example 8 has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. as a result,
By mounting the lens system LS8 of the eighth embodiment, excellent optical performance can be ensured also in the digital still camera CAM.

(第9実施例)
次に、本願の第9実施例について図17〜図18および表9を用いて説明する。図17
(a)は第9実施例に係るレンズ系LS(LS9)の無限遠合焦時のレンズ構成図であり
、図17(b)は撮影倍率が−1/30倍のときのレンズ構成図であり、図17(c)は
撮影倍率が−1/10倍のときのレンズ構成図である。なお、第9実施例のレンズ系LS
9は、第7レンズL7を備える点が異なる他は、第1実施例のレンズ系と同様の構成であ
り、各部に第1実施例の場合と同一の符号を付して詳細な説明を省略する。第9実施例の
レンズ系LS9は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカ
ス形状を有して負の屈折力を持つ第1レンズL1と、正の屈折力を持つ第2レンズL2と
、負の屈折力を持つ第3レンズL3と、負の屈折力を持つ第4レンズL4と、正の屈折力
を持つ第5レンズL5と、正の屈折力を持つ第6レンズL6と、負の屈折力を持つ第7レ
ンズL7とから構成される。そして、第6レンズL6を光軸に沿って物体側へ移動させる
ことにより、無限遠物体から有限距離物体へのフォーカシングが行われるように構成され
る。なお、第3レンズL3と第4レンズL4との間には、開口絞りSが配設されている。
また、第2レンズL2と第3レンズL3とが貼り合わせレンズになっている。
(Ninth embodiment)
Next, a ninth embodiment of the present application will be described with reference to FIGS. FIG.
FIG. 17A is a lens configuration diagram of the lens system LS (LS9) according to the ninth example when focusing on infinity, and FIG. 17B is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/30. FIG. 17C is a lens configuration diagram when the photographing magnification is −1/10. The lens system LS of the ninth embodiment
9 is the same as the lens system of the first embodiment except that the seventh lens L7 is provided, and the same reference numerals as those in the first embodiment are assigned to the respective parts, and detailed description thereof is omitted. To do. The lens system LS9 of the ninth example includes a first lens L1 arranged in order from the object side along the optical axis and having a meniscus shape with a convex surface facing the object side and having negative refractive power, and positive refraction A second lens L2 having a power, a third lens L3 having a negative refractive power, a fourth lens L4 having a negative refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a positive refractive power. The sixth lens L6 has a seventh lens L7 having a negative refractive power. Then, the sixth lens L6 is moved to the object side along the optical axis, so that focusing from an infinite object to a finite distance object is performed. An aperture stop S is disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4.
Further, the second lens L2 and the third lens L3 are bonded lenses.

第9実施例においては、第1レンズL1における像側のレンズ面が非球面となっている
。また、第5レンズL5における像側のレンズ面が非球面となっている。また、第6レン
ズL6における物体側のレンズ面が非球面となっている。
In the ninth example, the image-side lens surface of the first lens L1 is aspheric. The image-side lens surface of the fifth lens L5 is aspheric. The object side lens surface of the sixth lens L6 is aspheric.

下の表9に、第9実施例における各諸元を示す。なお、表9における第1面〜第14面
の曲率半径Rは、図17(a)における第1面〜第14面に付した符号R1〜R14に対
応している。また、第9実施例において、第2面、第10面、および第11面の各レンズ
面は非球面形状に形成されている。
Table 9 below shows specifications of the ninth embodiment. In addition, the curvature radius R of the 1st surface-the 14th surface in Table 9 respond | corresponds to code | symbol R1-R14 attached | subjected to the 1st surface-the 14th surface in Fig.17 (a). Further, in the ninth example, the lens surfaces of the second surface, the tenth surface, and the eleventh surface are formed in an aspherical shape.

(表9)
[全体諸元]
f=100.00000
FNO=2.52
2ω=62.64
Y=60.00
BF=7.57944
TL=262.83419
ΣD23=27.68151
−f1=141.38405
f2=63.93395
−f4=76.80769
[レンズデータ]
面番号 R D nd νd
1 130.2936 6.5956 1.51860 69.89
2* 46.1076 55.6128
3 97.2713 22.2451 1.81600 46.63
4 -100.9548 5.4364 1.64769 33.79
5 -917.9838 2.9780
6 ∞ 27.2118 (開口絞りS)
7 -129.0146 3.7675 1.75520 27.51
8 106.7118 4.1772
9 170.2066 13.7908 1.69350 53.22
10* -76.6490 d10
11* 313.6264 9.1939 1.60300 65.47
12 -1526.2588 d12
13 -418.1685 6.2758 1.67270 32.19
14 4181.6847 BF
[非球面データ]
第2面
κ=0.7235,A4=1.3466E-07,A6=8.3058E-11,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第10面
κ=-0.1305,A4=2.9532E-08,A6=1.6944E-10,A8=-1.6043E-13,A10=9.3983E-17
第11面
κ=1.0000,A4=-2.6169E-08,A6=3.0046E-11,A8=-2.1508E-14,A10=4.4224E-18
[可変間隔データ]
fまたはβ 100.00 -1/30倍 -1/10倍
d10 31.404 22.537 6.805
d12 66.566 75.432 91.165
[条件式対応値]
条件式(1)d10/f=0.31404
条件式(2)d2/(−f1)=0.39335
条件式(3)(−f1)/f=1.41384
条件式(4)(−f1)/f2=2.21141
条件式(5)ΣD23/f=0.27682
条件式(6)(−f4)/f=0.76808
条件式(7)n2−n3=0.16831
(Table 9)
[Overall specifications]
f = 100.00000
FNO = 2.52
2ω = 62.64
Y = 60.00
BF = 7.57944
TL = 262.83419
ΣD23 = 27.68151
−f1 = 141.38405
f2 = 63.93395
−f4 = 76.80769
[Lens data]
Surface number R D nd νd
1 130.2936 6.5956 1.51860 69.89
2 * 46.1076 55.6128
3 97.2713 22.2451 1.81600 46.63
4 -100.9548 5.4364 1.64769 33.79
5 -917.9838 2.9780
6 ∞ 27.2118 (Aperture stop S)
7 -129.0146 3.7675 1.75520 27.51
8 106.7118 4.1772
9 170.2066 13.7908 1.69350 53.22
10 * -76.6490 d10
11 * 313.6264 9.1939 1.60300 65.47
12 -1526.2588 d12
13 -418.1685 6.2758 1.67270 32.19
14 4181.6847 BF
[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.7235, A4 = 1.3466E-07, A6 = 8.3058E-11, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
10th surface κ = -0.1305, A4 = 2.9532E-08, A6 = 1.6944E-10, A8 = -1.6043E-13, A10 = 9.3983E-17
11th surface κ = 1.0000, A4 = -2.6169E-08, A6 = 3.0046E-11, A8 = -2.1508E-14, A10 = 4.4224E-18
[Variable interval data]
f or β 100.00 -1/30 times -1/10 times d10 31.404 22.537 6.805
d12 66.566 75.432 91.165
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) d10 / f = 0.31404
Conditional expression (2) d2 / (-f1) = 0.39335
Conditional expression (3) (-f1) /f=1.41384
Conditional expression (4) (-f1) /f2=2.11411
Conditional expression (5) ΣD23 / f = 0.76882
Conditional expression (6) (-f4) /f=0.76808
Conditional expression (7) n2-n3 = 0.16831

このように本実施例では、上記条件式(1)〜(7)が全て満たされていることが分か
る。
Thus, in the present embodiment, it can be seen that all the conditional expressions (1) to (7) are satisfied.

図18(a)〜(c)は、第9実施例に係るレンズ系LS9の諸収差図である。ここで
、図18(a)は無限遠合焦時の諸収差図であり、図18(b)は撮影倍率が−1/30
倍のときの諸収差図であり、図18(c)は撮影倍率が−1/10倍のときの諸収差図で
ある。そして、各収差図より、第9実施例に係るレンズ系LS9は、全物体距離範囲にわ
たって諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有していることがわかる。その結果、
第9実施例のレンズ系LS9を搭載することにより、デジタルスチルカメラCAMにおい
ても、優れた光学性能を確保することができる。
18A to 18C are graphs showing various aberrations of the lens system LS9 according to the ninth example. Here, FIG. 18A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity, and FIG. 18B is an imaging magnification of −1/30.
FIG. 18C is a diagram of various aberrations when the photographing magnification is −1/10 times. Each aberration diagram shows that the lens system LS9 according to Example 9 has excellent optical performance with various aberrations corrected well over the entire object distance range. as a result,
By mounting the lens system LS9 of the ninth embodiment, excellent optical performance can be ensured also in the digital still camera CAM.

以上、各実施例によれば、広画角で明るく、小型でテレセントリック性が高く、迅速な
フォーカシングが可能であり、良好な結像性能を有したレンズ系および光学機器(デジタ
ルスチルカメラ)を実現することができる。
As described above, according to each embodiment, a lens system and an optical device (digital still camera) having a wide field angle, bright, compact, high telecentricity, capable of rapid focusing, and having good imaging performance are realized. can do.

なお、上述の実施形態に係るレンズ系は、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等の
フィルタを撮像素子の近傍に挿入してもよい。
In the lens system according to the above-described embodiment, a filter such as a low-pass filter or an infrared cut filter may be inserted in the vicinity of the image sensor.

また、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適
宜採用可能である。
Moreover, in the above-mentioned embodiment, the content described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

上述の各実施例において、6枚および7枚構成のレンズ系を示したが、8枚構成等の他
の枚数の構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した
構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群
とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を
示す。
In each of the above-described embodiments, a lens system having 6 and 7 lenses is shown. However, the present invention can also be applied to other configurations such as an 8 lens configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限
遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、
オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の(超音波モーター等を
用いた)モーター駆動にも適している。特に、第6レンズを合焦レンズ群とするのが好ま
しい。
In addition, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group
It can also be applied to autofocus, and is also suitable for motor drive for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the sixth lens is preferably a focusing lens group.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、
または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを
補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第4レンズおよび第5レンズを防振レンズ群
とするのが好ましい。
Also, move the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis,
Alternatively, an anti-vibration lens group that corrects image blur caused by camera shake by rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis may be used. In particular, it is preferable that the fourth lens and the fifth lens be an anti-vibration lens group.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。
レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および
組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合で
も描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工
による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面
に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レン
ズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプ
ラスチックレンズとしてもよい。
Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface with a resin formed on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、開口絞りは第3レンズと第4レンズとの間に配置されるのが好ましいが、開口絞
りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
The aperture stop is preferably disposed between the third lens and the fourth lens. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達
成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
Each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

CAM デジタルスチルカメラ(光学機器)
LS レンズ系
L1 第1レンズ L2 第2レンズ
L3 第3レンズ L4 第4レンズ
L5 第5レンズ L6 第6レンズ
S 開口絞り I 像面
CAM digital still camera (optical equipment)
LS lens system L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 4th lens L5 5th lens L6 6th lens S Aperture stop I Image surface

Claims (11)

光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負
の屈折力を持つ第1レンズと、正の屈折力を持つ第2レンズと、負の屈折力を持つ第3レ
ンズと、負の屈折力を持つ第4レンズと、正の屈折力を持つ第5レンズと、正の屈折力を
持つ第6レンズとを有するレンズ系であって、
前記第6レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距
離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足することを特徴とするレンズ系。
0.10<d10/f<0.80
但し、
d10:無限遠物点に合焦時の前記第5レンズと前記第6レンズとの光軸上の空気間隔

f:無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
A first lens having a negative refractive power, a meniscus shape having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side along the optical axis, a second lens having a positive refractive power, and negative refraction A lens system having a third lens having a power, a fourth lens having a negative refractive power, a fifth lens having a positive refractive power, and a sixth lens having a positive refractive power,
By moving the sixth lens to the object side along the optical axis, focusing from an infinite object to a finite distance object is performed,
A lens system characterized by satisfying the following conditional expression:
0.10 <d10 / f <0.80
However,
d10: an air space on the optical axis between the fifth lens and the sixth lens at the time of focusing on an object point at infinity,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のレンズ系。
0.25<d2/(−f1)<0.80
但し、
d2:前記第1レンズと前記第2レンズとの光軸上の空気間隔、
f1:前記第1レンズの焦点距離。
The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.25 <d2 / (− f1) <0.80
However,
d2: an air space on the optical axis between the first lens and the second lens,
f1: Focal length of the first lens.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1または2に記載のレンズ系。
0.90<(−f1)/f<1.60
但し、
f1:前記第1レンズの焦点距離。
The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.90 <(− f1) / f <1.60
However,
f1: Focal length of the first lens.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載のレン
ズ系。
1.20<(−f1)/f2<2.70
但し、
f1:前記第1レンズの焦点距離、
f2:前記第2レンズの焦点距離。
The lens system according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.20 <(− f1) / f2 <2.70
However,
f1: focal length of the first lens,
f2: Focal length of the second lens.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から4のいずれか一項に記載のレン
ズ系。
0.15<ΣD23/f<0.50
但し、
ΣD23:前記第2レンズにおける物体側のレンズ面から前記第3レンズにおける像側
のレンズ面までの光軸上の距離。
The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.15 <ΣD23 / f <0.50
However,
ΣD23: Distance on the optical axis from the object-side lens surface of the second lens to the image-side lens surface of the third lens.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から5のいずれか一項に記載のレン
ズ系。
0.20<(−f4)/f<1.40
但し、
f4:前記第4レンズの焦点距離。
The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.20 <(− f4) / f <1.40
However,
f4: focal length of the fourth lens.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から6のいずれか一項に記載のレン
ズ系。
0.10<n2−n3<0.50
但し、
n2:前記第2レンズのd線に対する屈折率、
n3:前記第3レンズのd線に対する屈折率。
The lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.10 <n2-n3 <0.50
However,
n2: refractive index of the second lens with respect to the d-line,
n3: Refractive index with respect to d-line of the third lens.
前記第1レンズが非球面を有することを特徴とする請求項1から7のいずれか一項に記
載のレンズ系。
The lens system according to any one of claims 1 to 7, wherein the first lens has an aspherical surface.
前記第5レンズが非球面を有することを特徴とする請求項1から8のいずれか一項に記
載のレンズ系。
The lens system according to any one of claims 1 to 8, wherein the fifth lens has an aspherical surface.
物体の像を所定の面上に結像させるレンズ系を備えた光学機器であって、
前記レンズ系が請求項1から9のいずれか一項に記載のレンズ系であることを特徴とす
る光学機器。
An optical apparatus including a lens system that forms an image of an object on a predetermined surface,
An optical apparatus, wherein the lens system is the lens system according to any one of claims 1 to 9.
光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有して負の屈折
力を持つ第1レンズと、正の屈折力を持つ第2レンズと、負の屈折力を持つ第3レンズと
、負の屈折力を持つ第4レンズと、正の屈折力を持つ第5レンズと、正の屈折力を持つ第
6レンズとを配置するレンズ系の製造方法であって、
前記第6レンズを光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から有限距
離物体へのフォーカシングが行われ、
以下の条件式を満足するようにしたことを特徴とするレンズ系の製造方法。
0.10<d10/f<0.80
但し、
d10:無限遠物点に合焦時の前記第5レンズと前記第6レンズとの光軸上の空気間隔

f:無限遠物点に合焦時の前記レンズ系の焦点距離。
In order from the object side along the optical axis, a first lens having a meniscus shape with a convex surface facing the object side and having negative refractive power, a second lens having positive refractive power, and negative refractive power A method of manufacturing a lens system in which a third lens having a fourth lens having a negative refractive power, a fifth lens having a positive refractive power, and a sixth lens having a positive refractive power are arranged.
By moving the sixth lens to the object side along the optical axis, focusing from an infinite object to a finite distance object is performed,
A lens system manufacturing method characterized by satisfying the following conditional expression:
0.10 <d10 / f <0.80
However,
d10: an air space on the optical axis between the fifth lens and the sixth lens at the time of focusing on an object point at infinity,
f: Focal length of the lens system when focusing on an object point at infinity.
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