JP5298146B2

JP5298146B2 - 細径発泡同軸ケーブル

Info

Publication number: JP5298146B2
Application number: JP2011020277A
Authority: JP
Inventors: 亮渡部; 知久渡邉
Original assignee: Fujikura Ltd
Current assignee: Fujikura Ltd
Priority date: 2005-03-08
Filing date: 2011-02-02
Publication date: 2013-09-25
Anticipated expiration: 2026-03-07
Also published as: JP2011091061A

Description

本発明は、特に電力容量が大きな細径発泡同軸ケーブルに関するものである。

高周波用の発泡同軸ケーブルは、銅からなる中心導体とその上に設けられる発泡絶縁体層と、その外周に設けられる外部導体等から構成される。そして最近は、周波数域がＧＨｚ帯域に於いても減衰量が小さい発泡同軸ケーブルが要求されるため、高発泡度の絶縁体層が望まれている。

また、高周波帯域では振動数が大きくなるため、内部導体の発熱量が大きくなる。さらに、比較的細径の発泡同軸ケーブルでは、発泡絶縁体の許容熱容量が小さいため、減衰量が小さくかつ電力容量が大きな場合には、絶縁体が軟化し変形する問題があった。

このような問題点に対応する発泡同軸ケーブルとして、特許文献１には、外部導体をコルゲート波付き銅管とすることで、小径化が可能でありながら可とう性が高く、また、絶縁体を発泡フッ素樹脂とすることで、厚さを薄くして小径化を測りながら高い絶縁性と耐熱性を発揮させることができるとする発泡同軸ケーブルが、開示されている。この特許文献から判るように、大きな電力容量が要求される場合には、内部導体からの発熱を考慮し、耐熱性の良い樹脂を用いる必要があるためフッ素樹脂が絶縁体として用いられる。しかしながら、フッ素樹脂は高価なために汎用品としてはコスト的に問題があった。

そこで、従来から使用されているポリエチレン、ポリプロピレンやエチレン・プロピレン共重合体の改良が検討されている。特にポリプロピレンやエチレン・プロピレン共重合体はポリエチレンより軟化温度が高く耐熱性に優れているので、電力容量を大きくできるため有利であるが、ポリプロピレンやエチレン・プロピレン共重合体では良好な発泡体を安定して得ることが困難な問題点があった。

特許第３２２７０９１号公報

よって本発明が解決しようとする課題は、電力容量が大きく、高周波帯域（１ＧＨｚ以上）での減衰量が小さい比較的細径の発泡同軸ケーブルを提供すること。また前記特性に加えて、ケーブル外観並びにＶＳＷＲ（Ｖｏｌｔａｇｅｓｔａｎｄｉｎｇｗａｖｅｒａｔｉｏ）が優れると共に、良好な発泡体が確実に安定して得られる細径発泡同軸ケーブルを提供することにある。

前記解決しようとする課題は、請求項１に記載されるように、Φ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるメルトマスフローレートが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのエチレン・プロピレン共重合体（以下、ＥＰ共重合体）からなる発泡絶縁体層が、内部導体上に発泡度が５０％以上となるように設けられた細径発泡同軸ケーブルとすることによって解決される。

さらに請求項２に記載されるように、内部導体上にΦ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるメルトマスフローレートが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体からなる発泡絶縁体層が形成され、その上に、内径２．０９５ｍｍ、長さ８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２で、１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が７．０〜２０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるメルトマスフローレートが０．４〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのポリオレフィン系樹脂が外層として設けられ、前記発泡絶縁体層及び前記外層全体の発泡度が５０％以上となるように発泡した細径発泡同軸ケーブルとすることによって、解決される。

以上のような本発明は、破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるメルトマスフローレート（以下、ＭＦＲ）が０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体からなる発泡絶縁体層が、内部導体上に発泡度が５０％以上となるように設けたので、電力容量が大きく、高周波帯域（１ＧＨｚ以上）での減衰量が小さい比較的細径の発泡同軸ケーブルとすることができる。

また、内部導体上に破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体からなる発泡絶縁体層が形成され、その上に破断時の溶融張力が７．０〜２０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．４〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのポリオレフィン系樹脂が外層として設けられ、発泡絶縁体層及び外層全体の発泡度が５０％以上となるように発泡した細径発泡同軸ケーブルとしたので、電力容量が大きく、高周波帯域（１ＧＨｚ以上）での減衰量が小さい比較的細径の発泡同軸ケーブルであって、ケーブル外観並びにＶＳＷＲが優れた細径発泡同軸ケーブルを提供できる。またこのような細径発泡同軸ケーブルは、５０％以上の発泡度が確実に安定して得られ、さらにケーブル偏心がなく好ましい。

そして、前記外層の厚さを０．０３〜０．２０ｍｍとした細径発泡同軸ケーブルとすることによって、前述の特性に加えて、発泡絶縁体層を発泡させた時に発泡ガスの抜けを十分に防止するので、絶縁体の発泡度を５０％以上により確実に安定して形成することができる。またケーブル外観並びにＶＳＷＲがより優れた細径発泡同軸ケーブルが得られる。さらに、ケーブル偏心がなく好ましい。

本発明における１層構造の細径発泡同軸ケーブルの概略断面斜視図である。本発明における２層構造の細径発泡同軸ケーブルの概略断面斜視図である。

以下に本発明を詳細に説明する。請求項１に記載される発明は、Φ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体からなる発泡絶縁体層が、内部導体上に発泡度が５０％以上となるように設けられた細径発泡同軸ケーブルに関するものである。このような構成の細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が大きく、高周波帯域（１ＧＨｚ以上）での減衰量が少ないので、特に携帯電話の基地局内配線用等に使用される高周波同軸ケーブルとして有用である。

図１の一例によって説明する。例えば、無酸素銅線や銀メッキ銅線などのめっき銅線や銅合金線等からなる内部導体１と、その上に設けられる前記特性のＥＰ共重合体からなる発泡絶縁体層２が設けられ、さらにその上には外部導体３、通常保護層としてプラスチック材料からなるシース４が施されている。内部導体１としては、通常０．５〜３ｍｍ程度の導体径のめっき銅線や銅合金線が使用され、発泡絶縁体層２の厚さは０．５〜３ｍｍ程度とされる。ケーブルサイズとして、２．５Ｄ、３Ｄ、５Ｄや８Ｄ程度のものである。また図１に示すように、外部導体３として例えば、銅薄板等を用いてスパイラル状に波型を形成すれば、可とう性をより付与させることができる。このようなコルゲート加工は、通常行われる方法によって形成すれば良い。

そして発泡絶縁体層２は、Φ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体から構成される。これは、破断時の溶融張力を４．０〜１０．０ｇとすることによって、発泡させた際にセル壁が破れることがなく良好な発泡体が得られると共に、電力容量（Ｗ）を大きくすることができる。またＭＦＲを０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎとすることにより十分な溶融時の伸長性が得られるので、発泡セルを十分に成長させることができるため、安定して確実に発泡度を得ることができることになる。なお、前記ＥＰ共重合体の好ましい具体例としては、日本ポリプロ社のＦＢ３３１２がある。

さらに好ましい細径発泡同軸ケーブルは、請求項２に記載するように、内部導体上にΦ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体からなる発泡絶縁体層が形成され、その上に、内径２．０９５ｍｍ、長さ８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２で、１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が７．０〜２０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．４〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのポリオレフィン系樹脂が外層として設けられ、発泡絶縁体層及び外層全体の発泡度が５０％以上となるように発泡した細径発泡同軸ケーブルとすることにある。このように、破断時の溶融張力が７．０〜２０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．４〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのポリオレフィン系樹脂の外層を設けることによって、電力容量が大きく、また高周波帯域（１ＧＨｚ以上）での減衰量が小さい比較的細径の発泡同軸ケーブルであると共に、ケーブル外観並びにＶＳＷＲが優れた細径発泡同軸ケーブルを、偏心を生じることなく安定して確実に得ることができる。

すなわち、外層となるポリオレフィン系樹脂の破断時の溶融張力が６．０ｇ未満であると、破断時の溶融張力が足りないためにガス抜けが生じたり、巨大空泡が生じてしまうため５０％以上の発泡度が得られず、また破断時の溶融張力が２０．０ｇを超えると破断時の溶融張力が大きすぎるために膨らみ難くなると共に、樹脂が硬いために押出し特性が悪く、偏心が生じ安定して細径発泡同軸ケーブルが得られなくなる。またＭＦＲも０．４ｇ／１０ｍｉｎ以上でないと、ポリオレフィン系樹脂の溶融時の伸長性が足りないために、５０％以上の発泡度が安定して確実に得られなくなる。

そして前記外層は、請求項３に記載されるように、外層の厚さを０．０３〜０．２０ｍｍとする細径発泡同軸ケーブルとするのが好ましい。このような厚さの外層とすることによって、発泡絶縁体層を発泡させた時に発泡ガスの抜けを十分に防止して、発泡絶縁体層と外層の全体としての発泡度を５０％以上に確実に安定して形成できると共に、ケーブル外観並びにＶＳＷＲがより優れた、偏心のない細径の発泡同軸ケーブルが得られる。また電力容量も十分に満足できるものである。

さらに、前記外層を構成するポリオレフィン系樹脂をＥＰ共重合体、ＰＰ、ＰＥ、またはこれ等の混合物とすることによって、前述の特性に加えて、低コストで適度な引張特性、硬度等の機械的特性や電気特性が向上する。さらに、成型加工性にも優れているので製造上からも有利にすることができる。このような特性のポリオレフィン系樹脂の具体例としては、宇部丸善ポリエチレン社のＲ３００、Ｂ１２８、Ｚ４６３等のＰＥが、三井化学社のＢ１０１ＷＡＴ、ＶＰ１０３等のＰＰ、また日本ポリプロ社のＥＰ共重合体であるＦＢ３３１２や三井化学社のＪ７０３Ｗ、Ｂ７０１ＷＢ等のＥＰ共重合体が挙げられる。

そして前記発泡絶縁体層は、前述した細径発泡同軸ケーブルで用いたものと同様に、ＥＰ共重合体の破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体から構成される。すなわち、ＥＰ共重合体の破断時の溶融張力を４．０〜１０．０ｇとすることによって、発泡させた際にセル壁が破れることがなく良好な発泡体が得られると共に、電力容量（Ｗ）を大きくすることができる。またＥＰ共重合体のＭＦＲを０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎとすることにより十分な溶融時の伸長性が得られるので、発泡セルを十分に成長させることができるため、５０％以上の発泡度が確実に安定して得られることになる。なお、前記ＥＰ共重合体の好ましい具体例としては、日本ポリプロ社のＦＢ３３１２を挙げることができる。

以上説明した構造の細径発泡同軸ケーブルは、以下の発泡剤を用いて発泡させることができる。例えば、アゾジカルボンアミド、４，４′−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジン）、Ｎ，Ｎ′−ジニトロソペンタメチレンテトラミン等の化学発泡剤を予め発泡絶縁体層３用の材料中に添加しておくことや、窒素ガス、アルゴンガス、フロンガス、炭酸ガス等の不活性ガスを注入することによって行われる。化学発泡剤や不活性ガスは併用して使用しても良い。特に不活性ガスによる発泡の場合には、化学発泡剤によって発泡させた場合のように発泡残渣が誘電特性に悪影響を与えることがなく、また高い発泡度を確実に得ることができるので好ましい。また、発泡核剤を添加することが好ましい。例えば、タルク、クレイ、ボロンナイトライド（ＢＮ）、シリカ等の微粉末、さらにアゾジカルボンアミドやフッ素系樹脂の微粉末或いはフッ素系ゴムの微粉末である。その添加量は、通常ベース樹脂１００質量部に対して０．０３〜３．０質量部程度である。

さらに発泡絶縁体層や外層材料には、例えば３−（Ｎ−サリチロイル）アミノ−１，２，４−トリアゾール（商品名：ＣＤＡ−１）、２′，３−ビス［３−（３，５−ジ−ターシャリーブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオニル］プロピオノヒドラジド（商品名：イルガノックスＭＤ１０２４）等の金属不活性剤、Ｎ，Ｎ′−ジ−２−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミン（商品名：ノクラックＷｈｉｔｅ）のようなアミン系酸化防止剤、ペンタエリスリトールテトラキス［３−（３，５−ジ−ターシャリーブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（商品名：イルガノックス１０１０）などのヒンダードフェノール系酸化防止剤や４，４′−チオビス（３−メチル−６−ターシャリーブチルフェノール）（商品名ノクラック３００）などのチオビスフェノール系酸化防止剤を添加することができる。

なお前述の発泡絶縁体層と外層は、同時押出しによって内部導体上に形成することにより、安定して確実に５０％以上の発泡度の発泡絶縁体を形成できる。例えば、二段押出機の第２押出機から発泡絶縁体層を形成する材料を第１押出機に供給し、第１押出機の途中から窒素ガスを注入して溶融混合し、第２押出機に於いて温度調整を行った後、内部導体上に発泡絶縁体層を押出しすると同時に、第２押出機のクロスヘッド内に入れ込んだ第３押出機から外層を形成する材料を前記発泡絶縁体層上に被覆し、この状態で発泡させて発泡同軸ケーブルを作製する。このように、発泡絶縁体層と外層を同時押出しすると共に発泡させることによって、発泡絶縁体層と外層は確実に密着されガスをより閉じ込めることが可能となり、発泡セル径が微小で５０％以上の発泡度を確実に安定して得られることになる。そして得られた細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が大きな細径ケーブルであると共に高周波帯域での減衰量が少ない、優れた細径発泡同軸ケーブルである。さらには、ケーブル外観並びにＶＳＷＲが優れると共にケーブル偏心がないので、機械的特性や電気的特性に優れた商品価値の高いものである。

図２によって、本発明の細径発泡同軸ケーブルの一例を説明する。例えば銅線、めっき銅線、銅合金線等からなる内部導体１と、その上に形成した発泡絶縁体層２、その上に設けられる充実体の外層５からなる２層構造を基本とする。内部導体１は、通常０．５〜３ｍｍ程度の導体径のものが使用される。また発泡絶縁体層２は、前述した特定のＥＰ共重合体を押出し成形して、好ましくは０．５〜３ｍｍ程度の厚さに施される。そしてこの発泡絶縁体層２は、不活性ガスや化学発泡剤によって５０％以上に発泡される。また、前記ポリオレフィン系樹脂からなる外層５は、発泡絶縁体層２を発泡させた時にガスを抑え込む機能を有する層として、通常発泡絶縁体層２と同時押出しによって形成するのが良い。また符号３は外部導体で、通常銅などの薄板等によって形成される。図２のように、コルゲート構造の外部導体３とすれば、優れた可とう性を有するものである。このようなコルゲート加工は、通常行われる方法によって形成すれば良い。またその外部には、プラスチック材料のシース（図示せず）等が設けられる。

表１に記載する実施例および比較例によって、本発明の請求項１に該当する１層構造の細径発泡同軸ケーブルの効果を示す。表１に示した樹脂ペレット材料と、発泡核剤として富士タルク社のタルク微分粉末（ＬＭＳ−３００）をドライブレンドした絶縁体材料を、二段押出機の第１押出機の温度を２３０℃に、第２押出機を１７０〜２３０℃に温度調整した第１押出機に供給し、第１押出機の途中から窒素ガスを注入して溶融混合し、第２押出機に於いて温度調整を行った後、Φ１．０ｍｍの銅線からなる内部導体上に押出し、発泡させて細径発泡同軸ケーブルを作製した。

また、表２に記載する実施例および比較例によって、本発明の請求項３に該当する２層構造の細径発泡同軸ケーブルの効果を示す。表２に示した発泡絶縁体層用の樹脂ペレット材料と、発泡核剤として富士タルク社のタルク微分粉末（ＬＭＳ−３００）をドライブレンドした絶縁体材料を、二段押出機の第２押出機から発泡絶縁体層を形成するペレット材料を、２３０℃に調整した第１押出機に供給し、第１押出機の途中から窒素ガスを注入して溶融混合し、第２押出機を１７０〜２３０℃に温度調整した第１押出機に供給し、第１押出機の途中から窒素ガスを注入して溶融混合し第２押出機に於いて温度調整を行った後、Φ１．０ｍｍの銅線からなる内部導体上に押出しすると同時に第２押出機のクロスヘッド内に組み込み１４０〜２００℃に調整した第３押出機から、外層を形成するペレット材料を前記発泡絶縁体層上に被覆し、この状態で発泡させて細径発泡同軸ケーブルを作製した。

前述の前記細径発泡同軸ケーブルについて、電力容量（Ｗ）をケーブル周囲温度５０℃、ＶＳＷＲ（Ｖｏｌｔａｇｅｓｔａｎｄｉｎｇｗａｖｅｒａｔｉｏ）＝１、内部導体温度が発泡絶縁体の軟化温度に達するまでの最大の電力容量として測定した。電力容量は大きいほど好ましいものである。

また発泡絶縁体層の発泡度（％）を、[（ベース樹脂の比重−発泡後の比重）／（ベース樹脂の比重）]×１００として計算した。発泡度が５０％以上のものを合格とした。平均発泡セル径（μｍ）は、発泡絶縁体の断面を観察し無作為に選定した１０個のセルについて、（セル径の長径＋セル径の短径）／２として計算した１０個の平均値で記載した。

またネットワークアナライザーを用いて、２．０ＧＨｚにおける３Ｄサイズの発泡同軸ケーブルの減衰量を測定した。減衰量が０．５５ｄB／ｍ以下を合格とした。

さらにケーブル外観について、表面に凹凸がなく滑らかなものを◎印で、やや凹凸が見られるが実用上問題がないものを○印で、使用可能ではあるが凹凸が見られ外観性としては多少難があるものを△印で、凹凸が明確に存在しており使用できないものを×印で示した。併せてケーブル外観の指標となるＶＳＷＲ（Ｖｏｌｔａｇｅｓｔａｎｄｉｎｇｗａｖｅｒａｔｉｏ）を、ネットワークアナライザーによって測定した。１．２０未満が好ましいものである。

また発泡同軸ケーブルの偏心率を、（外周から内部導体中心までの最小距離／外周から内部導体中心までの最大距離）×１００として計算して記載した。８０％以上が好ましいものである。

さらに前記各種樹脂の破断時の溶融張力（Φ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定）およびＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇで測定）値を記載した。表１に１層構造の細径発泡同軸ケーブルの試験結果を、表３には、表２に記載した２層構造の細径発泡同軸ケーブルの試験結果を記載した。

表１から明らかなとおり、実施例１〜８に記載される本発明の細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が大きく、また発泡度が５０％以上で平均発泡セル径も小さなものである。さらに高周波帯域での減衰量が０．５０ｄＢ／ｍ以下であり、ケーブル偏心率も８０％以上と好ましく、表面に多少の凹凸が見られるが十分に使用可能であり、ＶＳＷＲも１．２０未満であった。

また、本発明の細径発泡同軸ケーブルは高価なフッ素樹脂を使用しなくても良いので、コスト的にも実用的である。

すなわち実施例１に示すように、破断時の溶融張力１０．０ｇ、ＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体からなる発泡絶縁体層が内部導体上に形成された細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗと大きく、また発泡度が５０％、平均発泡セル径も６０μｍと微細であり、さらに偏心率が９５％、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍであり、ＶＳＷＲが１．１６とケーブル外観も実用上問題ないものであった。また実施例２〜５に示すように、ＥＰ共重合体が９９〜２０質量％のＥＰ共重合体混合物を用いた場合も、破断時の溶融張力が１０．０〜４．０ｇでＭＦＲが２．０〜３．０ｇ／１０ｍｉｎの発泡絶縁体層を形成した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗ、また発泡度が５０％、平均発泡セル径も６０〜１５０μｍであり、さらに偏心率が９５％、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍであり、ＶＳＷＲが１．１９以下でケーブル外観も実用上問題ないものであった。

さらに実施例６〜８のように、ＥＰ共重合体混合物が実施例２〜５とは異なる組合せのＥＰ共重合体である場合も、８０〜２０質量％のＥＰ共重合体割合に於いて、破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが１．０〜０．６ｇ／１０ｍｉｎの発泡絶縁体層を形成した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗと大きく、また発泡度が５０％、平均発泡セル径も６０〜８０μｍと微細であり、さらに偏心率が９０〜８０％、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍであり、ＶＳＷＲが１．１９以下でケーブル外観も実用上問題がないものであった。

これに対して、比較例１〜９に示す本発明の範囲外の細径発泡同軸ケーブルは、電力容量、発泡度、平均発泡セル径、減衰量が０．５５ｄＢ／ｍを超えるもの、ケーブル偏心率が８０％未満のもの、ＶＳＷＲが１．２０以上のもの、ケーブル外観性のいずれかに問題があった。すなわち比較例１のように、破断時の溶融張力が３．０ｇと小さいＰＥ混合物の発泡絶縁体層が内部導体上に形成された細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径が１５０μｍであるが電力容量が５０Ｗと小さい。

また比較例２のように、破断時の溶融張力が０．５ｇと小さいＰＥの発泡絶縁体層を形成した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が５０Ｗと小さく、また平均発泡セル径が５００μｍと大きくケーブル表面に凹凸が見られ、ＶＳＷＲも１．５０とケーブル外観が悪く、さらに偏心率も７０％と問題があった。また減衰量は０．５５ｄＢ／ｍであった。

さらに比較例３のように、破断時の溶融張力が２０．０ｇと大きくても、ＭＦＲが０．２ｇ／１０ｍｉｎと小さいＰＥの発泡絶縁体層を形成した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が５０Ｗと小さく、また偏心率が７０％と悪く、減衰量は０．５５ｄＢ／ｍであった。

また比較例５のように、ＥＰ共重合体どうしの混合物（１５：８５質量％）であって、破断時の溶融張力が３．０ｇと小さいＥＰ共重合体混合物の発泡絶縁体層が、内部導体上に形成された細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径が２００μｍと比較的大きくケーブル外観が悪く、ＶＳＷＲも１．２４と大きかった。さらに減衰量は０．５５ｄＢ／ｍであった。

さらにまた比較例６のように、ＥＰ共重合体どうしの混合物（１５：８５質量％）であって、破断時の溶融張力は１０．０ｇと大きいがＭＦＲが０．５ｇ／１０ｍｉｎと小さいＥＰ共重合体混合物の発泡絶縁体層が、内部導体上に形成された細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径が２００μｍと比較的大きく、偏心率が７５％と悪かった。さらに減衰量は０．５５ｄＢ／ｍであった。

また比較例７のように、ＥＰ共重合体どうしの混合物（１５：８５質量％）であって、破断時の溶融張力が１．０ｇと小さくＭＦＲが９．０ｇ／１０ｍｉｎと大きなＥＰ共重合体混合物の発泡絶縁体層が、内部導体上に形成された細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径が２００μｍと比較的大きく、またＶＳＷＲも１．４０と大きくケーブル外観も悪くなった。さらに減衰量は０．５５ｄＢ／ｍであった。

さらに比較例８のように、破断時の溶融張力が２．０ｇと小さくＭＦＲが３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を発泡絶縁体層とした細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径が３００μｍと大きくなりケーブル表面に凹凸が見られ、ＶＳＷＲも１．４０と大きくケーブル外観が悪かった。また偏心率も７０％と悪い。さらに減衰量も０．５７ｄＢ／ｍと大きかった。

そして比較例９のように、破断時の溶融張力が１１．０ｇでＭＦＲが０．４ｇ／１０ｍｉｎと小さいＥＰ共重合体を発泡絶縁体層とした細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径が３００μｍと大きく、偏心率も７０％と悪くなった。また減衰量も０．５７ｄＢ／ｍと大きかった。なお比較例４は、市販されているフッ素樹脂の発泡体層を有する発泡同軸ケーブルで、特性的にはほぼ満足するものである。しかしながら、この発泡同軸ケーブルは高価であり実用的には問題がある。

また、本発明の２層構造の細径発泡同軸ケーブルも表３から明らかなとおり、実施例９〜２８に記載される細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７０Ｗ以上で、発泡度が５０％以上で気泡の状態も微細で均一であり、高周波帯域での減衰量が０．５０ｄＢ／ｍ以下である。さらにケーブル外観も凹凸のないスムースなものであり、ＶＳＷＲも１．１２以下であった。さらにまた、本発明の細径発泡同軸ケーブルは高価なフッ素樹脂を使用しなくても良いので、コスト的にも実用的である。

すなわち実施例９〜１２に示すように、発泡絶縁体として破断時の溶融張力が１０．０ｇ、ＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層の厚さを０．０３〜０．２０ｍｍとした細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗ、発泡度が５０％、平均発泡セル径が６０μｍであり、また偏心率が９５％であった。

さらにケーブル外観には殆ど凹凸が見られず、またＶＳＷＲも１．１１以下と優れていた。さらにまた、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍと優れた特性のものであった。

また実施例１３〜２０のように、発泡絶縁体として破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇで、ＭＦＲが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体混合物（１〜８０質量％）を用い、外層として破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが１．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．１０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗ、発泡度が５０％、平均発泡セル径が１５０μｍ以下であり、偏心率が８０％以上であった。さらにケーブル外観には殆ど凹凸が見られず、またＶＳＷＲも１．１２以下と優れていた。さらにまた、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍと優れた特性のものであった。

さらに実施例２１〜２４のように、発泡絶縁体として、破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として、破断時の溶融張力が７．０〜２０．０ｇで、ＭＦＲが０．４〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．１０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗ、発泡度が５０％、平均発泡セル径が６０μｍであり、偏心率が９５％であった。さらにケーブル外観には殆ど凹凸が見られず、またＶＳＷＲも１．１２以下と優れていた。さらにまた、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍと優れた特性のものであった。

また実施例２５のように、発泡絶縁体として、破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として破断時の溶融張力が７．０ｇで、ＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体どうしの混合物を、厚さ０．１０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗ、発泡度が５０％、平均発泡セル径が６０μｍであり、偏心率が９５％であった。

さらにケーブル外観には殆ど凹凸が見られず、またＶＳＷＲも１．１２と優れていた。さらにまた、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍと優れた特性のものであった。

さらに実施例２６のように、発泡絶縁体として、破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として、破断時の溶融張力が７．０ｇで、ＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体とＰＥの混合物を、厚さ０．１０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７５Ｗ、発泡度が５０％、平均発泡セル径が６０μｍであり、偏心率が９５％であった。さらにケーブル外観には殆ど凹凸が見られず、またＶＳＷＲも１．１２と優れていた。さらにまた、減衰量が０．５０ｄＢ／ｍと優れた特性のものであった。

また実施例２７または実施例２８のように、本発明範囲のＥＰ共重合体混合物またはＥＰ共重合体の発泡絶縁体、並びにＰＥの外層を用いて発泡度を８０％とした細径発泡同軸ケーブルは、電力容量が７０Ｗ、平均発泡セル径が６０μｍまたは１５０μｍであり、偏心率が９５％であった。またケーブル外観には殆ど凹凸が見られず、ＶＳＷＲも１．１１以下であった。そして減衰量を０．４８ｄＢ／ｍと、より優れた特性とすることができる。

このように本発明の細径発泡同軸ケーブルは、発泡絶縁体にＰＥが用いられた発泡同軸ケーブルよりも十分に大きな電力容量を有し、さらに破断時の溶融張力およびＭＦＲが優れているため、発泡絶縁体層は連続気泡にならず発泡度を大きくすることが可能であるため、減衰量をさらに小さくすることが可能となる。

これに対して、比較例１０〜１６に示す本発明の範囲外の細径発泡同軸ケーブルは、電力容量、発泡度、気泡の状態（平均発泡セル径）、減衰量、偏心率、ケーブル外観やＶＳＷＲのいずれかに問題点があった。

すなわち比較例１０のように、発泡絶縁体として、破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として、破断時の溶融張力が２５．０ｇで、ＭＦＲが０．２ｇ／１０ｍｉｎの架橋ＰＥを、厚さ０．１０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、偏心率が７５％であり、またケーブル外観には凹凸が見られ、ＶＳＷＲも１．１８であった。さらに減衰量が０．５５ｄＢ／ｍと大きかった。

また比較例１１のように、発泡絶縁体として、破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として、破断時の溶融張力が３．０ｇで、ＭＦＲが１０．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．１０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、ケーブル表面に凹凸が生じ、またＶＳＷＲも１．２２とケーブル外観が悪くなった。さらに減衰量も０．５５ｄＢ／ｍと大きかった。

さらに比較例１２のように、発泡絶縁体として、破断時の溶融張力が１０．０ｇでＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として、破断時の溶融張力が２．０ｇで、ＭＦＲが３．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．１０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、ケーブル表面に凹凸が生じ、またＶＳＷＲも１．２１とケーブル外観が悪くなった。さらに減衰量も０．５５ｄＢ／ｍと大きかった。

また比較例１３のように、発泡絶縁体として破断時の溶融張力が１０．０ｇ、ＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として破断時の溶融張力が１０．０ｇで、ＭＦＲが１．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．０２ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、ケーブル表面に凹凸が生じ、またＶＳＷＲも１．２１とケーブル外観が悪くなった。さらに減衰量も０．５５ｄＢ／ｍと大きかった。

さらに比較例１４のように、発泡絶縁体として破断時の溶融張力が１０．０ｇ、ＭＦＲが２．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体を用い、外層として破断時の溶融張力が１０．０ｇで、ＭＦＲが１．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．０．３０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、偏心率が７５％であり、減衰量も０．５５ｄＢ／ｍと大きかった。

また比較例１５のように、発泡絶縁体として破断時の溶融張力が２．０ｇで、ＭＦＲが１０．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体どうしの混合物（１５：８５質量％）を用い、外層として、破断時の溶融張力が１０．０ｇで、ＭＦＲが１．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．０３ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径２００μｍと大きくケーブル表面に凹凸が生じ、またＶＳＷＲも１．２３とケーブル外観が悪くなった。さらに減衰量も０．５７ｄＢ／ｍとより大きくなった。

さらにまた比較例１６のように、発泡絶縁体として破断時の溶融張力が２．０ｇで、ＭＦＲが１０．０ｇ／１０ｍｉｎのＥＰ共重合体どうしの混合物（１５：８５質量％）を用い、外層として、破断時の溶融張力が２．０ｇで、ＭＦＲが３．０ｇ／１０ｍｉｎのＰＥを、厚さ０．２０ｍｍ施した細径発泡同軸ケーブルは、平均発泡セル径２００μｍと大きくケーブル表面に凹凸が生じ、またＶＳＷＲも１．２３とケーブル外観が悪くなった。さらに減衰量も０．５７ｄＢ／ｍとより大きくなった。

以上の本発明の細径発泡同軸ケーブルは、５０％以上の発泡絶縁体層を確実に安定して形成できるので、電力容量が大きく、また高周波帯域（１ＧＨｚ以上）で減衰量が少ない細径発泡同軸ケーブルであり、さらにケーブル外観並びにＶＳＷＲが優れているので、商品価値が高く特に、携帯電話基地局内の配線用の高周波同軸ケーブルとして好ましいものである。

１内部導体
２発泡絶縁体層
３コルゲート構造の外部導体
４シース
５外層

Claims

Φ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるメルトマスフローレートが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのエチレン・プロピレン共重合体からなる発泡絶縁体層が、内部導体上に発泡度が５０％以上となるように設けられたことを特徴とする細径発泡同軸ケーブル。
内部導体上にΦ２．０９５ｍｍ×８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２での１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が４．０〜１０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるメルトマスフローレートが０．６〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのエチレン・プロピレン共重合体からなる発泡絶縁体層が形成され、その上に、内径２．０９５ｍｍ、長さ８．０３ｍｍのキャピラリーを用い、ピストンスピードが１０ｍｍ／ｍｉｎ、炉体径が９．５５ｍｍ、引取加速度が４００ｍ／ｍｉｎ^２で、１９０℃におけるキャピラリーレオメータによって測定した破断時の溶融張力が７．０〜２０．０ｇであり、かつ１９０℃、２．１６ｋｇにおけるメルトマスフローレートが０．４〜３．０ｇ／１０ｍｉｎのポリオレフィン系樹脂が外層として設けられ、前記発泡絶縁体層及び前記外層全体の発泡度が５０％以上となるように発泡したことを特徴とする細径発泡同軸ケーブル。
前記外層の厚さが、０．０３〜０．２０ｍｍであることを特徴とする請求項２に記載の細径発泡同軸ケーブル。