JP5272548B2 - 降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5272548B2 JP5272548B2 JP2008177468A JP2008177468A JP5272548B2 JP 5272548 B2 JP5272548 B2 JP 5272548B2 JP 2008177468 A JP2008177468 A JP 2008177468A JP 2008177468 A JP2008177468 A JP 2008177468A JP 5272548 B2 JP5272548 B2 JP 5272548B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- sec
- steel
- temperature range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Description
i) 低YP化が十分でなく、ドアパネルなどにプレス成形すると、340BHと比べて面歪量は依然として大きい。
ii) このような複合組織型の高強度冷延鋼板では、強化のために硬質なマルテンサイトなどの第2相を分散させているので、本質的に材料特性の変動が生じやすい。例えば、第2相の割合は鋼中の数10ppmのC量や20〜50℃の焼鈍温度の変動により顕著な影響を受けるので、従来のMn、Pで固溶強化した340BHや270IFと比べて材質変動が大きい。
I) MnとCrの組成範囲を適正に制御し、さらに焼鈍時に所定の温度範囲を徐加熱することで、第2相を粗大かつ均一に分散させて、低YP化が図れるとともに、焼鈍温度に対するYPの変動を小さく抑えられる。
II) また、MnとCrの組成範囲を適正化することで固溶C量の過剰な減少が抑制され、高いBHが得られる。
Tc=410-40×[%Mn]-30×[%Cr]・・・(1)
ここで、[Mneq]はMn当量であり、[Mneq]=[%Mn]+1.3×[%Cr]を表し、[%Mn]、[%Cr]は、それぞれMn、Crの含有量を表す。
C:0.01%超0.08%未満
Cは所定量の第2相を確保するために必要な元素である。Cの添加量が少なすぎると十分な量の第2相が確保できなくなり、低いYPが得られなくなる。また、十分に高いBHが確保できなくなると同時に耐時効性も劣化する。十分な量の第2相を確保するためにはCは0.01%を超えて添加する必要がある。一方、C量が0.08%以上となると第2相の割合が大きくなりすぎてYPが増加する。したがって、C量の上限は0.08%未満とする。より低いYPを得るためにはC量は0.06%未満とすることが好ましく、さらに低いYPを得るためにはC量は0.04%未満とすることがより好ましい。
Siは微量添加することで熱間圧延でのスケール生成を遅延させて表面品質を改善する効果、鋼板のミクロ組織をより均一、粗大化する効果、プレス成形時の金型への焼付き(型かじり)を改善する効果等があるので、このような観点から添加することができる。しかしながら、Siは固溶強化能が大きく、YPを増加させる効果が大きいので、Si量はYP上昇の影響の小さい範囲の0.2%以下とする。好ましくは0.1%以下である。
Mnは焼入れ性を高めるとともに、その量を適正化することにより、固溶C量を所定範囲に低減して低YP化と高BH化を可能する。Mn量が0.8%より少ないと、焼鈍時の冷却過程で固溶C量が多くなりすぎて、400℃未満の温度範囲で過時効処理が施される際に多量の固溶Cがマルテンサイト周囲の歪に析出して十分に低YP化するのが困難になる。また、固溶C量が増加しすぎると耐時効性も劣化する。一方、Mn量が1.7%以上になると固溶C量が少なくなりすぎてBHが低下する。また、Mnの固溶強化の増加に加えて第2相が微細化してYPの上昇や焼鈍温度に対するYPの変動を招く。したがって、Mn量は0.8%以上1.7%未満とする。
Pは固溶強化量が大きく、低YP化の観点からは極力少なくする方がよい。ただし、鋼板のミクロ組織をより粗大化する効果、プレス成形時の金型への焼付きを改善する効果等があるので、YP上昇への悪影響の小さい0.03%以下の範囲で添加することができる。
Sは鋼中でMnSとして析出するが、その含有量が多いと鋼板の延性を低下させ、プレス成形性を低下させる。また、スラブを熱間圧延する際に熱間延性を低下させ、表面欠陥を発生させやすくする。このため、S量は0.02%以下とするが、少ないほど好ましい。
Alは脱酸元素、あるいはNをAlNとして固定して耐時効性を向上させる元素として利用されるが、熱間圧延後の巻き取り時もしくは焼鈍時に微細なAlNを形成してフェライトの粒成長を抑制し、低YP化を阻害する。鋼中の酸化物を低減する、あるいは耐時効性を向上させる観点からは、Alは0.02%以上添加するのが良い。一方、粒成長性を向上させる観点からは、巻取温度を620℃以上にすることでフェライトの粒成長性は向上するが、微細なAlNは少ないほど好ましい。それには、sol.Al量を0.15%以上とし、AlNを巻き取り時に粗大に析出させることが好ましいが、0.3%を超えるとコスト増を招くので、sol.Al量は0.3%以下とする。ただし、sol.Alが0.1%を超えて添加されると、鋳造性を劣化させ、表面品質の劣化原因になるので、表面品質を厳格管理することが求められる外板パネル用途では、sol.Al量は0.1以下とするのが好ましい。
Nは、熱間圧延後の巻き取り時もしくは焼鈍時に析出して微細なAlNを形成し、粒成長性を阻害する。このため、N量は0.01%以下とするが、少ないほど好ましい。また、N量が増加すると耐時効性の劣化を招く。粒成長性の向上ならびに耐時効性の向上の観点からは、N量は0.008%未満とすることが望ましく、さらには0.005%未満とすることがより好ましい。
Crは、本発明で最も重要な元素であり、固溶強化量が小さく、かつ第2相であるマルテンサイトを微細化し、焼入れ性を高める効果を有するため、低YP化ならびに材質変動の低減に有効な元素である。こうした効果を発揮させるには、次に説明するMn当量やMnとの組成比を制御する必要があるが、Crは0.4%を超えて添加する必要がある。一方、Cr量が2%を超えるとコスト増やめっき鋼板の表面品質の劣化を招くので、Cr量は2%以下とする。
本発明で定義したMn当量、すなわち上記の[Mneq]を、焼鈍時の冷却速度を制御して、1.9超にすることで固溶C量が適正範囲まで低減されるとともに、パーライト、ベイナイトの生成が抑制されて低いYP、高いBHが得られる。さらにYPを低減する観点からは[Mneq]は2.1超とすることが望ましく、2.2超とすることがより望ましい。一方、[Mneq]が増加しすぎるとBHの低下やコスト増を招くので、[Mneq]は3未満とする。
同一[Mneq]でもCr量とMn量の比、すなわち[%Cr]/[%Mn]を0.34以上とすることで第2相を粗大化し、Mnの固溶強化も低減できるので、YPを低減し、材質変動を小さくできる。さらに低YP化し、材質変動を小さくするには、0.55≦[%Cr]/[%Mn]とすることが好ましい。
Bも、同様に焼入れ性を高める元素であり、また、NをBNとして固定して粒成長性を向上させる作用がある。しかしながら、Bを過剰に添加すると残存する固溶Bの影響で第2相が逆に微細化するので、B量は0.005%以下とすることが好ましい。本発明鋼においては、0.001%超のBを添加することで、フェライトの粒成長性の向上効果も十分に発揮され、極めて低いYPを得ることができる。したがって、Bは0.001%超含有させることが望ましい。
Moは、Mn、Crと同様に焼入れ性を高める元素であり、焼入れ性を向上させる目的で添加することができる。しかしながら、過剰に添加されると、Mnと同様に第2相を微細化、硬質化してYPを増加させるので、MoはYP上昇への影響が小さい0.1%以下の範囲で添加することが好ましい。YPならびにΔYPを一層低減する観点からは、Mo量は0.02%未満(無添加)とすることが望ましい。
Vは、同様に焼入れ性を高める元素であるが、0.2%を超えて添加すると著しいコスト上昇を招くので、Vは0.2%以下の範囲で添加することが好ましい。
TiはNを固定して耐時効性を向上させる効果や鋳造性を向上させる効果がある。しかし、鋼中でTiN、TiC、Ti(C,N)等の微細な析出物を形成し粒成長性を阻害するので、低YP化の観点からは、Ti量は0.014%未満とすることが好ましい。
Nbは熱間圧延での再結晶を遅延させて集合組織を制御し、圧延方向と45度方向のYPを低減する効果を有する。しかし、鋼中で微細なNbC、Nb(C,N)を形成して粒成長性を著しく劣化させてYPを増加させるので、NbはYP上昇の影響の少ない0.01%未満の範囲で含有させることが好ましい。
Cuはスクラップ等を積極活用するときに混入する元素であり、Cuの混入を許容することでリサイクル資材を原料資材として活用でき、製造コストを削減することができる。鋼板の材質に及ぼすCuの影響は小さいが、過剰に混入すると表面キズの原因となるので、Cu量は0.3%以下とすることが好ましい。
Niも鋼板の材質に及ぼす影響は小さいが、Cuを添加する場合に表面キズを低減する観点から添加することができる。しかしながら、Niは過剰に添加するとスケールの不均一性に起因した表面欠陥を発生させるので、Ni量は0.3%以下とすることが好ましい。
本発明の製造方法では、上述したように、上記の成分組成を有する鋼スラブを、熱間圧延および冷間圧延した後、680〜740℃の温度範囲を3℃/sec未満の平均加熱速度で加熱し、740℃超820℃未満の焼鈍温度で焼鈍し、前記焼鈍温度から650℃までの温度範囲を2〜30℃/secの平均冷却速度で冷却し、650℃から上記の(1)式で与えられるTc℃までの温度範囲を10℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、前記Tc℃から200℃までの温度範囲を0.2〜10℃/secの平均冷却速度で冷却する。
鋼スラブを熱間圧延するには、スラブを加熱後圧延する方法、連続鋳造後のスラブを加熱することなく直接圧延する方法、連続鋳造後のスラブに短時間加熱処理を施して圧延する方法などで行える。熱間圧延は、常法にしたがって実施すればよく、例えば、スラブ加熱温度は1100〜1300℃、仕上圧延温度はAr3変態点以上、仕上圧延後の平均冷却速度は10〜200℃/sec、巻取温度は400〜720℃とすればよい。外板パネル用の美麗なめっき表面品質を得るためには、スラブ加熱温度は1200℃以下、仕上圧延温度は850℃以下とすることが好ましい。また、鋼板表面に生成した1次、2次スケールを除去するためにデスケーリングを十分に行うことが好ましい。YP低減の観点からは、巻取温度は高い方が望ましく、640℃以上とすることが好ましい。特に、680℃以上の巻取温度にすると、熱延板の状態でMnやCrを十分第2相に濃化させることができ、その後の焼鈍工程でのγの安定性を向上させ、低YP化に寄与する。また、鋼板のr値の面内異方性を低減したり、圧延方向と45度の方向のYPを低く抑えるためには、仕上圧延後の冷却速度を40℃/sec以上と大きくすることが好ましい。
冷間圧延では、圧延率を50〜85%とすればよい。
焼鈍時の平均加熱速度:3℃/sec未満
焼鈍後に粗大な第2相を均一に分散させ、低YP化を図るとともに材質変動を小さくするためには、680℃〜740℃の温度範囲における加熱速度を制御することが効果的である。これは、[Mneq]が1.9を超える成分系では、焼鈍後の第2相が微細化しやすく、これはMnが高いためにAc1変態点が低くなりすぎて再結晶が完了しないうちに未再結晶ままのフェライト粒界面にγ粒が形成されたり、再結晶が完了したとしても再結晶直後の微細なフェライト粒にγ粒が形成されて、鋼板のYPが上昇しやすいためである。
焼鈍温度が740℃以下では炭化物の固溶が不十分となり、安定して第2相を確保できない。820℃以上では焼鈍中のγの割合が多くなりすぎてγへのMn、C等の元素濃化が不十分になり、十分に低いYPが得られない。これは、γへの元素濃化が不十分になることで、マルテンサイトの周囲に十分な歪が付与されなくなるとともに焼鈍後の冷却過程でパーライト、ベイナイト変態が生じやすくなるためと考えられる。均熱時間は通常の連続焼鈍で実施される740℃超の温度範囲で20sec以上とすればよく、40sec以上とすることがより好ましい。
冷却中のγ粒にMnやCを濃化させ焼入れ性を高めて低YP化を図るため、焼鈍温度から650℃までの温度範囲の平均冷却速度を2〜30℃/secとする必要がある。
パーライトおよびベイナイトの生成しやすい650℃からTc℃で表されるMs点近傍の温度範囲を平均冷却速度10℃/sec以上で冷却することにより、パーライトおよびベイナイトの生成が抑制されて、十分に低いYPが得られる。
Tc℃から200℃までの温度範囲を平均冷却速度0.2〜10℃/secで冷却することにより、フェライト中に過剰に残存する固溶Cを析出させて低YP化および高延性化を図ることができる。
Claims (6)
- 成分組成として、質量%で、C:0.01%超0.08%未満、Si:0.2%以下、Mn:0.8%以上1.7%未満、P:0.03%以下、S:0.02%以下、sol.Al:0.3%以下、N:0.01%以下、Cr:0.4%超2%以下を含有し、さらに1.9<[Mneq]<3および0.34≦[%Cr]/[%Mn]を満足し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を、熱間圧延および冷間圧延した後、680〜740℃の温度範囲を3℃/sec未満の平均加熱速度で加熱し、740℃超820℃未満の焼鈍温度で焼鈍し、前記焼鈍温度から650℃までの温度範囲を2〜30℃/secの平均冷却速度で冷却し、650℃から下記の(1)式で与えられるTc℃までの温度範囲を10℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、前記Tc℃から200℃までの温度範囲を0.2〜10℃/secの平均冷却速度で冷却することを特徴とする高強度冷延鋼板の製造方法;
Tc=410-40×[%Mn]-30×[%Cr]・・・(1)
ここで、[Mneq]はMn当量であり、[Mneq]=[%Mn]+1.3×[%Cr]を表し、[%Mn]、[%Cr]は、それぞれMn、Crの含有量を表す。 - 焼鈍時に、680〜740℃の温度範囲を2℃/sec未満の平均加熱速度で加熱することを特徴とする請求項1に記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
- 0.55≦[%Cr]/[%Mn]を満足する鋼を用いることを特徴とする請求項1または2に記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
- さらに、質量%で、B:0.005%以下を含有する鋼を用いることを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
- さらに、質量%で、Mo:0.1%以下およびV:0.2%以下のうちの少なくとも1種を含有する鋼を用いることを特徴とする請求項1乃至4のいずれかに記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
- さらに、質量%で、Ti:0.014%未満、Nb:0.01%未満、Ni:0.3%以下およびCu:0.3%以下のうちの少なくとも1種を含有する鋼を用いることを特徴とする請求項1乃至5のいずれかに記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008177468A JP5272548B2 (ja) | 2007-07-11 | 2008-07-08 | 降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007181947 | 2007-07-11 | ||
JP2007181947 | 2007-07-11 | ||
JP2008177468A JP5272548B2 (ja) | 2007-07-11 | 2008-07-08 | 降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009035816A JP2009035816A (ja) | 2009-02-19 |
JP5272548B2 true JP5272548B2 (ja) | 2013-08-28 |
Family
ID=40228711
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008177468A Active JP5272548B2 (ja) | 2007-07-11 | 2008-07-08 | 降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20100326572A1 (ja) |
EP (1) | EP2169083B1 (ja) |
JP (1) | JP5272548B2 (ja) |
KR (1) | KR101164471B1 (ja) |
CN (1) | CN101688265B (ja) |
CA (1) | CA2693787C (ja) |
WO (1) | WO2009008548A1 (ja) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4623233B2 (ja) | 2009-02-02 | 2011-02-02 | Jfeスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP4811528B2 (ja) | 2009-07-28 | 2011-11-09 | Jfeスチール株式会社 | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
BR112012010794A2 (pt) * | 2009-11-09 | 2016-03-29 | Nippon Steel Corp | chapa de aço de alta resistência tendo excelente capacidade de processamento e capacidade de endurecimento no cozimento de pintura e método de produção da chapa de aço de alta resistência |
JP5703632B2 (ja) * | 2010-08-31 | 2015-04-22 | Jfeスチール株式会社 | 温間プレス成形用素材及びパネル用部材の製造方法 |
CN102409252A (zh) * | 2010-09-21 | 2012-04-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超高强度冷轧钢板及其制造方法 |
CN102011056A (zh) * | 2010-09-30 | 2011-04-13 | 广州珠江钢铁有限责任公司 | 一种屈服强度550MPa级高强度冷轧钢板及其制备方法 |
CN103469089B (zh) * | 2013-09-11 | 2016-01-27 | 马鞍山市安工大工业技术研究院有限公司 | 一种饼形晶粒深冲双相钢板及其制备方法 |
KR101795918B1 (ko) | 2015-07-24 | 2017-11-10 | 주식회사 포스코 | 내시효성 및 소부경화성이 우수한 용융아연도금강판, 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
WO2020121034A1 (en) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Arcelormittal | Steels for laser cutting |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55122821A (en) | 1979-03-15 | 1980-09-20 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of alloyed zinc-plated high tensile steel sheet with high workability |
JPS5929089B2 (ja) * | 1979-07-31 | 1984-07-18 | 住友金属工業株式会社 | 加工性の良好な高強度冷延鋼板の製造方法 |
JPH03277743A (ja) * | 1990-03-27 | 1991-12-09 | Kawasaki Steel Corp | 超高張力冷延鋼板およびその製造法 |
EP1669472B1 (en) * | 1998-12-07 | 2008-02-27 | JFE Steel Corporation | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
EP1195447B1 (en) * | 2000-04-07 | 2006-01-04 | JFE Steel Corporation | Hot rolled steel plate, cold rolled steel plate and hot dip galvanized steel plate being excellent in strain aging hardening characteristics, and method for their production |
US20070144633A1 (en) * | 2004-03-31 | 2007-06-28 | Taro Kizu | High-stiffness high-strength thin steel sheet and method for producing the same |
JP4639996B2 (ja) * | 2004-07-06 | 2011-02-23 | 住友金属工業株式会社 | 高張力冷延鋼板の製造方法 |
JP4525383B2 (ja) | 2005-02-25 | 2010-08-18 | Jfeスチール株式会社 | 焼付硬化特性に優れる低降伏比高強度鋼板およびその製造方法 |
-
2008
- 2008-07-08 JP JP2008177468A patent/JP5272548B2/ja active Active
- 2008-07-10 US US12/668,057 patent/US20100326572A1/en not_active Abandoned
- 2008-07-10 KR KR1020107000377A patent/KR101164471B1/ko active IP Right Grant
- 2008-07-10 CA CA2693787A patent/CA2693787C/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-07-10 EP EP08778224.9A patent/EP2169083B1/en active Active
- 2008-07-10 CN CN2008800237842A patent/CN101688265B/zh active Active
- 2008-07-10 WO PCT/JP2008/062873 patent/WO2009008548A1/ja active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN101688265A (zh) | 2010-03-31 |
KR101164471B1 (ko) | 2012-07-18 |
CA2693787C (en) | 2012-02-07 |
EP2169083A4 (en) | 2015-05-20 |
KR20100027209A (ko) | 2010-03-10 |
US20100326572A1 (en) | 2010-12-30 |
WO2009008548A1 (ja) | 2009-01-15 |
JP2009035816A (ja) | 2009-02-19 |
EP2169083B1 (en) | 2018-03-14 |
EP2169083A1 (en) | 2010-03-31 |
CN101688265B (zh) | 2011-06-22 |
CA2693787A1 (en) | 2009-01-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5272547B2 (ja) | 降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5042232B2 (ja) | 成形性及びメッキ特性に優れた高強度冷延鋼板、これを用いた亜鉛系メッキ鋼板及びその製造方法 | |
EP2772556B1 (en) | Method for producing high-strength steel sheet having superior workability | |
JP4811528B2 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5272548B2 (ja) | 降伏強度が低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法 | |
KR101402365B1 (ko) | 시효성 및 베이킹 경화성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법 | |
EP1731626B1 (en) | High-rigidity high-strength thin steel sheet and method for producing same | |
KR101607041B1 (ko) | 내시효성과 베이킹 경화성이 우수한 고강도 냉연 강판의 제조 방법 | |
WO2013180180A1 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
WO2013054464A1 (ja) | 深絞り性およびコイル内材質均一性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5302840B2 (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5151390B2 (ja) | 高張力冷延鋼板、高張力亜鉛めっき鋼板およびそれらの製造方法 | |
JP2023071938A (ja) | 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 | |
JP5310920B2 (ja) | 耐時効性と焼付き硬化性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP6780804B1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5286986B2 (ja) | 降伏強度が低く、焼付硬化性の高い高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
CN114763594A (zh) | 一种冷轧钢板以及冷轧钢板的制造方法 | |
JP2002226937A (ja) | 成形後の熱処理による強度上昇能に優れた冷延鋼板およびめっき鋼板ならびに冷延鋼板の製造方法 | |
JP3812248B2 (ja) | 表面性状とプレス成形性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
KR102556444B1 (ko) | 우수한 내덴트 특성을 가지는 내덴트성 냉연강판, 내덴트성 도금강판 및 그 제조방법 | |
CN115505847B (zh) | 一种具有优异冲击性能的冷轧超高强钢板及其制备方法 | |
KR20100117965A (ko) | 도금성과 가공성이 우수한 강판 및 그 제조방법 | |
JP2019059963A (ja) | 低降伏比を有する鋼板の製造方法 | |
JPH07188855A (ja) | 降伏比の低い深絞り加工用高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20110128 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20120321 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20120327 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130416 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130429 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 5272548 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |