JP5269060B2

JP5269060B2 - 貫流ファン及び空気調和機の室内機

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Publication number: JP5269060B2
Application number: JP2010287844A
Authority: JP
Inventors: 敬英田所; 尚史池田; 慎悟濱田; 光宏代田
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2010-12-24
Filing date: 2010-12-24
Publication date: 2013-08-21
Anticipated expiration: 2030-12-24
Also published as: WO2012086147A1; JP2012136944A; ES2833039T3; CN103270309A; US9759220B2; EP2657530A4; EP2657530B1; CN103270309B; EP2657530A1; US20130259669A1

Description

この発明は、貫流ファン及びこの貫流ファンを備えた空気調和機の室内機に関するものである。

空気調和機の室内機は、空気調和を行う屋内（家屋や事務所等の室内）に設置され、吸込口から吸い込んだ室内空気を熱交換器にて冷凍サイクルを循環する冷媒と熱交換させ、暖房運転であればその室内空気を暖め、冷房運転であればその室内空気を冷やして、吹出口より再び室内へと送風するものであり、そのために室内機本体内部に、送風ファンと熱交換器を収納している。

空気調和機の室内機には多様な形態が存在するが、吹出口が細長い壁掛けタイプや一方向吹き出しの天井埋め込みタイプなどには、送風ファンとして、貫流ファン（クロスフローファンや横流ファン、横断流ファンとも呼ばれる）が用いられることがよく知られている。空気調和機の室内機の吸込口から吹出口に至る空気流に対して、貫流ファンの上流側に熱交換器が配置され、即ち吸込口と貫流ファンの間に熱交換器が配置され、貫流ファンの下流側に吹出口が位置する。

貫流ファンは、外径と内径を有する環状（リング状）の平板である支持板に、横断面が略円弧状に湾曲している複数の翼を所定角度傾斜させて同心環状に固着して成る羽根車単体を、回転軸線方向に複数連結して構成される。回転軸線方向に一方の端部の羽根車単体の羽根先端には、室内機本体の軸受部に支持される回転軸が取り付けられた円板状の端板が固着され、他方の端部の羽根車単体は、他の部分の側板とは異なった駆動モータのモータ回転軸が取り付け固定されるボス部を中央に備えたボス付側板を有している。駆動モータが回転駆動することで、貫流ファンは回転軸の中心である回転軸線周りに回転する。翼は回転方向前方にその外周縁部が位置するように傾斜している。

貫流ファンの回転に伴い、室内空気が吸込口から室内機本体へ吸い込まれ、熱交換器を通過する際に上記のとおり温度調節された調和空気となって、貫流ファンを横切った後、吹出口に至る風路を通過して、室内機本体下部に形成される吹出口から室内へと吹き出される。

このように、空気の流れは、貫流ファンにおいて吸込側の吸込領域と吹出側の吹出領域とで２回翼間を通過することになる。貫流ファンの翼は、回転方向側に貫流ファンの回転により静止時より圧力が大きくなる翼圧力面と、反回転方向側に貫流ファンの回転により静止時より圧力が小さくなる翼負圧面と、翼圧力面と翼負圧面をそれぞれ外周側と内周側とで結ぶ２つの縁部を有している。貫流ファンの回転軸線に対して、遠心側に位置する縁部が翼外周側縁部で、回転軸線寄りに位置する縁部が翼内周側縁部である。そして、貫流ファンの吸込領域では、翼の翼外周側縁部から翼内周側縁部に向かって空気が流れ、吹出領域では、翼の翼内周側縁部から翼外周側縁部に向かって空気が流れる。

近年、空気調和機はより広い部屋へ対応可能とすべく、要求される能力が大きくなってきており、そのため貫流ファンに対しても高風量化が求められている。また、合わせて空気調和機には省エネ性、快適性も要求されており、高風量でありながら駆動モータの消費電力が低く、低騒音な貫流ファンが求められている。

低騒音化を図るべく、従来の貫流ファンには、翼内周側縁部に翼の長手方向に沿って開口する複数のＶ字状切欠き部を有し、吹出領域でこれら切欠き部に生じる縦渦を利用して翼負圧面上に発生する剥離を抑制し、騒音を低減させようとするものがある。（例えば、特許文献１参照）

特開平１０−２５２６８９号公報（００１４〜００２２欄、図２〜４、７、８等）

貫流ファンを構成する羽根車の吸込領域と吹出領域は、室内機本体に形成される舌部付近に発生する内部渦を挟んで、それぞれ貫流ファンの周方向に所定の角度範囲を有しているが、吹出領域から吹き出される空気流は、その角度範囲において風速分布が均一ではなく、特定の翼間で最も風速が大きくなり、その翼間を中心として吹出領域の両端に向かって風速が小さくなる分布を呈する。そして、最も風速の大きい翼間を筆頭にその両側近傍のいくつかの翼間を含めた範囲における風速の大きさが、それ以外の翼間に比べて著しく大きい分布傾向にある。言い換えれば、特定の範囲に偏った風速分布を示すのである。

このような風速分布の発生は、貫流ファンを横断するように吹出領域に向かう空気の流れと翼内周側縁部（内周側縁部近傍の部位）の向きとの関係に因ると考えられる。貫流ファンを構成する翼の翼内周側縁部の形状は、全て同じであり、通常、貫流ファン内部を流れる空気の平均的な流れ方向に合わせて設定されている。ところが貫流ファンの内部の空気流は、全てが同じ方向ではなく、吹出領域では空気流の入口側となる翼内周側縁部が向いている方向と、翼間に流入しようとする空気流の向きとがおおよそ合っている、即ち両者が平行に近い状態となる翼間には、空気流と翼内周側縁部との衝突のような支障がなく滑らかに空気が流入できる。このように、スムーズに流入可能な翼間に空気流が多く流れ込む。従って吹出領域で空気が翼間に流入する際に通風抵抗の小さい翼間に集中することで、翼を通過した後の吹出風路でも局所に空気流が集中することになる。

上記のような吹出領域における局所的な速度の速い流れは、貫流ファンを搭載する機器に応じて形成されている吹出風路において、騒音の原因となったり、エネルギー損失につながっていた。一般に、翼間を通過するときのエネルギー損失は風速の２乗に比例し、騒音は風速の６乗に比例するため、偏流などにより最大風速が増加することで、ファンの入力悪化と騒音増加を招いていた。例えば空気調和機の室内機に搭載された場合、吹き出される空気流の方向を調整する気流制御用ベーンが吹出口に設けられており、この部分を通る空気流の風速が大きいと気流制御用ベーンに衝突するときのエネルギー損失が大きくなる。また、吹出口から室内に吹き出される際に、急に風路が拡大されるので、この部分で風速が大きいと、吹出口の端部で渦や乱れが生じてエネルギー損失が大きくなる。

前記特許文献１では、吹出領域で空気流の入口側となる翼内周側縁部に切欠き部が設けられている形状であり、翼内周側縁部から翼間に流入した空気の一部が、翼加圧面から切欠き部を通って翼負圧面に向かうことで、吹出される空気の乱れを低減しようとしている。この切欠き部を設けた翼では、吹出領域において、空気流の入口側となる翼内周側縁部が向いている方向と、切欠き部の底部が向いている方向に差があり、このため、翼間に内周側からの空気が流入する吹出領域では、両者の翼間に流入しようとする空気流の向きが異なる。ところが、切欠き部の底部の場合、Ｖ字状の切欠き部の底部はほぼ一点であり、その幅は短い。このため、翼の切欠き部のない翼内周側縁部と切欠き部の底部とで異なる向きの空気流が流入しても、翼間を流れる間に、互いの空気流が影響しあって混合されて翼間から翼外周側縁部を通って吹出風路に流れていく。即ち、特許文献１に示される形状の切欠き部では、翼加圧面から切欠き部を通って翼負圧面に向かうことで、吹き出される空気の乱れを低減してはいるが、翼間に流入する空気流の向きはそれほど変わらない。他の形状の切欠き部、例えば矩形状の切欠き部であったとしても、切欠き部の幅が短いため、やはり通風抵抗が小さい翼間に空気流が集まって偏って流れる。この様に吹出領域の特定の範囲の翼間に空気流が偏って流れることで、所定の風量を得ようとすると最大速度が大きくなり、エネルギー損失及び騒音が増大するという課題があった。

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、羽根車の吹出領域で、周方向で広い範囲の翼間から空気流が吹き出すように構成して空気流が局所に集中するのを広く分散させ、エネルギー損失及び騒音を低減できる貫流ファンを得ることを目的とする。

また、貫流ファンの下流側の吹出風路全体で空気流の風速分布を均一化でき、エネルギー損失及び騒音を低減できる貫流ファンを用いた空気調和機の室内機を得ることを目的とする。

この発明に係る貫流ファンは、環状の支持板の外周に沿って設けられる複数の翼を有する羽根車単体を前記支持板の中心を通る回転軸線の方向に複数固着されてなる羽根車を備え、前記翼は前記回転軸線方向で複数の翼部に分割され、分割された前記翼部のうちの少なくとも１つの翼部は、前記翼の前記回転軸線に垂直な断面における前記翼の翼外周側縁部と翼内周側縁部とを結ぶ線分である翼弦線の長さが、他の少なくとも１つの翼部の翼弦線の長さよりも長く構成され、この少なくとも１つの長い翼弦線を有する翼部の前記翼内周側縁部は、前記他の少なくとも１つの短い翼弦線を有する翼部の前記翼内周側縁部よりも内周側に突出されており、前記翼部の前記翼内周側縁部に、前記翼内周側縁部の先端に開口する複数の凹部を備えることを特徴とするものである。

また、この発明に係る空気調和機の室内機は、環状の支持板の外周に沿って設けられる複数の翼を有する羽根車単体を前記支持板の中心を通る回転軸線の方向に複数固着されてなる羽根車を備え、前記翼は前記回転軸線方向で複数の翼部に分割され、分割された前記翼部のうちの少なくとも１つの翼部は、前記翼の前記回転軸線に垂直な断面における前記翼の翼外周側縁部と翼内周側縁部とを結ぶ線分である翼弦線の長さが、他の少なくとも１つの翼部の翼弦線の長さよりも長く構成され、この少なくとも１つの長い翼弦線を有する翼部の前記翼内周側縁部は、前記他の少なくとも１つの短い翼弦線を有する翼部の前記翼内周側縁部よりも内周側に突出されており、前記翼部の前記翼内周側縁部に、前記翼内周側縁部の先端に開口する複数の凹部を備える構成の貫流ファンを備えることを特徴とするものである。

この発明によれば、吹出領域の翼間に空気流が流入する際に、周方向で広範囲に流入して翼間から吹き出され、翼を通過した後の吹出風路を流れる空気流の高速流領域が広範囲になって風速分布が均一化され、所定風量で比較すると最大風速が低減されることで、エネルギー損失及び騒音を低減できる貫流ファンが得られる。

また、この貫流ファンを搭載することで、空気流の前面側にフロントガイド部、背面側にリアガイド部が配置される吹出風路のフロントガイド部とリアガイド部との間で、貫流ファンの翼間から吹き出される空気流の高速流領域が広範囲になって風速分布が均一化され、所定風量で比較すると最大風速が低減されることで、エネルギー損失及び騒音を低減できる空気調和機の室内機が得られる。

この発明の実施の形態１に係る貫流ファンが搭載された空気調和機の室内機を示す外観斜視図である。この発明の実施の形態１に係り、図１のＱ−Ｑ線における縦断面図である。この発明の実施の形態１に係る貫流ファンの羽根車を示す概略図であり、図３（ａ）は貫流ファンの側面図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＳ−Ｓ線断面図である。この発明の実施の形態１に係り、５個の羽根車単体を回転軸線方向に固定してなる羽根車を拡大して示す斜視図（図４（ａ））及び支持板を示す説明図（図４（ｂ））である。この発明の実施の形態１に係り、羽根車単体に取り付けられる１枚の翼を示す斜視図である。この発明の実施の形態１に係り、長弦翼部と短弦翼部の回転軸線に垂直な断面を重ねて示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、吹出口を示す説明図であり、図７（ａ）は室内機の縦断面を示し、図７（ｂ）は１つの羽根車単体に対する吹出口を示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、長弦翼部における空気流を示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、短弦翼部における空気流を示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、領域３２付近の翼間での空気流を示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、領域３４付近の翼間での空気流を示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、羽根車単体における吹出口での空気流を示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、比較例における吹出口での空気流の風速分布を示す説明図である。この発明の実施の形態１に係り、横軸に風速、縦軸に吹出口の上側（Ａ１）と下側（Ａ２）の位置を示し、吹出口における風速を示す特性図である。この発明の実施の形態１に係り、横軸に風量（ｍ^３／ｍｉｎ）、縦軸に電力割合｛（長弦翼部＋短弦翼部）の構成の電力｝／｛短弦翼部のみの構成の電力｝を示し、風量に対する電力割合を示す特性図である。この発明の実施の形態１に係り、横軸に風量（ｍ^３／ｍｉｎ）、縦軸に騒音差｛（長弦翼部＋短弦翼部）の構成の騒音｝―｛短弦翼部のみ構成の騒音｝を示し、風量に対する騒音差を示す特性図である。この発明の実施の形態１に係り、横軸に羽根車単体の回転軸線方向長さに対する長弦翼部の幅（％）、縦軸に電力割合｛（長弦翼部＋短弦翼部）の構成の電力｝／｛短弦翼部のみの構成の電力｝を示し、長弦翼部の回転軸線方向の長さに対する電力割合を示す特性図である。この発明の実施の形態２に係る貫流ファンの１つの翼を示す斜視図である。この発明の実施の形態２に係り、羽根車単体の翼の構成を模式的に示す説明図（図１９（ａ））と、その翼部の形状に対応して、吹出口における空気流の風速分布を示す説明図（図１９（ｂ））である。この発明の実施の形態３に係る貫流ファンの１つの翼を示す斜視図である。この発明の実施の形態３に係り、各翼部を流れる空気流を示す説明図である。この発明の実施の形態３に係り、羽根車単体の翼の構成を模式的に示す説明図（図２２（ａ））と、その翼部の形状に対応して、吹出口における空気流の風速分布を示す説明図（図２２（ｂ））である。この発明の実施の形態３に係る貫流ファンの１つの翼を示す斜視図である。この発明の実施の形態３に係り、羽根車単体の翼の構成を模式的に示す説明図（図２４（ａ））と、その翼部の形状に対応して、吹出口における空気流の風速分布を示す説明図（図２４（ｂ））である。この発明の実施の形態４に係る貫流ファンの１つの翼を示す斜視図である。この発明の実施の形態４に係り、吹出口における空気流の風速分布を示す説明図である。この発明の実施の形態４に係り、翼間緩和部の他の形状例を示す説明図である。この発明の実施の形態５に係り、貫流ファンの１つの翼を示す斜視図（図２８（ａ））及び凹部を拡大して示す説明図（図２８（ｂ））である。この発明の実施の形態５に係り、短弦翼部における回転軸線に垂直な断面図である。この発明の実施の形態５に係り、翼間を流れる空気流を説明する説明図である。この発明の実施の形態５に係り、吹出口における空気流の風速分布を示す説明図である。この発明の実施の形態５に係り、貫流ファンの１つの翼を示す斜視図（図３２（ａ））及び凹部を拡大して示す説明図（図３２（ｂ））である。この発明の実施の形態５に係り、長弦翼部における回転軸線に垂直な断面図である。この発明の実施の形態５に係り、翼間を流れる空気流を説明する説明図である。この発明の実施の形態５に係り、吹出口における空気流の風速分布を示す説明図である。この発明の実施の形態５に係り、貫流ファンの１つの翼を示す斜視図（図３６（ａ））及び凹部を拡大して示す説明図（図３６（ｂ））である。この発明の実施の形態５に係り、翼間を流れる空気流を説明する説明図である。この発明の実施の形態５に係り、吹出口における空気流の風速分布を示す説明図である。この発明の実施の形態６に係り、長弦翼部と短弦翼部の回転軸線に垂直な断面を重ねて示す説明図である。この発明の実施の形態６に係り、羽根車から吹き出す空気流の方向を示す説明図である。

実施の形態１．
以下、本発明の実施の形態１について、図に基づいて説明する。図１は本実施の形態に係る貫流ファンが搭載された空気調和機の室内機１を示す外観斜視図、図２は図１のＱ−Ｑ線における縦断面図である。空気の流れを、図１では白抜き矢印で示し、図２では点線矢印で示す。図１及び図２に示すように、空気調和機の室内機１は部屋の壁に設置される。室内機上部１ａには、室内空気の吸込口となる吸込グリル２、ホコリを静電させ集塵する電気集塵器５、ホコリを除塵する網目状のフィルタ６が配設される。さらに、複数のアルミフィン７ａに配管７ｂが貫通する構成の熱交換器７が、羽根車８ａの正面側と上部側に、羽根車８ａを囲むように配置される。また、室内機前面１ｂは前面パネルで覆われ、その下側に吹出口３が開口して設けられる。送風機である貫流ファン８は、羽根車８ａに対して吸込領域Ｅ１と吹出領域Ｅ２を分離するスタビライザー９及びリアガイド部１０を有する。また、スタビライザー９は、熱交換器７から滴下される水滴を一時貯水するドレンパン９ａ、羽根車８ａに対向する舌部９ｂ、吹出風路１１の前面を構成するフロントガイド部９ｃを有する。リアガイド部１０は、例えば渦巻状であり、吹出風路１１の背面を構成する。吹出口３には上下風向ベーン４ａ、左右風向ベーン４ｂが回動自在に取り付けられ、室内への送風方向を変化させる。図中、Ｏは羽根車８ａの回転中心を示し、Ｅ１は羽根車８ａの吸込領域、Ｅ２は回転中心Ｏに対して吸込領域Ｅ１と反対側に位置する吹出領域である。スタビライザー９の舌部９ｂとリアガイド部１０の空気流の上流側端部とで、吸込領域Ｅ１と吹出領域Ｅ２が分離されている。また、ＲＯは羽根車８ａの回転方向を示す。

このように構成された空気調和機の室内機１において、電源基板を有する制御装置によって羽根車８ａを回転駆動するモータに通電されると、羽根車８ａがＲＯ方向に回転する。すると室内機上部１ａに設けられた吸込口２より部屋の空気が吸い込まれ、電気集塵器６、フィルタ５でホコリが除去された後、熱交換器７で空気は加熱され暖房、または冷却され冷房、除湿のいずれかがなされ、吸込領域Ｅ１から貫流ファン８の羽根車８ａへ吸い込まれる。羽根車８ａの内部を流れた後、羽根車８ａから吹出領域Ｅ２に吹き出された空気流は、背面に位置するリアガイド部１０、前面に位置するフロントガイド部９ｃ、室内機１の筐体両側面で構成される吹出風路１１に誘導されて吹出口３へ向かい、部屋へ吹き出されることで空気調和が行われる。この際、上下風向べーン４ａ、左右風向ベーン４ｂにより吹出空気を上下、左右方向へ風向制御している。

図３は本実施の形態に係る貫流ファン８の羽根車８ａを示す概略図であり、図３（ａ）は貫流ファン８の側面図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＳ−Ｓ線断面図を示し、下半分は向こう側の複数枚の翼が見えている状態を示し、上半分は１枚の翼１３を示している。図４（ａ）は５個の羽根車単体１４を回転軸線方向ＡＸに固定してなる羽根車８ａを拡大して示す斜視図、図４（ｂ）は支持板を示す説明図である。図４では、モータ１６やモータシャフト１６ａを省略して示す。羽根車８ａを構成する羽根車単体１４の数や１つの羽根車単体１４を構成する翼１３の数はいくつでもよく、この個数で限定されるものではない。また、図１４（ｂ）では、翼１３の数を省略して分かりやすく示す。

図３、図４に示すように、貫流ファン８の羽根車８ａは、回転軸線方向ＡＸ（貫流ファンの長手方向）に複数、例えば５個の羽根車単体１４を有する。羽根車単体１４の一端に環状の支持板１２が配設され、回転軸線方向ＡＸに伸びる複数の翼１３が支持板１２の外周に沿って配設される。例えばＡＳ樹脂やＡＢＳ樹脂などの熱可塑性樹脂で成形された羽根車単体１４を、回転軸線方向ＡＸに複数個備え、例えば超音波溶着などによって翼１３の先端を隣に配置する羽根車単体１４の支持板１２に連結する。そして他端に位置する端板１２ｂには翼１３が設けられておらず、円板のみである。回転軸線方向ＡＸの一端に位置する支持板１２ａの中心にファンシャフト１５ａが設けられ、他端に位置する端板１２ｂの中心にファンボス１５ｂが設けられる。そして、ファンボス１５ｂとモータ１６のモータシャフト１６ａがネジ等で固定される。即ち、羽根車８ａの回転軸線方向ＡＸの両端に位置する支持板１２ａ、端板１２ｂは円板形状であり、回転軸線１７が位置する中央部分にファンシャフト１５ａ及びファンボス１５ｂが形成される。両端を除く支持板１２は、回転中心となる回転軸線１７が位置する中央部分が空間の環状で、図４（ｂ）に示すように内径Ｋ１と外径Ｋ２を有する。図４（ｂ）に示す翼の数は省略して１２枚だけ示している。ここで、図３（ｂ）、図４（ｂ）で、一点鎖線はモータシャフト１６ａとファンシャフト１５ａを結び、回転中心Ｏを示す仮想回転軸線であり、ここでは回転軸線１７とする。

次に、本実施の形態に係る翼１３の形状について、詳しく説明する。図５は貫流ファン８の羽根車単体１４に取り付けられる１枚の翼１３を示す斜視図である。翼１３は回転軸線方向ＡＸの両端で支持板１２に溶着によって固定されている。図では一方の支持板１２の一部を示す。翼１３の回転方向側の面で回転時に圧力を受ける面を翼圧力面２６、翼圧力面２６と反対側の面で回転時に負圧になる面を翼負圧面２７とする。また、支持板１２の内周側に位置する縁部を翼内周側縁部１９ａ、支持板１２の外周側に位置する縁部を翼外周側縁部１９ｂとする。

さらに、翼１３は、回転軸線方向ＡＸ（長手方向）で同一形状ではなく、中央部分に長弦翼部２０、両端部に短弦翼部２１の３つの部分に分割される。長弦翼部２０は短弦翼部２１の翼弦線の長さよりも長い翼弦線を有し、翼内周側縁部１９ａで内周側に突出されている。１つの羽根車単体１４における翼１３の回転軸線方向ＡＸの長さをＬ、長弦翼部２０の回転軸線方向ＡＸの長さをＬ１、１つの短弦翼部２１の回転軸線方向ＡＸの長さをＬ２とし、本実施の形態では例えば、Ｌ１＝Ｌ２とする。即ち、長弦翼部２０は翼１３の回転軸線方向ＡＸの中央部分に、全体の１／３の長さで設けられている。

また、翼１３を構成する長弦翼部２０及び短弦翼部２１の断面形状を図６に示す。図６は長弦翼部２０と短弦翼部２１の回転軸線１７に垂直な断面を重ねて示す説明図である。長弦翼部２０及び短弦翼部２１の断面において、翼加圧面２６と翼負圧面２７の中央に引いた線をそり線２３とする。このそり線２３は、例えば円弧形状である。長弦翼部２０のそり線２３ａは、短弦翼部２１のそり線２３ｂをそのままの円弧形状を保つように内周側に延長する。長弦翼部２０及び短弦翼部２１の翼内周側縁部２０ａ、２１ａ及び翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂはいずれもそり線２３ａ、２３ｂ上の一点２４ａ、２５ａ、２４ｂ、２５ｂを中心とする円の略円弧を構成する形状である。ここで、図５における翼内周側縁部１９ａは、図６における翼内周側縁部２０ａ、２１ａを示し、図５における翼外周側縁部１９ｂは、図６における翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂを示す。そして、複数の翼部を有する１つの翼１３として説明する場合には翼内周側縁部１９ａ及び翼外周側縁部１９ｂを用い、長弦翼部２０と短弦翼部２１のそれぞれについて説明する場合には、翼内周側縁部２０ａ、２１ａや、翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂを用いる。長弦翼部２０は翼圧力面２６ａ、翼負圧面２７ａを有し、短弦翼部２１は翼圧力面２６ｂ、翼負圧面２７ｂを有する。ここで、翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂの形状は同じであるので、中心２４ｂ、２５ｂは同じ位置である。翼内周側縁部２０ａ、２１ａの形状は、それぞれ中心２４ａ、２５ａを中心とする半径の同じ円の円弧とする。そして、長弦翼部２０は、短弦翼部２１の翼圧力面２６ｂと翼負圧面２７ｂ間の最大幅（翼厚と称する）Ｗｍａｘは同じとし、翼外周側縁部２０ｂの中心２４ｂと翼内周側縁部２０ａの中心２４ａ間で円弧形状のそり線２３ａを形成し、翼圧力面２６ａと翼負圧面２７ａとが滑らかになるように構成する。翼弦線は翼外周側縁部と翼内周側縁部とを結ぶ線分であり、長弦翼部２０の翼弦線２８ａは、翼外周側縁部２０ｂの円弧を構成する中心２４ｂと翼内周側縁部２０ａの円弧を構成する中心２４ａを結ぶ線分である。同様に短弦翼部２１の翼弦線２８ｂは、翼外周側縁部２１ｂの円弧を構成する中心２５ｂと翼内周側縁部２１ａの円弧を構成する中心２５ａを結ぶ線分である。図において、長弦翼部２０の翼弦線２８ａを実線直線、短弦翼部２１の翼弦線２８ｂを点線直線で示す。長弦翼部２０の翼弦線２８ａの長さは短弦翼部２１の翼弦線２８ｂの長さよりも長く、この長さの差をＤＬとする。即ち、差ＤＬは、中心２５ｂを中心として短弦翼部２１の翼弦線２８ｂを矢印に示すように回転移動したときの、長弦翼部２０の翼弦線２８ａとの差ＤＬである。また、１つの羽根車単体１４を構成する複数の翼１３において、回転軸線１７に垂直な断面で、羽根車８ａの回転中心Ｏを中心、即ち回転軸線１７の位置とし、翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂの円弧を構成する中心２４ｂ、２５ｂを結んでできる同一径の円の円周を外径線１８とし、点線で示す。本実施の形態では、羽根車単体１４を構成する複数の翼１３で、翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂの形状は同じであり、その中心２４ｂ、２５ｂを通る外径線１８は１つの円を構成する。点線３７は羽根車８ａの回転中心Ｏと翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂの円弧を構成する中心２４ｂ、２５ｂを結ぶ線である。長弦翼部２０の翼内周側縁部２０ａは短弦翼部２１の翼内周側縁部２１ａを点線３７に近づくように延長しているので、長弦翼部２０の翼弦線２８ａは短弦翼部２１の翼弦線２８ｂよりもＤＬだけ長く、かつ点線３７に接近する。

本実施の形態で用いた翼の各長さの一例を以下に示す。
羽根車単体１４の端部で複数の翼１３に固定されている環状の支持板１２の外径をΦ１１０ｍｍ、内径をΦ６０ｍｍとし、この支持板１２の円周上に複数枚、例えば３５枚の翼１３が固定されている。また、１枚の翼１３では、長弦翼部２０の翼弦線２８ａは、短弦翼部２１の翼弦線２８ｂよりも内周側にＤＬ＝２ｍｍ長く突出した形状である。また、回転軸線方向ＡＸでは、例えば羽根車単体１４の翼の長さＬ＝９０ｍｍ、長弦翼部２０の長さＬ１＝３０ｍｍ、短弦翼部２１の長さＬ２＝３０ｍｍとする。

以下、本実施の形態に係る翼１３の動作について説明する。本実施の形態では、短弦翼部２１の翼内周側縁部２１ａの形状が、貫流ファン８の吹出領域Ｅ２における流入側の構成や吹出風路１１の形状に応じ、予め想定される空気の平均的な流れに合わせて設定されるとする。図７は吹出口３を示す説明図であり、図７（ａ）は室内機１の縦断面を示し、図７（ｂ）は１つの羽根車単体１４に対する吹出口３を示す。実際には５つの羽根車単体１４で羽根車８ａが構成される場合、回転軸線方向ＡＸに略５倍程度の長さとなる。図７（ａ）に示すように、リアガイド部１０の空気流に対して下流側の端部Ａ２から、その位置の傾斜に対して垂直にフロントガイド部９ｃに向かって直線３０を引く。この直線３０とフロントガイド部９ｃと交わった点をＡ１とする。空気調和機の室内機１を正面の斜め下側から見た場合、吹出口３は図７（ｂ）に示すように、略長方形状になり、上側の辺がＡ１の位置であり、下側の辺がＡ２の位置であり、縦の両辺３１は羽根車単体１４の両端に位置する支持板１２または支持板１２ａまたは端板１２ｂの位置である。また、縦の長さは直線３０の長さ、即ちＡ１とＡ２間の距離であり、横の長さは羽根車単体１４の回転軸線方向ＡＸ（長手方向）の長さである。

図２で示したように、熱交換器７で空気調和された空気流は、羽根車８ａの吸込領域Ｅ１の翼間を通り、羽根車８ａの内側を通過して、回転中心Ｏの反対側の吹出領域Ｅ２の翼間を経て吹出風路１１から吹出口３へ向かう。羽根車８ａ内部の空気の流れは、翼内周側縁部２０ａ、２１ａの形状に大きく左右される。即ち、翼内周側縁部２０ａ、２１ａの形状が吹出領域Ｅ２の翼に向かう方向を決めている。ここで、長弦翼部２０と短弦翼部２１での空気流の違いを図について説明する。図８（ａ）は、吸込領域Ｅ１で長弦翼部２０の翼間を通過して羽根車８ａの内部に空気流が流れ込む時の空気流を示す説明図であり、図８（ｂ）は羽根車８ａの内部の空気流を示す説明図である。図８（ａ）に示すように、空気流は長弦翼部２０の翼外周側縁部２０ｂから流入し、長弦翼部２０の翼圧力面２６ａと翼負圧面２７ａに沿って流れ、翼内周側縁部２０ａの形状に応じて実線矢印の方向に流れる。そして、図８（ｂ）の実線で示すように吹出側の翼間を通過し、吹出領域Ｅ２の領域３２付近から吹出風路１１に吹き出す。

また、図９（ａ）は、吸込領域Ｅ１で短弦翼部２１の翼間を通過して羽根車８ａの内部に空気流が流れ込む時の空気流を示す説明図であり、図９（ｂ）は羽根車８ａ内部の空気流を示す説明図である。図９（ａ）に示すように、空気流は短弦翼部２１の翼外周側縁部２１ｂから流入し、短弦翼部２１の翼圧力面２６ｂと翼負圧面２７ｂに沿って流れ、翼内周側縁部２１ａの形状に応じて点線矢印の方向に流れる。そして、図９（ｂ）の点線で示すように吹出側の翼間を通過し、吹出領域Ｅ２の領域３４付近から吹出風路１１に吹き出す。

以下、長弦翼部２０（図８）と短弦翼部２１（図９）の流れを比較する。長弦翼部２０では翼内周側縁部２０ａで空気流が図に向かって右上方向に跳ね上げられて、吹出側の翼間に向かう。一方、長弦翼部２０での流れと比較して、短弦翼部２１では翼内周側縁部２１ａで空気流がそれほど跳ね上げられることなく右下方向に流れて、吹出側の翼間に向かう。このため、長弦翼部２０では、主に空気流が吹出領域Ｅ２の背面側である領域３２の翼間に流れ、さらに翼間から吹出風路１１に流れる。領域３２から吹き出される空気流は、リアガイド部１０に沿って背面側を進み、吹出口３の中央部よりも下側から吹き出される。これに対し、短弦翼部２１では、主に空気流が吹出領域Ｅ２の前面側である領域３４の翼間に流れ、さらに翼間から吹出風路１１の前面側に流れる。領域３４から吹き出される空気流は、吹出風路１１のリアガイド部１０とフロントガイド部９ｃの中央部分を進み、吹出口３の中央部よりもやや上側から吹き出される。即ち、翼内周側縁部２０ａ、２１ａの形状によって、吹出側の翼間に向かう空気流の方向が異なる。このため、吹出口３に到達したときの空気流の吹出位置が異なり、長弦翼部２０では下側の方に主に流れ、短弦翼部２１では上側の方に主に流れる。

ここで、さらに領域３２付近の翼間での空気流の流れについて、図１０に基づいて説明する。図１０は吹出領域Ｅ２で空気流が翼間に流入する流れを示す説明図である。図１０（ａ）のように領域３２付近では、吸込領域Ｅ１から羽根車８ａに吸い込んだ空気流は矢印３３ａのような方向からの流れになっている。図１０（ｂ）は長弦翼部２０の翼間に流入する気流ベクトル３３ａ及び翼間から流出する気流ベクトル３３ｂを示し、図１０（ｃ）は短弦翼部２１に流入する気流ベクトル３３ａ及び翼間から流出する気流ベクトル３３ｂを示す。この気流ベクトル３３ａは回転する翼の座標系から見た相対速度を示している。長弦翼部２０及び短弦翼部２１のどちらの場合も、翼間に流入する気流ベクトル３３ａは、翼弦線２８ａ、２８ｂとほぼ平行な流れ特性になる。即ち、翼間に流入する気流ベクトル方向３３ａと流出する気流ベクトル方向３３ｂの向きの変化が小さく、長弦翼部２０と短弦翼部２１における翼間の通風抵抗は、略同様である。ところが、長弦翼部２０は翼圧力面２６ａ及び翼負圧面２７ａの合計翼面積が、短弦翼部２１に比べて大きいので、吹き出す空気流に対してエネルギーを多く与えるため、長弦翼部２０で吹き出し風速が速くなる。即ち、領域３２では、図８に示したように、長弦翼部２０の翼間を通過して跳ね上げられた空気流が主に流れることに加え、長弦翼部２０で翼面積が大きいことによって、さらに風速が速くなる。

次に、領域３４付近の翼間での空気流の流れについて、図１１に基づいて説明する。図１１は吹出領域Ｅ２で空気流が翼間に流入する流れを示す説明図である。図１１（ａ）のように領域３４付近では、吸込領域Ｅ１から羽根車８ａに吸い込んだ空気流は矢印３５ａのような方向からの流れになっている。図１１（ｂ）は長弦翼部２０の翼間に流入する気流ベクトル３５ａ及び翼間から流出する気流ベクトル３５ｂを示し、図１１（ｃ）は短弦翼部２１に流入する気流ベクトル３５ａ及び翼間から流出する気流ベクトル３５ｂを示す。翼間に流入する気流ベクトル３５ａは回転中心０と翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂを結ぶ線分３７とほぼ平行な流れになる。

図１１（ｂ）、（ｃ）に示すように、翼間に流入する気流ベクトル３５ａ（回転する翼の座標系から見た相対速度）は、翼のそり線２３ａ、２３ｂに沿うように流れる特性を持つ。即ち、長弦翼部２０と短弦翼部２１とを比較すると、長弦翼部２０の方がそり線２３ａの長さが長いので、翼間を通過する際の流入３５ａから流出３５ｂの気流の転向角度が大きくなる。このため、長弦翼部２０の方が短弦翼部２１よりも翼間を通過する通風抵抗が大きくなる。その結果、通風抵抗が小さい短翼弦部２１からの吹き出し風速が速くなる。即ち、領域３４では、図９に示したように、短弦翼部２１の翼間を通過した空気流が主に流れることに加え、短弦翼部２１では長弦翼部２０よりも翼間の通風抵抗が小さいため、さらに風速が速くなる。

上記のことから、羽根車単体１４における吹出口３での空気流を図１２に基づいて説明する。図１２（ａ）は長弦翼部２０の翼間を流れる空気流を示し、空気流３９ａはリアガイド部１０の近くを流れて、吹出口３のＡ２に近い部分から吹き出す。図１２（ｃ）は吹出口３から吹き出される空気流の分布を示し、長方形状の吹出口３の横の長さを羽根車単体１４の回転軸線方向ＡＸの長さとする。長弦翼部２０が形成されている中央部分（実線で示す）では、上下方向のＡ１とＡ２の間の中央部分よりも下側に空気流３９ａが吹き出される。また、図１２（ｂ）は短弦翼部２１の翼間を流れる空気流を示し、空気流３９ｂはＡ１とＡ２の中央部分よりもＡ１に近い部分を流れて、吹出口３から吹き出す。図１２（ｃ）の短弦翼部２１が形成されている両端部分（点線で示す）に示すように、上下方向のＡ１とＡ２の間の中央部分よりも上側に空気流３９ｂが吹き出される。

このように、異なる長さの翼弦線を有する長弦翼部２０と短弦翼部２１で１枚の翼１３を構成することで、吹出風路１１で、上下方向に空気流の吹出方向を変化させて、吹出口３の全体に広範囲に広がる空気流が得られる。吸込領域Ｅ１で翼間に流れる空気流が、吹出領域Ｅ２で異なる部分の翼間に流れて吹出風路１１に吹き出されることを、ここでは「異なる長さの翼弦線を有する長弦翼部２０と短弦翼部２１によって、空気流が吹き分けられる」とする。

図１２（ｃ）に示す空気流３９ａ、３９ｂは、羽根車８ａから吹き出される空気流の最高速度近傍の速度、例えば（最高速度ー５％）の速さの空気流の範囲を示す。また、一点鎖線の領域は、羽根車８ａから吹き出される空気流の平均風速以上の速さの空気流の範囲を高速流領域４１として示す。また、平均風速の例えば１０％以下で、特に速度の遅い領域を低速流領域４２として示す。

比較例として、例えば、従来のように１つの翼弦線長さで構成した一種類の翼、即ち回転軸線方向ＡＸに同じ幅の翼、例えば短弦翼部２１のみで羽根車単体１４を構成した場合の吹出口３における空気流の分布を図１３に示す。短弦翼部２１のみの場合には、空気流の風速分布がＡ１側、即ちＡ１とＡ２の中央部分よりも上側に偏る。さらに吹出領域Ｅ２では、短弦翼部２１の翼内周側縁部２１ａの向きに応じて流れやすい向きの空気流が翼間に集中する。また、高速流領域４１も空気流３９ｂの近傍に限定され、それほど広がっていない。逆に低速流領域４２は大きく、吹出口３で空気流が偏っている様子が現れている。このように、所定の流れ方向の空気流が翼間に集中すると、最大風速が速くなって、風速の２乗に比例してエネルギー損失が増大すると共に、風速の６乗に比例して騒音が増大する。また、長弦翼部２０のみで構成した翼を用いても同様に、Ａ１とＡ２の中央部分よりも下側に偏り、かつその部分に集中するために最大風速が大きくなる。

これに対し、本実施の形態では、翼弦線長さの異なる２つの長弦翼部２０と短弦翼部２１とで翼を構成しているので、吸込領域Ｅ１から吹出領域Ｅ２に流れる空気流を吹出風路１１で上下方向に分散させることができる。長弦翼部２０は下側に吹き出し、短弦翼部２１は上側に吹き出すというように、Ａ１とＡ２間で吹出範囲が広がるため、図１２（ｃ）に示したように略Ｖ字状に高速流領域４１が広がり、風速分布が均一化される。さらに範囲の広がった高速流領域４１の流れが周囲の低速流を引きこんで流れるため、低速流領域４２の範囲が狭くなる。従って、同一風量を送風したときには吹出口３での最大風速値を低減することができ、ファン全体の負荷を小さくでき、風速の累乗に比例する騒音を低減できる。

図１４は横軸に風速、縦軸に吹出口３の上側（Ａ１）と下側（Ａ２）の位置を示す特性図である。参考データとして、短弦翼部２１のみのグラフは実線曲線４３のようになり、Ａ１側で風速が大きく局所に集中している。本実施の形態による貫流ファンにおいて、長弦翼部２０による空気流の風速分布を点線曲線４５に示し、短弦翼部２１による空気流の風速分布を点線曲線４４に示す。実線曲線４６は、短弦翼部２１での風速を示す点線曲線４４と、長弦翼部２０での風速を示す点線曲線４５を含み、羽根車単体１４の吹出口３を側面から見て、回転軸線方向ＡＸの各位置で最大風速値をプロットして示す曲線である。本実施の形態に係る吹出口３の最大風速分布（実線曲線４６）と、全て短弦翼部２１で構成した場合の最大風速分布（実線曲線４３）を比較すると、実線曲線４６では実線曲線４３に比べてＡ１、Ａ２間で幅広くなって風速分布が均一化され、最大風速値が低減されているのがわかる。

図１５、図１６は空気調和機の室内機の定格風量（１８ｍ^３／ｍｉｎ）で本形態の形態によるファンを用いた送風機の実験結果を示す特性図である。図１５は横軸に風量（ｍ^３／ｍｉｎ）、縦軸に電力割合を示しており、｛（長弦翼部＋短弦翼部）の構成の電力｝／｛短弦翼部のみの構成の電力｝を示す。実線曲線４７に示すように貫流ファンのトルク負荷が約３％程度低減された結果が得られた。図１６は横軸に風量（ｍ^３／ｍｉｎ）、縦軸に騒音差を示しており、｛（長弦翼部＋短弦翼部）の構成の騒音｝―｛短弦翼部のみ構成の騒音｝を示す。実線曲線４８に示すように、定格風量（１８ｍ^３／ｍｉｎ）にて、騒音が０．３ｄＢ程度低減された結果が得られた。図１５、図１６では、短弦翼部のみの構成のものと比較したが、長弦翼部のみの構成のものでも同様のことが言える。

以上のように、本実施の形態では、環状の支持板１２の外周に沿って設けられる複数の翼１３を有する羽根車単体１４を支持板１２の中心を通る回転軸線１７の方向ＡＸに複数固着されてなる羽根車８ａを備え、翼１３は、回転軸線方向ＡＸで複数の翼部に分割され、分割された翼部のうちの少なくとも１つの翼部２０は、翼１３の回転軸線１７に垂直な断面における翼１３の翼外周側縁部２０ｂと翼内周側縁部２０ａとを結ぶ線分である翼弦線２８ａの長さが、他の少なくとも１つの翼部２１の翼弦線２８ｂの長さよりも長く構成され、長い翼弦線２８ａを有する翼部２０の翼内周側縁部２０ａは短い翼弦線２８ｂを有する翼部２１の翼内周側縁部２１ａよりも内周側に突出されることにより、複数の翼部２０、２１でそれぞれの翼内周側縁部２０ａ、２１ａの形状に応じた空気流を形成することで、吹出領域Ｅ２では主に周方向で、背面側や前面側に空気流の範囲を広げることができる。これによって、吹出口３のフロントガイド部９ｃとリアガイド部１０の間で空気流の高速流領域４１を広範囲にでき、風速分布が均一化されて最大風速が低減され、エネルギー損失及び騒音を低減できる貫流ファンを得ることができる。

特に、本実施の形態では、長弦翼部２０は短弦翼部２１のそり線を内周側に突出するように延長して構成したので、少なくとも２つの異なる翼弦長を有する３つの翼部２０、２１で１つの翼１３を構成していても、長弦翼部２０と短弦翼部２１の形状の変化を小さくできる。このため、翼間を流れる空気流はスムーズであり、エネルギー損失の低減を図ることができる。

即ち、本実施の形態では、翼１３の回転軸線１７に垂直な断面で、翼１３の回転方向に対して前面である翼圧力面２６と背面である翼負圧面２７の中央の線をそり線２８ａ、２８ｂとし、長弦翼部２０のそり線２８ａは、短弦翼部２１のそり線２８ｂを翼内周側縁部１９ａで内周側に円弧状に延長して構成されることにより、吸込領域Ｅ１で空気流がスムーズに翼間に導かれると共に、吹出領域Ｅ２で空気流がスムーズに翼間から吹き出され、エネルギー損失が低減され、吹き分け効果が確実に得られる。

ここで、長弦翼部２０の翼弦線２８ａは、短弦翼部２１の翼弦線２８ｂよりも長く、翼弦線長さの差ＤＬ＝２ｍｍとしたがこれに限るものではない。長弦翼部２０の翼弦線２８ａを短弦翼部２１の翼弦線２８ｂの１／８〜１／３長くすればよい。例えば、短弦翼部２１の翼弦線２８ｂを１２ｍｍとしたとき、長弦翼部２０の翼弦線２８ａは１３．５ｍｍ〜１６ｍｍとする。長弦翼部２０の翼弦線２８ａが１３．５ｍｍよりも短いと、長弦翼部２０を有する効果が得られず、１６ｍｍよりも長いと、羽根車８ａ内でスムーズな空気流が得られない。

図１７は、本実施の形態に係り、横軸に羽根車単体の回転軸線方向ＡＸ長さに対する長弦翼部の幅（％）、縦軸に電力割合｛（長弦翼部＋短弦翼部）の構成の電力｝／｛短弦翼部のみの構成の電力｝を示す特性図である。これは、翼１３の全てを単一の短弦翼部２１で構成した場合に幅０％とし、翼１３の全てを単一の長弦翼部２０で構成した場合に幅１００％とする。また、回転軸線方向ＡＸの中央部分に長弦翼部２０を配置し、その長さＬ１を変化させたときの電力割合を示している。例えば、翼１３の全てを単一の短弦翼部２１で構成した場合と比較して、長弦翼部２０の幅Ｌ１が羽根車単体１４の全体の長さＬの２０％で構成した場合（短弦翼部２１の長さＬ２は全体の８０％）には、使用電力が２％程度低減されることを示している。そして、長弦翼部２０の長さＬ１が６０％（短弦翼部２１の長さＬ２が４０％）で使用電力が５％程度となり最も低減されている。ただし、図１７は短弦翼部２１に対して長弦翼部２０の長さを変化させたときの特性を示しており、長弦翼部２０と短弦翼部２１の翼弦線長さ及び翼弦線長さの差に応じて多少は異なってくる。この図から、異なる２つの翼弦線を有する翼部で１つの翼１３を構成する場合、１つの翼弦線の長さの翼部が全体の略２０％以上で使用電力を低減する効果が得られている。このときの他の長さの翼弦線を有する翼部は略８０％以下になるので、１つの翼弦線の長さの翼部は全体の略２０％以上かつ略８０％以下で使用電力を低減することができる。さらに、長弦翼部２０の長さＬ１が全体の５０％〜７０％で構成すれば、使用電力を大きく低減することができるので、好ましい。

図５に示した本実施の形態の構成では、羽根車単体１４で、回転軸線方向ＡＸに長弦翼部２０を全体の１／３程度、２つの翼部を短弦翼部２１として全体の２／３としたが、これに限定されるものではない。１つのどちらか一方を略２０％以上かつ略８０％以下の長さになるように構成すればよい。実験によると、どちらか一方が２０％よりも短い構成、即ち他方が８０％よりも長い構成にすると、異なる長さの翼弦線で構成したことによる効果がほとんど得られず、１つの翼弦線で構成した結果とほぼ同じであった。ここで、短弦翼部２１のように同じ翼弦線長さを有する翼部が２つ以上で構成される場合には、短弦翼部２１の長さＬ２の合計Ｌ２＊２を、全体の長さＬの略２０％〜８０％の範囲で構成すればよい。

以上のように、所定の長さの翼弦線を有する１つの翼部の回転軸線方向ＡＸの長さ、または同一の長さの翼弦線を有する複数の翼部の回転軸線方向ＡＸの長さの合計が、羽根車８ａに設けられる翼１３の全体の長さＬの略２０％以上かつ略８０％以下で構成されることにより、確実に異なる方向への吹き分け効果が得られ、吹出風路１１のフロントガイド部９ｃとリアガイド部１０の間で空気流の範囲が広げられ、最大風速値が低減されることでエネルギー損失及び騒音が低減される。

また、特に、長弦翼部を回転軸線方向ＡＸの中央部分に設け、その長手方向の長さは全体の略５０％〜７０％程度で構成すれば、使用電力の低減効果が確実に得られるので好ましい。例えば、支持板１２に連続する一端部から、短弦翼部２１が全体の２５％、長弦翼部２０が全体の５０％、短弦翼部２１が全体の２５％として、他端部の支持板１２に連続するというように構成すれば、翼弦線の異なる翼部による空気流の吹き分けを効果的に利用でき、吹出口３における高速流領域４１の分布を拡大でき、低速流領域４２が低減される。

また、１つの羽根車単体１４において、長弦翼部２０及び短弦翼部２１が回転軸線方向ＡＸにいくつ設けられていてもよいが、その１つの翼部の長さＬ１、Ｌ２は共に全体の長さＬの略１０％以上で構成するのが好ましい。１つの翼部の長さＬ１、Ｌ２が全体の長さＬの略１０％よりも短いと、吸込領域Ｅ１で翼部の翼間を通過した空気流の風量が少なく、隣接する翼部の空気流に影響される。このため、吹出領域Ｅ２で背面側や前面側に空気流の範囲を十分に広げることができない。

即ち、翼部１３のそれぞれの回転軸線方向ＡＸ長さは、羽根車単体１４に設けられる翼１３の全体の長さＬの略１０％以上で構成されることにより、確実に吹き分け効果が得られ、吹出風路１１のフロントガイド部９ｃとリアガイド部１０の間で空気流が吹き分けられて範囲が広がり、吹出口３に流れる空気流の速度分布がさらに均一化される。

回転軸線方向ＡＸに単一幅の翼で羽根車単体１４を構成した場合、吹出領域Ｅ２から吹き出される空気流は、図１３に示すように、環状板１２に近い部分で高速流領域４１の幅がＡ１−Ａ２間で上下に広がり、中央部分では高速流領域４１の上下方向幅が狭まって局所的な高速流となっている。これは環状板１２に近い部分では、環状板１２によって回転軸線方向ＡＸに流れる漏れ流れが遮られるが、中央部分では両側に漏れ流れとして流れ、風量が減少するためである。そこで、フロントガイド部９ｃとリアガイド部１０間で高速流領域４１の幅が狭くなっている部分に長弦翼部２０を配置すると、図１２（ｃ）に示すように高速流領域４１が下側に広がって、吹出口３全体で空気流の速度分布が均一化される。支持板１２に隣接する翼部は、漏れ流れが中央部分に比較して少ないので、風量がそれほど減少しない。このため、高速流領域４１はフロントガイド部９ｃとリアガイド部１０間である程度の幅に広がっている。この部分には短弦翼部２１を配置することで、回転軸線方向ＡＸの位置に応じて、吹き分けが効果的に行われる。

このように、回転軸線方向ＡＸで中央付近に位置する翼部は、両端部の翼弦線の長さよりも長い翼弦線を有することにより、羽根車単体１４の回転軸線方向ＡＸの位置に応じて、吹き分けが効果的に行われる構成となり、吹出口３に流れる空気流の風速分布がさらに均一化される。
また、漏れ流れの多い中央部分に位置する翼部の回転軸線方向ＡＸの長さを、支持板１２に隣接する翼部の回転軸線方向ＡＸの長さよりも長くして、風量を確保するように構成してもよい。

実際は、貫流ファン８が配置されている前後の風路構成によって、羽根車８ａ内を流れる空気流の特性は異なってくる。長弦翼部２０と短弦翼部２１を回転軸線方向ＡＸでどのように配置するかについては、長弦翼部２０によって吹出口３の下側に空気流が流れ、短弦翼部２１によって吹出口３の上側に空気流が流れるので、この効果を効率よく発揮できるように配置すればよい。例えば、羽根車単体１４で、同じ幅の単一の翼構成で吹出口３から吹き出される空気流を観測し、その結果で長弦翼部２０と短弦翼部２１の配置を設定してもよい。例えば、同じ幅の翼構成で吹出口３の下側から空気流が吹き出される傾向にある部分に短弦翼部２１を配置し、逆に吹出口３の上側から空気流が吹き出される傾向にある部分に長弦翼部２０を配置すればよい。

実施の形態２．
図１８は、本発明の実施の形態２に係る貫流ファンの１つの翼を示す斜視図である。本実施の形態では、１つの翼１３は、回転軸線方向ＡＸ（長手方向）に７つの翼部に分割され、３つの長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃと４つの短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄを交互に配置して構成される。長弦翼部５０及び短弦翼部５１の断面形状は実施の形態１と同様であり、長弦翼部５０の翼弦線は短弦翼部５１の翼弦線よりもＤＬ（例えば２ｍｍ）だけ長くなるように構成する。例えば、短弦翼部５１のそり線をそのままの円弧形状を保つように延長して長弦翼部５０のそり線を決定し、翼厚Ｗｍａｘも同じとして長弦翼部５０の形状を決定する。各翼部の回転軸線方向ＡＸ（長手方向）の長弦翼部５０の長さＬ１１、Ｌ１２、Ｌ１３は、例えば同一とし、中央の長弦翼部５０ｂが回転軸線方向ＡＸの中央に配置される。さらに、短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄの回転軸線方向ＡＸの長さＬ２１、Ｌ２２、Ｌ２３、Ｌ２４は、例えば同一とし、Ｌ１１、Ｌ１２、Ｌ１３も同じ長さとする。

本実施の形態では、翼弦線長さの異なる２種類の翼部、ここでは３つの長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃと、４つの短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄによって１つの翼を構成している。図８、図９で示すように、吸込領域Ｅ１で翼間から羽根車８ａの内側に空気が流れる際に、翼内周側縁部１９ａの形状によって吹出領域Ｅ２の翼１３に向かう方向が決定される。即ち、翼間を通過する空気流は、短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄでは右下へ流出され、長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃでは右上へ跳ね上げられる。このように、長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃにおける空気の流れ方向と短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄにおける空気の流れ方向が異なり、吹出領域Ｅ２で周方向に広い範囲の翼間に流れて吹出風路１１に吹き出され、フロントガイド部９ｃ（Ａ１）とリアガイド部１０（Ａ２）の間で広範囲に流れる。

本実施の形態では、羽根車単体１４の回転軸線方向ＡＸで、気流の吹き分けが７ケ所で行われる。即ち、３ケ所の長弦翼部５０では背面側にあるリアガイド部１０の近くの空気流となとり、４ケ所の短弦翼部５１では前面側にあるフロントガイド部９ｃの近くの空気流となる。回転軸線方向ＡＸで複数に分割された長弦翼部５０と短弦翼部５１とによって、吹出風路１１及び吹出口３では上側への空気流と下側への空気流の吹き分けが短い間隔で繰り返される。

図１９は、羽根車単体１４の翼の構成を模式的に示す説明図（図１９（ａ））と、その翼部の形状に対応して、吹出口３における空気流の風速分布を示す説明図（図１９（ｂ））である。ここで示す空気流３９ａ、３９ｂは、羽根車８ａから吹き出される空気流の最高速度近傍の速度、例えば（最高速度ー５％）の速さの空気流の範囲を示す。また、一点鎖線の領域は、羽根車８ａから吹き出される空気流の平均風速以上の速さの空気流の範囲を高速流領域４１として示す。空気流の吹き分けが、回転軸線方向ＡＸで短い間隔で繰り返され、その境界付近では互いの空気流に影響されて、高速流領域４１の面積が実施の形態１の構成での面積と比較して大きくなっている。また、低速流領域４２は実施の形態１よりも狭められ、吹出口３を通る空気流は、実施の形態１と比較して、吹出口３の全体で風速分布が均一化され、同一の風量で比較した場合には最大風速がさらに低減される。従って、高速の偏った空気流が原因で生じる騒音及びエネルギーの損失を低減できる。

なお、翼１３を、そり線の長さが異なる２つの長弦翼部５０と短弦翼部５１で構成し、かつ複数の長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃ及び短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄで構成する場合、本実施の形態の配置に限るものではなく、回転軸線方向ＡＸにどのように配置してもよい。

また、本実施の形態では、３つの長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃ、及び４つの短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄで構成しているがこれに限るものではない。長弦翼部を２つ、３つ・・・など、複数設けてもよい。長弦翼部を１つから２つ、３つ・・と分割を多くすると、空気流の吹き分けが短い間隔で繰り返され、吹出口３での空気流の風速分布はさらに均一化される。しかし一方で、分割を多くしすぎると、１つの翼部の長手方向の長さが短く、隣接する翼部に流れる空気流同士が影響し合う。このため、翼弦線の差による吹き分け作用が安定せず、大きな効果が得られなくなる。少なくとも１つの翼部の長手方向の長さは、羽根車単体１４で長手方向の全体の略１０％以上であることが好ましい。例えば、長手方向長さＬ＝９０ｍｍとすると、１つの長弦翼部５０または短弦翼部５１の長さＬ１１〜Ｌ１３、Ｌ２１〜Ｌ２４は少なくとも翼全体の１０％の９ｍｍ以上であることが好ましい。

また、長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃの長さの合計Ｌ１１＋Ｌ１２＋Ｌ１３、及び短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄの長さの合計Ｌ２１＋Ｌ２２＋Ｌ２３＋Ｌ２４は、翼全体の長さＬの例えば略２０％〜８０％の範囲で構成する。１つの長弦翼部５０または短弦翼部５１の長さＬ１１〜Ｌ１３、Ｌ２１〜Ｌ２４は少なくとも翼全体の略１０％以上であるので、本実施の形態のように、３つの長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃ及び４つの短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄで構成する場合には、長弦翼部５０ａ、５０ｂ、５０ｃの長さの合計Ｌ１１＋Ｌ１２＋Ｌ１３は少なくとも翼全体の長さＬの略３０％以上となり、短弦翼部５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄの長さの合計Ｌ２１＋Ｌ２２＋Ｌ２３＋Ｌ２４は少なくとも翼全体の長さＬの略４０％以上となる。

実施の形態３．
図２０は、本発明の実施の形態３に係る貫流ファンの１つの翼１３示す斜視図である。本実施の形態では、１つの翼１３は、回転軸線方向ＡＸ（長手方向）に７つの翼部に分割され、第１長弦翼部６０、第２長弦翼部６１、第３長弦翼部６２、短弦翼部６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄの４種類の翼弦線を有する。第１、第２、第３長弦翼部６０、６１、６２及び短弦翼部６３の断面形状は実施の形態１と同様である。第１長弦翼部６０の翼弦線は、短弦翼部６３の翼弦線よりＤＬ１だけ長く、第２長弦翼部６１の翼弦線は、短弦翼部６３の翼弦線よりＤＬ２だけ長く、第３長弦翼部６２の翼弦線は、短弦翼部６３の翼弦線よりＤＬ３だけ長い。そして、ＤＬ１＜ＤＬ２＜ＤＬ３である。また、回転軸線方向ＡＸの中央部に一番翼弦線の長い第３長弦翼部６２、その両隣に短弦翼部６３ｂ、６３ｃ、その隣に第１、第２長弦翼部６０、６１、そして両端部に短弦翼部６３ａ、６３ｄを配置する。

また、回転軸線方向ＡＸ（長手方向）には第１長弦翼部６０の長さＭ１、第２長弦翼部６１の長さＭ２、第３長弦翼部６２の長さＭ３は、ほぼ同一とし、Ｍ１＝Ｍ２＝Ｍ３＝Ｌ＊０．２とし、短弦翼部６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄの回転軸線方向ＡＸの長さＭ４１、Ｍ４２、Ｍ４３、Ｍ４４は、ほぼ同一とし、Ｍ４１＝Ｍ４２＝Ｍ４３＝Ｍ４４＝Ｌ＊０．１とする。また、翼弦線の長さは例えば、短弦翼部６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄの翼弦線の長さを１２ｍｍ、第１長弦翼部６０の翼弦線の長さを１４ｍｍ、第２長弦翼部６１の翼弦線の長さを１５ｍｍ、第２長弦翼部６２の翼弦線の長さを１６ｍｍとする。よって、ＤＬ１＝２ｍｍ、ＤＬ２＝３ｍｍ、ＤＬ３＝４ｍｍとする。

本実施の形態では、翼弦線の異なる４種類の翼部、ここでは３つの異なる長さの翼弦線を有する第１、第２、第３長弦翼部６０、６１、６２と、長弦翼部６０、６１、６２とは異なる長さの翼弦線で構成される４つの短弦翼部６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄによって１つの翼を構成している。実施の形態１、実施の形態２と同様、それぞれの翼部の翼内周側縁部１９ａの形状が異なることによる空気流の吹き分け作用に関しては、本実施の形態では４方向に吹き分けられる。即ち、吸込領域Ｅ１の翼間から吹き出された空気が、異なる翼弦線を有する翼部の翼内周側縁部１９ａの形状に応じて羽根車８ａの内部に流れ、吹出領域Ｅ２の周方向で広い範囲の翼間に流れる。さらに広範囲の翼間から吹出風路１１に吹き出すので、吹出風路１１全体に流れ、吹出口３では風速分布が均一化された空気流となる。

羽根車単体１４における吹出口３での空気流を図２１に基づいて説明する。図２１（ａ）は第１長弦翼部６０を通る空気流を示し、空気流６４ａは吹出風路１１のフロントガイド部９ｃとリアガイド部１０の間で、ややリアガイド部１０側を流れて、吹出口３のＡ２に近い部分から吹き出す。図２１（ｂ）は第３長弦翼部６２を通る空気流を示す。第３長弦翼部６２の翼弦線は最も長いので、吸込領域Ｅ１で羽根車単体１４に吸い込んだ空気流を跳ね上げる作用が最も強く、空気流は吹出領域Ｅ２で最も背面側の翼間に流れる。そして、吹出風路１１を流れる空気流６４ｃはフロントガイド部９ｃとリアガイド部１０の間で、リアガイド部１０の近くを流れて、吹出口３のＡ２に最も近い部分から吹き出す。空気流６４ｂは第２長弦翼部６１を通る空気流を示し、翼弦線の長さに応じて吹出風路１１のＡ１とＡ２間での空気流の流れる位置が異なってくる。即ち、翼弦線の最も長い第３長弦翼部６２によって最も背面側の空気流６４ｃ、第３長弦翼部６２よりも翼弦線の短い第２長弦翼部６１によって空気流６４ｃよりも前面側の空気流６４ｂ、第２長弦翼部６１よりも翼弦線の短い第１長弦翼部６０によって空気流６４ｂよりも前面側の空気流６４ａとなって流れる。また、図２１（ｃ）は、短弦翼部６３ａ〜６３ｄを通る空気流を示し、空気流６４ｄは吹出風路１１のフロントガイド部９ｃとリアガイド部１０の間で、フロントガイド部９ｃの近くを流れて、吹出口３のＡ１に最も近い部分から吹き出す。

図２２は、羽根車単体１４の翼の構成を模式的に示す説明図（図２２（ａ））と、その翼部の形状に対応して、吹出口３における空気流の風速分布を示す説明図（図２２（ｂ））である。空気流の吹き分けが、回転軸線方向ＡＸで短い間隔で繰り返され、その境界付近ではお互いの空気流に影響されて、高速流領域４１の面積が実施の形態１及び実施の形態２の構成での面積と比較して大きくなっている。特に４つの長さの異なる翼弦線で翼１３を構成しているので、高速流領域４１がＡ１とＡ２間に広がり、空気流は吹出口３の全体に吹き出される。この吹き分けを利用して、吹出口３では風速分布が均一化されることで、高速の偏った空気流が原因で生じる騒音及びエネルギーの損失を低減できる。

なお、翼１３を、翼弦線の長さが異なる４つの翼部６０、６１、６２、６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄで構成する際、回転軸線方向ＡＸの配置は本実施の形態に限定されるものではない。第１長弦翼６０、第２長弦翼６１、第３長弦翼６２を互いに隣同士になるように隣接させて構成してもよい。
また、長弦翼部６０、６１、６２、及び短弦翼部６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄの回転軸線方向ＡＸのそれぞれの長さを、ほとんど同じ長さで構成したが、それぞれを全く異なる長さで構成してもよく、また翼部のいくつかを異なる長さで構成してもよい。ただし、各翼部６０、６１、６２、６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄの回転軸線方向ＡＸの長さは全体Ｌの略１０％以上の長さである。略１０％よりも短いと、例えば長弦翼部６０、６１、６２の場合には吸込領域Ｅ１で跳ね上げられる空気流の幅が十分ではなく、隣接する翼部による空気流に影響される。このため、吹出領域Ｅ２で図８、図９で示したようにそれぞれの位置に到達せずに吹出風路１１の前面側Ａ１と背面側Ａ２とに空気流を吹き分ける効果が十分に得られない。

実施の形態２と同様、複数の翼部の中で支持板１２に隣接する翼部よりも中央部分の翼部の翼弦線を長くすると、さらに効果が大きくなる。漏れ流れが発生しやすく風量が減少する中央部分の翼部の翼弦線の長さを長く構成すれば、多少隣接する翼部による空気流の方に流れても、リアガイド部１０の近くに流れる空気流が得られる。従って、確実に吹き分けられた空気流が得られ、吹出口３から吹出される空気流の風速分布が均一化される効果が得られる。

さらに、中央部分の翼部から隣接する翼部への空気流の漏れを考慮し、中央部分の翼部６２の長手方向の長さを他の翼部の長さよりも長く構成してもよい。上記と同様、中央部分の翼部６２を長手方向に長くすることで風量を多くし、多少隣接する翼部による空気流の方に流れても、リアガイド部１０の近くに流れる空気流を得ることができる。

また、羽根車単体１４の両端部に配置される翼部に応じて支持板１２の大きさが決定される。このことから、短弦翼部６３ａ、６３ｄが羽根車単体１４の両端部に配置されるほうが、長弦翼部を配置するよりも、環状の支持板１２の中空とする内径を大きくできる。このため、回転体の重量を低減できるので好ましい。

さらに、本実施の形態に係る他の構成例を示す。図２３は異なる長さの翼弦線を有する３つの翼部、第１長弦翼部７０ａ、７０ｂ、第２長弦翼部７１、短弦翼部７２ａ、７２ｂで１つの翼１３を構成し、回転軸線方向ＡＸの両端部に最も翼弦線の長さが短い短弦翼部７２ａ、７２ｂ、その隣に最も翼弦線の長さが長い第１長弦翼部７０ａ、７０ｂ、そして中央部に第２長弦翼部７１を配置した構成を示す。短弦翼部７２ａ、７２ｂと第１長弦翼部７０ａ、７０ｂの翼弦線の長さの差をＤＬ１、短弦翼部７２ａ、７２ｂと第２長弦翼部７１の翼弦線の長さの差をＤＬ２とする。ＤＬ１＞ＤＬ２である。

この構成でも、各翼部を通過した空気流は、翼弦線の長さの差によって吹出風路１１のフロントガイド部９ｃ（Ａ１）とリアガイド部１０（Ａ２）との間で吹き分けられる。即ち、第１長弦翼部７０ａ、７０ｂの翼弦線の長さは最も長いので、吸込領域Ｅ１で羽根車単体１４に吸い込んだ空気流を跳ね上げる作用が最も強く、空気流７３ａは吹出領域Ｅ２で最も背面側の翼間に流れる。そして、リアガイド部１０の近くを流れて、吹出口３のＡ２に最も近い部分から吹き出す。また、短弦翼部７２ａ、７２ｂを通った空気流７３ｃはフロントガイド部９ｃの近くを流れて、吹出口３のＡ１に最も近い部分から吹き出す。さらに、第２長弦翼部７１を通った空気流７３ｂは、第１長弦翼部７０ａ、７０ｂによる空気流７３ａよりも前面側で、短弦翼部７２ａ、７２ｂによる空気流７３ｃよりも背面側を流れる。

図２４は、羽根車単体１４の翼の構成を模式的に示す説明図（図２４（ａ））と、その翼部の形状に対応して、吹出口３における空気流の風速分布を示す説明図（図２４（ｂ））である。空気流の吹き分けが、回転軸線方向ＡＸで短い間隔で繰り返され、その境界付近ではお互いの空気流に影響されて、高速流領域４１の面積が実施の形態１及び実施の形態２の構成での面積と比較して大きくなっている。特に３つの長さの異なる翼弦線で翼１３を構成しているので、高速流領域４１がＡ１とＡ２間に広がり、空気流の風速分布が均一化されて吹出口３の全体に吹き出される。このため、高速の偏った空気流が気流制御用ベーン４に衝突したり吹出口３で風路が急速に拡大されることで生じるエネルギー損失及び騒音を低減できる。

実施の形態４．
図２５は、本発明の実施の形態４に係る貫流ファンの１つの翼１３示す斜視図である。図２３と同一符号は同一、又は相当部分を示す。本実施の形態では、隣り合う翼部の翼弦線長さの差が大きい部分、例えば第１長弦翼部７０ａと短弦翼部７２ａ、及び第１長弦翼部７０ｂと短弦翼部７２ｂの間の段差部に、翼弦線長さの差を緩和するように、第１長弦翼部７０ｂと短弦翼部７２ｂのそれぞれの翼弦線の長さの中間の長さとなる翼弦線で構成される階段状の翼部間緩和部７３ａ、７３ｂを設けた構成である。

第１長弦翼部７０ａと短弦翼部７２ａのように、隣り合う翼部の翼弦線長さの差が大きい部分では、段差部となって気流の向きが大幅に異なり、境界付近で２つの翼部による気流が影響しあって、乱れや渦が発生してエネルギー損失が増加する。これを解消するため、第１長弦翼部７０ａと短弦翼部７２ａの間に、第１長弦翼部７０ａの翼弦線長さよりも短く、短弦翼部７２ａの翼弦線長さよりも長い翼弦線となるように、翼部間緩和部７３ａを設けた。第１長弦翼部７０ｂと短弦翼部７２ｂの間にも同様に、翼部間緩和部７３ｂを設けた。ここで、翼部間緩和部７３ａ、７３ｂは、翼内周側縁部１９ａの先端で円弧状に形成されていない場合には、翼内周側縁部１９ａと翼外周側縁部１９ｂとを結ぶ線分を翼弦線とする。この翼部間緩和部７３ａ、翼部間緩和部７３ｂの回転軸線方向ＡＸの幅Ｐ１、Ｐ２は全体の長さＬの１０％よりも短いとする。

吸込領域Ｅ１では、第１長弦翼部７０ａと短弦翼部７２ａの翼間を流れる空気流は、吹出領域Ｅ２で流れ方向が前面側と背面側とに異なって流れ、翼部間緩和部７３ａ、翼部間緩和部７３ｂでは、この２つの気流の中間の方向に流れる。翼部間緩和部７３ａ、翼部間緩和部７３ｂの回転軸線方向ＡＸの幅Ｐ１、Ｐ２は全体の略１０％よりも短いので、翼部間緩和部７３ａ、翼部間緩和部７３ｂを流れる空気流の風量は少なく、隣り合う第１長弦翼部７０ａと短弦翼部７２ａや、第１長弦翼部７０ｂと短弦翼部７２ｂによる空気流に影響されて、互いに混ざって吹出領域Ｅ２に流れていく。

即ち、２つの方向の大幅に異なる空気流の間に、その中間の方向に向かう空気流を形成することで、空気流の乱れや渦が発生するのを緩和する。図２６は翼部の形状に対応して、吹出口３における空気流の風速分布を示す説明図である。図２４に示した高速流領域４１ａを一点差線で示すと共に、本実施の形態に係る高速流領域４１ｂを点線で示す。高速流領域４１ｂで示されるように、第１長弦翼部７０ａと短弦翼部７２ａの間、及び第１長弦翼部７０ｂと短弦翼部７２ｂの間でその差が緩和されている。即ち、高速流領域４１ａと比較して高速流領域４１ｂでは、翼部間緩和部７３ａ、７３ｂで変化の程度が緩やかになっている。このように、翼弦線長さの差の大きい部分で吹出領域Ｅ２から吹出風路１１を経て吹出口３へ滑らかな空気流とすることで、渦や乱れの発生によるエネルギー損失の増加を防止でき、吹出口３での風速分布の均一化を図ることができる。

以上のように、本実施の形態では、翼内周側縁部１９ａで、異なる長さの翼弦線を有する隣接する２つの翼部７０ａ、７２ａの間の段差部及び翼部７０ｂ、７２ｂの間の段差部に、２つの翼部７０ａ、７２ａ及び翼部７０ｂ、７２ｂのそれぞれの翼弦線長さの中間の長さとなる翼弦線を有する翼部間緩和部７３ａ、７３ｂを備えることで、２つの翼部の翼間に流れる空気流の流れ方向が異なる部分で、大きな渦が生じるのを防止し、滑らかに空気流の流れ方向を変化させ、エネルギー損失を低減することができる。

なお、ここでは、図２３の構成の翼１３に翼間緩和部７３ａ、７３ｂを設けたが、これに限るものではない。図２３の構成で、第１長弦翼部７０ａ、７０ｂと第２長弦翼部７１にも翼間緩和部７３を設けてもよいし、例えば、図５、図１８、図２０の構成の翼１３において、翼弦線長さの差の大きい部分に翼間緩和部７３を設けてもよい。

また、翼間緩和部７３ａ、７３ｂの翼内周側縁部１９ａは、長弦翼部７０ａ、７０ｂの翼内周側縁部１９ａを切り取った形状でもよいし、切り取ってさらにその先端部分を他の翼部７０、７１、７２のように円弧形状としてもよい。円弧形状とすれば、吹出側領域Ｅ２で気流がスムーズに翼間緩和部７３ａ、７３ｂに流れる。

また、翼間緩和部７３として、異なる翼弦線長さを有する翼部間の段差の部分に階段状に設けたが、これに限るものではない。階段状の先端を図２７（ａ）に示すように丸くしてもよいし、図２７（ｂ）に示すように斜めにして直線状にしてもよい。また、複数の階段部を設けてもよい。翼間緩和部７３は、第１長弦翼部７０ｂと短弦翼部７２ｂのそれぞれの翼弦線の長さの中間の長さとなる翼弦線で構成され、第１長弦翼部７０ｂの翼弦線長さよりも短かく、短弦翼部７２ｂの翼弦線長さよりも長い翼弦線を有するように構成されればよい。

実施の形態５．
図２８（ａ）は、本発明の実施の形態５に係る貫流ファンの１つの翼１３を示す斜視図であり、図２８（ｂ）は凹部８０を拡大して示す説明図である。この翼１３は、長手方向の中央部分に長弦翼部２０、両端部分に短弦翼部２１を有し、さらに、短弦翼部２１の翼内周側縁部２１ａに複数の凹部８０を、例えば２つの短弦翼部２１にそれぞれ３つづつ設けている。一例として、この凹部８０の１つの形状は、１枚の回転軸線方向ＡＸの長さを１００ｍｍとしたとき、長手方向の長さＲ≦５ｍｍ、そり線方向の長さＬＯ≦１ｍｍとし、短弦翼部２１にほぼ均等に設ける。この凹部８０は翼内周側縁部２１ａの先端に開口されている。

また、図２９は図２８の短弦翼部２１における回転軸線に垂直な断面図であり、凹部８０は、短弦翼部２１の翼内周側端縁部２１ａから凹形状に切り欠いて構成される。このため、凹部８０の最もへこんだ部分８０ａを翼内周側縁部２１ａから見た場合、翼内周側縁部２１ａのような丸みを有してはいないが、丸みを有するように構成してもよい。短弦翼部２１の凹部８０が形成されていない部分の翼内周側縁部２１ａはそり線２３ｂ上の一点２５ａを中心とする小さな円弧形状をなしている。短弦翼部２１では、凹部８０とそれ以外の部分で翼内周側縁部２１ａが凹凸形状で構成されているが、短弦翼部２０の回転軸線に垂直な断面図では、翼圧力面２６ｂと翼負圧面２７ｂの形状は、凹部８０が設けられている部分と設けられていない部分とで凹部８０を除いて全く同じである。また、凹部８０の長手方向（回転軸線方向ＡＸ）の幅Ｒは小さいので、気流の吹き分け方向は、凹部８０が設けられていても、凹部８０が設けられていない短弦翼部２１と同様の作用となり、Ｌ２を１つの短弦翼部２１と見なすことができる。長弦翼部２０と比較すると、吸込領域Ｅ１で短弦翼部２１の翼間を流れる気流はそれほど跳ね上げられることなく羽根車８ａの内部を流れて、吹出風路１１のフロントガイド部９ｃに近い部分に吹き出される。

図３０は翼間を流れる空気流を説明する説明図であり、回転軸線１７に垂直な断面を模式的に示している。図３０（ａ）は長弦翼部２０による空気流を示し、図３０（ｂ）は短弦翼部２１による空気流を示す。長弦翼部２０によってリアガイド部１０の近くを流れる空気流８１ａとなり、短弦翼部２１によってフロントガイド部９ｃの近くを流れる空気流８１ｂとなる。このため、吹出口３では空気流の偏りが低減され風速分布が均一化される。

さらに、短弦翼部２１において、複数の凹部８０の翼弦線方向の長さは、凹部８０を設けていない部分の短弦翼部２１の翼弦線の長さよりも短いため、凹部８０に流れる空気流は、凹部８０が設けられていない部分の短弦翼部２１に流れる空気流よりも若干フロントガイド部９ｃ側（前面側）に流れる空気流８１ｃとなる。ただし、凹部８０の長手方向の長さＲが全体の長さＬの１０％よりも短く、この部分を通過する風量が少ない。このため、凹部８０で短くなった翼弦線方向の長さによる空気流の吹き分け効果はほとんどなく、凹部８０の最もへこんだ部分８０ａの近傍で、空気の流れの一部が翼負圧面に引き寄せられて押さえ込まれたり、拡散される。凹部８０の設けられていない短弦翼部２１の場合には、主に空気流８１ｂに示す方向に吹き出すが、凹部８０によって、短弦翼部２１の翼内周側先縁部２１ａに流入する空気流が拡散される。このため、短弦翼部２１による空気流の範囲が、図３０（ｂ）の斜線部分に示すように前面側に広がる。

図３１は、本実施の形態に係り、吹出口３における風速分布を示す。短弦翼部２１の凹部８０によって短弦翼部２１の翼間を流れる空気流８１ｂ、８１ｃの面積が前面側に拡散されて広がり、全体として吹出口３から吹き出される空気流の風速分布の均一化を図ることができる。高速流領域４１が拡大されてＡ１、Ａ２方向の幅が拡大されるため、低風速領域４２が縮小される。

以上のように、本実施の形態では、翼１３の短弦翼部２１の翼内周側縁部２１ａに、翼内周側縁部２１ａの先端に開口する複数の凹部８０を備えることにより、凹部８０を有する翼部２１から吹き出す空気流方向が空気流８１ｂと８１ｃの範囲に幅広くなり、フロントガイド部９ｃとリアガイド部１０間に高速流領域４１の範囲が広げられ、吹出口３に流れる空気流の風速分布が均一化される効果がある。このため、実施の形態１の構成に対し所定の風量で比較したとき、最大風速値が低減され、エネルギー損失及び騒音が大幅に低減される効果がある。

図３２（ａ）は、本実施の形態に係る他の構成例であり、貫流ファンの１つの翼１３を示す斜視図であり、図３２（ｂ）は凹部８２を拡大して示す説明図である。この翼１３は、長手方向の両端部分及び中央部分に短弦翼部２１、並びに短弦翼部２１の間に２つの長弦翼部２０を有し、さらに、長弦翼部２０の翼内周側縁部２０ａに複数の凹部８２を、例えば４つづつ設けている。一例として、１つの凹部８２は、前述の凹部８０と同程度の凹部であり、長手方向の長さＲ≦５ｍｍ、そり線方向の長さＬＯ≦１ｍｍとし、２つの長弦翼部２０にほぼ均等に設ける。この凹部８２は翼内周側縁部２０ａの先端に開口されている。

また、図３３は図３２の長弦翼部２０における回転軸線に垂直な断面図であり、凹部８２は、長弦翼部２０の翼内周側縁部２０ａから凹形状に切り欠いて構成される。このため、凹部８２の最もへこんだ部分８２ａを翼内周側縁部２０ａから見た場合、翼内周側縁部２０ａのような丸みを有してはいないが、丸みを有するように構成してもよい。長弦翼部２０の凹部８２が形成されていない部分の翼内周側縁部２０ａはそり線２３ａ上の一点２４ａを中心とする小さな円弧形状をなしている。長弦翼部２０では、凹部８２とそれ以外の部分で翼内周側縁部２０ａが凹凸形状で構成されているが、翼の断面形状を見ると、長弦翼部２０の凹部８２を設けた部分と凹部８２を設けていない部分とで、翼圧力面２６ａと翼負圧面２７ａの形状は凹部８２を除いて全く同じである。また、凹部８２の長手方向の幅Ｒは小さいので、気流の吹き分け方向は、凹部８２が設けられていても、凹部８２が設けられていない長弦翼部２０と同様の作用となり、Ｌ１を１つの長弦翼部２０と見なすことができる。短弦翼部２１と比較すると、吸込領域Ｅ１で長弦翼部２０の翼間を流れる気流は跳ね上げられて羽根車８ａの内部を流れて、吹出風路１１のリアガイド部１０に近い部分に吹き出される。

図３４は、翼間を流れる空気流を説明する説明図であり、回転軸線１７に垂直な断面を模式的に示している。図３４（ａ）は長弦翼部２０による空気流の流れを示し、図３４（ｂ）は短弦翼部２１による空気流の流れを示す。長弦翼部２０によってリアガイド部１０の近くを流れる空気流８３ａとなり、短弦翼部２１によってフロントガイド部９ｃの近くを流れる空気流８３ｂとなる。このため、吹出口３では空気流の偏りが低減され風速分布が均一化される。

さらに、長弦翼部２０において、複数の凹部８２の翼弦線方向の長さは、凹部８２を設けていない部分の長弦翼部２０の翼弦線の長さよりも短いため、凹部８２に流れる空気流は、凹部８２が設けられていない部分の長弦翼部２０に流れる空気流よりも若干フロントガイド部９ｃ側（前面側）に流れる空気流８３ｃとなる。ただし、凹部８２の長手方向長さＲが全体の長さＬの略１０％よりも短く、この部分を通過する風量が少ない。このため、凹部８２で短くなった翼弦線方向の長さによる空気流の吹き分け効果はほとんどなく、凹部８２の最もへこんだ部分８２ａの近傍で、空気の流れの一部が翼負圧面に引き寄せられて押さえ込まれたり、拡散される。凹部８２の設けられていない長弦翼部２０の場合には、主に空気流８３ａに示す方向に吹き出すが、凹部８２によって、長弦翼部２０の翼内周側縁部２０ａに流入する空気流が拡散される。このため、長弦翼部２０による空気流の範囲が、図３４（ａ）の斜線部分に示すように空気流８３ａと空気流８３ｃの間で広がる。短弦翼部２１の翼間を流れる空気流は図３４（ｂ）に示すように吹出風路１１のフロントガイド部（９ｃ）に近い部分を流れる。

図３５は、本実施の形態に係り、吹出口３における風速分布を示す。長弦翼部２０の凹部８２によって長弦翼部２０を流れる空気流８３ａ、８３ｃの面積が前面側に拡散されて広がり、全体として吹出口３から吹き出される空気流の風速分布の均一化を図ることができる。高速流領域４１が拡大されてＡ１、Ａ２方向の幅が拡大されるため、低風速領域４２が縮小される。

以上のように、本実施の形態では、翼１３の長弦翼部２０の翼内周側縁部２０ａに、翼内周側縁部２０ａの先端に開口する複数の凹部８２を備えることにより、凹部８２を有する翼部２０から吹き出す空気流方向が空気流８３ａと８３ｃの範囲に幅広くなり、フロントガイド部９ｃとリアガイド部１０間に高速流領域４１の範囲が広げられ、吹出口３に流れる空気流の風速分布が均一化される効果がある。このため、実施の形態１の構成に対し所定の風量で比較したとき、最大風速値が低減され、エネルギー損失及び騒音が大幅に低減される効果がある。

また、長弦翼部２０と短弦翼部２１の両方に凹部を設けた構成例を示す。図３６は、本実施の形態に係るさらに他の構成例であり、貫流ファンの１つの翼１３を示す斜視図である。この翼１３は、長手方向の中央部分に長弦翼部２０、両端部分に短弦翼部２１を有し、さらに、長弦翼部２０の翼内周側縁部２０ａに複数の凹部、例えば４つの凹部８４、短弦翼部２１の翼内周側縁部２１ａに複数の凹部、例えば３つずつの凹部８５を設けている。一例として、この凹部８４、８５の１つの形状は、例えば全て同程度で、長手方向の長さＮ≦５ｍｍ、そり線方向の長さＬＯ≦１ｍｍとし、長弦翼部２０、及び短弦翼部２１にほぼ均等に設ける。

また、凹部８４、８５は、長弦翼部２０の翼内周側縁部２０ａ及び短弦翼部２１の翼内周側縁部２１ａから凹形状に切り欠いたように構成され、翼内周側縁部２０ａ、２１ａの先端に開口する構成である。凹部８４、８５を設けた部分の翼部は、凹部８４、８５を設けていない部分の翼部と比較して翼弦線方向の長さが短い形状となっている。長弦翼部２０及び短弦翼部２１共に、翼圧力面２６と翼負圧面２７の形状は、凹部８４、８５が設けられている部分と設けられていない部分とで凹部８４、８５を除いて全く同じである。また、凹部８４、８５の長手方向の幅は小さいので、気流の吹き分け方向は、凹部８４、８５が設けられていても、凹部８４、８５が設けられていない長弦翼部２０、短弦翼部２１と同様の作用となり、Ｌ１、Ｌ２をそれぞれ１つの長弦翼部２０、短弦翼部２１と見なすことができる。長弦翼部２０、短弦翼部２１では、凹部８４、８５とそれ以外の部分で翼内周側縁部２０ａ、翼内周側縁部２１ａが凹凸形状で構成されており、主に翼内周側縁部２０ａ、２１ａの形状及びに翼弦線２８ａ、２８ｂに応じて空気流が決定される。

図３７は翼間を流れる空気流を説明する説明図であり、回転軸線１７に垂直な断面を模式的に示している。図３７（ａ）は長弦翼部２０による空気流の流れを示し、図３７（ｂ）は短弦翼部２１による空気流の流れを示す。即ち、長弦翼部２０によってリアガイド部１０（背面側）の近くを流れる空気流８４ｂとなり、短弦翼部２１によってフロントガイド部９ｃ（前面側）の近くを流れる空気流８５ｂとなる。このため、吹出口３では空気流の偏りが低減され風速分布が均一化される。

さらに、長弦翼部２０において、複数の凹部８４を設けた部分は、長弦翼部２０の翼間に流れてくる空気流を拡散するように作用し、図３７（ａ）の一点差線８４ｃに拡散された空気流を示し、斜線で示すように、長弦翼部２０における主な空気流８４ｂが前面側に拡散される。

同様に、短弦翼部２１において、複数の凹部８５を設けた部分は、短弦翼部２１の翼間に流れてくる空気流を拡散するように作用し、図３７（ｂ）の一点差線８５ｃに拡散された空気流を示し、斜線で示すように、短弦翼部２１における主な空気流８５ｂが前面側に拡散される。

図３８は、本実施の形態に係り、吹出口３における風速分布を示す。長弦翼部２０の凹部８４によって長弦翼部２０を流れる空気流８４ｂ、８４ｃの面積が広がる。同時に、短弦翼部２１の凹部８５によって短弦翼部２１を流れる空気流８５ｂ、８５ｃの面積が広がる。従って、全体として吹出口３から吹き出される空気流の風速分布の均一化を図ることができる。高速流領域４１が拡大されてＡ１、Ａ２方向の幅が拡大されるため、低風速領域４２が縮小される。

以上のように、本実施の形態では、翼部１３のすべての翼部２０、２１の翼内周側縁部２０ａ、２１ａに、翼内周側縁部２０ａ、２１ａの先端に開口する複数の凹部８４、８５を備えることにより、凹部８４、８５を有する翼部２０、２１から吹き出す空気流方向が空気流８４ｂと８４ｃ、及び空気流８５ｂと８５ｃの範囲に幅広くなり、フロントガイド部９ｃとリアガイド部１０間で高速流領域４１の範囲が広げられ、吹出口３に流れる空気流の風速分布が均一化される効果がある。このため、実施の形態１の構成に対し所定の風量で比較したとき、最大風速値が低減され、エネルギー損失及び騒音が大幅に低減される効果がある。

もちろん、翼が複数の翼部で構成され、少なくとも１つの翼部の翼内周側縁部１９ａに、翼内周側縁部１９ａの先端に開口する複数の凹部を備えることを特徴とすることにより、翼部から吹き出す空気流の幅が広がり、フロントガイド部９ｃとリアガイド部１０間で高速流領域４１の範囲が広げられ、吹出口３に流れる空気流の風速分布が均一化される効果がある。このため、エネルギー損失及び騒音が大幅に低減される貫流ファンが得られる。

図２８、図３２、図３６において、長弦翼部２０または短弦翼部２１または長弦翼部２０と短弦翼部２１の両方の翼部に矩形状の凹部を設けたが、矩形状に限るものではない。翼内周側縁部１９ａの先端に開口するＶ字形状やＵ字形状の凹部でも同様の効果を奏する。

実施の形態６．
実施の形態１〜実施の形態５では、羽根車単体１４を構成する１枚の翼１３を回転軸線方向ＡＸで複数の翼部に分割し、翼部の翼内周側縁部１９ａで内周側に突出させることで、翼弦線の長さを異なるよう構成した実施の形態について示した。吹出風路１１で、フロントガイド部９ｃとリアガイド部１０の間に幅広く気流を吹き分ける効果をさらに高める構成として、本実施の形態では翼弦線の長い翼部の出口角を、翼弦線の短い翼部の出口角よりも大きく構成する。

図３９は、本発明の実施の形態６に係り、長弦翼部２０と短弦翼部２１の回転軸線１７に垂直な断面を重ねて示す説明図である。本実施の形態では、実施の形態１〜実施の形態５のそれぞれに係る貫流ファンにおいて、翼弦線２８長さの異なる翼部２０、２１の翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂの形状を異なるようにしたものである。本実施の形態では翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂの形状を異なる形状としたので、翼加圧面２６ａ、２７ａと翼負圧面２６ｂ、２７ｂの中央に引いた線であるそり線９２（長弦翼部２０のそり線９２ａ、短弦翼部２１のそり線９２ｂ）は、長弦翼部２０と短弦翼部２１とで、一致せずにずれる。長弦翼部２０及び短弦翼部２１の断面において、長弦翼部２０及び短弦翼部２１の翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂは、そり線９２ａ、９２ｂ上の一点２４ｂ、２５ｂを中心とする円の円弧形状をなす。複数の翼１３が支持板１２に固定されて羽根車単体１４である回転体を構成しているので、点２４ｂ、２５ｂは回転中心Ｏを中心とした円の軌跡上に位置し、この円が外径線１８である。

ここで、翼のそり線９２と外径線１８が交差する点における両曲線（そり線と外径線）の接線のなす角度を出口角と称する。本実施の形態では、長弦翼部２０の出口角θ１＞短弦翼部２１の出口角θ２とする。例えば、長弦翼部２０の出口角θ１を２８度、短弦翼部２１の出口角θ２を２５度とする。出口角θ１、θ２は、吹出領域Ｅ２における翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂから吹出風路１１に吹き出される空気流の向きと関連する。

図４０は羽根車８ａから吹き出す空気流の方向を示す説明図である。長弦翼部２０の出口角θ１を大きくしたので、そり線９２ａが半径外側を向くため、空気流は矢印９３ａに示すように、径方向で、回転方向ＲＯの後方に吹き出す。このため、長弦翼部２０かの翼間から吹き出される空気流は、吹出風路１１ではリアガイド部１０側（背面側）を空気流が通過することになり、吹出口３では、下側（Ａ２に近い部分）に吹き出す。逆に短弦翼部２１の出口角θ１は長弦翼部２０の出口角θ２に比較して小さいので、長弦翼部２０のそり線９２ｂが短弦翼部２１のそり線９２ａに比べて半径内側を向くため、空気流は矢印９４ａに示すように、径方向で、回転方向ＲＯの前方に吹き出す。このため、吹出風路１１ではフロントガイド部９ｃ側（前面側）を通過することになり、吹出口３では、上側（Ａ１に近い部分）に吹き出す。図中、点線矢印９４ｂは長弦翼部２０の出口角θ１を短弦翼部２１の出口角θ２と同じにしたときの空気流の吹き出し方向を参考までに示したものである。実線矢印９３ａは、点線矢印９４ｂと比較して、空気流がリアガイド部１０側に吹き出すことを示している。

この長弦翼部２０の出口角θ１は、短弦翼部２１の出口角θ２と比較して、数度程度、例えば２〜５度大きくした。数度程度大きくすることで、吹き出される空気流の幅をさらに広範囲にすることができ、吹出口３での空気流の風速分布が均一化される。従って、エネルギー損失及び騒音の低減できる貫流ファンが得られる。

また、具体的には、例えば実施の形態１の構成の翼部形状において、外径線１０上で、回転方向ＲＯで後方へ後退した点を長弦翼部２０の翼外周側縁部２４ｂとして、そり線９１ｂを決定すればよい。この後退移動させる移動の程度は、出口角を１〜２度程度増加しても十分効果を奏する。長弦翼部２０と短弦翼部２１とで１枚の連続した翼１３を形成するので、出口角の大きさは翼間をスムーズに空気流が流れるように、長弦翼部２０で数度程度大きくするのが好ましい。

以上のように、本実施の形態によれば、翼１３の回転軸線１７に垂直な断面で、翼１３の回転方向に対して前面である翼圧力面２６と背面である翼負圧面２７の中央の線をそり線９２とし、回転中心Ｏを中心とし羽根車単体１４を構成する全ての翼１３の翼外周側縁部２０ｂ、２１ｂを通る外径線１８とそり線９２との成す角度を出口角θ１、θ２とし、長い翼弦線２８ａを有する翼部２０の出口角θ１を、短い翼弦線２８ｂを有する翼部２１の出口角θ２よりも大きくすることにより、長弦翼部２０の翼間を通過する空気流はさらにリアガイド部１０の近くに吹き出されるので、吹出風路１１を流れる空気流について、フロントガイド部９ｃとリアガイド部１０間で高速流領域４１の範囲が広げられ、吹出口３に流れる空気流の風速分布がさらに均一化される効果がある。このため、実施の形態１と比較して、所定の風量を得るときの最大風速値が低減され、エネルギー損失及び騒音を低減することができる貫流ファンが得られる。

なお、実施の形態１〜実施の形態６において記載したように、貫流ファンの吹出領域の翼間から吹き出される空気流について、周方向で広い範囲の翼間から吹き出すことができる貫流ファンが得られる。この貫流ファンを空気調和機の室内機に搭載することで、貫流ファンの下流に形成された吹出風路を流れる空気流の高速流領域の範囲が広がって風速分布が均一化され、最大風速値が低減されることで、エネルギー損失及び騒音が低減される空気調和機の室外機が得られる。

なお、実施の形態１〜実施の形態６において、貫流ファンを搭載した機器として、空気調和機の室内機について説明したが、これに限るものではない。例えば、縦型の送風機に用いられる貫流ファンなどについても同様である。

１空気調和機の室内機、３吹出口、４ａ上下風向ベーン、４ｂ左右風向ベーン、８貫流ファン、８ａ羽根車、９スタビライザ、９ａドレンパン、９ｂ舌部、９ｃフロントガイド部、１０リアガイド部、１１吹出風路、１２支持板、１３翼、１４羽根車単体、１７回転軸線、１８外径線、１９ａ翼内周側縁部、１９ｂ翼外周側縁部、２０長弦翼部、２０ａ翼内周側縁部、２０ｂ翼外周側縁部、２１短弦翼部、２１ａ翼内周側縁部、２１ｂ翼外周側縁部、２３ａ，２３ｂそり線、２４ａ，２５ａ翼内周側縁部の円弧の中心、２４ｂ，２５ｂ翼外周側縁部の円弧の中心、２６ａ，２６ｂ翼圧力面、２７ａ，２７ｂ翼負圧面、２８ａ，２８ｂ翼弦線、３２，３４吹出領域、４１高速流領域、４２低速流領域、５０ａ，５０ｂ，５０ｃ長弦翼部、５１ａ，５１ｂ，５１ｃ，５１ｄ短弦翼部、６０第１長弦翼部、６１第２長弦翼部、６２第３長弦翼部、６３ａ，６３ｂ，６３ｃ，６３ｄ短弦翼部、７０ａ，７０ｂ第１長弦翼部、７１第２長弦翼部、７２ａ，７２ｂ短弦翼部、７３ａ，７３ｂ翼間段差緩和部、８０，８２，８４，８５凹部、９２ａ，９２ｂそり線。

Claims

環状の支持板の外周に沿って設けられる複数の翼を有する羽根車単体を前記支持板の中心を通る回転軸線の方向に複数固着されてなる羽根車を備え、前記翼は前記回転軸線方向で複数の翼部に分割され、分割された前記翼部のうちの少なくとも１つの翼部は、前記翼の前記回転軸線に垂直な断面における前記翼の翼外周側縁部と翼内周側縁部とを結ぶ線分である翼弦線の長さが、他の少なくとも１つの翼部の翼弦線の長さよりも長く構成され、この少なくとも１つの長い翼弦線を有する翼部の前記翼内周側縁部は、前記他の少なくとも１つの短い翼弦線を有する翼部の前記翼内周側縁部よりも内周側に突出されており、
前記翼部の前記翼内周側縁部に、前記翼内周側縁部の先端に開口する複数の凹部を備えることを特徴とする貫流ファン。
前記回転軸線方向で前記翼の中央付近に位置する翼部は、両端部に位置する翼部の翼弦線の長さよりも長い翼弦線を有することを特徴とする請求項１記載の貫流ファン。
前記翼内周側縁部で、異なる長さの翼弦線を有し隣接する２つの翼部の間の段差部に、前記２つの翼部のそれぞれの翼弦線の長さの中間の長さとなる翼弦線を有する翼部間緩和部を備えることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の貫流ファン。
前記翼の前記回転軸線に垂直な断面で、前記翼の回転方向に対して前面である翼圧力面と背面である翼負圧面の中央の線をそり線とし、前記長い翼弦線を有する翼部のそり線は、前記短い翼弦線を有する翼部のそり線を前記翼内周側縁部で内周側に円弧状に延長して構成されることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の貫流ファン。
前記翼の前記回転軸線に垂直な断面で、前記羽根車単体を構成する全ての前記翼の前記翼外周側縁部は前記回転軸線の位置を中心とする同一径の外径線上に配置され、前記翼の回転方向に対して前面である翼圧力面と背面である翼負圧面の中央の線をそり線とし、前記外径線と前記そり線との成す角度を出口角とし、前記長い翼弦線を有する翼部は、前記短い翼弦線を有する翼部の出口角よりも大きい出口角を有することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の貫流ファン。
請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の貫流ファンを備えることを特徴とする空気調和機の室内機。