JP5235069B2 - 筒状フィルム成形体の製造装置、ならびに筒状包装体の自動充填包装機および包装方法 - Google Patents
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Description
すなわち、本発明は、以下<1>〜<5>を提供する。
このように構成すると、ノズル開口から噴射される熱風は、熱風遮蔽板のスリットにより集束され、筒状体の重ね合わせ部(シール部)に局所的に吹き付けられる。換言すれば、シール部周辺への熱風の吹き付けは、熱風遮蔽板によって遮蔽される。また、シール部に吹き付けられた熱風は、熱風遮蔽板の表面に沿って外方へと効率的に排出され易くなる。その結果、シール部周辺への過度の熱印加が緩和され、シール部周辺の熱変形や熱収縮、ピンホールの発生が抑制されるとともにシール部における均一な熱融着が促進され、寸法精度、シール強度およびフィルム強度が高まる。
このように構成すると、スリットを通過して筒状体の重ね合わせ部へ吹き付けられた熱風が、熱風遮蔽板の傾いた面に沿って外方へより一層効率的に排出され易くなり、筒状体の重ね合わせ部への過度の熱印加がより一層効果的に緩和される。
このように構成すると、熱風の吹き付けが、ノズルの開口から筒状体の重ね合わせ部へ向かって効率的に集束(規制)されるので、筒状体の重ね合わせ部周辺への過度の熱印加がより一層効果的に緩和される。
この自動充填包装機は、上記<1>から<3>のいずか1項に記載の筒状フィルム成形体の製造装置を有効に適用可能なものであり、かくして得られる筒状フィルム成形体および筒状包装体は、重ね合わせ部の皺および重ね合わせ部周辺の熱変形や熱収縮、ピンホールの発生が抑制され、見栄えが良く美観に優れ、シール強度およびフィルム強度に優れ、レトルト殺菌などの高温高圧処理においてもパンク等の発生が少なく、また、雑菌の混入を完全に遮断し得る。したがって、この自動充填包装機によれば、高収縮性を有する合成樹脂フィルムを簡便に適用可能となり汎用性が向上され、また、歩留まりが向上するので生産性および経済性が高まる。
この包装方法は、上記<1>から<3>のいずか1項に記載の筒状体の製造装置、または上記<4>に記載の筒状包装体の自動充填包装機において有効に適用可能な方法であり、重ね合わせ部の皺および重ね合わせ部周辺の熱変形や熱収縮、ピンホールの発生を抑制でき、見栄えが良く美観に優れ、シール強度およびフィルム強度に優れ、レトルト殺菌などの高温高圧処理においてもパンク等の発生が少なく、また、雑菌の混入を完全に遮断し得る筒状フィルム成形体および筒状包装体を簡易且つ低コストで作製可能である。
以下の方法により、高収縮性フィルムを作製した。まず、最終フィルムの層構成が、ポリプピロン[サンアロマー(株)社製 ADSYL5C37F<商品名>:厚み13μm]/ポリプロピレン系接着性樹脂[三井化学(株)アドマーQF580<商品名>:厚み5μm]/ナイロン[三菱瓦斯化学(株)社製MXナイロン6007<商品名>:厚み9μm]/ポリプロピレン系接着性樹脂[三井化学(株)アドマーQF580<商品名>:厚み5μm]/ポリプピロン[サンアロマー(株)社製 ADSYL5C37F<商品名>:厚み13μm]の5層となるように、口径200mmの環状5層ダイを用いて管状に溶融共押出しした。この管状体を過冷却後、インフレーション二軸延伸法を用いて縦方向(MD方向)に約4倍、横方向(TD方向)に約5倍に同時二軸延伸し、熱処理後、最終厚み約45μm、フィルム幅約1mの共押出共延伸積層フィルムを得た。得られた幅約1mの積層フィルムを巻き取り、そのフィルムを捲きほどきながら幅96mmに裁断し、再度巻き取ることで、帯状の合成樹脂フィルム1として使用する高収縮性フィルムの原反ロールを作製した。
まず、試験片を温度20℃、相対湿度60%の条件下で24時間放置保管した後、縦方向(MD方向)と横方向(TD方向)の寸法を測定(MD方向で約20cm間隔、2ケ所を測定。MD方向を測定した位置でTD方向も2ケ所を測定。)し、それぞれの長さの平均値をL1MDおよびL1TDとする。
次に、試験片を温度120℃の熱水中で20分間熱処理した後、試験片の表面に付着した水分をろ紙で除去し、温度20℃、相対湿度60%の条件下で24時間放置保管した後、縦方向(MD方向)と横方向(TD方向)の寸法(熱処理前に測定したそれぞれの部分)を測定し、それぞれの長さの平均値をL2MDおよびL2TDとする。
そして、次式を用いて、MD方向およびTD方向の熱収縮率を算出する。
MD方向の熱収縮率(%) = 100×(L1MD−L2MD)/L1MD
TD方向の熱収縮率(%) = 100×(L1TD−L2TD)/L1TD
以下に、自動充填包装機100の各種設定を示す。
フィルム速度 : 35m/min
ショット数 : 150本/分
ノズル開口42a : 長さ55mm、幅0.3mm
熱風温度 : 370℃ (ノズル内部)
熱風圧力 : 0.30MPa(ノズル内部)
スリットSのサイズ : 長さL60mm、幅W0.3mm
重ね合わせ部2aとスリットSとの距離D: 0.5mm
熱風遮蔽板61の傾きθ : 10°
熱風遮蔽板61のスリットSの幅Wを0.5mmに変更したこと以外は、実施例1と同様に筒状包装体4を製造し、実施例1と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例3)
熱風遮蔽板61のスリットSの幅Wを1mmに変更したこと以外は、実施例1と同様に筒状包装体4を製造し、実施例1と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例4)
熱風遮蔽板61のスリットSの幅Wを2.5mmに変更したこと以外は、実施例1と同様に筒状包装体4を製造し、実施例1と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例5)
熱風遮蔽板61のスリットSの幅Wを3mmに変更したこと以外は、実施例1と同様に筒状包装体4を製造し、実施例1と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例6)
熱風遮蔽板61の傾きθを0°、重ね合わせ部2aとスリットSとの距離Dを0.05mm、熱風温度を330℃(ノズル内部)に変更したこと以外は、実施例3と同様に筒状包装体4を製造し、実施例3と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例7)
熱風遮蔽板61の傾きθを20°、重ね合わせ部2aとスリットSとの距離Dを1mm、熱風温度を380℃(ノズル内部)に変更したこと以外は、実施例3と同様に筒状包装体4を製造し、実施例3と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例8)
熱風遮蔽板61の傾きθを−10°、重ね合わせ部2aとスリットSとの距離Dを0.5mmに変更したこと以外は、実施例3と同様に筒状包装体4を製造し、実施例3と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例9)
熱風遮蔽板61の傾きθを−20°、重ね合わせ部2aとスリットSとの距離Dを2mm、熱風温度を390℃(ノズル内部)に変更したこと以外は、実施例3と同様に筒状包装体4を製造し、実施例3と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
(実施例10)
重ね合わせ部2aとスリットSとの距離Dを3mm、熱風温度を410℃(ノズル内部)に変更したこと以外は、実施例3と同様に筒状包装体4を製造し、実施例3と同様の評価を行った。表1に、評価結果を示す。
スリットS付き熱風遮蔽板61を設置しないこと以外は、実施例1と同様に筒状包装体4を製造し、実施例1と同様の各種評価を行った。表1に、評価結果を示す。
低収縮性フィルムとして、厚み55μm、幅96mmの旭化成ケミカルズ(株)社製のナイロン系多層ラミネートフィルム(商品名=「90g用96mm」:層構成は、未延伸ポリプロピレンフィルム/接着剤/延伸ナイロンフィルム/接着剤/未延伸ポリプロピレンフィルム)を使用した以外は、実施例1と同様に筒状包装体4を製造し、実施例1と同様の評価を行った。表2に、評価結果を示す。
なお、この低収縮性フィルムの120℃の熱収縮率を、前記の熱収縮率測定方法と同様の方法で測定したところ、縦方向(MD)/横方向(TD)=14%/8%であった。
スリットS付き熱風遮蔽板61を設置しないこと以外は、実施例11と同様に筒状包装体4を製造し、実施例11と同様の評価を行った。表2に、評価結果を示す。
(1)レトルトパンク率(加圧加熱殺菌後のシール部分の破袋率)
得られた5,000本の筒状包装体4を、加熱缶内ゲージ圧が0.25MPa、温度が120℃で、20分間の条件にて加圧加熱殺菌を行い、次に、加熱缶内圧力を維持したまま温度30℃まで加圧冷却し、その後、圧力を開放し加熱缶から筒状包装体4を取り出して最終包装体とした。得られた最終包装体において、シール部分が破袋した数を調査し、次式によりレトルトパンク率(破袋率)を算出した。評価基準を以下に示す。
レトルトパンク率(%)=(破袋本数/5,000本)×100
レトルトパンク率(%) 評価記号
0.04未満 ◎
0.04以上0.2未満 ○
0.2以上0.5未満 △
0.5 以上 ×
シール強度の測定は、ASTM F−88 FIG.1 LAP SEALに準拠し、以下の手順で行った。
まず、上記のレトルトパンクの評価において、破袋(レトルトパンク)が発生しなかったレトルト処理後の最終包装体から、各々、無作為に10本採取し、最終包装体のシール線の真向かい側にシール線と平行に切り込みを入れて開封し、被包装物である魚肉すり身を除去し、表面に付着した魚肉すり身などを水洗し、水分をろ紙で除去した後、温度20℃、相対湿度60%の条件下にて24時間放置保管した。その後、上記のようにして得られた開封済フィルム(包装フィルム)を、シール部と直交する方向に切断し、シール部が長手方向の略中央部に存在する、幅15mm、長さ60mmの短冊状の試験片(短冊の長手方向の略中央部に、その長手方向に直交してシール線が存在するもの)を作製した。
そして、テンシロン万能試験機(商品名:RTC−1210、株式会社 オリエンテック社製)を用い、フィルムチャック部に短冊状の試験片の長手方向の両端部を固定し、チャック間距離10mm、引張速度300mm/minの条件で、シール部のせん断シール強度(シール部の破断応力)を測定し(測定1回/1本)、10本の最終包装体のシール強度の平均値を算出した。評価基準を以下に示す。
シール強度(N/15mm幅) 評価記号
35以上 ◎
25以上35未満 ○
5以上25未満 △
5未満 ×
上記のレトルトパンクの評価において、破袋(レトルトパンク)が発生しなかったレトルト処理後の最終包装体から、各々、無作為に1,000本採取し、メチレンブルー水溶液(100重量ppm)の中に1日間浸した。その後、メチレンブルー水溶液から最終包装体を取り出し、最終包装体のシール部の内容物の染色の有無を目視にて観察した(シール部にピンホール部分が存在すれば、その箇所からメチレンブルー水溶液が最終包装体の中に浸透するため内容物が青く染まる)。そして、シール部の内容物の染色が認められた本数を計測し、次式にしたがい、ピンホール率を算出した。評価基準を以下に示す。
シール部のピンホール率(%)=(シール部ピンホールの発生本数/1,000本)×100
シール部のピンホール率(%) 評価記号
0.2未満 ◎
0.2以上0.5未満 ○
0.5以上1未満 △
1以上 ×
上記のレトルトパンクの評価において、破袋(レトルトパンク)が発生しなかったレトルト処理後の最終包装体から、各々、無作為に10本採取し、最終包装体の長手方向中央部のシール線(溶融部分)の幅を、ノギスで測定(mm:小数点2桁目を四捨五入)した。測定した最終包装体10本(測定1回/1本)の最大幅と最小幅との差をシール線の幅のばらつき(mm)とし、下記の評価基準にしたがって評価した。
シール線の幅ばらつき(mm) 評価記号
1未満 ◎
1以上2未満 ○
2以上3未満 △
3以上 ×
上記のレトルトパンクの評価において、破袋(レトルトパンク)が発生しなかったレトルト処理後の最終包装体から、各々、無作為に10本採取し、最終包装体の両端結紮部から略中央部分のシール部(溶融部分)について、フィルムの流れ方向に、シール線の幅方向中央部の平均表面粗さ(中心面平均値=Sa)を測定した。この測定においては、ミツトヨ(株)製、表面粗さ測定機サーフテストSV3000S4・3D<商品名>を使用し、触針(ダイヤモンド製)先端半径=2μm、測定速度(触針の移動速度)=1mm/s、圧力=0.75mN、サンプリングピッチ(X方向)=10μm、プロファイルピッチ(Y方向)=10μm、測定面積(X方向×Y方向)=10mm×0.1mmの条件下、画像解析(評価曲面の設定は「粗さ曲線群」、フィルタの種類は「GAUSSIAN」、X方向低域カットオフ値は「4,000μm」とした。)により、最終包装体10本(測定1回/1本)のシール部の平均表面粗さ(μm:中心面平均値=Sa)を求め、下記の評価基準にしたがって評価した。
シール線の平均表面粗さ(μm) 評価記号
10未満 ◎
10以上50未満 ○
50以上100未満 △
100以上 ×
以下の基準に基づき、総合評価を行った。
◎ ・・・ 各評価項目において、◎が合計3つ以上、且つ、×なし
○ ・・・ 各評価項目において、◎と○が合計3つ以上、且つ、×なし
△ ・・・ 各評価項目において、◎と○が合計2つ以下、且つ、×なし
× ・・・ 各評価項目において、×が1つ以上
Claims (5)
- 帯状の合成樹脂フィルムを筒状に湾曲させて該合成樹脂フィルムのフィルム両側縁が重ね合わせられた筒状体を形成する製筒手段と、
前記筒状体の重ね合わせ部にノズル開口から熱風を吹き付ける熱風印加ノズルを有し、該重ね合わせ部を熱融着させて筒状フィルム成形体を成形する熱風シール手段と
を備え、
前記熱風印加ノズルと前記筒状体の重ね合わせ部との間であって且つ前記熱風印加ノズル及び前記筒状体と離間した位置に、スリットを有する熱風遮蔽板が前記熱風印加ノズルとは別個に設けられ、
前記ノズル開口および前記筒状体の重ね合わせ部を結ぶ直線上に、前記スリットが配置されている
ことを特徴とする、筒状フィルム成形体の製造装置。 - 前記熱風シール手段は、前記筒状体の断面において、前記重ね合わせ部の接線に対し略垂直方向から熱風を吹き付け可能な位置に配置され、
前記熱風遮蔽板が、前記接線に対して略平行にまたは±20°以下の傾きをもって配置されている
ことを特徴とする請求項1に記載の筒状フィルム成形体の製造装置。 - 前記スリットは、前記ノズル開口から前記筒状体の重ね合わせ部へ向かって縮径している
ことを特徴とする請求項1または2に記載の筒状フィルム成形体の製造装置。 - 帯状の合成樹脂フィルムを供給するフィルム供給手段と、
前記合成樹脂フィルムを筒状に湾曲させて該合成樹脂フィルムのフィルム両側縁が重ね合わせられた筒状体を形成する製筒手段と、
前記筒状体の重ね合わせ部にノズル開口から熱風を吹き付ける熱風印加ノズルを有し、該重ね合わせ部を熱融着させて筒状フィルム成形体を成形する熱風シール手段と、
前記筒状フィルム成形体中に被包装物を充填する充填手段と、
前記被包装物が充填された前記筒状フィルム成形体を所定の間隔で外部から押圧し、該前記押圧された領域のフィルムを封止切断して、両端部が封止された筒状包装体を複数作製する封止手段と
を備え、
前記熱風印加ノズルと前記筒状体の重ね合わせ部との間であって且つ前記熱風印加ノズル及び前記筒状体と離間した位置に、スリットを有する熱風遮蔽板が前記熱風印加ノズルとは別個に設けられ、
前記ノズル開口および前記筒状体の重ね合わせ部を結ぶ直線上に、前記スリットが配置されている
ことを特徴とする、筒状包装体の自動充填包装機。 - 帯状の合成樹脂フィルムを筒状に湾曲させて該合成樹脂フィルムのフィルム両側縁が重ね合わせられた筒状体を形成する製筒工程と、
前記筒状体の重ね合わせ部に熱風印加ノズルのノズル開口から熱風を吹き付け、該重ね合わせ部を熱融着させて筒状フィルム成形体を成形する熱風シール工程と、
前記筒状フィルム成形体中に被包装物を充填する充填工程と、
前記被包装物が充填された前記筒状フィルム成形体を所定の間隔で外部から押圧し、該前記押圧された領域のフィルムを封止切断して、両端部が封止された筒状包装体を複数作製する封止工程と
を有し、
前記熱風シール工程においては、前記熱風印加ノズルの前記ノズル開口および前記筒状体の重ね合わせ部を結ぶ直線上であって且つ前記熱風印加ノズル及び前記筒状体と離間した位置に配置された、前記熱風印加ノズルとは別個に設けられた熱風遮蔽板のスリットを介して、前記ノズル開口から前記重ね合わせ部に熱風を吹き付ける
ことを特徴とする筒状包装体の包装方法。
Priority Applications (1)
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