JP5172403B2 - プレス加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
0.20≦([Si]/[Mn])≦0.85 ・・・(2)
但し、上記(1)式と上記(2)式において、[ ]は各元素の含有量(質量%)を示す。
0.20≦([Si]/[Mn])≦0.85 ・・・(2)
熱延鋼板の板厚方向断面をレペラー腐食し、ベイニティックフェライトと他の組織(特に、マルテンサイトとベイナイト)とを区別できるようにした。次いで、光学顕微鏡を用いて組織観察した。観察倍率は、1000倍とした。次に、NIRECO社製の画像解析装置「LUZEX−F(装置名)」を用いてベイニティックフェライトと他の相(マルテンサイト相とベイナイト相)の面積率を夫々算出した。各組織の面積率を下記表2に示す。ベイニティックフェライト(BF)とマルテンサイト(M)とベイナイト(B)以外の残部組織は、ポリゴナルフェライトかパーライトであった。
機械研削後の熱延鋼板(板厚2mm)から、JIS 5号引張試験片を切り出し、島津社製の引張試験機「AG−100(装置名)」を用いて引張試験を行なった。引張試験では、引張強度(TS)、降伏強度(YS)、伸び率(El)を夫々測定した。測定結果を下記表3に示す。本発明では、TSが980MPa以上を合格とする。
プレス加工性のうち、穴拡げ性を評価するために、次の手順で穴拡げ率(λ;単位は%)を算出した。機械研削後の熱延鋼板に、初期穴径(d1)として直径10mmの打抜き穴を空け、該打抜き穴を頂角60°の円錐ポンチを用いて拡げた。打抜き穴部分に生じたクラックが板厚を貫通した時の穴径(d2)を測定し、下記(3)式から穴拡げ率を算出した。算出結果を下記表3に示す。本発明では、λが70%以上を合格とする。
穴拡げ率(λ)=[(d2−d1)/d1]×100 ・・・(3)
プレス加工性のうち、曲げ性を評価するために、次の手順で最小曲げ半径(単位はmm)を測定した。板厚が2.0mmとなるように熱延鋼板の両面を機械研削した後、幅20mmの短冊状の試験片を、圧延方向と垂直な方向(C方向)を長手方向として切り出し、先端部に所定の曲率を持つV字断面(角度90°)のポンチとダイスを用いて短冊状試験片を折り曲げた。折り曲げたときのクラック発生の有無を目視で観察し、クラックが発生しない曲げ半径の最小値を測定した。測定結果を下記表3に示す。本発明では、最小曲げ半径が2.0mm以下を合格とする。
Claims (4)
- C :0.010〜0.05%(化学成分の場合は質量%を示す。以下同じ)、
Si:0.5〜2.5%、
Mn:2.5〜3.5%、
Al:0.01〜0.1%、
Ti:0.30%以下(0%を含まない)、
N :0.008%以下(0%を含まない)、および
S :0.005%以下(0%を含まない)を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなる鋼板であり、
前記C、Ti、N、Sの含有量は下記(1)式を満たし、且つ
前記SiとMnの含有量は下記(2)式を満たし、
該鋼板の組織は、観察視野面積に対して、
ベイニティックフェライトが90面積%以上を占めており、
マルテンサイトは5面積%以下(0面積%を含む)で、
ベイナイトは5面積%以下(0面積%を含む)であることを特徴とするプレス加工性に優れた高強度熱延鋼板。
[C]−{[Ti]−(48/14)×[N]−(48/32)×[S]}/4≦0.01 ・・・(1)
0.20≦([Si]/[Mn])≦0.85 ・・・(2)
但し、上記(1)式と上記(2)式において、[ ]は各元素の含有量(質量%)を示す。 - 前記鋼板が、更に他の元素として、
Cu:0.5%以下(0%を含まない)、
Ni:0.5%以下(0%を含まない)、
Cr:0.8%以下(0%を含まない)、
Mo:0.5%以下(0%を含まない)、
Nb:0.1%以下(0%を含まない)、
V :0.1%以下(0%を含まない)、および
B :0.005%以下(0%を含まない)よりなる群から選ばれる少なくとも1種を含有するものである請求項1に記載の熱延鋼板。 - 前記鋼板が、更に他の元素として、
Ca:0.005%以下(0%を含まない)を含有するものである請求項1または2に記載の熱延鋼板。 - 請求項1〜3のいずれかに記載の成分組成を満足する1100℃以上の鋼片を、仕上げ温度をAr3変態点以上として熱間圧延し、次いで仕上げ温度から巻き取り温度までの平均冷却速度を50℃/秒以上として冷却し、600〜300℃で巻き取ることを特徴とするプレス加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
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