JP5164539B2 - ショットピーニング方法 - Google Patents
ショットピーニング方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5164539B2 JP5164539B2 JP2007308049A JP2007308049A JP5164539B2 JP 5164539 B2 JP5164539 B2 JP 5164539B2 JP 2007308049 A JP2007308049 A JP 2007308049A JP 2007308049 A JP2007308049 A JP 2007308049A JP 5164539 B2 JP5164539 B2 JP 5164539B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hardness
- treated
- residual stress
- compressive residual
- processed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 title claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 150
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 20
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 19
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 16
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 6
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 23
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 10
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 238000001675 atomic spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum Chemical compound [Cr].[Mo] VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
- B24C1/00—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
- B24C1/10—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods for compacting surfaces, e.g. shot-peening
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
- B24C1/00—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
- B24C1/08—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods for polishing surfaces, e.g. smoothing a surface by making use of liquid-borne abrasives
- B24C1/086—Descaling; Removing coating films
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
- B24C11/00—Selection of abrasive materials or additives for abrasive blasts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
- C21D7/04—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
- C21D7/06—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface by shot-peening or the like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/47—Burnishing
- Y10T29/479—Burnishing by shot peening or blasting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
歯元曲げ疲労強度の向上には、ショットピーニング処理による表層の圧縮残留応力が大きな影響を与えていることがよく知られている。
この場合投射のエネルギーが削食に用いられるため、被処理材に効果的に圧縮残留応力を付与できなくなってしまう。
また削食が大きく生じることによって、部品の寸法が大きく減少変化してしまう。
従って被処理材の表層に高い圧縮残留応力を適正に付与するためには、被処理材の硬さと投射材の硬さとのバランスを適正化する必要がある。
例えば、投射材を被処理材に投射して被処理材に圧縮残留応力を付与する技術として下記特許文献1,特許文献2,特許文献3に開示されたものがある。
しかしながら特許文献1には、削食についての知見は示されておらず、また特許文献2に記載のものでは、被処理材と投射材との関係についての知見は示されていない。更に特許文献3に開示のものでは、同様に被処理材と投射材との関係についての知見が示されていない。
HV(m)={f(C)-f(T,t)}(1-γR/100)+400×γR/100・・・式(1)
f(C)=-660C2+1373C+278 ・・・式(2)
f(T,t)=0.05T(logt+17)−318 ・・・式(3)
但し C:浸炭による表層C(カーボン)濃度(質量%)
T:焼戻し温度(K)
t:焼戻し保持時間(hr)
γR:残留オーステナイト量(体積%)
圧縮残留応力を付与できる限界は、被処理材の降伏強度(ほぼ0.2%耐力)までとされており、その降伏強度は被処理材の硬さと比例関係にある。
従って被処理材の硬さが750HV未満の場合、圧縮残留応力を付与できる限界が低く、十分な高圧縮残留応力を付与することができない。
そのため本発明では被処理材の硬さを750HV以上となしておくことが必要である。
投射材の硬さが被処理材の硬さよりも低いと投射材が塑性変形(降伏)してしまい、被処理材に対して圧縮残留応力を付与するためのエネルギーが十分加えられない。また、投射材の寿命低下を招く。
特に本発明においては、投射材の硬さを被処理材の硬さに対して50HV以上高くしておくことが、被処理材に高い圧縮残留応力を付与するために必要であるとの知見が得られた。
また例え被処理材に高い圧縮残留応力を付与できたとしても、投射材の硬さが被処理材に比べて硬過ぎるために、被処理材の表層の削食量が過大となり、そのことが高強度部品の寸法の規格外れをもたらす原因となるのみならず、その大きな削食によって被処理材の表面粗さを大きくし、疲労破壊の起点となる可能性がある。
この意味において、本発明では被処理材の硬さと投射材の硬さとの差を250HV以下に規制することが必要的である。
式(1)において、前半の{f(C)-f(T,t)}(1-γR/100)は焼戻し処理後のマルテンサイトによる硬さへの寄与度を表しており、また式(1)の後半の400×γR/100は残留オーステナイトによる硬さへの寄与度を表している。
そのため、被処理材の硬さの推定はそれらに基づいて行う必要がある。
ここで式(1)の前半における{f(C)-f(T,t)}は、焼戻し後のマルテンサイト硬さを表しており、f(C)は焼戻し前のマルテンサイトの硬さを、f(T,t)は焼戻しによる硬さ低下量をそれぞれ表している。更に(1-γR/100)はマルテンサイトの体積比率を表している。
この式は、炭素濃度の種々異なったマルテンサイトについて、炭素濃度と硬さとの関係を二次曲線回帰による近似式として求めたものである。
尚式(1)の後半における数値400は残留オーステナイト硬さを表している。
ガス浸炭の場合、表面酸化に伴う軟質な浸炭異常層(粒界酸化発生による焼入性低下)が発生するため、被処理材硬さを低下せしめ、被処理材の硬さを請求項1の条件を満たすような硬さとすることが難しい。但し、ガス浸炭の場合には、焼入れ性の高い材料を用いるか、浸炭後(ショットピーニング処理前)に異常層を除去することで、被処理材の硬さを満足させることが可能である。
一方粒径が0.6mm超の場合、圧縮残留応力のピーク値が深くなり過ぎ、疲労強度向上に有効な圧縮残留応力分布が得られ難い。
疲労強度に有効なピーク位置は表面から深さ100μmまでの部位である。
逆に0.6MPa超の場合、ピーニング強度が過剰となって削食量を多くしてしまう可能性がある。更に通常のショットピーニング処理装置では投射圧(エア圧)0.6MPa以上とすることが難しい。
表1に示す化学成分の鋼種(JIS G 4052に規定するSCM420H(クロムモリブデン鋼)で、表1中の中段はSCM420Hの成分範囲を、下段は試験に供したものの成分値を示す)を用いて、φ25mm×100mmLの丸棒形状に加工し、これを被処理材として表2,表3に示す条件で浸炭処理及びショットピーニング処理し、削食量,圧縮残留応力ピーク値を求めて評価した。
尚ショットピーニング処理は以下のようにして行った。
図1に示しているように、噴射ノズル10を備えたエア式のショットピーニング装置を用い、ショットピーニング処理を行った。
被処理材12は、噴射ノズル10からの距離が200mm、投射角が被処理材12の加工面に直角となるように設置した。
そして被処理材12を回転テーブル上で30rpm(=2秒間に1回転)で回転させ、被処理材12の表面にショットピーニング処理を施した。
ここで投射時間は、カバレージが300%となるように設定した。また投射材は粒径がφ0.05〜0.6mm,硬さ700〜1380HVのものを使用し、投射圧(エア圧)を0.3〜0.6MPaの範囲として実験を行った。
尚図1中の14はマスキングを表している。
<削食量測定方法>
レーザー寸法測定装置を用い、ショットピーニング処理前および処理後の被処理材12の直径を測定し、削食量は、次式によって計算された値を使用した。なお削食量はn=10回測定した平均値を用い、測定部位はショットピーニング狙い位置中心(最大削食量発生箇所)とした。
削食量=(D1-D2)/2
D1=ショットピーニング処理前の直径
D2=ショットピーニング処理後の直径
ショットピーニング処理後の処理品の圧縮残留応力測定方法は、非破壊的方法として一般的な「JIS B2711」に規定されているX線回折を利用したX線応力測定法を用いた。
今回のサンプルは、マルテンサイト組織の鋼である為、測定は特性X線の種類=CrΚα線、X線応力係数k=-318[MPa/°]を用いて行った。
また、測定部位はショットピーニング狙い位置中心とした。
尚、圧縮残留応力のピーク値(=最大値)は、入射X線束の断面寸法のほぼ2倍の範囲を、電解研磨によって、所定の深さになるように除去した後、残留応力分布を測定することにより求めた。
<表層炭素濃度測定方法>
表層炭素濃度はサンプル(被処理材12)破壊を防止する為、サンプルの浸炭処理の際に同装した同一成分のダミー材(φ20×5t)を用いて測定した。測定は発光分光分析法を用い、測定部位はダミー材の平面部で測定回数をn=2とした。その原理は、試料中の対象元素(C)を放電プラズマによって蒸発気化励起し、得られる元素固有の原子スペクトルの波長を定性し、発光強度から定量を行うというものである。
X線回折法により、表層部(深さ数10ミクロンまで)の残留オーステナイト(=γR)を非破壊的に求めた。
その原理は、X線回折によって求められたγR{220}を測定し、α'{211}と回折線プロファイルの積分強度を比較することにより、残留オーステナイトの体積%が求められる。
結果が表2及び表3に示してある。
この比較例1では、表層C%が0.51%で表層C%についての条件も満たしておらず、被処理材の硬さを低くする原因となっている。
更にこの比較例1では、ショットピーニングの際のエア圧が0.3で請求項2の条件を満たしておらず、それらの結果として圧縮残留応力の値が低いものとなっている。
この比較例2においても、ショットピーニング処理の際のエア圧が請求項2の条件を満たしていない。
比較例3では、投射材の硬さの方が被処理材の硬さに対して低く、目標とする1800MPaの圧縮残留応力値が得られていない。
この比較例4ではガス浸炭を行っており、これにより生ずる浸炭異常層のために被処理材の硬さが低くなっている。
比較例5では、被処理材の硬さが本発明の下限値以下であり、圧縮残留応力値も目標値に達していない。
またこの比較例6では、投射材と被処理材の硬さの差が268で本発明の上限値よりも大きく、このため5μm超以上の大きな削食が発生している。
この比較例7ではまた、表層C%が1.03%で請求項1の条件を満たしておらず、残留オーステナイト量も41%と高い値を示しており、このことが被処理材の硬さを低くしている。
この比較例8では高濃度浸炭を行っており、炭化物析出のためマトリックス硬さが低くなっている。
更にこの比較例9では、表層C%が請求項1の下限値よりも低く、このことが被処理材の硬さを低くしている。
またこの比較例10では、ショットピーニングの際のエア圧が請求項2の条件を満たしていない。
比較例12においても、投射材の硬さが著しく高過ぎるため、同様に大きな削食が発生している。
同様に比較例13においても、投射材の硬さが高く、被処理材の硬さとの差が本発明の上限値を超えて大きいために、削食が大きく発生している。
尚、実施例1〜実施例7では低温焼戻しによって被処理材の硬さが高硬度となっている。
実施例8では、サブゼロ処理に加えて低温焼戻しにより被処理材の硬さが高硬度化している。
実施例9では、表層C濃度が適正化されることによって被処理材硬さが高硬度化しており、実施例10ではこれに加えてサブゼロ処理により被処理材硬さが高硬度化している。
尚参考例11では、表層C濃度が高濃度で、これに加えてサブゼロ処理が施されることにより、被処理材硬さが高硬度化している。
今回のサブゼロ処理では、−85℃の雰囲気中に鋼材を120min保持した。
Claims (2)
- 表層C濃度が0.60〜1.0%の範囲内である真空共析浸炭材又は異常層を除去したガス浸炭材から成る、下記式(1)〜(3)で与えられる硬さHV(m)が750HV以上の被処理材に対して、該被処理材よりも50HV〜250HVの範囲内で硬さの高い投射材を投射し、該被処理材の削食量を5μm以下に抑制しつつ1800MPa以上の高い圧縮残留応力を付与することを特徴とするショットピーニング方法。
HV(m)={f(C)-f(T,t)}(1-γR/100)+400×γR/100・・・式(1)
f(C)=-660C2+1373C+278 ・・・式(2)
f(T,t)=0.05T(logt+17)−318 ・・・式(3)
但し C:浸炭による表層C(カーボン)濃度(質量%)
T:焼戻し温度(K)
t:焼戻し保持時間(hr)
γR:残留オーステナイト量(体積%) - 請求項1において、前記投射材の粒径をφ0.05〜0.6mmの範囲内とし、該投射材をエア圧力0.4〜0.6MPaで前記被処理材に投射することを特徴とするショットピーニング方法。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007308049A JP5164539B2 (ja) | 2007-11-28 | 2007-11-28 | ショットピーニング方法 |
BRPI0819657 BRPI0819657B1 (pt) | 2007-11-28 | 2008-11-21 | método para jateamento de granalha |
TR2018/15596T TR201815596T4 (tr) | 2007-11-28 | 2008-11-21 | Bilyalı dövmeye yönelik bir yöntem. |
US12/745,156 US8151613B2 (en) | 2007-11-28 | 2008-11-21 | Method for shot peening |
PCT/JP2008/071241 WO2009069556A1 (ja) | 2007-11-28 | 2008-11-21 | ショットピーニング方法 |
KR1020107011656A KR101392350B1 (ko) | 2007-11-28 | 2008-11-21 | 쇼트 피닝 방법 |
CN200880118019.9A CN101821059B (zh) | 2007-11-28 | 2008-11-21 | 喷丸硬化方法 |
EP08855469.6A EP2218547B1 (en) | 2007-11-28 | 2008-11-21 | A method for shot peening |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2007308049A JP5164539B2 (ja) | 2007-11-28 | 2007-11-28 | ショットピーニング方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2009131912A JP2009131912A (ja) | 2009-06-18 |
JP5164539B2 true JP5164539B2 (ja) | 2013-03-21 |
Family
ID=40678454
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007308049A Active JP5164539B2 (ja) | 2007-11-28 | 2007-11-28 | ショットピーニング方法 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8151613B2 (ja) |
EP (1) | EP2218547B1 (ja) |
JP (1) | JP5164539B2 (ja) |
KR (1) | KR101392350B1 (ja) |
CN (1) | CN101821059B (ja) |
BR (1) | BRPI0819657B1 (ja) |
TR (1) | TR201815596T4 (ja) |
WO (1) | WO2009069556A1 (ja) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101900506B1 (ko) * | 2009-11-25 | 2018-09-19 | 코닝 인코포레이티드 | 내크리프성의 내화성 금속 구조 제조방법 |
US20130118220A1 (en) * | 2010-08-05 | 2013-05-16 | Yuji Kobayashi | Method for shot peening a gas carburised steel |
CN102906282A (zh) * | 2010-08-05 | 2013-01-30 | 新东工业株式会社 | 一种喷丸硬化的方法 |
JP2013220509A (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-28 | Daido Steel Co Ltd | ショットピーニング方法及びそれを用いた歯車材 |
JP6125780B2 (ja) * | 2012-09-12 | 2017-05-10 | 山陽特殊製鋼株式会社 | ショットピーニングによる表面改質方法 |
US9403259B2 (en) * | 2013-03-15 | 2016-08-02 | United Technologies Corporation | Removing material from a workpiece with a water jet |
US9556499B2 (en) * | 2013-03-15 | 2017-01-31 | Ellwood National Investment Corp. | Deep laser peening |
JP6274743B2 (ja) | 2013-04-30 | 2018-02-07 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高い圧縮残留応力を得るショットピーニング方法 |
CN103604874A (zh) * | 2013-10-30 | 2014-02-26 | 北京理工大学 | 残余压应力定值试块的制作工艺及其使用和保存方法 |
WO2016164789A1 (en) * | 2015-04-08 | 2016-10-13 | Metal Improvement Company, Llc | High fatigue strength components requiring areas of high hardness |
US11584969B2 (en) * | 2015-04-08 | 2023-02-21 | Metal Improvement Company, Llc | High fatigue strength components requiring areas of high hardness |
EP3225356B1 (en) * | 2016-04-01 | 2023-03-01 | Rolls-Royce plc | Methods of vibro-treating and vibro-treating apparatus |
JP6740908B2 (ja) * | 2017-01-11 | 2020-08-19 | 日立金属株式会社 | 磁歪式トルクセンサ用シャフトの製造方法 |
US11733113B2 (en) | 2018-06-14 | 2023-08-22 | Sintokogio, Ltd. | Strain element, strain element manufacturing method, and physical quantity measuring sensor |
JP6881420B2 (ja) * | 2018-11-07 | 2021-06-02 | 新東工業株式会社 | 劣化評価方法 |
JP6530873B1 (ja) * | 2019-02-01 | 2019-06-12 | 株式会社不二機販 | 波動歯車減速機用歯車の表面処理方法 |
JP7059974B2 (ja) * | 2019-03-25 | 2022-04-26 | 新東工業株式会社 | X線残留応力測定用基準片の製造方法及びx線残留応力測定用基準片 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0957629A (ja) | 1995-08-25 | 1997-03-04 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | ショットピーニング用投射材、ショットピーニング方法および処理物品 |
JPH09279229A (ja) * | 1996-04-15 | 1997-10-28 | Suncall Corp | 鋼製ワークの表面処理方法 |
JPH1029160A (ja) * | 1996-07-12 | 1998-02-03 | Sintokogio Ltd | 高硬度金属製品のショットピ−ニング方法及び高硬度金属製品 |
JP3730015B2 (ja) * | 1998-06-02 | 2005-12-21 | 株式会社不二機販 | 金属成品の表面処理方法 |
JP3975314B2 (ja) * | 1999-08-27 | 2007-09-12 | 株式会社ジェイテクト | 軸受部品素材及び転がり軸受の軌道輪の製作方法 |
JP2001079766A (ja) | 1999-09-09 | 2001-03-27 | Toyo Seiko Kk | ショットピーニング用投射材 |
JP2002036115A (ja) | 2000-07-31 | 2002-02-05 | Sintokogio Ltd | ショットピ−ニング処理方法及びその被処理品 |
JP2002188702A (ja) * | 2000-12-25 | 2002-07-05 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機用転動体およびその製造方法 |
JP2003211357A (ja) * | 2002-01-18 | 2003-07-29 | Sintokogio Ltd | 歯車及び駆動力伝達部品の寿命の改善方法および歯車及び駆動力伝達部品 |
DE60307076T2 (de) * | 2002-04-02 | 2007-02-01 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe | Stahldraht für hartgezogene feder mit hervorragender dauerfestigkeit und senkungsbeständigkeit und hartgezogene feder |
JP4662205B2 (ja) | 2005-06-13 | 2011-03-30 | 新東工業株式会社 | ショットピーニング処理方法 |
JP2008069938A (ja) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Hino Motors Ltd | 歯車及び噛合アッセンブリ |
-
2007
- 2007-11-28 JP JP2007308049A patent/JP5164539B2/ja active Active
-
2008
- 2008-11-21 CN CN200880118019.9A patent/CN101821059B/zh active Active
- 2008-11-21 WO PCT/JP2008/071241 patent/WO2009069556A1/ja active Application Filing
- 2008-11-21 TR TR2018/15596T patent/TR201815596T4/tr unknown
- 2008-11-21 KR KR1020107011656A patent/KR101392350B1/ko active IP Right Grant
- 2008-11-21 US US12/745,156 patent/US8151613B2/en active Active
- 2008-11-21 EP EP08855469.6A patent/EP2218547B1/en active Active
- 2008-11-21 BR BRPI0819657 patent/BRPI0819657B1/pt active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101392350B1 (ko) | 2014-05-08 |
US20100300168A1 (en) | 2010-12-02 |
CN101821059A (zh) | 2010-09-01 |
KR20100100832A (ko) | 2010-09-15 |
BRPI0819657A2 (pt) | 2017-05-09 |
EP2218547A4 (en) | 2011-12-28 |
EP2218547A1 (en) | 2010-08-18 |
US8151613B2 (en) | 2012-04-10 |
CN101821059B (zh) | 2011-09-28 |
JP2009131912A (ja) | 2009-06-18 |
TR201815596T4 (tr) | 2018-11-21 |
EP2218547B1 (en) | 2018-09-26 |
WO2009069556A1 (ja) | 2009-06-04 |
BRPI0819657B1 (pt) | 2019-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5164539B2 (ja) | ショットピーニング方法 | |
US9752636B2 (en) | Helical compression spring and method for manufacturing same | |
Soyama et al. | Fatigue strength improvement of gears using cavitation shotless peening | |
EP3527685B1 (en) | Apparatus for production of a coil spring and its use | |
Ben Moussa et al. | Improvement of AISI 304 austenitic stainless steel low-cycle fatigue life by initial and intermittent deep rolling | |
JP5299140B2 (ja) | ショットピーニング用投射材の材料、及びショットピーニング用投射材の製造方法 | |
JP4164995B2 (ja) | 機械構造用合金鋼の表面改質方法及び表面改質材 | |
Vielma et al. | Shot peening intensity optimization to increase the fatigue life of a quenched and tempered structural steel | |
WO2007023936A1 (ja) | ショットピーニング方法 | |
JP2009249700A (ja) | 曲げ疲労強度に優れた鋼部品、及びその製造方法 | |
JP7165522B2 (ja) | 圧縮コイルばねおよびその製造方法 | |
JP6454635B2 (ja) | 耐遅れ破壊性および疲労特性に優れた高強度ボルト、およびその製造方法 | |
JP2021167444A (ja) | 圧縮コイルばね | |
Ahn et al. | Application of crosswise repetitive ultrasonic nanocrystal surface modification treatment to Inconel 690 alloy: Efficiency of single-path and multi-paths | |
Nam et al. | Mechanism of corrosion fatigue cracking of automotive coil spring steel | |
JP2007262506A (ja) | 機械部品の製造方法 | |
JP5664950B2 (ja) | 転造チタン合金ねじ | |
JP2009270150A (ja) | コイルばねの製造方法 | |
JP2013220509A (ja) | ショットピーニング方法及びそれを用いた歯車材 | |
JP2007169684A (ja) | 軸肥大加工性向上のための前処理 | |
JP2023116165A (ja) | 摺動部材およびその製造方法 | |
Unal | EFFECT OF PRE-HEAT TREATMENT ON FATIGUE BEHAVIOR OF SEVERE SHOT PEENED AND PLASMA NITRIDED AISI 4140 STEEL | |
Singh et al. | Application of DCT and Weld Harfacing for Enhancing Erosion Resistance of PCBN: A Review | |
JPS62203766A (ja) | 浸炭焼入れ層表面の処理方法 | |
Birnfeld et al. | Effect of carburized steel hardness on surface roughness and residual stresses after manufacturing operations |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20100619 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20121002 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121127 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121218 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20121218 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151228 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5164539 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |