JP5158903B2

JP5158903B2 - ズームレンズ

Info

Publication number: JP5158903B2
Application number: JP2011250299A
Authority: JP
Inventors: 敦次郎石井; 宏彦木股
Original assignee: Olympus Imaging Corp
Current assignee: Olympus Imaging Corp
Priority date: 2011-11-16
Filing date: 2011-11-16
Publication date: 2013-03-06
Anticipated expiration: 2026-09-12
Also published as: JP2012032841A

Description

本発明は、ズームレンズに関し、特に、広角端の全画角が２５°から３５°で変倍比が３倍から５倍の、中望遠域をカバーするズームレンズに関するものである。

特に、一眼レフカメラ用交換レンズに好適なズームレンズに関するものである。

従来、一眼レフカメラ用交換レンズに好適な中望遠域をカバーするズームレンズとして、特許文献１に記載したズームレンズが知られている。このズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群で構成され、第１、第２レンズ群に挟まれる軸上間隔、第２、第３レンズ群に挟まれる軸上間隔を変化させて広角端から望遠端への変倍を行うものである。そして、広角端時にてズームレンズの全長が小さくなるような移動方式としたものである。

特開昭６２−９３１１号公報

しかしながら、このズームレンズは、望遠側にて第２レンズ群と第３レンズ群が干渉しやすい、第１レンズ群の屈折力（パワー）が強く、第２レンズ群との間の間隔変化における収差変動を抑え難い、第１レンズ群が厚い等、小型化、高変倍比化に不利な点がある。

本発明は従来技術のこのような課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、レンズ群の移動方式、第１レンズ群の工夫等により、携帯時でのズームレンズ全長を抑えながら、変倍比の確保、光学性能の確保にも有利なズームレンズを提供することである。

さらには、各レンズ群の工夫等により、光学性能も良好にしやすい、小型化、高変倍比化等何れかに有利なズームレンズを提供することを目的としている。

上記目的を達成する本発明のズームレンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に配置された開口絞りを有し、広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群は一体で移動し、前記第２レンズ群は一体で移動し、前記広角端に対して前記望遠端にて、前記第１レンズ群及び前記第２レンズ群は物体側に位置し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間の間隔は広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は狭まり、前記第３レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を持つ前群と、正又は負の屈折力を持つ後群とからなり、前記前群は２枚の正レンズと１枚の負レンズとからなり、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。
０．７＜ｆ₁／ｆ_t＜１．２・・・（１）
０．３＜ｍ₁／ｆ_t＜０．４５・・・（２）
７７＜ν _pmax ＜９０・・・（９）
６３＜ν _pmin ＜８０・・・（１０）
ただし、ｆ₁は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_tは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
ｍ₁は広角端と望遠端での第１レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
ν _pmax は第３レンズ群前群中の２枚の正レンズの何れか一方の正レンズのアッベ数、
ν _pmin は第３レンズ群前群中の２枚の正レンズの一方の正レンズとは異なる正レンズのアッベ数、
である。

以下、上記本発明の変形と背景とを構成するズームレンズについて説明する。

本構成のズームレンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に配置された開口絞りを有し、広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群は一体で移動し、前記第２レンズ群は一体で移動し、前記広角端に対して前記望遠端にて、前記第１レンズ群及び前記第２レンズ群は物体側に位置し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間の間隔は広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は狭まり、以下の条件式を満足することを特徴とするものである。

０．７＜ｆ₁／ｆ_t＜１．２・・・（１）
０．３＜ｍ₁／ｆ_t＜０．４５・・・（２）
ただし、ｆ₁は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_tは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
ｍ₁は広角端と望遠端での第１レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
である。

以下に、本発明において上記構成をとる理由と作用を説明する。

ズームレンズの広角端近辺の状態で小型化を図ることで、カメラの携帯性を高めることができる。このような観点から、広角端から望遠端への変倍の際に、第１レンズ群は一体で移動し、第２レンズ群は一体で移動し、広角端に対して前記望遠端にて、第１レンズ群は物体側に位置し、第１レンズ群と第２レンズ群の間の間隔は広がり、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は狭まる構成している。

このようにすることで、変倍比の確保を行いやすくすると共に、広角端近辺にてズームレンズ全長を短くすることができる。

このとき、開口絞りを第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置することで、絞りよりも物体側にパワーの符号の異なる２つのレンズ群が配置されることになり、収差バランス上有利となる。また、各レンズ群の径のサイズのバランスがとりやすく、また、射出瞳を像面から離しやすくなり、この点でも好ましい。

また、広角端に対して望遠端にて、第２レンズ群が物体側に位置することで、第３レンズ群の移動量の確保に有利となり、広角端付近での全長を抑えなが変倍比を確保することに有利となる。

このような移動方式を採用しつつ、変倍比の確保や収差バランスをより良好とするために、第１レンズ群のパワーと移動量を適度に調整することが好ましい。

第１レンズ群については、パワーを適度に弱くすることが効果的である。また、第１レンズ群の正パワーを弱くすると、第１レンズ群での収差発生量が抑えられ、第１レンズ群の厚さを抑えることにも有利となる。

一方、第１レンズ群の正パワーを弱くしすぎると、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔の変化による変倍作用が小さくなってくる。

条件式（１）、（２）は、このような観点から、第１レンズ群のパワー及び移動量を規定したものである。

条件式（１）の下限値の０．７を下回ると、第１レンズの焦点距離が短く（パワーが強く）なり、収差が出やすくなる。収差を抑えるためには第１レンズ群の軸上の厚みが大きくなりやすくなり、広角端付近の全長を短くし難くなる。

一方、条件式（１）の上限の１．２を上回ると、第１レンズ群の焦点距離が長く（パワーが弱く）なり、第１、第２レンズ群の間隔変化による変倍作用を十分に持たせ難くなる。

条件式（２）は、条件式（１）と同時に満足することが好ましい。その下限の０．３を下回ると、第１レンズ群の移動量が小さくなり、広角端付近の全長を短くしかつ変倍比を確保しようとすると、第２レンズ群の負パワーが強くなりすぎ、収差補正上好ましくない。

条件式（２）の上限の０．４５を上回ると、広角端から望遠端の全長の変化量が大きくなりやすくなる。そのため、第１レンズ群を薄型化しても、使用時の重量バランスの変化が大きくなり、使い勝手が低下しやすくなる。

さらに、条件式（１）の上限値を限定し、以下の条件式を満足することがより好ましい。

０．７＜ｆ₁／ｆ_t＜０．９２・・・（１−１）
この条件式（１−１）を満足することで、全長の変化をより抑えやすくなる。

条件式（１）若しくは（１−１）の下限値を０．８とし、第１レンズ群での収差発生をより抑えることが好ましい。

条件式（２）の下限値を０．３４としてもよい。

条件式（２）の上限値を０．４０としてもよい。

また、広角端における、第１レンズ群と第２レンズ群との合成系が負の屈折力を持つようにすることがより好ましい。

銀塩フィルムを使った一眼レフカメラや、撮像素子にＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子を用いた一眼レフカメラに本発明のズームレンズを用いる場合、バックフォーカスを確保し、クイックリターンミラー等を配置できるスペースを確保する必要がある。また、電子撮像素子を用いる一眼レフカメラに用いる場合は、赤外カットフィルターやローパスフィルターの配置スペース、さらには、防塵等のフィルター等を配置する場合もあり、撮像画面の大きさに対して撮影光学系と撮像画面の間隔を大きくしなければならないという要請もある。

そのため、上述の構成として、明るさ絞りの前側を負パワー、明るさ絞りの後側を正パワーとしてレトロフォーカスタイプの構成とすることで、これらの光学素子が配置できるバックフォーカスの確保に有利となる。

また、第１レンズ群を、負レンズと正レンズの２枚のレンズで構成し、その正レンズの負レンズ側の面を凸面、負レンズの正レンズ側の面を凹面とし、以下の条件式を満足させることが好ましい。

Δｎ₁＞０．０５・・・（３）
Δν₁＞２０・・・（４）
ただし、Δｎ₁は第１レンズ群の負レンズの屈折率から正レンズの屈折率を引いた差の値、
Δν₁は第１レンズ群の正レンズのアッベ数から負レンズのアッベ数を引いた差の値、
である。

上述の構成とすることで、第１レンズ群の小型化、薄型化に有利となる。また、それぞれのレンズの屈折率差、アッベ数差を確保して上述の各条件式を満足することで、色収差の補正に有利となる。

また、第１レンズ群を、物体側より順に、正レンズ、負レンズにて構成した接合レンズにて構成し、以下の条件式を満足することがより好ましい。

０．０５＜Δｎ₁＜０．２５・・・（５）
ただし、Δｎ₁は第１レンズ群の負レンズの屈折率から正レンズの屈折率を引いた差の値、
である。

第１レンズ群における色収差の補正ができるように、正レンズと負レンズで構成する。さらに、特に広角端での正の歪曲収差を補正するために、レンズの配置を正レンズ、負レンズとすることが好ましい。また、これらレンズを接合し接合レンズとすると、鏡枠の保持やフレアーゴーストの低減に有利となる。さらに、条件式（５）を満足することが好ましい。

条件式（５）の下限の０．０５を下回らないようにすることで、正レンズと負レンズの接合面での歪曲収差補正能力の確保に有利となる。条件式（５）の上限の０．２５を上回らないようにすることで、正レンズの屈折率を確保しやすくなり、球面収差やコマ収差のバランスをとった設計が行いやすくなる。

この条件式（５）の下限値を０．１とすることがより好ましい。さらには、０．２とすることがより好ましい。

また、第２レンズ群の移動方式について、以下の条件式を満足することがより好ましい。

０＜ｍ₂／ｆ_t＜０．１・・・（６）
ただし、ｍ₂は広角端と望遠端での第２レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
である。

条件式（６）の下限の０を下回らないようにすることで、変倍時の収差変動を抑えつつ、第３レンズ群の移動量の確保に有利となり、変倍比の確保に有利となる。

一方、条件式（６）の上限の０．１を上回らないようにして第２レンズ群の物体側への移動量を適度に抑えることで、結果的に広角端と望遠端のレンズ全長の変化を抑えやすくなり、鏡枠構造や使用時のバランスを良好とすることに有利となる。

この条件式（６）の下限値を０．０１、さらには、０．０５とするとより好ましい。

また、その上限値を０．０９、さらには、０．０８とするとより好ましい。

また、広角端から望遠端への変倍の際に、第３レンズ群は一体で移動し、広角端に対して望遠端にて、第３レンズ群は物体側に位置させることがより好ましい。

第３レンズ群中に可変間隔を有する場合に比べ、第３レンズ群を一体で移動させることで鏡枠構造が簡易になり軽量化小型化が図れる。また、組み立て精度の確保が容易となり、光学性能の確保に有利となる。

さらには、以下の条件式を満足することがより好ましい。

１．５×ｍ₂＜ｍ₃＜０．６×ｍ₁ ・・・（７）
ただし、ｍ₂は広角端と望遠端での第２レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
ｍ₃は広角端と望遠端での第３レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
である。

条件式（７）の下限の１．５×ｍ₂を下回らないようにすることで、第２レンズ群の移動量に対する第３レンズ群の移動量を確保し、変倍効果を確保しやすくなる。

条件式（７）の上限の０．６×ｍ₁を上回らないようにすることで、第１レンズ群の移動量に対する第３レンズ群の移動量を適度に抑えて、第１レンズ群の移動による第２レンズ群の変倍負担を確保しつつ、第３レンズ群の移動量を適度に抑え、鏡枠構造の複雑化を防ぐと共に、重量バランスの変化を抑えやすくなる。

条件式（７）の下限値を２．０×ｍ₂とすることがより好ましい。

また、第２レンズ群を、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、負レンズと正レンズの接合レンズと、負レンズとで構成することがより好ましい。

第２レンズ郡中の像側寄りのレンズ構成を、負レンズと正レンズを接合した接合レンズと負レンズとすることで、第２レンズ群の主たるパワーの確保と収差の補正を行いやすく構成できる。

この構成に加えて、第２レンズ群中の物体側寄りの位置に、物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズを配置することで、前述の接合レンズと負レンズへの光線の入射角度を微少に調整し、第２レンズ群での偏心感度を緩和させる機能を持たせられる。

また、第１レンズ群の構成を正レンズと負レンズのみで構成した場合であっても、第１
レンズ群寄りにメニスカスレンズが配置されることで、広角端付近での軸外収差の補正に有利となる。

第１レンズ群は、光線の入射高が大きいため、レンズの径も大きくなりやすく、かつ、変倍時の移動量も大きい。そのため、第２レンズ群の構成を上述の構成とし、第１レンズ群を少ないレンズ枚数で構成できることは、ズームレンズ全体の小型化に有利となる。

さらには、以下の条件式を満足することがより好ましい。

０．３＜ｒ_2Gf／ｄ_t1＜２・・・（８）
ただし、ｒ_2Gfは第２レンズ群中の最も物体側のレンズ面の近軸曲率半径、
ｄ_t1は望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の軸上間隔、
である。

条件式（８）は、第２レンズ群中の物体側のレンズの物体側面と、望遠端での第１、第２レンズ群間隔について規定するものである。

条件式（８）の下限の０．３を下回らないようにすることで、第２レンズ群の物体側面の曲率を適度に抑え、この面での望遠端での光線の屈折量を抑えることが、収差補正上好ましい。上限の２を上回らないようにして、この面の曲率を適度に確保し軸外光線の屈折量を適度に抑えることが、軸外収差の補正上好ましい。

条件式（６）の下限値を０．３とすることがより好ましい。

条件式（６）の上限値を１とすることがより好ましい。

条件式（６）の下限値、上限値を共に限定して、以下の条件式を満足することがより好ましい。

０．５＜ｒ_2Gf／ｄ_t1＜１・・・（８−１）
収差補正により効果的である。

また、第３レンズ群を、物体側より順に、正の屈折力を持つ前群と、正又は負の屈折力を持つ後群とで構成し、前群を２枚の正レンズと１枚の負レンズとで構成し、以下の条件式を満足することがより好ましい
７７＜ν_pmax＜９０・・・（９）
６３＜ν_pmin＜８０・・・（１０）
ただし、ν_pmaxは第３レンズ群前群中の２枚の正レンズの何れか一方の正レンズのアッベ数、
ν_pminは第３レンズ群前群中の２枚の正レンズの一方の正レンズとは異なる正レンズのアッベ数、
である。

第３レンズ群の前群は開口絞りに近く、この前群に正の屈折力を持たせて結像性能を確保することが、変倍時の収差変動を抑える上で好ましい。このとき、前群のパワーが強くなりやすいので、この前群での収差補正を行いやすくするため、正レンズ２枚と負レンズ１枚の構成とすることが好ましい。

このとき、絞り近くに配される２つの正レンズについて、条件式（９）、（１０）を満足することが、色収差補正上好ましい。

望遠レンズは焦点距離が長いため、波長による焦点距離の差の比率が同じでも色収差が大きく現れやすい。そのため、条件式（９）、（１０）の下限それぞれ７７、６３を下回らないようにして分散を小さくすることが好ましい。一方、条件式（９）、（１０）の上限それぞれ９０、８０を上回らないようにして、異常分散性が大きくなりすぎることを抑え、2 次スペクトルの発生を抑えやすくすることが好ましい。

また、第３レンズ群を、物体側より順に、正の屈折力を持つ前群と、正又は負の屈折力を持つ後群とで構成し、以下の条件式を満足することがより好ましい。

０．０５＜ｄ_3w／ｆ_t＜０．２・・・（１１）
−０．７＜ｆ_t／ｆ_3r＜０．７・・・（１２）
ただし、ｄ_3wは広角端における第３レンズ群の前群と後群との間の軸上間隔、
ｆ_3rは第３レンズ群の後群の焦点距離、
である。

第３レンズ群の前群は開口絞りに近い位置にあるため、屈折力を確保し結像作用を持たせることで、変倍時の収差変動を抑えやすくなる。

このとき、条件式（１１）、（１２）を満足することが好ましい。

条件式（１１）を満足する前群と後群との軸上間隔を保ち、条件式（１２）満足する弱いパワーの後群を配置することで、全体の全長を短縮化しつつ軸外性能の向上を図ることに有利となる。なお、前群と後群との間の軸上間隔は、広角端から望遠端への変倍の際に変化するように構成することも、本発明の範囲内である。

条件式（１１）の下限の０．０５を下回らないようにすることで、後群における軸上光束と軸外光束の分離を行いやすくなり、軸外性能の補正機能の確保に有利となる。

条件式（１１）の上限の０．２を上回らないようにすることで、第３レンズ群の全長の大型化を抑えることに有利となる。また、広角端付近での各レンズ群のパワーバランスもとりやすくなる。

条件式（１２）の上限の０．７、下限の−０．７の範囲内とすることで、後群によるパワーを小さくし、後群のレンズを軽量化することが好ましい。

さらには、以下の条件式を満足することが好ましい。

０．１＜｜ｆ_t／ｆ_3r｜・・・（１２Ａ）
条件式（１２Ａ）の下限の０．１を下回らないようにすることで、後群での収差補正機能を確保しやすくすることが好ましい。

また、さらには、以下の条件式を満足することが好ましい。

０＜ｆ_t／ｆ_3r＜０．１３・・・（１２−１）
条件式（１２−１）の下限の０を下回らないようにして後群の屈折力を正とすることで、射出瞳を像面から遠くしやすく構成できる。

条件式（１２−１）の上限の０．１３を上回らないようにすることで、後群の軽量化に有利となる。

また、遠距離物から近距離物への合焦動作を、第２レンズ群の移動により行うことがより好ましい。

このように第２レンズ群をフォーカシング群とすることで、フォーカシング群の径を小さくでき、移動量を小さくでき、スペース効率も高くできる。

また、本発明のズームレンズは、広角端の全画角が２５°から３５°で変倍比が３倍から５倍のズームレンズとすることがより好ましい。

以上の本発明は、レンズ群の移動方式、第１レンズ群の工夫等により、携帯時でのズームレンズ全長を抑えながら、変倍比の確保、光学性能の確保にも有利なズームレンズを提供することができる。

さらには、各レンズ群の工夫等により、光学性能も良好にしやすく、小型化、高変倍比化等何れかに有利なズームレンズを提供することができる。

本発明のズームレンズの実施例１の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図である。本発明のズームレンズの実施例２の図１と同様の図である。本発明のズームレンズの実施例３の図１と同様の図である。本発明のズームレンズの実施例４の図１と同様の図である。本発明のズームレンズの実施例５の図１と同様の図である。実施例１の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例２の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例３の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例４の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例５の無限遠物点合焦時の収差図である。実施例１の無限遠物点合焦時の横収差図である。実施例２の無限遠物点合焦時の横収差図である。実施例３の無限遠物点合焦時の横収差図である。実施例４の無限遠物点合焦時の横収差図である。実施例５の無限遠物点合焦時の横収差図である。本発明のズームレンズを交換レンズとして用いた一眼レフレックスカメラの断面図である。

以下、本発明のズームレンズの実施例１〜５について説明する。実施例１〜５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）のレンズ断面図をそれぞれ図１〜図５に示す。図中、第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、開口絞りはＳ、第３レンズ群はＧ３、各種フィルター類等（ローパスフィルター、赤外カットフィルター、防塵用振動フィルター、ＣＣＤカバーガラス等）を１つの平行平板であらわしたものはＦ、像面（電子撮像素子の受光面）はＩで示してある。

実施例１のズームレンズは、図１に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は一体で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一体で第１レンズ群Ｇ１との間隔を広げながら物体側に
凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、両凸正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなる前群と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、両凸正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる後群とからなる。

遠距離物体から近距離物体へのフォーカシングは、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動することで行う。

実施例２のズームレンズは、図２に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は一体で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一体で第１レンズ群Ｇ１との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。

実施例３のズームレンズは、図３に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は一体で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一体で第１レンズ群Ｇ１との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より物体側に位置する。開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３は一体に第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。

実施例４のズームレンズは、図４に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は一体で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一体で第１レンズ群Ｇ１との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。第３レンズ群Ｇ３は開口
絞りＳとの間隔を縮めながら物体側に移動する。

物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズと、両凹負レンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合レンズと、両凹負レンズからなり、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズと、両凸正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズからなる前群と、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、両凹負レンズからなる後群とからなる。

実施例５のズームレンズは、図５に示すように、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３から構成されており、広角端から望遠端への変倍をする際に、第１レンズ群Ｇ１は一体で物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は一体で第１レンズ群Ｇ１との間隔を広げながら物体側に凹の軌跡を描いて移動し、望遠端では広角端の位置より若干物体側に位置する。開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２との間隔を縮めながら物体側に移動する。第３レンズ群Ｇ３は開口絞りＳとの間隔を縮めながら物体側に移動する。

以下に、上記各実施例の数値データを示すが、記号は上記の外、ｆは全系焦点距離、Ｆ_NOはＦナンバー、２ωは画角、ＷＥは広角端、ＳＴは中間状態、ＴＥは望遠端、ｒ₁、ｒ₂…は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂…は各レンズ面間の間隔、ｎ_d1、ｎ_d2…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_d1、ν_d2…は各レンズのアッベ数である。また、ＯＤは像面から測った被写体距離である。

実施例１
ｒ₁= 86.481 ｄ₁= 4.99 ｎ_d1 =1.6031 ν_d1 =60.6
ｒ₂= -108.395 ｄ₂= 2.10 ｎ_d2 =1.8467 ν_d2 =23.8
ｒ₃= -259.407 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= 35.302 ｄ₄= 1.29 ｎ_d3 =1.8052 ν_d3 =25.4
ｒ₅= 19.524 ｄ₅= 4.38
ｒ₆= -56.707 ｄ₆= 1.01 ｎ_d4 =1.5168 ν_d4 =64.2
ｒ₇= 20.158 ｄ₇= 2.76 ｎ_d5 =1.8467 ν_d5 =23.8
ｒ₈= 226.009 ｄ₈= 1.27
ｒ₉= -26.371 ｄ₉= 1.00 ｎ_d6 =1.7725 ν_d6 =49.6
ｒ₁₀= -229.620 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁= 1.20
ｒ₁₂= 69.845 ｄ₁₂= 3.44 ｎ_d7 =1.4875 ν_d7 =70.2
ｒ₁₃= -34.904 ｄ₁₃= 0.15
ｒ₁₄= 24.185 ｄ₁₄= 4.99 ｎ_d8 =1.4970 ν_d8 =81.5
ｒ₁₅= -24.185 ｄ₁₅= 1.18 ｎ_d9 =1.8010 ν_d9 =35.0
ｒ₁₆= -482.892 ｄ₁₆= 13.90
ｒ₁₇= -41.202 ｄ₁₇= 2.01 ｎ_d10=1.5750 ν_d10=41.5
ｒ₁₈= -22.237 ｄ₁₈= 0.30
ｒ₁₉= 97.144 ｄ₁₉= 1.84 ｎ_d11=1.5168 ν_d11=64.2
ｒ₂₀= -97.144 ｄ₂₀= 6.83
ｒ₂₁= -16.722 ｄ₂₁= 0.94 ｎ_d12=1.7725 ν_d12=49.6
ｒ₂₂= -40.266 ｄ₂₂= （可変）
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 4.63 ｎ_d13=1.5163 ν_d13=64.1
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 2.50
ｒ₂₅= ∞（像面）
ズームデータ（ＯＤ＝∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 40.9 77.5 146.7
Ｆ_NO 4.1 4.8 5.8
２ω（°） 30.5 16.4 8.7
ｄ₃ 2.31 37.66 48.35
ｄ₁₀ 17.47 10.74 2.10
ｄ₂₂ 28.43 33.81 54.53
（ＯＤ＝900mm ）
ｄ₃ 1.00 34.33 43.37
ｄ₁₀ 18.77 14.07 7.07
ｄ₂₂ 28.43 33.81 54.53

実施例２
ｒ₁= 86.036 ｄ₁= 5.28 ｎ_d1 =1.6031 ν_d1 =60.6
ｒ₂= -102.465 ｄ₂= 2.10 ｎ_d2 =1.8467 ν_d2 =23.8
ｒ₃= -248.790 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= 22.968 ｄ₄= 1.09 ｎ_d3 =1.8467 ν_d3 =23.8
ｒ₅= 16.162 ｄ₅= 5.69
ｒ₆= -53.640 ｄ₆= 1.25 ｎ_d4 =1.4875 ν_d4 =70.2
ｒ₇= 17.706 ｄ₇= 2.55 ｎ_d5 =1.8467 ν_d5 =23.8
ｒ₈= 71.411 ｄ₈= 1.40
ｒ₉= -29.601 ｄ₉= 1.10 ｎ_d6 =1.7725 ν_d6 =49.6
ｒ₁₀= -1996.707 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁= 1.20
ｒ₁₂= 56.884 ｄ₁₂= 3.40 ｎ_d7 =1.4970 ν_d7 =81.5
ｒ₁₃= -37.250 ｄ₁₃= 0.15
ｒ₁₄= 27.088 ｄ₁₄= 4.81 ｎ_d8 =1.4875 ν_d8 =70.2
ｒ₁₅= -22.581 ｄ₁₅= 1.17 ｎ_d9 =1.9037 ν_d9 =31.3
ｒ₁₆= -128.399 ｄ₁₆= 12.75
ｒ₁₇= -44.665 ｄ₁₇= 2.09 ｎ_d10=1.5182 ν_d10=58.9
ｒ₁₈= -23.113 ｄ₁₈= 0.20
ｒ₁₉= 485.119 ｄ₁₉= 1.79 ｎ_d11=1.7618 ν_d11=26.5
ｒ₂₀= -55.909 ｄ₂₀= 8.44
ｒ₂₁= -17.929 ｄ₂₁= 0.88 ｎ_d12=1.9037 ν_d12=31.3
ｒ₂₂= -42.416 ｄ₂₂= （可変）
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 4.63 ｎ_d13=1.5163 ν_d13=64.1
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 2.38
ｒ₂₅= ∞（像面）
ズームデータ（ＯＤ＝∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 40.8 77.5 146.7
Ｆ_NO 4.1 4.8 5.8
２ω（°） 30.6 16.4 8.7
ｄ₃ 2.34 35.87 46.81
ｄ₁₀ 17.36 10.50 2.10
ｄ₂₂ 28.68 34.69 55.22

実施例３
ｒ₁= 86.435 ｄ₁= 4.99 ｎ_d1 =1.6031 ν_d1 =60.6
ｒ₂= -108.218 ｄ₂= 2.10 ｎ_d2 =1.8467 ν_d2 =23.8
ｒ₃= -258.821 ｄ₃= （可変）
ｒ₄= 35.358 ｄ₄= 1.29 ｎ_d3 =1.8052 ν_d3 =25.4
ｒ₅= 19.530 ｄ₅= 4.36
ｒ₆= -56.727 ｄ₆= 1.01 ｎ_d4 =1.5168 ν_d4 =64.2
ｒ₇= 20.161 ｄ₇= 2.76 ｎ_d5 =1.8467 ν_d5 =23.8
ｒ₈= 227.061 ｄ₈= 1.27
ｒ₉= -26.367 ｄ₉= 1.00 ｎ_d6 =1.7725 ν_d6 =49.6
ｒ₁₀= -231.956 ｄ₁₀= （可変）
ｒ₁₁= ∞（絞り）ｄ₁₁= 1.20
ｒ₁₂= 69.809 ｄ₁₂= 3.46 ｎ_d7 =1.4875 ν_d7 =70.2
ｒ₁₃= -34.889 ｄ₁₃= 0.15
ｒ₁₄= 24.145 ｄ₁₄= 5.02 ｎ_d8 =1.4970 ν_d8 =81.5
ｒ₁₅= -24.145 ｄ₁₅= 1.18 ｎ_d9 =1.8010 ν_d9 =35.0
ｒ₁₆= -481.556 ｄ₁₆= 13.78
ｒ₁₇= -41.103 ｄ₁₇= 2.08 ｎ_d10=1.5750 ν_d10=41.5
ｒ₁₈= -22.222 ｄ₁₈= 0.30
ｒ₁₉= 97.372 ｄ₁₉= 1.83 ｎ_d11=1.5168 ν_d11=64.2
ｒ₂₀= -97.372 ｄ₂₀= 6.85
ｒ₂₁= -16.713 ｄ₂₁= 0.94 ｎ_d12=1.7725 ν_d12=49.6
ｒ₂₂= -40.204 ｄ₂₂= （可変）
ｒ₂₃= ∞ ｄ₂₃= 4.63 ｎ_d13=1.5163 ν_d13=64.1
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 2.42
ｒ₂₅= ∞（像面）
ズームデータ（ＯＤ＝∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 40.9 77.5 146.8
Ｆ_NO 4.1 4.8 5.8
２ω（°） 30.5 16.4 8.7
ｄ₃ 2.30 37.54 48.16
ｄ₁₀ 17.45 10.72 2.10
ｄ₂₂ 28.60 34.03 54.94

実施例４
ｒ₁= 72.974 ｄ₁= 3.42 ｎ_d1 =1.6031 ν_d1 =60.6
ｒ₂= -221.186 ｄ₂= 0.45
ｒ₃= -363.380 ｄ₃= 1.80 ｎ_d2 =1.8052 ν_d2 =25.4
ｒ₄= 314.708 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= 105.397 ｄ₅= 1.41 ｎ_d3 =1.6712 ν_d3 =57.6
ｒ₆= 26.011 ｄ₆= 3.92
ｒ₇= 30.744 ｄ₇= 0.98 ｎ_d4 =1.5315 ν_d4 =66.2
ｒ₈= 16.748 ｄ₈= 2.82 ｎ_d5 =1.6869 ν_d5 =30.2
ｒ₉= 54.583 ｄ₉= 1.48
ｒ₁₀= -38.745 ｄ₁₀= 1.06 ｎ_d6 =1.7725 ν_d6 =49.6
ｒ₁₁= 136.360 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞（絞り）ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 84.870 ｄ₁₃= 2.33 ｎ_d7 =1.4875 ν_d7 =70.2
ｒ₁₄= -47.027 ｄ₁₄= 0.15
ｒ₁₅= 23.439 ｄ₁₅= 4.17 ｎ_d8 =1.4970 ν_d8 =81.5
ｒ₁₆= -30.846 ｄ₁₆= 1.14 ｎ_d9 =1.9167 ν_d9 =25.4
ｒ₁₇= -204.810 ｄ₁₇= 10.66
ｒ₁₈= 167.137 ｄ₁₈= 2.53 ｎ_d10=1.8628 ν_d10=21.9
ｒ₁₉= -37.473 ｄ₁₉= 0.28
ｒ₂₀= 26.074 ｄ₂₀= 2.40 ｎ_d11=1.6988 ν_d11=48.9
ｒ₂₁= 110.272 ｄ₂₁= 1.73
ｒ₂₂= -35.799 ｄ₂₂= 0.96 ｎ_d12=1.9037 ν_d12=31.3
ｒ₂₃= 23.352 ｄ₂₃= （可変）
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 4.63 ｎ_d13=1.5163 ν_d13=64.1
ｒ₂₅= ∞ ｄ₂₅= 2.42
ｒ₂₆= ∞（像面）
ズームデータ（ＯＤ＝∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 40.8 77.5 147.9
Ｆ_NO 4.1 4.8 5.8
２ω（°） 30.4 16.4 8.6
ｄ₄ 4.95 41.70 56.43
ｄ₁₁ 12.97 4.86 1.61
ｄ₁₂ 13.70 10.54 1.50
ｄ₂₃ 29.92 36.76 54.29

実施例５
ｒ₁= 61.767 ｄ₁= 4.98 ｎ_d1 =1.6031 ν_d1 =60.6
ｒ₂= -364.922 ｄ₂= 0.43
ｒ₃= -669.033 ｄ₃= 1.80 ｎ_d2 =1.8052 ν_d2 =25.4
ｒ₄= 218.268 ｄ₄= （可変）
ｒ₅= 88.770 ｄ₅= 1.40 ｎ_d3 =1.6968 ν_d3 =55.5
ｒ₆= 21.437 ｄ₆= 3.92
ｒ₇= 28.845 ｄ₇= 0.98 ｎ_d4 =1.5168 ν_d4 =64.2
ｒ₈= 15.324 ｄ₈= 3.12 ｎ_d5 =1.6889 ν_d5 =31.1
ｒ₉= 54.554 ｄ₉= 1.54
ｒ₁₀= -36.674 ｄ₁₀= 1.06 ｎ_d6 =1.7725 ν_d6 =49.6
ｒ₁₁= 173.739 ｄ₁₁= （可変）
ｒ₁₂= ∞（絞り）ｄ₁₂= （可変）
ｒ₁₃= 67.230 ｄ₁₃= 2.34 ｎ_d7 =1.4875 ν_d7 =70.2
ｒ₁₄= -54.210 ｄ₁₄= 0.15
ｒ₁₅= 26.095 ｄ₁₅= 4.14 ｎ_d8 =1.4970 ν_d8 =81.5
ｒ₁₆= -31.627 ｄ₁₆= 1.14 ｎ_d9 =1.8467 ν_d9 =23.8
ｒ₁₇= -147.476 ｄ₁₇= 12.63
ｒ₁₈= 102.030 ｄ₁₈= 2.30 ｎ_d10=1.8467 ν_d10=23.8
ｒ₁₉= -42.159 ｄ₁₉= 0.25
ｒ₂₀= 28.758 ｄ₂₀= 2.08 ｎ_d11=1.7015 ν_d11=41.2
ｒ₂₁= 101.079 ｄ₂₁= 1.72
ｒ₂₂= -34.535 ｄ₂₂= 0.96 ｎ_d12=1.9037 ν_d12=31.3
ｒ₂₃= 27.307 ｄ₂₃= （可変）
ｒ₂₄= ∞ ｄ₂₄= 4.63 ｎ_d13=1.5163 ν_d13=64.1
ｒ₂₅= ∞ ｄ₂₅= 2.42
ｒ₂₆= ∞（像面）
ズームデータ（ＯＤ＝∞）
ＷＥＳＴＴＥ
ｆ (mm) 40.8 77.5 147.9
Ｆ_NO 4.1 4.8 5.6
２ω（°） 30.4 16.4 8.6
ｄ₄ 3.60 43.92 54.41
ｄ₁₁ 13.10 4.12 1.48
ｄ₁₂ 11.22 10.85 1.50
ｄ₂₃ 29.60 34.19 53.33

以上の実施例１〜５の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図６〜図１０に示す。これらの収差図において、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間状態、（ｃ）は望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。各図中、“ＦＩＹ”は最大像高を示す。また、図１１〜図１５はぞれぞれ実施例１〜５の無限遠物点合焦時の広角端（ａ）、中間状態（ｂ）、望遠端（ｃ）での横収差図を示す。各図中、×０．４、×０．７、×０．９、×１．０は最大像高に対する像高の倍率を示し、その像高での横収差を示す。

次に、上記各実施例における条件式（１）〜（１２）に関する値を示す。

条件式実施例１実施例２実施例３実施例４実施例５
（１）ｆ₁／ｆ_t 0.857 0.853 0.856 1.073 1.011
（２）ｍ₁／ｆ_t 0.387 0.380 0.380 0.360 0.360
（３）、（５） Δｎ₁ 0.244 0.244 0.244 0.202 0.202
（４） Δν₁ 36.8 36.8 36.8 35.2 35.2
（６）ｍ₂／ｆ_t 0.073 0.077 0.075 0.005 0.016
（７）ｍ₃ 26.1 26.6 26.3 24.4 23.7
１．５×ｍ₂ 16.1 17.1 16.5 1.2 3.6
０．６×ｍ₁ 34.1 33.5 34.1 32.0 31.9
（８）ｒ_2Gf／ｄ_t1 0.730 0.491 0.734 1.868 1.632
（９） ν_pmax 81.500 81.500 81.500 81.500 81.500
（１０） ν_pmin 70.200 70.200 70.200 70.200 70.200
（１１）ｄ_3w／ｆ_t 0.095 0.087 0.094 0.072 0.085
（１２）ｆ_t／ｆ_3r 0.093 0.573 0.090 -0.514 -0.532

上記各実施例は、広角端の半画角が１５°程度で、変倍率が３倍から４倍程度の比較的望遠側で使用する一眼レフカメラ用のズームレンズに適するものである。

特に電子撮像素子を用いた一眼レフカメラにおけるズームレンズを小型化しやすいという特徴を大きく活かした、携帯時に小型化しやすくかつ性能が良好なズームレンズとなっている。

図１６は、本発明のズームレンズを用い、撮像素子として小型のＣＣＤ又はＣＭＯＳ等を用いた電子撮像装置としての一眼レフレックスカメラの断面図である。図１６において、１は一眼レフレックスカメラ（一眼レフカメラ）、２はズーム機構と合焦機構を備えた鏡筒内に配置された撮影レンズ系、３は撮影レンズ系２を一眼レフレックスカメラ１に着脱可能とする鏡筒のマウント部であり、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いている。

また、４は撮像素子面、５は撮影レンズ系２の光路６上のレンズ系と撮像素子面４との間に配置されたクイックリターンミラー、７はクイックリターンミラー５より反射された光路に配置されたファインダースクリーン、８はペンタプリズム、９はファインダー、Ｅは観察者の眼（アイポイント）である。

このような構成の一眼レフレックスカメラ１の撮影レンズ系２として、例えば上記実施例１〜５に示した本発明のズームレンズが用いられる。

以上の本発明によれば、一眼レフタイプのデジタルカメラに適した交換レンズとして、携帯時でのズームレンズ全長を抑えながら、変倍比の確保、光学性能の確保にも有利なズームレンズを実現することができる。

Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｓ…開口絞り
Ｆ…平行平板（各種フィルター類等）
Ｉ…像面
Ｅ…観察者の眼（アイポイント）
１…一眼レフレックスカメラ
２…撮影レンズ系
３…マウント部
４…撮像素子面
５…クイックリターンミラー
６…光路
７…ファインダースクリーン
８…ペンタプリズム
９…ファインダー

Claims

物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に配置された開口絞りを有し、広角端から望遠端への変倍の際に、前記第１レンズ群は一体で移動し、前記第２レンズ群は一体で移動し、前記広角端に対して前記望遠端にて、前記第１レンズ群及び前記第２レンズ群は物体側に位置し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間の間隔は広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は狭まり、前記第３レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を持つ前群と、正又は負の屈折力を持つ後群とからなり、前記前群は２枚の正レンズと１枚の負レンズとからなり、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．７＜ｆ₁／ｆ_t＜１．２・・・（１）
０．３＜ｍ₁／ｆ_t＜０．４５・・・（２）
７７＜ν _pmax ＜９０・・・（９）
６３＜ν _pmin ＜８０・・・（１０）
ただし、ｆ₁は第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_tは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
ｍ₁は広角端と望遠端での第１レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
ν _pmax は第３レンズ群前群中の２枚の正レンズの何れか一方の正レンズのアッベ数、
ν _pmin は第３レンズ群前群中の２枚の正レンズの一方の正レンズとは異なる正レンズのアッベ数、
である。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ。
０．７＜ｆ₁／ｆ_t＜０．９２・・・（１−１）
広角端における、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との合成系が負の屈折力を持つことを特徴とする請求項１又は２記載のズームレンズ。
前記第１レンズ群が、負レンズと正レンズの２枚のレンズで構成され、前記正レンズの負レンズ側の面が凸面であり、前記負レンズの正レンズ側の面が凹面であり、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のズームレンズ。
Δｎ₁＞０．０５・・・（３）
Δν₁＞２０・・・（４）
ただし、Δｎ₁は第１レンズ群の負レンズの屈折率から正レンズの屈折率を引いた差の値、
Δν₁は第１レンズ群の正レンズのアッベ数から負レンズのアッベ数を引いた差の値、
である。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のズームレンズ。
０＜ｍ₂／ｆ_t＜０．１・・・（６）
ただし、ｍ₂は広角端と望遠端での第２レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
である。
広角端から望遠端への変倍の際に、前記第３レンズ群は一体で移動し、前記広角端に対し
て前記望遠端にて、前記第３レンズ群は物体側に位置することを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のズームレンズ。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項６記載のズームレンズ。
１．５×ｍ₂＜ｍ₃＜０．６×ｍ₁ ・・・（７）
ただし、ｍ₂は広角端と望遠端での第２レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
ｍ₃は広角端と望遠端での第３レンズ群の位置の差であり、物体側への移動が正符号、
である。
前記第２レンズ群は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、負レンズと正レンズの接合レンズと、負レンズとからなることを特徴とする請求項１から７の何れか１項記載のズームレンズ。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項８記載のズームレンズ。
０．３＜ｒ_2Gf／ｄ_t1＜２・・・（８）
ただし、ｒ_2Gfは第２レンズ群中の最も物体側のレンズ面の近軸曲率半径、
ｄ_t1は望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との間の軸上間隔、
である。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項９記載のズームレンズ。
０．５＜ｒ_2Gf／ｄ_t1＜１・・・（８−１）
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のズームレンズ。
０．０５＜ｄ_3w／ｆ_t＜０．２・・・（１１）
−０．７＜ｆ_t／ｆ_3r＜０．７・・・（１２）
ただし、ｄ_3wは広角端における第３レンズ群の前群と後群との間の軸上間隔、
ｆ_3rは第３レンズ群の後群の焦点距離、
である。
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１１記載のズームレンズ。
０．１＜｜ｆ_t／ｆ_3r｜・・・（１２Ａ）
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１１記載のズームレンズ。
０＜ｆ_t／ｆ_3r＜０．１３・・・（１２−１）
遠距離物から近距離物への合焦動作を、前記第２レンズ群の移動により行うことを特徴とする請求項１から１３の何れか１項記載のズームレンズ。
広角端の全画角が２５°から３５°で変倍比が３倍から５倍であることを特徴とする請求項１から１４の何れか１項記載のズームレンズ。