JP5072345B2

JP5072345B2 - 空気入りタイヤ

Info

Publication number: JP5072345B2
Application number: JP2006348113A
Authority: JP
Inventors: 文男高橋
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2006-12-25
Filing date: 2006-12-25
Publication date: 2012-11-14
Anticipated expiration: 2026-12-25
Also published as: JP2008155810A

Description

本発明は、周溝の気柱共鳴を抑制するヘルムホルツ型の共鳴器を有する空気入りタイヤに関し、特に、旋回時の操縦安定性を向上させることができるものに関する。

気柱共鳴音とは、トレッド踏面の周方向に連続して延びる周溝と、トレッド踏面接地域内の路面とによって囲繞される管内の空気の共鳴によって発生される騒音であり、この気柱共鳴音の周波数は、一般的な乗用車では８００〜１２００Ｈｚ程度に観測されることが多く、ピークの音圧レベルが高く、周波数帯域が広いことから、タイヤの発生騒音の大きな部分を占めることになる。

また、人間の聴覚は、上記の周波数帯域でとくに敏感であるので、フィーリング面での静粛性を向上させる上においても、気柱共鳴音の低減は有効である。

そこで、気柱共鳴音を低減する方法の一つとして、前記周溝に開口して陸部内で終了する共鳴器を設け、この共鳴器を、陸部表面に開口する気室と、気室と周溝との連通をもたらす狭窄ネックとで構成した、いわゆる、ヘルムホルツ共鳴器によって、気柱共鳴音の共鳴周波数付近のエネルギーを吸収する技術が提案されている。

このような共鳴器は、タイヤ踏面内に常時一つ以上あることが好ましく、この数をさらに増やして、タイヤ幅方向中央部分だけではなくショルダ部にも共鳴器を配置すれば気柱共鳴の抑制効果を高めることができるが、これをショルダ部にも増やすと、以下のような問題が生じる。すなわち、旋回時、遠心力によって車両外側に位置するショルダ部には大きな加重負担がかかり、このときの操縦安定性を確保するためには、安定した旋回に必要な横力をショルダ部で発生させる必要があり、このようなショルダ部に共鳴器を設けることは陸部面積を減じ、横力の発生を犠牲にする可能性が生じる。

このように、共鳴音の抑制効果を高めようとして、ショルダ部にも共鳴器を設けた場合、その幅方向剪断剛性を低下させないことが重要である。

本発明は、このような問題を鑑みてなされたものであり、旋回時の操縦安定性に必要な幅方向剪断剛性を損なうことなく、ショルダ部にもヘルムホルツ共鳴器を配設して、周溝の気柱共鳴に対する抑制効果を高めることのできる空気入りタイヤを提供することを目的とする。

＜１＞は、トレッド踏面に、周方向に連続して延びる周溝を設けるとともに、周溝から離れた位置で陸部表面に開口する気室と、この気室を前記周溝に連通させる狭窄ネックとよりなる共鳴器を少なくともショルダ部に配設したタイヤにおいて、
共鳴器の気室のタイヤ周方向延在長さをL1とし、そのタイヤ幅方向延在長さをL2としたとき、少なくともショルダ部に位置する共鳴器において、L2は、L1の2倍以上であることを特徴とする空気入りタイヤである。

＜２＞は、＜１＞において、気室周方向中心線を、前記気室の、各幅方向位置における周方向中点を繋いだ線と定義したとき、L2がL1の２倍以上である共鳴器において、前記気室周方向中心線の平均勾配は、タイヤ幅方向に対して0〜45°の範囲であることを特徴とする空気入りタイヤである。

＜３＞は、＜１＞もしくは＜２＞において、非対象パターンを有し、車両への装着姿勢において、少なくとも車両幅方向外側に位置するショルダ部において、L2はL1の２倍以上であることを特徴とする空気入りタイヤである。

＜１＞によれば、少なくともショルダ部において、気室のタイヤ周方向延在長さL₁を、タイヤ幅方向延在長さL₂以下としたので、L₁がL₂よりも長い場合に比べて、共鳴音抑制効果は変わらないものの、ショルダ部に作用するタイヤ幅方向の力に対して高い剪断剛性を付与することができ、このことによって、旋回時の操縦安定性を確保することができる。

そしてここでは、L2を、L1の2倍以上としたので、旋回時の操縦安定性を一層効果的に高めることができる。

＜２＞によれば、気室周方向中心線を、タイヤ幅方向に近い方向に傾斜させたので、操縦安定性向上効果をさらに高めることができる。

＜３＞によれば、非対称パターンの場合に、特に、車両の外側に配置される幅方向半部のショルダ部に設けられた共鳴器の気室のタイヤ幅方向延在長さをタイヤ周方向延在長さの２倍以上としたので、このようなタイヤにおいても、特に、コーナリング時の操縦安定性を極めて効果的に確保することができる。

図１は、この発明の実施の形態を模式的に示す図であり、図中、１はトレッド踏面、なかでも、適用リムに装着したタイヤに規定の空気圧を充填し、そのタイヤに、規定の質量の80%に対応する負荷を作用させた標準状態で路面に接地する接地面２を示し、３は、その接地面２上を、周方向へ、たとえば直線状に連続して延びて、全体として円環形状をなす周溝を示す。

この場合、「適用リム」とは、タイヤのサイズに応じて下記の規格に規定されたリムを、「規定の空気圧」とは、下記の規格において、最大負荷能力に対応して規定される空気圧をいい、最大負荷能力とは、下記の規格で、タイヤに負荷することが許容される最大の質量をいう。また「規定の質量」とは、上記の最大負荷能力をいう。なお、ここでいう空気は、窒素ガス等の不活性ガスその他に置換することも可能である。

そして規格とは、タイヤが生産または使用される地域に有効な産業規格によって決められたものであり、たとえば、アメリカ合衆国では、"THE TIRE AND RIM ASSOCIATION INC.のYEAR BOOK"であり、欧州では、THE European Tyre and Rim Technical OrganizationのSTANDARDS MANUAL"であり、日本では日本自動車タイヤ協会の"JATMA YEAR BOOK"である。

周方向に連続して延びる周溝３によって区切られる陸部４には、これらの周溝から離れた位置で陸部４表面に開口する気室６と、この気室６を周溝３に連通させる狭窄ネック７とよりなる共鳴器５が配設されており、トレッド踏面最外側に位置するショルダ部の陸部４Ｃにも共鳴器５が配置される。

ここで、本明細書における「ショルダ部」とは、前記に定義した標準状態に対するトレッド踏面における、タイヤ幅方向最外側の周溝のさらに外側に位置する陸部部分をいうものとし、この陸部４Ｃを、「ショルダリブ」と称することとする。また、図１に示すように、タイヤ幅方向中央に位置する陸部４Ａを「センターリブ」、そして、センターリブ４Ａに周溝３を挟んで隣接する陸部４Ｂを「セカンドリブ」というものとする。

共鳴器５の気室のタイヤ周方向延在長さをL₁とし、そのタイヤ幅方向延在長さをL₂としたとき、本発明は、少なくともショルダ部に位置する共鳴器５において、気室のタイヤ周方向延在長さL₁を、タイヤ幅方向延在長さL₂以下にすることを特徴とする。

もし、ショルダリブ４Ｃに配置された気室６のタイヤ周方向延在長さL₁をタイヤ幅方向延在長さL₂より長いものとした場合には、ショルダリブ４Ｃの幅方向剪断剛性が、気室６を設けたことによって低下し、旋回時の操縦安定性を確保するが難しくなるところ、L₂をL₁以上としたことによって、このような問題を回避することができる。

しかもこの発明では、ショルダリブ４Ｃに配置された気室６のタイヤ幅方向延在長さL2を、タイヤ周方向延在長さL1の2倍以上としたことにより、旋回時の操縦安定性を一層効果的に向上させることができる。

ここで、本明細書において、気室６の断面形状がその深さ方向に沿って変化する場合の、タイヤ周方向延在長さL₁、および、タイヤ幅方向延在長さL₂は、気室６のタイヤ表面への開口部における長さとする。

図１に例示した共鳴器５においては、気室６の、タイヤ表面への開口部は、図２（ａ）に示すように、タイヤ周方向に平行な、長さL₁の辺と、タイヤ幅方向に平行な、長さL₂の辺とよりなる長方形をなすものとしたが、この開口部の形状は、長方形に限定されるものではなく、楕円形その他の曲線輪郭形状とすることもでき、また、四角形その他の多角形状とすることもでき、これを、図２（ｂ）に示すような一般的な形状として表した場合、気室６（の開口部）のタイヤ周方向延在長さL₁は、開口部をタイヤ周方向Ｃに平行な線へ投影したときの投影長さ、そして、気室６のタイヤ幅方向延在長さL₂は、タイヤ幅方向Ｄに平行な線へ投影したときの投影長さとして定義することができる。

一般的に、図３に模式的に示すような、1個の気室６に対して1本の狭窄ネック７が設けられたヘルムホルツタイプの共鳴器の場合、気室６の陸部開口および狭窄ネック７がともに、路面によって密閉された状態の下では、共鳴周波数f₀は、狭窄ネック７の半径をr、長さをl₀、ネック断面積をSとし、気室容積をV、音速をcとしたとき、式（１）で表すことができる。

従って、共鳴器５の共鳴周波数（f₀）は、ネック断面積（S）、気室容積（V）等を選択することで、所要に応じて変化させることができるが、タイヤの周溝から発生する一般的な周波数帯域の気柱共鳴を抑制する目的のためには、共鳴器５の具えるべき共鳴周波数として、f₀を700〜1800Hzとするのが好ましく、さらには、これを、700〜1400Hzとするのがより好ましく、これらの範囲の周波数を得るべく共鳴器の諸寸法を設定するのがよい。

なお、（１）の式において、rにかかる係数1.3は、文献により異なり、一般的に実験式から求められることが多く、本明細書においては、この係数を1.3とした。

また、狭窄ネックおよび気室がともに、それぞれ、その長さ方向に一定の断面積S₁、S₂を有する場合には、式（２）を用いても表すことができ、式（１）が、共鳴周波数における波長に対して共鳴器の長さ寸法が十分に小さくない場合には、式の精度が低下するのに対して、式（２）を用いた場合には、共鳴器の長さ寸法に関わりなく十分な精度をもって共鳴周波数を算出することができる。

l₁、l₂はそれぞれ、狭窄ネックおよび気室の長さを表す。

ここで、気室６の、タイヤへの無負荷状態の下での、陸部表面への開口面積を50〜600mm²、より好ましくは100〜360mm²とする。

ところで、このタイヤでは、共鳴器５の気室６を、陸部４表面に開口させて形成しているので、生タイヤに対する加硫成形を、金型部分の、その気室相当部分への入り込みをもって行う場合でも、製品タイヤの気室６からのその金型部分の抜き出しを、気室６の横断面積が、それの深さ方向で幾分変化すると否とにかかわらず、常に円滑かつ確実なものとすることができ、この結果として、タイヤの製造を、共鳴器を有しない従来の一般的なタイヤと同様にして行うことができる。

なお、陸部４表面に開口するこのような気室６も、トレッド踏面１の接地面２内では、路面による開口の閉止下で、密閉空間を画成することになるので、その気室６に、共鳴室としての機能を十分に発揮させることができる。

また、気室６の、陸部表面と平行な断面内での横断面積および輪郭形状は、その気室６の底壁側に向けて、陸部開口のそれらと同一にできることはもちろん、加硫成形を終えたタイヤの気室６からの、金型部分の抜き出しが拘束されることのない程度に漸増させることもでき、逆に、漸次減少させることもできる。

このような共鳴器５において、狭窄ネック７は、図４（ａ）に要部斜視図で例示するように、陸部４内に埋め込み配置したトンネル状のものとすることができる他、図４（ｂ）に示すように、ブロック４ａ表面に開口したものとすることもできる。ここで、後者のような開口ネック７を、たとえば、加硫金型のブレードその他の押し込み等によって形成するときは、気室６に加えて、狭窄ネック７をもまた簡易に形成することができる。

そしてこの場合は、狭窄ネック７をサイプによっても形成することができる。このとき、サイプの形状を、図４（ｃ）に例示するように、底部に拡大空間部を有する、いわゆるフラスコ状とし、たとえば、拡大空間部以外の部分は、接地面内でサイプ壁が相互に接触する程度の狭幅部とすることにより、狭窄ネック７Ａの各種の寸法を、図４（ａ）に示す場合と同様に常に一定のものとすることができる。

このような共鳴器５においてより好ましくは、気室６の、陸部表面からの最大深さhを、陸部４を区画する溝、たとえば周溝３の最大深さHの20%以上、とくには40〜80%とし、また好ましくは、狭窄ネック７の、深さ方向最大寸法dを、気室６の最大深さhの70%以下、とくには50%以下とする。

以上に述べたところにおいて、気室６の底壁は、平坦面とすることの他、それの開口側に向けて凸もしくは凹となる曲面とすることもできるが、より好ましくは、図５に、図４（ａ）のＹ−Ｙ線に沿う断面図を拡大して示すように、気室６への石噛みを抑制することを目的として、その底壁に、上方に向けて凸となる突部６ａを一個以上設け、この結果として生じる凹凸差δを1.6mm以上、一層好ましくは3.0mm以上とする。ただし、凹凸差δの上限は、気室６を分断せずに共鳴させる必要があることより、気室最大深さよりも小さく、より好ましくは、（気室最大深さ−2mm）より小さいのがよい。

なおこの場合の突部６ａは、気室側壁に突出形成されて、底壁からは独立するもの、いいかえれば、底壁からは分離されたものとすることもできる。

このような構成を有する共鳴器５の、周溝３に対する配置態様は、１本および複数本の周溝を形成した場合において、図１について述べた条件の下での接地面２内に、少なくともいずれか一本の周溝３に設けた共鳴器５の一個以上が常に完全に含まれる態様とすることが好ましく、より好ましくは、複数本の周溝３の各々につき、共鳴器５の一個以上が接地面２内に常に完全に含まれる態様とする。

そしてさらに好ましくは、複数個の共鳴器の配置態様を、前述したのと同一の条件の下で接地する接地面２内の各周溝３に、互いに共鳴周波数の異なる複数個の共鳴器５のそれぞれが常に開口する態様とする。

図６は、本発明の実施形態の変形例のタイヤについて、図１について説明したのと同様の状態における接地面を示す概念図であり、このタイヤは、ショルダリブ４Ｃに、気室６のタイヤ周方向延在長さL₁がタイヤ幅方向延在長さL₂以下の共鳴器５を配置する点については先に示した実施形態のものと同じであるが、他の陸部、例えば、セカンドリブ４Ｂに、タイヤ周方向延在長さL₁がタイヤ幅方向延在長さL₂より長い気室１６を有する共鳴器１５を配置するものである。

また、図７は、本発明の実施形態の他の変形例のタイヤについて、図１について説明したのと同様の状態における接地面を示す概念図であり、図１に示した実施形態の共鳴器５は、すべて、気室周方向中心線ＣＬのタイヤ幅方向に対する傾斜角度θは0°であるが、これを、陸部４に配置される共鳴器２５の気室２６の傾斜角度θを0°以外の角度とするものであり、この傾斜角度θは、0〜45°の範囲内の角度とするのが好ましい。

ここで、気室６が平行四辺形をなす場合は、気室周方向中心線ＣＬの、タイヤ幅方向Dに対する平均勾配θは、図８（ｂ）に示すように、平行四辺形の２辺のなす角度の補角と同じであるが、気室６の形状は平行四辺形に限定されないことは先述したとおりであり、その場合、本明細書では、任意の気室開口部の形状に対する気室周方向中心線ＣＬを、図８（ａ）に示すように、気室６の開口部を横切る、タイヤ周方向Ｃに平行な無数の線分Ｗ（図８（ａ）においては、３本のみ表示）の中点Ｍを連続的に結んだ線とする。

互いに共鳴器の配置や仕様が異なる、本発明に係る実施例のタイヤ、および、比較例のタイヤをそれぞれ複数本、試作し、以下の実験１、２によって、それらのタイヤの騒音の測定および操縦安定性の評価を行った。

実験に用いたタイヤはいずれも、サイズが195/65R15であり、これらのタイヤを６JJのリムに装着し、空気圧を210kPaとした状態で、実験を行った。

騒音の測定方法としては、タイヤを、室内ドラム試験機により、4.47kNの荷重の作用下で80km/hの速度で負荷転動させ、このときのタイヤの側方音をJASO C606に定める条件に従って測定し、1/3オクターブバンドで、中心周波数800−1000Hz−1250Hzの帯域のオーバオール値を求めた。そして、共鳴器のない点だけが後述する実施例１のタイヤと異なる従来例のタイヤに対するデシベルの差（dB）で表した。

また、操縦安定性は、ドライバーのフィーリング評価で評価した。テストコースを乗用車にて速度100mphで走行し、レーンチェンジしたときの車両の応答性についてのドライバーの評価を数値化し、共鳴器のない点だけが以下に説明する実施例１のタイヤと異なる従来例のタイヤに対する採点の差で表した。そして、その採点において、+1点である場合には有意な効果があるとして合格とし、+3点以上の差がある場合には大きな効果があると判定した。

［実験１］
図１に示した形状および配置で構成された共鳴器５を有するタイヤを実施例１とし、図９に示すように、すべての共鳴器１５において、気室１６は、その開口寸法が、実施例１の気室６と同じあるが、その向きが実施例１とは90°異なるタイヤを比較例１とし、図６に示すように、ショルダリブ４Ｃにおける共鳴器５は実施例１と同じであり、セカンドリブ４Ｂにおける共鳴器１５は、比較例１と同じタイヤを実施例２とし、そして、図１０に示すように、ショルダリブ４Ｃにおける共鳴器１５は比較例１と同じであり、セカンドリブ４Ｂにおける共鳴器５は、実施例１と同じタイヤを比較例２とし、これら4種類のタイヤについて、上記に説明した方法で騒音測定と操縦安定性の評価とを行った。

実施例１のタイヤにおいて、各周溝３に開口する共鳴器５は、図１に示すように、トレッド踏面１上の各リブに常時３個存在するよう配置され、共鳴器５を構成する気室６は、タイヤ周方向延在長さL₁が6mm、タイヤ幅方向延在長さL₂が18mm、深さが7mmの直方体形状をなし、したがってその容積Vは756mm³であり、狭窄ネック７は、その長さl0を6mm、幅wを1mm、深さhを2mmとするものとした。そして、これらの寸法に対する式（１）を用いて求められるヘルムホルツ共鳴器における共鳴周波数f₀は1061Hzである。なお、計算に際して、音速cは343.7m/sとした。

表１から明らかなように、いずれのタイヤも、ほぼ同じ共鳴音抑制効果を有するものの、ショルダリブに配置された気室６のタイヤ周方向延在長さL₁、がタイヤ幅方向延在長さL₂以上の場合にのみ、操縦安定性の点で合格レベルとなっていることがわかる。

［実験２］
実施例１および比較例１のタイヤに加えて、気室６のタイヤ周方向延在長さL₁、および、タイヤ幅方向延在長さL₂だけが実施例１と異なる実施例３、４、および比較例３のタイヤを試作し、これらについても上記に説明した方法で騒音測定と操縦安定性の評価とを行った。実施例１、３，４、および比較例１、３についての測定結果および、気室６の開口部寸法を表２に示す。

なお、表２に示した各例のタイヤ周方向延在長さL₁、および、タイヤ幅方向延在長さL₂は、これらの積、すなわち、気室開口部面積が同じで従って気室容積が全て同じとなるよう設定されており、その結果、気室の深さはいずれも7mmであるので、これらの共鳴周波数f₀は全て1061Hzであることを注記する。

表２から明らかなように、L₁/L₂を１以下とすれば、操縦安定性を合格範囲に保つことができ、特に、L₁/L₂を0.5以下（L₂/L₁を2以上）とすれば、操縦安定性をより好ましいものとすることができる。

本発明に係る実施形態のタイヤのトレッド踏面を模式的に示す図である。気室の開口部を示す平面図である。ヘルムホルツタイプの共鳴器を模式的に示す図である。共鳴器の形成態様を例示する要部斜視図である。図４（ａ）のＹ−Ｙ線に沿う気室底壁の拡大断面図である。実施形態の変形例のタイヤのトレッド踏面を模式的に示す図である。実施形態の他の変形例のタイヤのトレッド踏面を模式的に示す図である。気室の開口部を示す平面図である。比較例のタイヤのトレッド踏面を模式的に示す図である。他の比較例のタイヤのトレッド踏面を模式的に示す図である。

符号の説明

１トレッド踏面
２接地面
３周溝
４陸部
４Ａセンターリブ
４Ａセカンドリブ
４Ａショルダリブ
５共鳴器
６気室
６ａ突部
７狭窄ネック
１５共鳴器
１６気室
１７狭窄ネック

Claims

トレッド踏面に、周方向に連続して延びる周溝を設けるとともに、周溝から離れた位置で陸部表面に開口する気室と、この気室を前記周溝に連通させる狭窄ネックとよりなる共鳴器を少なくともショルダ部に配設したタイヤにおいて、
共鳴器の気室のタイヤ周方向延在長さをL1とし、そのタイヤ幅方向延在長さをL2としたとき、少なくともショルダ部に位置する共鳴器において、L2は、L1の2倍以上であることを特徴とする空気入りタイヤ。
気室周方向中心線を、前記気室の、各幅方向位置における周方向中点を繋いだ線と定義したとき、L2がL1の2倍以上である共鳴器において、前記気室周方向中心線の平均勾配は、タイヤ幅方向に対して0〜45°の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
非対象パターンを有し、車両への装着姿勢において、少なくとも車両幅方向外側に位置するショルダ部において、L2はL1の2倍以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の空気入りタイヤ。