JP5042106B2 - 自動変速機用潤滑油組成物 - Google Patents

Description

本発明は、金属ベルト式無段変速機用又は湿式クラッチを有する自動変速機用に好適に用いることができる自動変速機用潤滑油組成物に関する。

現在汎用されている金属ベルト式無段変速装置はＶベルトとプーリとの間の摩擦によってトルクを伝達しているが、伝達トルク容量を大きくすることが困難であるので、大入力に耐えることができずに主に小排気量エンジンを搭載する小型車に用いられていた。しかしながら、無段変速装置がエンジンとの組み合わせにおけるその理論的な効率の良さから注目されており、小型車以外の車両にも適用できるよう改良することが求められている。

伝達トルク容量を増加させるにはＶベルトとプーリとの間の押し付け圧力を大きくするか、若しくはベルト−プーリ間の摩擦係数を大きくすることで達成できる。押し付け圧力を大きくするとベルト、プーリの摩耗量が増大するので、摩擦係数を大きくすることが望まれており、その摩擦係数増大機能が潤滑油組成物にも求められている。

従来技術として、特許文献１には金属塩系清浄剤を０．１〜２．０質量部及びジアルキルジチオリン酸亜鉛を０．１〜２．０質量部配合することで摩擦係数が増大するベルト式無段変速機用潤滑油組成物が開示されている。また、特許文献２には基油にアルキル基又はアルケニル基で置換された環状ジカルボン酸又は鎖状ジカルボン酸から選択される少なくとも１種の化合物を含有する添加剤を組成物全量基準で、０．１〜１２質量％含有させることで摩擦係数を増大させる自動変速機用潤滑油組成物が開示されている。

特許文献３には灰分を含まないジアルキルジチオチアジアゾール（特許文献３の明細書中には「ジアルキルチアジアゾール」と記載されているが、（００３１）段落の（化１）及び（０１４４）段落の（化２）には化学命名法に従うとジアルキルジチオチアジアゾールが記載されている。潤滑油の分野では「ジアルキルジチオチアジアゾール」を「ジアルキルチアジアゾール」と称することが一般的である。なお、本明細書中における他の「ジアルキルチアジアゾール」との記載はすべて本来の化学命名法に従った化合物である）を添加した自動変速機用オイルが開示されている。
特開平１１−９２７７９号公報 特開２０００−４４９７９号公報 特開２００２−３０９２８０号公報 特公昭５２−１９８４５号公報 特開平９−１１８８９２号公報 ＷＯ９５／０９９０４号公報 特開２０００−１６０１８２号公報 特開平１１−３２３３７１号公報

しかしながら、特許文献１の潤滑油組成物では、ジアルキルジチオリン酸亜鉛が金属−金属間の摩擦係数増大には有効であるものの、同時に使用されるペーパ摩擦材について目詰まりを生じさせ、ロックアップクラッチ等の湿式クラッチにおける摩擦特性を悪化させるという不都合があった。

また、特許文献２及び３の潤滑油組成物では摩擦係数増大効果が充分とはいえなかった。

そこで、本発明では、更に高い金属−金属間の摩擦係数が実現できると共に、ペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数の向上をも実現でき、結果として伝達トルク容量を増大できる自動変速機用潤滑油組成物を提供することを解決すべき課題とする。

（１）上記課題を解決する請求項１に係る自動変速機用潤滑油組成物の特徴は、下式（２）及び下式（３）のチアジアゾール類、テトラアルキルチウラムジスルフィド、及び下式（４）の硫化オレフィンからなる群から選択される１以上の油溶性の含硫黄化合物を、
硫黄元素含有量が潤滑油全体に対して０．３３質量％以上、２．０質量％以下の範囲となるよう潤滑油基材に配合し、且つ下式（１）に記載の数平均分子量が２０００より小さいコハク酸イミド化合物類を配合していることを特徴とする自動変速機用潤滑油組成物。

（式（２）中、Ｒはアルキル基；式（３）中、Ｒはアルキル基；Ｘは水素、アルキル基又はＳＨ基）。
Ｒ¹−Ｓｘ−Ｒ²…（４）
（式（４）中、Ｒ¹及びＲ²は炭素数１６の炭化水素基であり、ｘは自然数である。）

（式（１）中、Ｒ ¹ 、Ｒ ⁴ は炭化水素基、Ｒ ² 、Ｒ ³ は炭素数１〜４の炭化水素基、Ｘは上記式（３）中のＸとは関連無く独立して選択される；ｎ≧０、ｍ≧０）
上記課題を解決する請求項２に係る自動変速機用潤滑油組成物の特徴は、請求項１において、リン酸エステル、リン酸エステルアミン塩、亜リン酸エステル、亜リン酸エステルアミン塩、リン酸、及びジチオリン酸亜鉛からなる群から選択される１以上の化合物を全体に対して０．０１質量％〜２質量％含有することにある。

その結果、金属ベルト式の無段変速機のベルト−プーリ間における金属−金属間の摩擦係数を増大させると共に、良好なμ−ｖ特性をもつので、伝達できるトルク容量を増加させることができる。また、目詰まり等の不都合を起こすことなくペーパ摩擦材に用いることができ、湿式クラッチ機構を有する自動変速機の伝達トルク容量を増大させることができる。

なお、本明細書中における化合物が「油溶性」であるとは、対象となる化合物を希釈油や基油（希釈油・基油は実際に用いるもの）に対して沈殿（化合物が固体の場合）乃至は分離（化合物が液体の場合）を生じることなく均一に混合できることをいう。対象となる化合物の濃度としては全体に対して０．５質量％となるように配合して検討を行う。均一に混合するか否かは加熱して対象となる化合物を溶解し、室温にまで冷却した後に確認してもよい。加熱条件としては対象となる化合物の融点及び分解点を温度の上限として３０分程度の条件から選択する。

なお、本明細書中において記載した一般式の化学構造中において重複する記載（例えば、炭化水素基についてＲ、その他の基としてＸ）があるが、それらの間には特に関係はなく、それぞれ独立して決定することができる化学構造を示す。

（２）(i)参考：ジメルカプトチアジアゾールを配合した潤滑油として、特許文献４には少なくとも１種のジメルカプトチアジアゾールからなる混合物を加熱処理することによって得られた潤滑材用添加剤組成物が開示されている。また、特許文献５には０．０２５〜５質量％のジメルカプトチアジアゾール及びその誘導体並びにそれらの混合物を有することで空気移動を減らしギヤ保護を改良する潤滑流体が開示されている。

(ii)そして、含硫黄化合物を配合した潤滑油として、特許文献６には％ＣＡが５以下である基油に対し硫黄系添加剤、リン系添加剤及び窒素系添加剤を組成中の元素比１００Ｎ／（Ｓ＋Ｐ）が重量基準で４〜１０となるように配合した充分なハイポイド性能を有し、且つスラッジの発生が少なく、高速・高温回転部に用いるオイルシール寿命の長い高速ギア用潤滑油組成物が開示されている。硫黄系添加剤の具体例としては特許文献６の第４頁に硫化オレフィン、ポリサルファイド、硫化油脂、硫化鉱油、チオリン酸化合物、チオカーバメート化合物、チオカーボネート化合物、スルホキシド及びチオールスルフィネートが開示される。

また、特許文献７にはアミン系酸化防止剤及び無灰のジチオカーバメート、硫化オレフィン及びフェノール系酸化防止剤から選ばれる少なくとも一種の酸化防止剤を配合した熱安定性及び酸化安定性に優れる潤滑剤特許文献８には（Ａ）硫黄分が０．７質量％以下である基油、（Ｂ）炭化水素硫化物、硫化テルペン及び硫化油脂から選んだ硫黄化合物を、基油の０．０５〜８質量％、（Ｃ）炭素数８以上のアルキル基を有する酸性リン酸エステル及びそのアルキルアミン塩から選んだリン化合物を、基油の０．１〜６質量％、及び（Ｄ）アルケニルコハク酸イミドのホウ素化合物誘導体を、基油の０．１〜７質量％、を配合した極圧性、耐熱性及びギヤの変速特性に優れたギヤ油組成物が開示されている。

(iii)しかしながら、これらの(i)及び(ii)に挙げた従来技術におけるジメルカプトチアジアゾールの添加（i）又は含硫黄化合物の添加（ii）は摩擦係数の増大の観点から行われたものではなく、組み合わせる化合物、配合量等の条件によっては摩擦係数増大効果が認められない場合があった。本発明では全く新しい観点から自動変速機用潤滑油組成物についての研究を行った結果、臨界的な効果を発見し本組成を発明したのであり、単純に組成を最適化したものではない。

以上、説明したように、潤滑油組成物に対して油溶性の含硫黄化合物と、コハク酸イミド化合物類とを配合することで、金属ベルト式ＣＶＴにおける金属−金属間接触部の摩擦係数を増加し且つ良好なμ−ｖ特性を発揮できることから、ＣＶＴの伝達トルク容量を増大する潤滑油添加剤組成物及び潤滑油組成物を提供することができた。

また、ペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数を増大することができることから、湿式クラッチを有する自動変速機の伝達トルク容量を増大する潤滑油添加剤組成物及び潤滑油組成物を提供することができた。

（自動変速機用潤滑油組成物）
（第１実施形態）
本実施形態の自動変速機用潤滑油組成物（以下、単に、「潤滑油組成物」と称する）は含硫黄化合物と潤滑油基材とを有する。含硫黄化合物は潤滑油基材に対して硫黄元素の含有量が潤滑油組成物全体の質量を基準として０．３３質量％以上、２．０質量％以下の範囲で配合されている。含硫黄化合物は油溶性である。

含硫黄化合物としては、式（２）及び式（３）のチアジアゾール類、テトラアルキルチウラムジスルフィド、並びに式（４）の硫化オレフィンからなる群から選択される１以上化合物である。

（式（５）におけるＲはすべて独立して決定されるアルキル基である。）
チアジアゾール類としては式（３）（ＸはＳＨ基）中のＲは炭素数が好ましくは１２以下、より好ましくは５以下が例示でき、特に好ましくはメチルチアジアゾールである。
テトラアルキルチウラムジスルフィドは式（５）で表されるものが例示でき、式（５）中のＲはそれぞれ独立して炭素数が好ましくは３以下、より好ましくはすべてのＲが１又は２であり、特に好ましくはテトラメチルチウラムジスルフィド又はテトラエチルチウラムジスルフィドである。Ｒを構成するアルキル基の炭素数をこの範囲内で調節することで油溶性にする。硫黄元素の含有量は後述するように２０質量％以上である。

油溶性の含硫黄化合物としては、テトラアルキルチウラムジスルフィド化合物、式（２）又は（３）で表されるチアジアゾール類、式（４）の硫化オレフィンからなる群から選択される化合物である。

さらに本潤滑油添加剤組成物にはその他にも希釈油を含有させることができる。希釈油としては特に限定しないが、後述する潤滑油組成物の説明における潤滑油基材を好適に用いることができる。その他に本潤滑油添加剤組成物は更に適正な添加剤を含有することができる。

コハク酸イミド化合物類の含有量は特に限定しないが、その配合割合としては、全体に対して、硫黄元素の含有量をａ質量％、窒素元素の含有量をｂ質量％としたときのａ／ｂの値が０．９より大きいことが好ましく、１．４より大きいことがより好ましい。

分散剤としてコハク酸イミド化合物類を添加することができる。コハク酸イミド化合物類はコハク酸イミド骨格を１又は２つもつ化合物であり、コハク酸イミドのイミノ基の水素をポリアルキルアミンで置換した化合物であり、さらにはイミノ基以外の水素の一部をも炭化水素基で置換した化合物である。そして本発明に用いられるコハク酸イミド化合物類はこれらの化合物を単独で用いることができる他、複数種類を組み合わせて用いることができる。

具体的には、コハク酸イミド化合物類としては、式（１）で表される化合物が挙げられる。なお、本明細書ではコハク酸イミド化合物類のコハク酸イミド骨格が１つ含まれる化合物を「モノタイプ」２つ含まれる化合物を「ビスタイプ」と称する。

（Ｒ¹、Ｒ⁴は炭化水素基、Ｒ²、Ｒ³は炭素数１〜４の炭化水素基；ｎ≧０、ｍ≧０）
特に好ましいコハク酸イミド化合物類としては、式（１）中のＲ¹及びＲ⁴がポリイソブテニル基である化合物であるさらに、好ましいコハク酸イミド化合物類としては式（１）中のＲ²及びＲ³が−Ｃ₂Ｈ₄−である化合物である。

コハク酸イミド化合物類は数平均分子量が２０００より小さく、１０００以下であることが好ましい。

コハク酸イミド化合物類を製造する方法としては特に限定しないが、一例を挙げると以下の方法で行うことが可能である。

Ｒ¹又はＲ⁴に対応する炭化水素基で置換された無水コハク酸（又はコハク酸や他のアシル化剤）と、Ｒ²に対応したアルキレン基をもつポリアルキレンアミン等と混合し、加熱することで得ることができる。

本実施形態の潤滑油組成物は含有する含硫黄化合物によって摩擦係数増大効果が発揮できると考えられる。摩擦係数増大効果は潤滑油に添加する含硫黄化合物に由来する硫黄元素の潤滑油組成物中における濃度に依存する。潤滑油組成物中における潤滑油添加剤組成物中の含硫黄化合物由来の硫黄元素の濃度については後に詳述するが、参考までに以下にまとめて記載する。含硫黄化合物由来の硫黄元素濃度の下限値としては、全体に対して０．３３質量％以上、好ましくは０．５０質量％以上が挙げられる。含硫黄化合物由来の硫黄元素濃度の上限値としては、全体に対して２．０質量％以下、好ましくは１．０質量％以下が挙げられる。

（１）潤滑油基材
本発明の潤滑油組成物に用いられる潤滑油基材は、特に限定されるものではなく、一般に潤滑油基材として用いられているものならば何でも使用することができる。すなわち、これらに該当するものとしては、鉱油、合成油、或いはそれらの混合油がある。鉱油としては、原油の常圧又は減圧蒸留により誘導される潤滑油原料をフェノール、フルフラール、Ｎ−メチルピロリドンの如き芳香族抽出溶剤で処理して得られる溶剤精製ラフィネート、潤滑油原料を水素化処理用触媒の存在下において水素化処理条件下で水素と接触させて得られる水素化処理油、ワックスを異性化用触媒の存在下において異性下条件下で水素と接触させて得られる異性化油、あるいは溶剤精製工程と水素化処理工程及び異性化工程等を組み合わせて得られる潤滑油留分などを挙げることができる。いずれの製造法においても、脱蝋工程、水素化仕上げ工程、白土処理工程等の工程は、常法により、任意に採用することができる。鉱油の具体例としては、軽質ニュートラル油、中質ニュートラル油、重質ニュートラル油及びブライトストック等が挙げられ、要求性状を満たすように適宜混合することにより潤滑油基材を調製することができる。

合成油としては、例えば、ポリα−オレフィン，α−オレフィンコポリマー，ポリブテン，アルキルベンゼン，ポリオールエステル，二塩基酸エステル，ポリオキシアルキレングリコール，ポリオキシアルキレングリコールエステル，ポリオキシアルキレングリコールエーテル，ヒンダードエステル，シリコーンオイルなどを挙げることができる。

これらの潤滑油基材は、それぞれ単独で、あるいは二種以上を組み合わせて使用することができ、鉱油と合成油を組み合わせて使用してもよい。本発明で使用する潤滑油基材は、１００℃において、通常、２〜２０ｍｍ２／ｓの動粘度を有し、好適な動粘度は３〜１５ｍｍ²／ｓの範囲である。潤滑油潤滑油基材の動粘度がこの範囲内であると、低温粘度が良好で、かつ充分な潤滑性をもつことから自動変速機のギヤ軸受、クラッチ等の摺動部において摩耗を抑制できるという利点をもつ。

（２）その他の成分
本潤滑油組成物は上述の潤滑油基材に必須成分として前述の潤滑油添加剤組成物を添加することで好ましい効果を発揮する。

さらに必要に応じて、各種添加剤、たとえば粘度指数向上剤、流動点降下剤、無灰分散剤、金属清浄剤、摩擦調整剤、酸化防止剤、耐摩耗剤、極圧剤、金属不活性化剤、腐食防止剤、消泡剤、着色剤などを本発明の目的を損なわない範囲で適宜添加することができる。

粘度指数向上剤としては、一般にポリメタクリレート系、オレフィンコポリマー系（ポリイソブチレン系、エチレン−プロピレン共重合体系）、ポリアルキルスチレン系、スチレン−ブタジエン水添共重合体系、スチレン−無水マレイン酸エステル共重合体系等が挙げられ、例えば、低温特性の点から、ポリメタクリレート系が好ましく用いられる。その分子量としては、剪断安定性などの点から数平均分子量で１０，０００〜１，０００，０００、更に１０，０００〜１００，０００、特に１０，０００〜７０，０００の範囲にあることが好ましい。また、上記粘度指数向上剤を配合した基油としては、特に、低温始動性能の点から、粘度指数（ＶＩ）が１３０以上、特に１６０以上であるものが好ましく使用される。これらは、通常３〜３５質量％の割合で使用される。

流動点降下剤としては、一般にエチレン−酢酸ビニル共重合体、塩素化パラフィンとナフタレンとの縮合物、塩素化パラフィンとフェノールとの縮合物、ポリメタクリレート、ポリアルキルスチレン等が挙げられ、例えば、ポリメタクリレートが好ましく用いられる。これらは、通常０．０１〜５質量％の割合で使用される。

無灰分散剤としては、ポリアルケニルコハク酸イミド系、ポリアルケニルコハク酸アミド系、ベンジルアミン系、コハク酸エステル系、コハク酸エステル−アミド系及びホウ素含有無灰分散剤等が挙げられる。これらの中でもポリアルケニルコハク酸イミド（ポリブテニルコハク酸イミド）系が好ましく用いられる。これらは、通常０．１〜１０質量％の割合で使用される。

金属清浄剤としては、Ｃａ、Ｍｇ、Ｂａ等のスルホネート系、フェネート系、サリシレート系、ホスホネート系のものがあり、これらは、通常０．０５〜５質量％の割合で使用される。

さらに、これらの化合物の塩基価が５０〜４００ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内にあることが好ましい。

酸化防止剤としては、一般にアルキル化ジフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、アルキル化フェニル−α−ナフチルアミン等のアミン系酸化防止剤、２，６−ジターシャリ−ブチルフェノール、４，４’−メチレンビス−（２，６−ジターシャリ−ブチルフェノール）等のフェノール系酸化防止剤、ジラウリル−３，３’−チオジプロピオネイト等の硫黄系酸化防止剤、ホスファイト等のリン系酸化防止剤更に、ジチオリン酸亜鉛等が挙げられ、例えば、アミン系酸化防止剤、フェノール系酸化防止剤が好ましく用いられる。これらは、通常０．０５〜５質量％の割合で使用される。特に無灰系酸化防止剤（ヒンダーフェノール系及びアミン系のうちの１種以上）を０．０５〜２質量％含むことが好ましい。

これらは湿式クラッチを有する自動変速機用潤滑油組成物として用いる場合には、さらに摩擦調整剤としても作用する。

摩擦調整剤としては、潤滑油用の摩擦調整剤として通常用いられる任意の化合物が使用可能である。摩擦調整剤としては任意の量で含有させることができる。例えば、潤滑油組成物全量基準で０．０１〜５．０質量％程度含有させることが望ましい。摩擦調整剤としては、炭素数６〜３０のアルキル基又はアルケニル基、特に炭素数８〜２４の直鎖アルキル基又は直鎖アルケニル基を分子中に少なくとも１個有する、アミン化合物、脂肪酸アミド、脂肪酸金属塩等が例示できる。アミン化合物としては、直鎖状若しくは分枝状のアルキル基若しくはアルケニル基を有する脂肪族（ポリ）アミン、又はこれらのアルキレンオキシド付加物等が例示できる。脂肪酸アミドとしては、直鎖状若しくは分枝状のアルキル基等を有する脂肪酸と、脂肪族（ポリ）アミンとのアミド等が例示できる。脂肪酸金属塩としては、直鎖状若しくは分枝状のアルキル基等を有する脂肪酸の、アルカリ土類金属塩（マグネシウム塩、カルシウム塩等）や亜鉛塩等が例示できる。

耐摩耗剤としては、一般にジチオリン酸金属塩（Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｍｏなど）、ジチオカルバミン酸金属塩（Ｚｎ、Ｍｏなど）、ナフテン酸金属塩（Ｐｂなど）、脂肪酸金属塩（Ｐｂなど）、硫化油脂、硫黄化合物、ホウ素化合物、リン酸エステル、亜リン酸エステル、リン酸エステルアミン塩等が挙げられ、例えば、リン酸エステル系、亜リン酸エステル系が好ましく用いられる。これらは、通常０．０５〜５質量％の割合で使用される。

極圧剤としては、硫化油脂、ジベンジルサルファイド、ジブチルジサルファイド、ジチオリン酸亜鉛、リン酸エステル、亜リン酸エステル、リン酸エステルアミン塩等が挙げられ、これらは、通常０．０５〜３質量％の割合で使用される。特に、極圧剤としてリン酸系極圧剤及び硫黄系極圧剤のうちの１種以上を０．０５〜２質量％含有することが好ましい。

金属不活性化剤としては、ベンゾトリアゾール、トリアゾール誘導体、ベンゾトリアゾール誘導体、チアジアゾール誘導体等が挙げられ、これらは、通常０．００１〜３質量％の割合で使用される。

本実施例中に用いた表、図面中において「実施例１〜２９」と記載しているのはすべて「試験例Ａ１〜Ａ２９」と読み替えるものとする。試験例Ａ１〜Ａ２９は本発明の自動変速機用潤滑油組成物について説明するための試験結果を説明する試験例である。
そして、これらの試験例の中で本発明の内容を直接説明する試験に係るもの（含硫黄化合物として油溶性のものを採用しており、一般的な実施例に相当する）は、試験例Ａ２０、Ａ２１、Ａ２２、Ａ２３の４つである。
〔金属ベルト式ＣＶＴでの効果：金属−金属間の摩擦特性〕
（評価材）
各種の含硫黄化合物と数平均分子量１０００のコハク酸イミド化合物類と希釈油としての水素化精製鉱油とを混合して、１４０℃で３０分間撹拌することによって、油溶性混合物としての潤滑油添加剤組成物（添加剤１〜６）を得た。含硫黄化合物としては図１に化学構造式を示す６種類の化合物を用い、コハク酸イミド化合物類と共に、表１に示す割合で混合した。表１には各含硫黄化合物中の硫黄元素の含有量を質量基準で示した。

コハク酸イミド化合物類としては前述の実施形態の欄で説明した式（１）で示した化学構造式中のＲ¹、Ｒ⁴がポリイソブテン、Ｒ²及びＲ³が−Ｃ₂Ｈ₄−のビスタイプのコハク酸イミド化合物類である。このようなコハク酸イミド化合物類はそれぞれ分子量が制御されたポリイソブテニル無水コハク酸とポリエチレンアミンとを鉱油中で混合し、８０℃程度で加熱することによって得られる。なお、このコハク酸イミド化合物類は日本ルーブリゾール社よりＬＺ６４１２として市販されている。

なお、添加剤１及び２に配合した２，５−ジメルカプト−１，３，４−チアジアゾール及びその２量体は以下ジメルカプトチアジアゾール及びその２量体と称する。

得られた添加剤１〜６を硫黄元素の含有量が全体の質量を基準として０．３３質量％となるように、各種のオートマチックトランスミッションフルード（ＡＴＦ）用添加剤（表２に示す粘度指数向上剤、金属清浄剤（過塩基性Ｃａスルフォネート）、極圧剤としてのリン酸エステル、摩擦調整剤、酸化防止剤、消泡剤）と混合して、それぞれ潤滑油基材としての水素化精製鉱油に配合することで、試験用の潤滑油組成物（試験例Ａ１、Ａ２及び試験例１〜４）を得た。

さらに、試験例５として添加剤を含有させない潤滑油組成物を、そして、試験例６〜８として、市販のＣＶＴＦ３種類を用意した。

なお、ＡＴＦ用添加剤の添加量としては試験例Ａ１、Ａ２及び試験例１〜５についてすべて同じであり、ＡＴＦ及びベルト式ＣＶＴ用フルード（ＣＶＴＦ）として必要な諸特性を満足するように決定した。

（評価方法）
ＣＶＴ用金属ベルトのエレメント（材質：スティール）を切り出したブロック試片（幅７ｍｍ、厚み１．４〜１．８ｍｍ）を試験に供して、ＡＳＴＭ Ｄ２７１４に記載されているＬＦＷ−１型試験機を用いて、各試験例の潤滑油組成物の摩擦係数を求めた。相手リング試片にはＦＡＬＥＸ Ｓ−１０試片（材質：スティール、φ３５ｍｍ、幅８ｍｍ）を用いた。

荷重を付加して摩擦係数が安定するまでなじみ運転を行った後に、表３に示す条件で摩擦係数を測定した。すべり速度を設定した後に安定した時点での摩擦係数を測定した。

（結果）
すべり速度５００ｍｍ／ｓの条件下での評価結果を図２に示す。ジメルカプトチアジアゾール類を含有する試験例Ａ１及びＡ２の潤滑油組成物は、ジメルカプトチアジアゾール類以外の含硫黄化合物を含有する試験例１〜４の潤滑油組成物及び含硫黄化合物を含有しない試験例５の潤滑油組成物並びに試験例６〜８の市販のＣＶＴＦと比べて高い金属−金属間の摩擦係数を示すことが明らかとなった。

さらに、試験例Ａ１の潤滑油組成物及び試験例Ａ２の潤滑油組成物を用いた場合の摩擦係数のすべり速度依存性を図３及び４に示す。また、試験例２（ジベンジルジスルフィド）の潤滑油組成物及び試験例５（含硫黄化合物なし）の潤滑油組成物を用いた場合の摩擦係数のすべり速度依存性を図５及び６に示す。

試験例Ａ１及びＡ２の潤滑油組成物は、試験例２及び５の潤滑油組成物と比較して、全体的に摩擦係数が大きいばかりか、すべり速度が増加するに伴い摩擦係数が低下する傾向、すなわちμ−ｖ特性の負勾配性が小さく金属ベルト式ＣＶＴに適用した場合に良好な摩擦特性が得られることが予測できる。

以上の結果から、金属−金属間の接触においては高い摩擦係数及び良好なμ−ｖ特性を付与できる潤滑油添加剤組成物及び潤滑油組成物としては添加剤１及び２とそれらの添加剤を配合した試験例Ａ１及びＡ２の潤滑油組成物、すなわちジメルカプトチアジアゾール又はその２量体とコハク酸イミド化合物類とを含む潤滑油添加剤組成物及び潤滑油組成物が有効であることが明らかとなった。ここに示したその他の含硫黄化合物ではコハク酸イミド化合物類と組み合わせても高い摩擦係数及び良好なμ−Ｖ特性が得られない。

〔湿式クラッチでの効果：湿式クラッチ−金属間の摩擦特性〕
（評価材）
ジメルカプトチアジアゾールと前述の「金属ベルト式ＣＶＴでの効果」欄でも用いた数平均分子量１０００のビスタイプのコハク酸イミド化合物類とを混合して１４０℃で３０分間撹拌することで潤滑油添加剤組成物としての油溶性混合物を得た。その組成及び硫黄元素含有量を表４に示す。

得られたそれぞれの添加剤８〜１１と粘度指数向上剤とを潤滑油基材としての水素化精製鉱油に配合して、試験例Ａ３〜Ａ５及び試験例９の単純配合系の潤滑油組成物を得た。組成、ジメルカプトチアジアゾール及び混合物中の硫黄元素の含有量を表５に示す。

また、添加剤７〜９及び１１（ジメルカプトチアジアゾール及びコハク酸イミド化合物類）にＡＴＦ用の各種添加剤を配合し、潤滑油基材としての水素化精製鉱油に配合したフルフォーミュレート系の潤滑油組成物を調製した。その組成を表６に示す。いずれの潤滑油組成物もジメルカプトチアジアゾールの添加量以外は同じとした。さらに、試験例７で用いた市販のＣＶＴＦを試験例１１の潤滑油組成物として用いた。

（評価方法）
ＪＡＳＯの自動変速機油摩擦特性試験方法（Ｍ３４８−９５）に準じて、ＳＡＥ Ｎｏ．２型試験機を用いて、ペーパ摩擦材とスティール材とを組み合わせた湿式クラッチにおける摩擦特性を評価した。ペーパ摩擦材にはＳＤ１７７７Ｘ材を用い、スティール材にはＳ３５Ｃ材を用いた。

摩擦特性としては、回転数０．７ｒｐｍの一定すべり条件下での低速引きずり試験を実施して、引きずり開始直後の摩擦係数の最大値（μｓ）を摩擦係数の評価尺度として用いた。さらに、低速引きずり試験の後に、摩擦材とスティール材との摩擦によって３６００ｒｐｍで回転している慣性板を静止させる係合試験を行った。

この一連の試験の組み合わせを２０００サイクル繰り返し行い、μｓの値の変化によって、各試験用の潤滑油組成物について耐久性を評価した。

（結果）
試験例Ａ３〜Ａ５及び試験例９（単純配合系）の潤滑油組成物におけるμｓの値のサイクル数依存性の測定結果を図７に示す。試験例Ａ３〜Ａ５の潤滑油組成物におけるμｓの値は、試験例９の潤滑油組成物におけるμｓの値と比較して、全般を通して高い値を示した。

すなわち、ペーパ摩擦材と金属（スティール材）とを組み合わせた湿式クラッチにおいても、金属ベルト式ＣＶＴにおける場合と同様に、ジメルカプトチアジアゾールの配合によって、摩擦係数が大きくなることが明らかとなった。μｓの値はジメルカプトチアジアゾールを配合していない試験例９の０．１５程度からジメルカプトチアジアゾールを配合した試験例Ａ３〜Ａ５における０．２０程度にまで大きく上昇しており、金属−金属間の摩擦係数がジメルカプトチアジアゾールを配合することで０．１１から０．１３に上昇したことと比較してもより大きな摩擦係数増大効果が認められた。

次にジメルカプトチアジアゾールの配合量に着目すると、０．１３質量％含有する場合（試験例Ａ５）から、それより多い場合（試験例Ａ４（０．２６質量％）、試験例Ａ３（０．５２質量％））になると、２０００サイクル経過時のμｓの値に顕著な差異が認められ、耐久性が向上することが明らかとなった。

つまり、潤滑油組成物はジメルカプトチアジアゾールに由来する硫黄元素含有量が０．０８質量％（試験例Ａ５）よりも多くなる（試験例Ａ４、３）ようにジメルカプトチアジアゾールを添加することが好ましいことが明らかとなった。また、（硫黄元素含有量）／（窒素元素含有量）の値が、試験例Ａ５に添加した添加剤１０では０．９であり、好ましい試験例（Ａ３、Ａ４）に添加した添加剤８及び９ではそれぞれ２．０及び１．４であったので、潤滑油添加剤組成物としては０．９より大きいことが好ましいことが明らかとなった。

そして、試験例Ａ６〜Ａ８及び試験例１０（フルフォーミュレート系）並びに試験例１１（市販品）の潤滑油組成物におけるμｓのサイクル数依存性の測定結果を図８に示す。試験例Ａ６〜Ａ８の潤滑油組成物におけるμｓの値は、単純配合系における結果と同様に、試験例１０及び１１の潤滑油組成物におけるμｓの値と比較して、全般を通して高い値を示している。

すなわち、ジメルカプトチアジアゾールを配合することでフルフォーミュレート系の潤滑油組成物においても、摩擦係数が大きくなることが明らかとなった。

次にジメルカプトチアジアゾールの配合量に着目すると、０．２６質量％含有する場合（試験例Ａ８）から、それより多い場合（試験例Ａ７（０．５２質量％）、試験例Ａ６（０．７８質量％））になると、２０００サイクル経過時のμｓの値に顕著な差異が認められ、耐久性が向上することが明らかとなった。

つまり、潤滑油組成物はジメルカプトチアジアゾールに由来する硫黄元素含有量が０．１７質量％（試験例Ａ８）よりも多くなる（試験例Ａ７、Ａ６）ようにジメルカプトチアジアゾールを添加することが好ましいことが明らかとなった。また、（硫黄元素含有量）／（窒素元素含有量）の値が、試験例Ａ８に添加した添加剤９では１．４であり、好ましい試験例（Ａ６、Ａ７）に添加した添加剤７及び８ではそれぞれ２．４及び２．０であったので、今回検討したフルフォーミュレート系の潤滑油添加剤組成物としては１．４より大きいことが好ましいことが明らかとなった。

〔コハク酸イミド化合物類の検討〕
（評価材）
分散剤としてコハク酸イミド化合物類及びカルボン酸エステルを用いて、ジメルカプトチアジアゾールの分散性を評価した。

コハク酸イミド化合物類としては、実施形態の欄で説明した式（３）中のＲ¹、Ｒ⁴がポリイソブテン、Ｒ²及びＲ³が−Ｃ₂Ｈ₄−のビスタイプのコハク酸イミド化合物類であるモノタイプ（数平均分子量１０００）及びビスタイプ（数平均分子量１０００及び２０００）の３種類の化合物を用いた。カルボン酸エステルは平均分子量１０００の化合物を用いた。

これらのコハク酸イミド化合物類を、コハク酸イミド化合物類に由来する窒素元素含有量が一定となるようにジメルカプトチアジアゾールと共に、希釈油としての水素化精製鉱油に混合し１４０℃で３０分間加熱することで油溶性混合物を得た。カルボン酸エステルはビスタイプのコハク酸イミド化合物類（数平均分子量１０００）と同一の配合割合で配合した。

（結果）
表７に示したように、分散剤としてコハク酸イミド化合物類を用いた添加剤１２〜１４の組み合わせではすべてジメルカプトチアジアゾールを溶解させることができた。一方、分散剤としてカルボン酸エステルを用いた添加剤１５では、ほとんどジメルカプトチアジアゾールを溶解することができず、油溶性混合物が得られなかった。

つまり、ジメルカプトチアジアゾールを潤滑油組成物に配合するためにコハク酸イミド化合物類を配合することが好適であることが明らかとなった。

（潤滑油組成物の調製）
前述の添加剤１２〜１４をコハク酸イミド化合物類及びジメルカプトチアジアゾールの配合量が表８に示す割合になるように、潤滑油基材としての水素化精製鉱油に粘度指数向上剤と共に配合して各試験例の潤滑油組成物を得た。

また、試験例の潤滑油組成物として添加剤１２〜１４の組成においてジメルカプトチアジアゾールを含有しない油溶性混合物を調製し、コハク酸イミド化合物類の含有量が表８に示す割合になるように、潤滑油基材としての水素化精製鉱油に粘度指数向上剤と共に配合して各試験例の潤滑油組成物を得た。

（評価方法）
前述の「湿式クラッチでの効果」欄で説明した方法と同様の方法で２０００サイクル試験を行い２０００サイクル後のμｓの値を測定した。

（結果）
結果を図９に示す。図９から明らかなように、ジメルカプトチアジアゾールを配合した試験例Ａ９〜Ａ１１の潤滑油組成物はいずれも、ジメルカプトチアジアゾールを含有しない試験例の潤滑油組成物と比較して高いμｓの値を示している。ジメルカプトチアジアゾールを含有する試験例Ａ９〜Ａ１１の潤滑油組成物間で比較すると、ビスタイプのコハク酸イミド化合物類で数平均分子量が１０００である試験例Ａ９の潤滑油組成物は、数平均分子量が２０００の試験例Ａ１１の潤滑油組成物よりも２０００サイクル時のμｓの値が０．０２程度高く、極めて優れた値を示すことが明らかとなった。モノタイプのコハク酸イミド化合物類であって数平均分子量が１０００の化合物を配合した試験例Ａ１０の潤滑油組成物も試験例Ａ９と同様に極めて優れたμｓの値を示すことが明らかとなった。

つまり、コハク酸イミド化合物類は、数平均分子量が２０００より小さいこと、より好ましくは数平均分子量１０００以下であることがμｓの値の耐久性の観点から好ましいことが明らかとなった。

また、コハク酸イミド化合物類の化学構造として、モノタイプ、ビスタイプ共に摩擦係数増大の効果が大きかった。ここでビスタイプのコハク酸イミド化合物類を配合した試験例Ａ９の潤滑油組成物とモノタイプのコハク酸イミド化合物類を配合した試験例Ａ１０の潤滑油組成物とのμｓ値の差異は少なく、いずれのタイプのコハク酸イミド化合物類も使用できることが明らかとなった。

〔含硫黄化合物の油溶性及び金属−金属間摩擦特性の評価〕
（２，５−ジメルカプト−１，３，４−チアジアゾール（以下、ジメルカプトチアジアゾールと称する）の油溶性の評価）
ジメルカプトチアジアゾールは非油溶性の含硫黄化合物であり、単独で油にほとんど溶解しない。ジメルカプトチアジアゾールと分散剤とから成る混合物の油溶性の評価を行った。分散剤としては、数平均分子量１０００のビスタイプのコハク酸イミド化合物類及び数平均分子量が１０００のポリイソブテニル無水コハク酸（以下、単に「無水コハク酸」と称する）の２種類を用いた。

混合割合および、ジメルカプトチアジアゾールの油への可溶化の可否を表９に示す。ジメルカプトチアジアゾールとコハク酸イミド化合物類ならびに希釈油としての水素化精製鉱油とを混合して、１４０℃で３０分間撹拌することによって、油溶性混合物としての添加剤組成物（添加剤１６）が得られた。一方、分散剤として無水コハク酸を用いた場合には、ジメルカプトチアジアゾールは一部可溶化したものの全ては油に溶解せず、油溶性混合物が得られなかった（添加剤１７）。

なお、本試験例での含硫黄化合物の油溶性および非油溶性の区別は、記載した含硫黄化合物の配合割合にて希釈油と混合した混合物において、含硫黄化合物の沈殿（固体の場合）もしくは分離（液体の場合）が発生することなく、均一に混合されるか否かで判断した。

（ジメルカプトチアジアゾールを含有する潤滑油組成物）
試験例Ａ１２として、添加剤１６と、各種のＡＴＦ用添加剤とを併せて潤滑油基材としての水素化精製鉱油に配合した後、８０℃で約３０分間加熱・撹拌することによって、潤滑油組成物を調製した。

試験例Ａ１３では、ジメルカプトチアジアゾールと分散剤である無水コハク酸と各種のＡＴＦ用添加剤とを併せて水素化精製鉱油に配合し、１４０℃に加熱し約３０分間撹拌することによって、ジメルカプトチアジアゾールを可溶化した潤滑油組成物を得ることができた。ジメルカプトチアジアゾールが無水コハク酸によって油溶性の化合物になった理由としては、無水コハク酸の作用のみならず、Ｃａ−スルフォネート等の他の添加剤もジメルカプトチアジアゾールの可溶化剤として機能していると推測されること、ジメルカプトチアジアゾールの絶対量が少ないことなどが考えられる。

なお、本試験例における潤滑油組成物に関して、含硫黄化合物が可溶化したか否か（油溶性および非油溶性の区別）は、試験例にて希釈油及び潤滑油基材として用いた水素化精製鉱油に対して、含硫黄化合物が０．５０質量％の濃度で加熱混合（１４０℃、３０分間）した場合に、油全体に対して含硫黄化合物が沈殿（固体の場合）もしくは分離（液体の場合）することなく、均一に混合されるか否かで判断した。

試験例Ａ１３における無水コハク酸の配合量については、モル数換算で試験例Ａ１２におけるコハク酸イミドの配合量と同一となるように調整した。ジメルカプトチアジアゾールの配合量については、試験例Ａ１２および試験例Ａ１３の硫黄含有量が０．３３質量％で同一となるようにした。

試験例１５および試験例１６として、試験例Ａ１２（試験例１５）および試験例Ａ１３（試験例１６）の組成を基に、それぞれジメルカプトチアジアゾールを含有していない試料油を調製した。試料油の調製は、試験例Ａ１２と同様に、８０℃で約３０分間加熱・撹拌して行った。

いずれの潤滑油組成物に関しても、粘度指数向上剤、過塩基性Ｃａ−スルフォネート、リン酸エステル、摩擦調整剤、酸化防止剤および消泡剤の種類ならびに配合量は同一である。ジメルカプトチアジアゾール以外の添加剤については、清浄分散性、粘度特性、摩耗防止性および酸化防止性等のＡＴＦおよびベルト式ＣＶＴ用フルード（ＣＶＴＦ）として必要な諸特性を満足するように、配合量を決定した。試験例Ａ１２及びＡ１３、試験例１５及び１６について組成を表１０に示す。

（非油溶性の含硫黄化合物とコハク酸イミド化合物類との混合物の油溶性の評価）
単独では非油溶性である各種の含硫黄化合物に対して、可溶化剤としてのコハク酸イミド化合物類及び水素化精製鉱油を混合し、１４０℃で３０分間加熱・撹拌した後の油溶性の評価を行った。供試した非油溶性の含硫黄化合物は、ジメルカプトチアジアゾール、メチルチアジアゾールチオール（式（３）においてＲがメチル基、ＸがＳＨ基である化合物、Ｒがメチル基であるので非油溶性である）、テトラメチルチウラムジスルフィド及びテトラエチルチウラムジスルフィド（式（５）においてＲがすべてメチル基又はエチル基である化合物、Ｒがすべてメチル基又はエチル基であるので非油溶性である）、チオシアヌル酸及びチオビスベンゼンチオールである。チオシアヌル酸及びチオビスベンゼンチオールの化学構造を下式に示す。そして、それぞれの配合量及び油への溶解性を表１１に示す。

添加剤１８及び添加剤２２、添加剤２０及び添加剤２３は、それぞれ用いる添加剤は同一であり、含硫黄化合物の配合量が異なる。表１１及び１２に示したように、ジメルカプトチアジアゾール、メチルチアジアゾール、テトラメチルチウラムジスルフィドおよびテトラエチルチウラムジスルフィドは、コハク酸イミド化合物類との加熱混合によって、非油溶性の含硫黄化合物が油に可溶化され、油溶性混合物としての潤滑油添加剤組成物が得られた。

一方、表１２に示したように、チオシアヌル酸およびチオビスベンゼンチオールは、これらの非油溶性の含硫黄化合物が完全には油に溶解せず、油溶性混合物が得られなかった。

表１１及び１２に示した添加剤１８〜２３を用いて試験例Ａ１４〜Ａ１９及び添加剤を加えない試験例１７の潤滑油組成物を調製した。試験例Ａ１４〜Ａ１７では含硫黄化合物に由来する硫黄元素含有量を０．３３質量％に、試験例Ａ１８及びＡ１９では０．５質量％になるように添加剤の添加量を調整した。組成を表１３に示す。

（油溶性の含硫黄化合物を含む潤滑油組成物の調製）単独で油溶性の含硫黄化合物を用いて、潤滑油組成物を調製した。供試した油溶性の含硫黄化合物はテトラブチルチウラムジスルフィド及びテトラ（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（式（５）においてＲがすべてブチル基又は２−エチルヘキシル基である化合物、Ｒがすべてブチル基又は２−エチルヘキシル基であるので油溶性である）、メチルチオチアジアゾールチオール（式（２）においてＲがメチル基である化合物、油溶性である）、ジメチルチアジアゾール（式（３）においてＲ及びＸがメチル基である化合物、Ｒ及びＸがメチル基であるので油溶性である）、ベンジルジスルフィド（式（６）においてｎが２である化合物）、ベンゾチアゾール、ベンゾチオフェン（ベンゾ［ｃ］チオフェン）、硫化オレフィン（式（４）においてＲ１及びＲ２が炭素数１６の炭化水素基（１−メチル−ペンタデシル基：硫黄元素に結合する炭素が第２級炭素）であり、Ｘの平均は５である化合物；大日本インキ化学工業製、商品名ＤＡＩＬＵＢＥ ＧＳ−４２０）、デカンジチオール、二硫化ｓｅｃ−ブチル、ジチオリン酸ジプロピル及びジブチルカルバミン酸亜鉛である。そして、それぞれの配合量及び油への溶解性を表１４及び１５に示す。

試験例Ａ２０〜試験例Ａ２８ならびに試験例１８〜試験例２０の含硫黄化合物の配合量については、硫黄含有量が０．３３質量％で同一となるように調製した。試験例Ａ２９は、試験例Ａ２７の組成を基に、硫黄含有量が０．５０質量％となるように、硫化オレフィンの配合量を増量したものである。また、含硫黄化合物を配合していない潤滑油組成物として試験例２１を調製した。

（評価方法）
ＣＶＴ用金属ベルトのエレメント（材質：スティール）を切り出したブロック試片を試験に供して、ＡＳＴＭ Ｄ２７１４に記載されているＬＦＷ−１型試験機を用いて、各試験例の潤滑油組成物の摩擦係数を求めた。相手リング試片にはＦＡＬＥＸ Ｓ−１０試片（材質：スティール）を用いた。

荷重を付加して摩擦係数が安定するまでなじみ運転を行った後に、前述した表３に示す条件で摩擦係数を測定した。すべり速度を設定した後に安定した時点（約１分）での摩擦係数を測定した。

（結果）
（ジメルカプトチアジアゾールを可溶化した潤滑油組成物）
試験例Ａ１２、Ａ１３、試験例１５、１６及び市販のＣＶＴＦについて、すべり速度が５００ｍｍ／ｓである条件における摩擦係数の測定結果を図１０に示す。市販のＣＶＴＦとしては前述の試験例７を用いた。

分散剤としてコハク酸イミドを用いた場合の試験例Ａ１２と試験例１５とを比較すると、ジメルカプトチアジアゾールを含有した試験例Ａ１２は、含硫黄化合物を含有していない試験例１５に比べて、金属−金属間接触において高い摩擦係数を示した。

分散剤として無水コハク酸を用いた場合の試験例Ａ１３と試験例１６とを比較すると、上記のコハク酸イミドの場合と同様に、ジメルカプトチアジアゾールを含有した試験例Ａ１３が、試験例１６に比べて高い摩擦係数を示した。

さらに、試験例Ａ１２および試験例Ａ１３は、市販ＣＶＴＦに比べても、高い摩擦係数を有することが分かった。

（ジメルカプトチアジアゾール以外の非油溶性の含硫黄化合物をコハク酸イミド化合物類で可溶化した潤滑油組成物）
試験例Ａ１４〜Ａ１７及び試験例１７について、すべり速度が５００ｍｍ／ｓである条件における摩擦係数の測定結果を図１１に示す。

含硫黄化合物としてジメルカプトチアジアゾール（試験例Ａ１４）、メチルチアジアゾールチオール（試験例Ａ１５）、テトラメチルチウラムジスルフィド（試験例Ａ１６）およびテトラエチルチウラムジスルフィド（試験例Ａ１７）をそれぞれ用いた潤滑油組成物はいずれも、含硫黄化合物を配合していない試験例１７に比べて、金属−金属間接触において高い摩擦係数を示した。高い摩擦係数を示す順に挙げると、試験例Ａ１４、Ａ１５、Ａ１７そしてＡ１６の順となった。これらの化合物は、試験例Ａ１２及びＡ１３の結果から、分散剤としてコハク酸イミド化合物類ばかりでなく無水コハク酸を用いても高い摩擦係数が得られることが予測される。

ここで、試験例Ａ１４〜Ａ１７の潤滑油組成物に含まれる含硫黄化合物は、分子内に硫黄元素を４０質量％以上含有し、かつ分子全体が硫黄、窒素、炭素および水素のみから構成される単独では非油溶性の含硫黄化合物である。

（油溶性の含硫黄化合物を用いた潤滑油組成物）
試験例Ａ２０〜Ａ２８及び試験例１８〜２１について、すべり速度が５００ｍｍ／ｓである条件における摩擦係数の測定結果を図１２に示す。油溶性の含硫黄化合物としては、テトラブチルチウラムジスルフィド（試験例Ａ２０）、テトラ（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（試験例Ａ２１）、メチルチオチアジアゾールチオール（試験例Ａ２２）、ジメチルチアジアゾール（試験例Ａ２３）、ジベンジルジスルフィド（試験例Ａ２４）、ベンゾチアゾール（試験例Ａ２５）、ベンゾチオフェン（試験例Ａ２６）、硫化オレフィン（試験例Ａ２７）、デカンジチオール（試験例Ａ２８）を配合した潤滑油組成物は、含硫黄化合物を含有しない試験例２１の潤滑油組成物に対して高い金属−金属間摩擦係数を示した。

一方、油溶性含硫黄化合物として、二硫化ｓｅｃ−ブチル（試験例１８）、ジチオりん酸ジプロピル（試験例１９）及びジブチルジチオカルバミン酸亜鉛（試験例２０）を配合した潤滑油組成物は、含硫黄化合物を含有しない試験例２１に比べて摩擦係数が小さくなった。したがって、高摩擦特性は全ての油溶性の含硫黄化合物を配合した場合において得られるのではなく、特定の含硫黄化合物を配合した場合においてのみ得られることが分かった。

〔湿式クラッチでの効果：湿式クラッチ−金属間の摩擦特性〕
（評価方法）
ＪＡＳＯの自動変速機油摩擦特性試験方法（Ｍ３４８−９５）に準じて、ＳＡＥ Ｎｏ．２型試験機を用いて、ペーパ摩擦材とスティール材とを組み合わせた湿式クラッチにおける摩擦特性を評価した。ペーパ摩擦材にはＳＤ１７７７Ｘ材を用い、スティール材にはＳ３５Ｃ材を用いた。なお、今回の評価試験で用いたスティール材の平面度が、前述した湿式クラッチ−金属間の摩擦特性で用いたスティール材と異なり、今回の試験では前述の試験よりも摩擦係数が小さく評価された。

摩擦特性としては、回転数０．７ｒｐｍの一定すべり条件下での低速引きずり試験を実施して、引きずり開始直後の摩擦係数の最大値（μｓ）を摩擦係数の評価尺度として用いた。さらに、低速引きずり試験の後に、摩擦材とスティール材との摩擦によって３６００ｒｐｍで回転している慣性板を静止させる係合試験を行った。

この一連の試験の組み合わせを２０００サイクル繰り返し行い、μｓの値の変化によって、各試験用の潤滑油組成物について耐久性を評価した。

（結果）
（非油溶性の含硫黄化合物と分散剤との混合物を配合した潤滑油組成物）
試験例Ａ１４、Ａ１８、Ａ１９及び比較例１７の潤滑油組成物を用いた場合の湿式クラッチのμｓ値の試験繰り返しサイクル依存性を図１３に示す。非油用の含硫黄化合物を分散剤のコハク酸イミドによって油溶化して配合した試験例Ａ１４、Ａ１８及びＡ１９はいずれも、含硫黄化合物を配合していない試験例１７に比べて、高いμｓ値を示した。

ジメルカプトチアジアゾールとコハク酸イミドとの混合によって得た油溶性含硫黄化合物を配合した潤滑油組成物に関して、硫黄含有量が０．５０質量％である試験例Ａ１８と０．３３質量％である試験例Ａ１４とを比較すると、含硫黄化合物を高濃度で配合した試験例Ａ１８の方が試験例Ａ１４に比べて、試験繰返しサイクル数の増加に伴うμｓ値の低下が少なく、湿式クラッチにおいてより望ましい特性を有することが分かった。

２０００サイクル時におけるμｓ値を比較すると、試験例Ａ１４は０．１３０、試験例Ａ１８は０．１４２、試験例Ａ１９は０．１３２であり、含硫黄化合物を配合していない試験例１７の０．０９３に比べて、４０％程度高いμｓ値が得られた。このぺーパ摩擦材−金属間接触における摩擦係数増大効果は、前節に示した金属−金属間接触における効果（図１１）に比べて大きい。

（油溶性の含硫黄化合物を配合した潤滑油組成物）
硫化オレフィンを硫化オレフィンに由来する硫黄元素含有量が０．５質量％となるように配合した試験例Ａ２７及び含硫黄化合物を含有しない比較例２１についてＳＡＥ Ｎｏ．２型摩擦試験においてμｓ値を測定した結果を図１４に、試験例Ａ２９及び比較例２１について測定した結果を図１５にそれぞれ示す。試験例Ａ２７及びＡ２９は、試験例２１に比べて、繰返し回数１００〜２０００サイクルの範囲で、安定した高いμｓ値を示した。

２０００サイクル時におけるμｓ値を比較すると、硫化オレフィンを配合した実施例２７及び２９は０．１５７及び０．１８３であり、含硫黄化合物を配合していない試験例２１の０．０９３に比べてそれぞれ６０％及び９７％高いμｓ値を示している。この摩擦係数増大効果は、本実施例の潤滑油組成物に配合した含硫黄化合物の中で最も大きい。また、ぺーパ摩擦材−金属間接触における摩擦係数増大効果は、金属−金属間接触における効果（図１２）に比べて大きいことが分かる。

試験に用いた含硫黄化合物の化学構造式を示した図である。 金属−金属間の接触における各種含硫黄化合物の摩擦特性に及ぼす影響を示したグラフである。 試験例Ａ１における潤滑油組成物の金属−金属間の摩擦係数に対するμ−ｖ特性を示したグラフである。 試験例Ａ２における潤滑油組成物の金属−金属間の摩擦係数に対するμ−ｖ特性を示したグラフである。 試験例２における潤滑油組成物の金属−金属間の摩擦係数に対するμ−ｖ特性を示したグラフである。 試験例５における潤滑油組成物の金属−金属間の摩擦係数に対するμ−ｖ特性を示したグラフである。 試験例Ａ３〜５及び試験例９の潤滑油組成物のペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数（μｓ）のサイクル数依存性を示したグラフである。 試験例Ａ６〜８及び試験例１０、１１の潤滑油組成物のペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数（μｓ）のサイクル数依存性を示したグラフである。 試験例Ａ９〜１１及び試験例１２〜１４の潤滑油組成物のペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数（μｓ）の２０００サイクル後の値を示したグラフである。 金属−金属間の接触における分散剤の摩擦特性に及ぼす影響を示したグラフである。 金属−金属間の接触における各種含硫黄化合物の摩擦特性に及ぼす影響を示したグラフである。 金属−金属間の接触における各種含硫黄化合物の摩擦特性に及ぼす影響を示したグラフである。 試験例Ａ１４、１７、１８及び試験例１７の潤滑油組成物のペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数（μｓ）のサイクル数依存性を示したグラフである。 潤滑油組成物のペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数（μｓ）のサイクル数依存性を示したグラフである。 試験例Ａ２９及び試験例２１の潤滑油組成物のペーパ摩擦材−金属間の摩擦係数（μｓ）のサイクル数依存性を示したグラフである。

Claims (2)

1. 下式（２）及び下式（３）のチアジアゾール類、テトラアルキルチウラムジスルフィド、及び下式（４）の硫化オレフィンからなる群から選択される１以上の油溶性の含硫黄化合物を、
   硫黄元素含有量が潤滑油全体に対して０．３３質量％以上、２．０質量％以下の範囲となるよう潤滑油基材に配合し、且つ下式（１）に記載の数平均分子量が２０００より小さいコハク酸イミド化合物類を配合していることを特徴とする自動変速機用潤滑油組成物。
   

   

   （式（２）中、Ｒはアルキル基；式（３）中、Ｒはアルキル基；Ｘは水素、アルキル基又はＳＨ基）。
   Ｒ¹−Ｓｘ−Ｒ²…（４）
   （式（４）中、Ｒ¹及びＲ²は炭素数１６の炭化水素基であり、ｘは自然数である。）
   

   

   （式（１）中、Ｒ ¹ 、Ｒ ⁴ は炭化水素基、Ｒ ² 、Ｒ ³ は炭素数１〜４の炭化水素基、Ｘは上記式（３）中のＸとは関連無く独立して選択される；ｎ≧０、ｍ≧０）
2. リン酸エステル、リン酸エステルアミン塩、亜リン酸エステル、亜リン酸エステルアミン塩、リン酸、及びジチオリン酸亜鉛からなる群から選択される１以上の化合物を全体に対して０．０１質量％〜２質量％含有する請求項１に記載の自動変速機用潤滑油組成物。

Images