JP4952414B2 - 熱交換器用チューブ - Google Patents

Description

本発明は、熱交換器用チューブに関するものであり、例えば、自動車のラジエータ等への適用に有用である。

従来、チューブ内部にインナーフィンを設けた熱交換器用チューブが知られている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１に記載の熱交換器用チューブにおけるチューブは、断面が扁平形状に形成されており、チューブ短径方向において平行に対向する一対の平面部と長径方向において対向する弧状の湾曲部から構成されている。この扁平形状のチューブの長径方向における一方の湾曲部のみに、チューブの長手方向（熱交換媒体流れ方向）に連続する接合部を有しており、この接合部を形成する前にインナーフィンをチューブ内に配設している。

ところで、特許文献１に記載の熱交換器用チューブのインナーフィンは、チューブにおける一対の平面部に挟持された状態で接合されているが、インナーフィンの両端部においてはチューブの平面部および湾曲部のいずれにも接合されていない。そのため、インナーフィンを配設する際の配設位置のずれ、接合面積が小さいことによるろう付け不良などが発生する可能性がある。

また、チューブは、一枚の板状部材を接合して構成しているため、板状部材の接合面等の隙間が比較的大きな箇所では、ろう付け接合時のろう材回りが不十分となり接合不良が発生しやすいという問題がある。これにより、熱交換器からの液体漏れを引き起こす可能性がある。

本発明は、上記点に鑑み、上述の熱交換器用チューブのチューブ内部に設けられたインナーフィンの配設性を確保しつつ、熱交換器用チューブの接合部におけるろう付け性を向上させることを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、熱交換媒体が流通するとともに、熱交換媒体の流通方向と直交する流路断面が扁平形状に形成された板状部材からなる筒状部材（２０）と、筒状部材（２０）の内部に設けられ、熱交換媒体との伝熱面積を増大させるインナーフィン（２５）とがろう付けにより接合された熱交換器用チューブにおいて、筒状部材（２０）は、筒状部材（２０）の流路断面の短径方向において並行に対向する一対の平板部（２１、２２）と、筒状部材（２０）の流路断面の長径方向において筒状部材（２０）の両端部の内面側が弧状に形成された一対の弧状湾曲部（２３、２４）とを有しており、インナーフィン（２５）は、弧状湾曲部（２３、２４）の内面に対向する端部が、弧状湾曲部（２３、２４）の内周面に沿って密接するように形成されており、
筒状部材（２０）は、一対の弧状湾曲部（２３、２４）のうち少なくとも一方の弧状湾曲部（２３、２４）に板状部材相互の接合部を有し、この接合部において板状部材の一端部であって弧状に形成された第１湾曲部（２６）と、第１湾曲部（２６）の内周面に重ね合うように弧状に形成された第２湾曲部（２７）とが接合されており、
第２湾曲部（２７）における少なくとも第１湾曲部（２６）の先端部位（２６ａ）の内周面に対向する部位の外周面に、この外周面の周方向に延びる平坦部（２７ａ）が形成され、
前記平坦部（２７ａ）は湾曲面の一部を平坦にした段差のない形状で前記第２湾曲部（２７）の外周面に接続され、
第１湾曲部（２６）の先端部位（２６ａ）が平坦部（２７ａ）上に重ね合うようになっていることを特徴とする。

これにより、筒状部材（２０）内に設けられたインナーフィン（２５）は、その端部と対向する筒状部材（２０）端部を形成する弧状湾曲部（２３、２４）とが互いの反力で突っ張る構造とすることができる。その結果、インナーフィン（２５）の配置ずれを抑制でき、インナーフィン（２５）と筒状部材（２０）内面とを確実にろう付けすることができる。さらに、筒状部材（２０）の弧状湾曲部（２３、２４）とインナーフィン（２５）の両端部に反力を発生させることで、筒状部材（２０）における平板部（２１、２２）とインナーフィン（２５）の接触する面とを確実にろう付けすることができる。
これに加え、請求項１に記載の発明では、内周側の第２湾曲部（２７）における、少なくとも外周側の第１湾曲部（２６）の先端部位（２６ａ）の内周面に対向する部位の外周面に、この外周面の周方向に延びる平坦部（２７ａ）を形成し、この平坦部（２７ａ）は湾曲面の一部を平坦にした段差のない形状で第２湾曲部（２７）の外周面に接続し、外周側の第１湾曲部（２６）の先端部位（２６ａ）が、上記周方向に延びる平坦部（２７ａ）上に重ね合うようになっている。
この構成によれば、板状部材の長さ方向寸法にバラツキがあっても、外周側の第１湾曲部（２６）の先端部位（２６ａ）が、内周側の第２湾曲部（２７）の外周面に形成された周方向に延びる平坦部（２７ａ）上で移動することにより、板状部材の長さ方向寸法のバラツキを吸収できる。
ここで、請求項１に記載の発明における弧状とは、円弧状、楕円形状や曲率半径の異なる円弧を組合せて形成される形状を含むものである。

また、請求項２に記載の発明のように、請求項１に記載の熱交換器用チューブにおいて、筒状部材（２０）とインナーフィン（２５）は、１枚の板状部材により一体に形成してもよい。請求項２に記載の発明によれば、１枚の板状部材により筒状部材（２０）とインナーフィン（２５）を一体に形成する場合に、インナーフィン（２５）と筒状部材（２０）との接合部のろう付け性を向上させることができる。

また、請求項３に記載の発明のように、請求項２に記載の熱交換器用チューブにおいて、弧状湾曲部（２３、２４）と、インナーフィン（２５）における前記弧状湾曲部（２３、２４）の内周面とが密接している部位の接触角度は、１１０°以上とすることで、筒状部材（２０）とインナーフィン（２５）との間のろう付け性を安定させることができる。ここで接触角度θとは、弧状湾曲部（２３、２４）の弧中心点から弧状湾曲部（２３、２４）とインナーフィン（２５）の端部とが密接する部位の両端部に延びる方向がなす角度を示している。

また、請求項４に記載の発明のように、請求項１に記載の熱交換器用チューブにおいて、筒状部材（２０）とインナーフィン（２５）は、それぞれ異なる板状部材で構成してもよい。請求項４に記載の発明によれば、筒状部材（２０）の板厚とインナーフィン（２５）の板厚とを変更することができる。ここで筒状部材（２０）は、熱交換器用チューブの外殻をなすものであり耐圧性、強度等の理由から所定の板厚の板状部材を用いることができる。一方、インナーフィン（２５）は、熱交換性、軽量化のため筒状部材（２０）よりも板厚の薄い板状部材を用いることができる。

また、請求項５に記載の発明のように、請求項１ないし４のいずれか１つに記載の熱交換器用チューブにおいて、第１湾曲部（２６）の先端部位（２６ａ）は、先端に向かって前記板状部材の板厚さ方向の断面積が徐々に減少するように形成されている。これによると、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７とを接合する際、筒状部材（２０）の外周面にできる段差（隙間）の形成を抑制することができる。

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態について図１〜図４に基づいて説明する。本第１実施形態は、本発明に係るインナーフィンチューブ２（熱交換器用チューブ）を、車両用エンジン（内燃機関）を冷却したエンジン冷却水（熱媒体）と空気（大気）とを熱交換するラジエータ１のインナーフィンチューブ２に適用したものである。

ここで、図１は本実施形態におけるラジエータ１を示す正面図を示している。

図１における、インナーフィンチューブ２は、エンジン冷却水が流れる管である。このインナーフィンチューブ２は、空気の流通方向（紙面垂直方向）が長径方向と一致するように扁平状に形成されている。また、インナーフィンチューブ２の長手方向が水平方向に一致するように鉛直方向に複数本平行に配置されている。このインナーフィンチューブ２の構造の詳細については後述する。

インナーフィンチューブ２の空気の流通方向と平行な面における両外側面には波状に成形されたアウターフィン３が接合されている。このアウターフィン３により空気との伝熱面積を増大させてエンジン冷却水と空気との熱交換を促進している。以下、インナーフィンチューブ２およびアウターフィン３からなる熱交換部をコア部４と呼ぶ。

ヘッダタンク５は、インナーフィンチューブ２の長手方向端部（本実施形態では、左右端）にてインナーフィンチューブ２の長手方向と直交する方向（本実施形態では、鉛直方向）に延びて複数のインナーフィンチューブ２と連通している。

このヘッダタンク５は、インナーフィンチューブ２が挿入接合されたコアプレート５ａと、コアプレート５ａとともにタンク内空間を構成するタンク本体５ｂとを有して構成されている。なお、本実施形態では、コアプレート５ａは金属（例えば、アルミニウム合金）製であり、タンク本体５ｂは樹脂製である。

また、コア部４の両端部には、インナーフィンチューブ２の長手方向と略平行に延びてコア部４を補強するインサート６が設けられている。

次に、本実施形態のインナーフィンチューブ２の構造の詳細について図２に基づいて説明する。図２（ａ）は、インナーフィンチューブ２の冷却水流通方向と直交する断面の断面図を示している。図２（ｂ）は、図２（ａ）に示すＡ部における部分拡大断面図である。

図２に示すように、インナーフィンチューブ２には、インナーフィンチューブ２の外殻を構成しエンジン冷却水流れ方向に直交する断面が扁平形状に形成された筒状部材２０と、筒状部材２０内に設けられエンジン冷却水との伝熱面積を増大させるインナーフィン２５から構成されている。

扁平形状に形成された筒状部材２０は、短径方向において平行に対向する第１平板部２１および第２平板部２２と、長径方向においてそれぞれ外側に突出し円弧状に形成された第１円弧状湾曲部２３および第２円弧状湾曲部２４から構成されている。

また、インナーフィン２５の両端部は、筒状部材２０内部において両端部第１、第２円弧状湾曲部２３、２４の内周面に沿って密接するように形成されている。具体的には、インナーフィン２５の両端部は、第１、第２円弧状湾曲部２３、２４の同心円状に湾曲して形成されている。また、インナーフィン２５の両端部を除く部位は波状に形成され、インナーフィン２５の山部が第１、第２平板部２１、２２と接するように形成されている。

筒状部材２０は、筒状部材２０の長径方向における一端側の第１円弧状湾曲部２３において、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７とを重ねた状態でろう付け接合して形成されている。

本実施形態における筒状部材２０とインナーフィン２５は、一枚の板状部材からなり、筒状部材２０の第１湾曲部２６と接合される第２湾曲部２７は、インナーフィン２５の一端部を兼ねている。

その結果、本実施形態では、インナーフィン２５の一端部は、第１円弧状湾曲部２３における第１湾曲部２６と密接することとなる。ここで、板状部材として例えばアルミニウム合金を用いることができる。

インナーフィン２５の筒状部材２０長径方向の長さは、筒状部材２０内の長径方向の長さと同等、若しくは所定寸法以上の長さとなっており、筒状部材２０の第１、第２円弧状湾曲部２３、２４とインナーフィン２５の両端部は、密接してろう付けされる。

ここで、所定寸法とは、インナーフィン２５の端部が、第１円弧状湾曲部２３および第２円弧状湾曲部２４と突っ張る（密接する）際に発生する反力より、インナーフィン２５が弾性変形する範囲の寸法を示している。

また、インナーフィン２５の筒状部材２０短径方向の長さは、第１平板部２１と第２平板部２２間の長さと同等となるように形成されている。

上述のようにインナーフィン２５の端部が、第１円弧状湾曲部２３および第２円弧状湾曲部２４と突っ張る（密接する）構成としているため、図３に示すようにインナーフィン２５における第１、第２平板部２１、２２と対向する山部２５ａにおいて、突っ張りにより発生する反力Ｐにより、第１円弧状湾曲部２３側の第１平板部２１を外側に向けて押す外力Ｆが発生する。

この外力Ｆは、第１円弧状湾曲部２３における第１湾曲部２６とインナーフィン２５の端部である第２湾曲部２７とを押し開く力として作用する。そのため、筒状部材２０とインナーフィン２５との間のろう付け性が不安定となる可能性がある。

そこで、本実施形態では、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７との接触部の接触角度θを変化させた場合の筒状部材２０とインナーフィン２５との間のろう付け性についての評価を行なった。ここで、接触角度θは第１円弧状湾曲部２３の円弧中心から第１湾曲部２６とインナーフィン２５の端部（本実施形態では第２湾曲部２７）とが密接する部位の両端部に延びる方向がなす角度を示している。

このろう付け性の評価について図４に基づいて説明する。図４は、外力Ｆの比率と接触角度θとの関係を示している。

図４における縦軸は、θ＝１８０°における外力Ｆの平均を１とした場合の各接触角度θにおける外力Ｆの比率を示しており、横軸は接触角度θを示している。なお、本実施形態における接触角度θは、第１円弧状湾曲部２３の円弧中心から第１平板部２１に対して直行する方向をθ＝０°とし、第1湾曲部２６とインナーフィン２５端部（第２湾曲部２７）の接触角度を示している。

この図４では、接触角度を２０°〜１８０°まで変化させた際の外力Ｆの比率を測定している。なお、測定は８回行なっており、図４における黒丸は、８回の測定の平均値を示しており、上方向の矢印は最大値、下方向の矢印は最小値を示している。

図４に示すように、外力Ｆの比率は、接触角度θ＝２０°〜６０°では比較的高い値（接触角度θ＝１８０°における外力Ｆの約５倍）を示しており、接触角度θが９０°を超えると外力Ｆの比率の平均値は減少するが、接触角度θ＝９０°では外力Ｆの比率の最大値と最小値でのバラツキが大きい。そのため、筒状部材２０とインナーフィン２５との間のろう付け性が不安定となる可能性がある。

一方、接触角度θが１１０°以上では、比較的低い値（接触角度θ＝１８０°における外力Ｆと同程度）を示しており、外力Ｆの比率の最大値と最小値でのバラツキも小さく収束している。

このため、第１円弧状湾曲部２３における第１湾曲部２６と第２湾曲部２７との接触部における接触角度を１１０°以上になるように第１湾曲部２６を形成することで、外力Ｆを比較的小さい値とすることができる。

したがって、第１湾曲部２６を、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７との接触している部位の接触角度を１１０°以上となるように形成することで、筒状部材２０とインナーフィン２５との間のろう付け性を安定させることができる。

ところで、本実施形態の第１円弧状湾曲部２３における第１湾曲部２６の先端側部位（板状部材の一端部位）の外側面には、板厚方向の断面が先端方向に向かって徐々に減少するように傾斜部２６ａが形成されている。また、第２湾曲部２７における第１湾曲部２６の傾斜部２６ａに対向する部位は、板厚方向の断面が所定区間において平坦状となるように平坦部２７ａが形成されている。

この第１湾曲部２６の傾斜部２６ａと第２湾曲部２７の平坦部２７ａは、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７とを重ね合わせる際に発生する筒状部材２０外周面の段差（隙間）の形成を抑制している。

ここで、第２湾曲部２７の平坦部２７ａが形成された所定区間は、筒状部材２０を成形する際の板状部材の寸法バラツキを考慮して形成される区間であって、少なくとも第１湾曲部２６の傾斜部２６ａと接合される区間に形成されている。

以上説明したように、筒状部材２０内に形成されたインナーフィン２５は、インナーフィン２５の両端部と対向する第１、第２円弧状湾曲部２３、２４とが互いの反力で突っ張る構造とすることができる。これにより、インナーフィン２５の両端部は、第１、第２円弧状湾曲部２３、２４に沿って密接させることができ、インナーフィン２５の両端部と第１、第２円弧状湾曲部２３、２４のろう付けによる接合のろう付け性を向上させることができる。

ここで、インナーフィン２５の端部と筒状部材２０端部とが突っ張る構造となるため、第１平板部２１と第２平板部２２とは、互いに近づく方向に力が発生し、平板部２１、２２に対向するインナーフィン２５の山部とを密接させることができる。そのため、平板部２１、２２と平板部２１、２２に対向するインナーフィン２５の接合のろう付け性を向上させることができる。

さらに、筒状部材２０とインナーフィン２５を一枚の板状部材で形成することで、インナーフィン２５と筒状部材２０との接合部の接合箇所を減少させることができる。この場合には、第１湾曲部２６を、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７（インナーフィン２５の一端部）との接触している部位の接触角度を１１０度以上となるように形成することで、筒状部材２０とインナーフィン２５の山部との間のろう付け性を安定させることができる。

さらにまた、筒状部材２０の第１湾曲部２６の傾斜面２６ａおよび第２湾曲部２７の平坦部２７ａを設けることで、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７とを重ね合わせにより発生する段差（隙間）の形成を抑制することができる。

これは、筒状部材２０の長手方向端部をタンク５のコアプレート５ａの挿入部に挿入して接合する際に、第１湾曲部２６の先端位置が塑性変形して伸ばされ、筒状部材２０の長手方向端部とコアプレート５ａの挿入部との隙間を微小化することができるためである。その結果、ラジエータ１（熱交換器）の接合部のろう付け性を向上させることができる。

したがって、本実施形態におけるインナーフィンチューブ２は、筒状部材２０内部に設けられたインナーフィン２５の配設性を確保しつつ、インナーフィンチューブ２の接合部におけるろう付け性を向上させることができる。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図５に基づいて説明する。本第２実施形態では、上記第１実施形態と異なる部分についてのみ説明する。図５は、本実施形態に係るインナーフィンチューブ２の冷却水流通方向と直交する断面の断面図を示している。

上記第１実施形態では、インナーフィンチューブ２は、１枚の板状部材で形成されている。本実施形態では、インナーフィンチューブ２における筒状部材２０とインナーフィン２５は、それぞれ１枚の板状部材で形成され、筒状部材２０内部にインナーフィン２５を配置することでインナーフィンチューブ２を構成している。

筒状部材２０とインナーフィン２５をそれぞれ１枚の板状部材で形成する場合、インナーフィン２５の板状部材を筒状部材２０の板状部材よりも板厚を薄くすることができる。これにより、インナーフィンチューブ２の重量や内部流体抵抗を抑制しつつ、内部表面積を増大することができる。

図５に示すように、本実施形態のインナーフィンチューブ２は、インナーフィン２５の端部が、第１湾曲部２６、第２湾曲部２７と密接する構成となっている。

そのため、インナーフィン２５の一端部は、第１湾曲部２６、第２湾曲部２７を接合する際に、第１湾曲部２６、第２湾曲部２７に挟持される。

これにより、インナーフィン２５端部と対向する第１円弧状湾曲部２３（第１湾曲部２６）、第２円弧状湾曲部２４とが互いの反力で突っ張る構造とすることができる。さらに、インナーフィン２５の一端部が第１湾曲部２６、第２湾曲部２７に挟持されるため、インナーフィン２５の一端部と筒状部材２０内周面の接合におけるろう付け性を向上させることができる。

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について図６に基づいて説明する。本第３実施形態では、上記第２実施形態と異なる部分についてのみ説明する。図６は、本実施形態に係るインナーフィンチューブ２の冷却水流通方向と直交する断面の断面図を示している。

上記第２実施形態のインナーフィンチューブ２では、インナーフィン２５の端部が、第１湾曲部２６、第２湾曲部２７と密接する構成となっている。

本実施形態のインナーフィンチューブ２では、筒状部材２０の第１円弧状湾曲部２３を形成する第１湾曲部２６、第２湾曲部２７が接合された後にインナーフィン２５を挿入するため、図４に示すようにインナーフィン２５の端部は、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７とから構成される第１円弧状湾曲部２３の内周面と密接する構成となっている。

これによっても、インナーフィン２５端部と対向する第１円弧状湾曲部２３、第２円弧状湾曲部２４とが互いの反力で突っ張る構造とすることができる。従って、インナーフィン２５の一端部と筒状部材２０内周面の接合部におけるろう付け性を向上させることができる。

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について図７に基づいて説明する。本第４実施形態では、上記第３実施形態と異なる部分についてのみ説明する。図７は、本実施形態に係るインナーフィンチューブ２の冷却水流通方向と直交する断面の断面図を示している。

上記第３実施形態のインナーフィンチューブ２では、筒状部材２０における第１円弧状湾曲部２３の内周および外周面は略円弧状になるように、第１湾曲部２６と第２湾曲部２７とが重ね合うように形成されている。

本実施形態では、図７に示すように筒状部材２０の第１湾曲部２６、第２湾曲部２７の先端部は、それぞれ筒状部材２０長径方向外部に向かって折り曲げた曲げ部２８を有している。

そして第１湾曲部２６、第２湾曲部２７のそれぞれの曲げ部２８同士を接合することで、第１円弧状湾曲部２３の内周面が円弧状となるように形成している。ここで、第１円弧状湾曲部２３内周を半分に分けた際の第１平板部２１側が第１湾曲部２６を構成し、第２平板部２２側が第２湾曲部２７を構成している。

ただし、筒状部材２０の第１円弧状湾曲部２３の外側に曲げ部２８を形成するため、タンク５のコアプレート５ａに本実施形態の筒状部材２０の外周形状に合わせた接合部を形成する必要がある。

これにより、インナーフィン２５の端部と対向する第１円弧状湾曲部２３、第２円弧状湾曲部２４の内周面とが互いの反力で突っ張る構造とすることができる。従って、インナーフィン２５の一端部と筒状部材２０内周面の接合部のろう付け性を向上させることができる。

（他の実施形態）
（１）上記各実施形態では、本発明に係る熱交換器をラジエータに適用した例について説明したが、これに限らず、ヒータコアユニット、エバポレータ等の各種の熱交換器に適用してもよい。この場合、熱交換媒体としては、エンジン冷却水以外のものを用いてもよい。

（２）また、上記第２〜第４実施形態では、１枚の板状部材で形成される筒状部材２０は、第１円弧状湾曲部２３で接合しているが、これに限られない。例えば、筒状部材２０を２枚の板状部材で構成し、第１、第２円弧状湾曲部２３、２４において２枚の板状部材を接合してもよい。

（３）また、上記各実施形態では、筒状部材２０の長径方向に第１、第２円弧状湾曲部２３、２４が円弧状に形成されているが、円弧状に限られず、例えば曲率半径の異なる円を組み合わせた形状等であってもよい。

（４）また、上記第１実施形態では、第１湾曲部２６の先端部位（板状部材の一端部）が、断面が先端方向に向かって徐々に減少するように板状部材に傾斜部２６ａが形成されているが、これに限られない。

例えば、図８に示すように、傾斜部２６ａは両テーパ状（板状部材の両面に傾斜面が設けられた状態）に形成されていてもよい。この場合、第１湾曲部２６の先端部位の板厚方向の断面は、先端に向かってテーパ状に細くなった台形形状（図８（ａ）に示す形状）であってもよいし、先端に向かってテーパ状に細くなった三角形状（図８（ｂ）に示す形状）であってもよい。さらに、傾斜部２６ａは、片面側若しくは両面側が先端に向かって板厚方向の断面積が減少するように円弧状に形成されていてもよい（図８（ｃ）〜（ｅ）に示す形状）。

本発明の第１実施形態におけるラジエータを示す正面図である。 本発明の第１実施形態のインナーフィンチューブにおける冷却水流通方向と直交する断面の断面図である。 本発明の第１実施形態のインナーフィンチューブにおける冷却水流通方向と直交する断面の部分断面図である。 第１実施形態における外力Ｆの比率と接触角度との関係を示す実験データのグラフである。 本発明の第２実施形態のインナーフィンチューブにおける冷却水流通方向と直交する断面の断面図である。 本発明の第３実施形態のインナーフィンチューブにおける冷却水流通方向と直交する断面の断面図である。 本発明の第４実施形態のインナーフィンチューブにおける冷却水流通方向と直交する断面の断面図である。 筒状部材の第１弧状湾曲部付近を示す拡大横断面図である。

符号の説明

１…ラジエータ（熱交換器）、２…インナーフィンチューブ（熱交換器用チューブ）、２０…筒状部材、２１…第１平板部、２２…第２平板部、２３…第１円弧状湾曲部、２４…第２円弧状湾曲部、２５…インナーフィン、２６…第１湾曲部、２６ａ…傾斜部、２７…第２湾曲部、２７ａ…平坦部。

Claims (5)

1. 熱交換媒体が流通するとともに、熱交換媒体の流通方向と直交する流路断面が扁平形状に形成された板状部材からなる筒状部材（２０）と、
   前記筒状部材（２０）の内部に設けられ、熱交換媒体との伝熱面積を増大させるインナーフィン（２５）とがろう付けにより接合された熱交換器用チューブにおいて、
   前記筒状部材（２０）は、前記筒状部材（２０）の前記流路断面の短径方向において平行に対向する一対の平板部（２１、２２）と、前記筒状部材（２０）の前記流路断面の長径方向において前記筒状部材（２０）の両端部の内面側が弧状に形成された一対の弧状湾曲部（２３、２４）とを有しており、
   前記インナーフィン（２５）は、前記弧状湾曲部（２３、２４）の内面に対向する端部が、前記弧状湾曲部（２３、２４）の内周面に沿って密接するように形成されており、
   前記筒状部材（２０）は、前記一対の弧状湾曲部（２３、２４）のうち少なくとも一方の前記弧状湾曲部（２３、２４）に前記板状部材相互の接合部を有し、前記接合部において前記板状部材の一端部であって弧状に形成された第１湾曲部（２６）と、前記第１湾曲部（２６）の内周面に重ね合うように弧状に形成された第２湾曲部（２７）とが接合されており、
   前記第２湾曲部（２７）における少なくとも前記第１湾曲部（２６）の先端部位（２６ａ）の内周面に対向する部位の外周面に、この外周面の周方向に延びる平坦部（２７ａ）が形成され、
   前記平坦部（２７ａ）は湾曲面の一部を平坦にした段差のない形状で前記第２湾曲部（２７）の外周面に接続され、
   前記第１湾曲部（２６）の前記先端部位（２６ａ）が前記平坦部（２７ａ）上に重ね合うようになっていることを特徴とする熱交換器用チューブ。
2. 前記筒状部材（２０）と前記インナーフィン（２５）は、１枚の板状部材により一体に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器用チューブ。
3. 前記弧状湾曲部（２３、２４）と、前記インナーフィン（２５）における前記弧状湾曲部（２３、２４）の内周面とが密接している部位の接触角度は、１１０°以上であることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器用チューブ。
4. 前記筒状部材（２０）と前記インナーフィン（２５）は、それぞれ異なる板状部材で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器用チューブ。
5. 前記第１湾曲部（２６）の前記先端部位（２６ａ）は、先端に向かって前記板状部材の板厚さ方向の断面積が徐々に減少するように形成されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の熱交換器用チューブ。

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