JP4910783B2 - 製鉄ダスト含有スラリーの遠心分離方法 - Google Patents
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Description
上記式において、πは円周率、ωは回転角速度、Leはフィードポイントからフロントハブまでの距離(スラリー入口から分離液出口までの距離)、Rは遠心分離機の回転筒内径、rは回転軸から液面までの距離、gは重力の加速度を表わす。
スラリー濃度が3〜9重量%のスラリーを700L/hr又は900L/hrで供給し、遠心力を100G,150G又は200Gとして遠心分離を行い、亜鉛除去率を測定した。遠心力100G、供給量700L/hrのときΣあたりの供給量は189×10-4/cm2hr、遠心力100G、供給量900L/hrのときΣあたりの供給量は243×10-4/cm2hrとなる。なお、Σ値は遠心力に比例する。
スラリーとして、濃度3.0重量%、4.1重量%、4.7重量%、7.0重量%、10.5重量%、12.5重量%、の6種類のものを用いた。各スラリーの供給量を500〜1500L/hrの範囲(Σあたりの供給量で135×10−4L/cm2hr〜405×10−4L/cm2hr)で変化させ、ケーキの固形物濃度を測定した。結果を第2図に示す。
上記(2)の試験において、測定した各供給液条件における供給量と固形物回収率の関係を第3図に示す。いずれの供給液条件でも供給量を多くすると固形物回収率は低下している。これは、供給量を多くすると液の機内での滞留時間が短くなり、固形物が沈降せずに分離液側に流出するためである。第3図より、固形物回収率70%以上を得るためには、供給量はΣあたりの供給量で400×10−4L/cm2hr以下(流量として約1500L/hr以下)が好ましいことが認められる。
スラリーとして、濃度3.0重量%、4.1重量%、4.7重量%、7.0重量%、10.5重量%、12.5重量%、の6種類のものを用いた上記(2)の試験において、各供給液条件における供給量と亜鉛除去率の関係を第4図に示す。いずれの供給条件でも供給量を多くすると亜鉛除去率は上昇傾向を示す。これは、供給量を多くすると液の滞留時間が短くなるために、亜鉛分が沈降せずに分離液側に流出するためである。供給量がΣあたりの供給量で200×10−4L/cm2hr以上で全ての供給液条件で亜鉛除去率は80%以上となった。第4図より、供給量はΣあたりの供給量で260×10−4L/cm2hr以上がさらに好ましいことが認められる。
上記(2)に示した各スラリーをΣあたりの供給量で200×10−4L/cm2hr以上としたとき供給液濃度と亜鉛除去率の関係を第5図に示す。第5図の通り、供給液濃度を高くすると亜鉛除去率は低下傾向を示す。これは、濃度が高いと供給液の固形物の分散が不十分となり、亜鉛分が鉄分と共に沈降するためであると考えられる。
第5図より、75%以上の亜鉛除去率を得るためには、スラリー濃度18重量%以下が好ましいことが認められる。
(i) 遠心力は低い方が亜鉛除去率は高くなる。最も適正な遠心力は約100Gである。
(ii) 供給量を多くするとケーキの固形物濃度、亜鉛除去率は共に上昇傾向を示し、SS回収率は低下傾向を示す。
(iii) 供給液濃度を高くすると亜鉛除去率は低下傾向を示す。
高炉ダストとして、組成が酸化鉄(Fe2O3とFeOの合量)31〜38重量%、酸化亜鉛2.7〜4重量%、炭素37〜44重量%のダストを含んだスラリーを遠心分離機(巴工業株式会社製のデカンタ型遠心分離機PTM470)で処理した。
遠心力:100G(ω:590rpm)
スラリー濃度:7〜18
Σあたりの供給量:200×10−4L/cm2hr〜240×10−4L/cm2h
r(16.7〜20m3/hr)
処理の結果、酸化鉄の回収率は100%であり、亜鉛除去率は84.5%であった。
Claims (2)
- 亜鉛と鉄とを含んだ製鉄ダストのスラリーを遠心分離機で遠心分離する製鉄ダストの遠心分離方法において、
遠心分離機の遠心力を80〜150Gとし、
スラリー濃度を3〜18重量%とし、遠心分離機の遠心沈降面積あたりのスラリー供給量を200×10 −4 〜400×10 −4 L/cm 2 hrとすることを特徴とする製鉄ダスト含有スラリーの遠心分離方法。 - 請求項1において、遠心分離機はデカンタ型遠心分離機であることを特徴とする製鉄ダスト含有スラリーの遠心分離方法。
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