JP4820623B2 - 発泡性ポリ乳酸系樹脂の製造方法 - Google Patents
発泡性ポリ乳酸系樹脂の製造方法 Download PDFInfo
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予備発泡粒子の嵩密度(g/cm3 )
=〔試料を入れたメスシリンダーの質量(g)−メスシリンダーの質量(g)〕
/メスシリンダーの容量(cm3)
予備発泡シートの嵩密度(g/cm3 )=試験片の重量W2 /試験片の体積V2
平均弦長(t)=60/(気泡数×写真の倍率)・・・式1
気泡径D=t/0.616・・・式2
結晶性ポリ乳酸系樹脂(ユニチカ社製 商品名「TERRAMAC TE−6100」、貯蔵弾性率曲線と損失弾性率曲線との交点Aにおける温度T:140.3℃、交点Aにおける貯蔵弾性率(損失弾性率):5.37×104 Pa、重量平均分子量:171000、分子量分布(重量平均分子量/数平均分子量):4.05、融点:167.8℃)を押出機に供給して230℃にて溶融混練し、ストランド状に押出した。このストランドを所定長さ毎に切断して円柱状とし、1個当たり5mgの重量を有するポリ乳酸系樹脂粒子を製造した。なお、図1に、ポリ乳酸系樹脂の動的粘弾性測定にて得られた、貯蔵弾性率曲線及び損失弾性率曲線を示した。
結晶性ポリ乳酸系樹脂(ユニチカ社製 商品名「TERRAMAC TE−6100」、貯蔵弾性率曲線と損失弾性率曲線との交点Aにおける温度T:140.3℃、交点Aにおける貯蔵弾性率(損失弾性率):5.37×104 Pa、重量平均分子量:171000、分子量分布(重量平均分子量/数平均分子量):4.05、融点:167.8℃)を押出機に供給して230℃にて溶融混練し、190℃に保持されたTダイから厚さ1mmのポリ乳酸系樹脂シートを押出した。このポリ乳酸系樹脂シートを切断機を用いて直方体形状に切断して、1個当たり10mgの重量を有するポリ乳酸系樹脂粒子を製造した。このポリ乳酸系樹脂粒子を用いて実施例1と同様にしてポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得た。
結晶性ポリ乳酸系樹脂(ユニチカ社製 商品名「TERRAMAC TE−6100」、貯蔵弾性率曲線と損失弾性率曲線との交点Aにおける温度T:140.3℃、交点Aにおける貯蔵弾性率(損失弾性率):5.37×104 Pa、重量平均分子量:171000、分子量分布(重量平均分子量/数平均分子量):4.05、融点:167.8℃)を押出機に供給して230℃にて溶融混練して、190℃に保持されたサーキュラダイから厚さ0.5mmの円筒状体を押出した。そして、この円筒状体をその押出方向に連続的に内外周面間に亘って切断して切り開いて展開し、長尺状のポリ乳酸系樹脂シートを得た。この長尺状のポリ乳酸系樹脂シートから一辺が200mmの平面正方形状のポリ乳酸系樹脂シートを切り出した。
ポリ乳酸系樹脂粒子に二酸化炭素をゲージ圧で3.0MPaの圧力にて気相含浸したこと以外は実施例1と同様にしてポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得た。
ポリ乳酸系樹脂として、ユニチカ社から商品名「TERRAMAC HV−6200」で市販されている結晶性ポリ乳酸系樹脂(貯蔵弾性率曲線と損失弾性率曲線との交点Aにおける温度T:139.5℃、交点Aにおける貯蔵弾性率(損失弾性率):4.27×104 Pa、167.4℃、重量平均分子量:172000、分子量分布(重量平均分子量/数平均分子量):3.90、融点:167.4℃)を用いたこと以外は実施例1と同様にしてポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得た。
ポリ乳酸系樹脂として、ユニチカ社から商品名「TERRAMAC TE−4000」で市販されている結晶性ポリ乳酸系樹脂(貯蔵弾性率曲線と損失弾性率曲線との交点Aにおける温度T:105.0℃、交点Aにおける貯蔵弾性率(損失弾性率):1.17×105 Pa、融点:170.3℃)を用いたこと以外は実施例1と同様にしてポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得た。なお、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の予備発泡時に収縮が発生した。
ポリ乳酸系樹脂として、島津製作所社から商品名「LACTY 9010」で市販されている結晶性ポリ乳酸系樹脂(貯蔵弾性率曲線と損失弾性率曲線との交点Aにおける温度T:101.7℃、交点Aにおける貯蔵弾性率(損失弾性率):1.06×105 Pa、融点:142.4℃)を用いたこと以外は実施例1と同様にしてポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得た。
ポリ乳酸系樹脂粒子に二酸化炭素をゲージ圧で1.0MPaの圧力にて気相含浸したこと以外は実施例1と同様にしてポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得ようとしたが、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子が発泡せず、ポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得ることができなかった。
ポリ乳酸系樹脂粒子に二酸化炭素をゲージ圧で4.0MPaの圧力にて気相含浸したこと以外は実施例1と同様にしてポリ乳酸系樹脂発泡成形品を得ようとしたが、ポリ乳酸系樹脂粒子への二酸化炭素の気相含浸時に、ポリ乳酸系樹脂粒子同士の合着が生じ、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子を得ることができなかった。
得られた予備発泡粒子及び予備発泡シートの外観を目視観察し、下記基準に基づいて判断した。
○・・・予備発泡粒子及び予備発泡シートに収縮は発生していなかった。
△・・・予備発泡粒子及び予備発泡シートにやや収縮が発生していた。
×・・・予備発泡粒子及び予備発泡シートの収縮が著しかった。
得られたポリ乳酸系樹脂発泡成形品の外観を目視観察し、下記基準に基づいて判断した。
○・・・ポリ乳酸系樹脂発泡成形品に収縮は発生していなかった。
△・・・ポリ乳酸系樹脂発泡成形品にやや収縮が発生していた。
×・・・ポリ乳酸系樹脂発泡成形品の収縮が著しかった。
ポリ乳酸系樹脂発泡成形品の加熱寸法変化率は、JIS K6767:1999「発泡プラスチック−ポリエチレン−試験方法」のB法に準拠して測定されたものをいう。具体的には、ポリ乳酸系樹脂発泡成形品を製造直後に50℃の雰囲気下にて6時間に亘って放置して養生した。
Claims (3)
- 重量平均分子量が160000〜250000であり、動的粘弾性測定にて得られた、貯蔵弾性率曲線と損失弾性率曲線との交点Aにおける温度Tが120〜150℃であり且つ上記交点Aにおける貯蔵弾性率が1.0×103〜1.0×105Paであるポリ乳酸系樹脂に無機ガスを1.4〜3.5MPaの圧力で気相含浸させることを特徴とする発泡性ポリ乳酸系樹脂の製造方法。
- 無機ガスが二酸化炭素であることを特徴とする請求項1に記載の発泡性ポリ乳酸系樹脂の製造方法。
- ポリ乳酸系樹脂に無機ガスを3〜60℃にて気相含浸させることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の発泡性ポリ乳酸系樹脂の製造方法。
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