JP4798142B2

JP4798142B2 - 圧縮機

Info

Publication number: JP4798142B2
Application number: JP2008011353A
Authority: JP
Inventors: 恭弘沖; 重樹岩波; 実昌河鰭
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2008-01-22
Filing date: 2008-01-22
Publication date: 2011-10-19
Anticipated expiration: 2028-01-22
Also published as: JP2009174337A

Description

本発明は、固定部に対する可動部の変位によって冷媒を圧縮する圧縮機に関する。

一般に、この種の電動圧縮機としては例えばスクロール圧縮機が知られている。このスクロール圧縮機は、冷媒の中に潤滑油を混入しておいて、圧縮された冷媒が吐出室に一時滞留する際に、冷媒から潤滑油を分離するとともに、分離した潤滑油をスクロール等の摺動部や旋回スクロールのスラスト力を受けるための背圧室等に供給している。この潤滑油の供給ルートは、特許文献１に記載されているように、高圧の貯油室から固定スクロール部および可動スクロール部を軸方向に貫通して形成されており、可動スクロールが固定スクロールに対して旋回運動することによって、固定スクロール側の給油通路と可動スクロール側の給油通路が一致したときのみ、間欠的に連通して潤滑油を供給し、両者がずれているときは給油が遮断されるようになっている。

ここで、固定スクロールと可動スクロールとの間には、焼き付き防止のための僅かな間隙が形成されている。このため、固定スクロール側の給油通路からの潤滑油が、上記間隙に漏れ出し可動スクロール側に十分供給されなくなるという問題があった。

本出願人は、かかる課題を解決するため特願２００７−３３５０５号（特開２００８−１９６４１５号公報）を出願し、固定スクロールの給油通路内に、可動スクロールに向かって離接移動可能な筒状の給油通路部材を挿入している。このようにすることによって、この給油通路部材に加わる背圧を利用して、給油通路部材の可動スクロール側端面を可動スクロールの摺動面に押し当て、この部分からの潤滑油漏れを防止している。

しかしながら、このような機構にあっては、運転条件によっては、給油通路部材の可動スクロール摺動面への面圧が強くなり過ぎ、可動スクロール側や給油通路部材側の摺動面に磨耗が発生したり磨耗粉が発生する可能性があり、また給湯量の変化や漏れが生ずるおそれがあるという問題点があった。

特開２００５−２０１１７３号公報

本発明は、上記問題を解決することをその課題とし、相手側スクロールに対する給油通路部材の面圧を適正な範囲に抑え、潤滑油漏れを防ぐとともに摺動面の磨耗を防止しうる圧縮機を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明は、冷媒吸入口（１３）および冷媒吐出口（２２）を有するハウジング（１）と、ハウジング（１）内に収納され、固定部（２４）とこの固定部（２４）に対して変位可能に配設された可動部（１７）と、を有する圧縮機構（４）であって、可動部（１７）の変位により冷媒吸入口（１３）から低圧冷媒を吸入し、圧縮した高圧冷媒を冷媒吐出口（２２）から吐出する圧縮機構（４）と、圧縮機構（４）により圧縮された冷媒から潤滑油を分離する分離部（２１ｂ）と、固定部（２４）および可動部（１７）にそれぞれ設けられ、分離部（２１ｂ）からの潤滑油を低圧冷媒と高圧冷媒との圧力差によって前記ハウジング（１）内の摺動部に導く導入路（３１，５０）と、固定部（２４）および可動部（１７）のうち高圧側の部材の導入路（３１）の低圧側に前記導入路に沿う方向に移動可能に収納されかつ給油穴（６７）を有する給油通路部材（６１）であって、圧縮機構（４）からの高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差により、固定部（２４）および可動部（１７）のうち低圧側の部材に押圧される給油通路部材（６１）と、を備え、給油通路部材（６１）の給油穴（６７）と低圧側の導入路（５０）が連通状態にあるときには、高圧側の導入路（３１）内の潤滑油が前記給油通路部材（６１）の給油穴（６７）通して低圧側の導入路（５０）に供給され、非連通であるときには、給油穴（６７）が低圧側の部材に当接して閉じられる圧縮機（１００）において、給油通路部材（６１）のうち、低圧側の部材に当接して摺動する低圧側摺動面（６９）の面積が、高圧冷媒が作用する高圧側受圧面（６８）の面積より大きい手段を採用する。

この手段によると、高圧側受圧面（６８）に加わる高圧側圧力が大きくなる運転条件であっても、高圧側受圧面（６８）の面積より低圧側摺動面（６９）の面積を大きく形成しているから、低圧側摺動面（６９）に加わる圧力を低減することができ、給油通路部材（６１）の低圧側摺動面（６９）や低圧側の部材の対向面（１７ｄ）の磨耗を防止することができる。

また、上記課題を解決するため、可動部（１７）の固定部（２４）に対する変位は、固定部（２４）に対する旋回運動である手段を採用することができ、例えばスクロール型圧縮機を採用することができる。スクロール型圧縮機の旋回半径は比較的小さいため、流量の調整を比較的コンパクトな機構で実現することができる。

また、上記課題を解決するため、給油通路部材（６１）は、大径部（６６）と小径部（６５）とこれら大径部（６６）と小径部（６５）との間に形成された段差面（６１ａ）とを有し、大径部（６６）側の端部に低圧側摺動面（６９）が形成され、小径部（６５）側の端部に高圧側受圧面が形成されている手段を採用することができる。したがって、小径の高圧側受圧面で受けた力を大径の低圧側摺動面で支持することにより、低圧側摺動面の面圧を所定の範囲に抑えることができる。

上記課題を解決するため、円筒形の給油通路部材（６１）において、高圧側受圧面（６８）の径をＤ_１、低圧側摺動面（６９）の径をＤ_２、給油穴（６７）の径をＤ_３、高圧側受圧面（６８）に加わる高圧冷媒の圧力をＰｄ、低圧側摺動面（６９）と低圧側の部材との間の微小オイル洩れにより低圧側摺動面（６９）に加わる圧力をＰｒ、固定部（２４）と可動部（１７）との間に介在する低圧冷媒の圧力をＰｓ、Ｐｄで示す圧力により給油通路部材（６１）に軸方向に加わる力をＦ_１、Ｐｒで示す圧力により給油通路部材（６１）に加わる力をＦ_２、Ｐｓによって示す圧力によって給油通路部材（６１）の段差面（６１ａ）に加わる軸方向の力をＦ_３、給湯通路部材（６１）に軸方向に最終的に加わる力をＦ、給油通路部材（６１）の軸心からの距離をｒとすると、

である手段を採用することができる。このため、低圧側摺動面（６９）と可動部（１７）との間に僅かに潤滑油が侵入しても、この潤滑油の圧力による力が給油通路部材（６１）を可動部（１７）に押し付ける力より大きくなることを防止することができ、したがって、低圧側摺動面（６９）と可動部（１７）との間に隙間が発生することを防ぐことができ、潤滑油の漏洩を防止することができる。

上記課題を解決するため、給油通路部材（６１）の低圧側摺動面（６９）の直径が、可動部（１７）の前記固定部（２４）に対する旋回運動の旋回直径より小さい手段を採用することができる。したがって、可動部（１７）が固定部（２４）に対して旋回している間、摺動面（６９）に常に接触している可動部（１７）の部分をなくすことができる。これによって、可動部（１７）と固定部（２４）との摺動部分のオイルの供給性や異物の排出性を向上させることができるとともに、耐摩耗性も向上させることができる。

上記課題を解決するため、圧縮機（１００）は、スクロール型圧縮機である手段を採用することができ、また、固定部側導入路（３１）は固定スクロール基板部（２４ａ）に設けられ、可動部側導入路（５０）は可動スクロール基板部（１７ａ）に設けられている手段を採用することができる。したがって、スクロール圧縮機において、高圧側の潤滑油を低圧側の可動スクロールの摺動部分に十分に供給することができる。そして、本手段は、高圧ゆえに摺動部分に高荷重が加わる二酸化炭素冷媒を使用する圧縮機においてその効果を発揮をすることができる。

なお、上記各手段に付した括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

図１は、本発明のスクロール圧縮機１００の内部構造を示す断面図であり、図２は図１中Ａ部分の拡大図である。

図１に示すように、このスクロール圧縮機１００は、略水平に配置される横置き型圧縮機であって、金属製で両端が閉鎖された略円筒状のハウジング１を備える。このハウジング１は、筒状のハウジング本体１ａと、このハウジング本体１ａの軸方向一端側開口部（図中左側開口部）にはめ込まれた蓋部１ｂと、軸方向他端側開口部（図中右側開口部）にはめ込まれた蓋部１ｃとを有している。

ハウジング１内にはモータ部３が配置されており、モータ部３はロータ９およびステータ１１を備える。ロータ９は、磁石からなる円筒部材であり、ロータ９の中空部には、駆動軸１０が圧入固定されている。ステータ１１は、ハウジング１内に支持され、ステータコア（磁性体からなる）に対してステータコイル１１ａが回巻きされて構成されている。ステータ１１は、ロータ９に回転磁界を与えてロータ９を回転させる。

駆動軸１０は、金属製からなるもので水平方向に配置されている。駆動軸１０の一端部（図中左側）は、軸受部材２９ａにより回転自在に支持されている。軸受部材２９ａは、支持壁６を介してハウジング１の内壁により支持されている。軸受部材２９ａと支持壁６とはボルトＢＯにより締結されている。

支持壁６には、潤滑油を流す潤滑油通路（図示省略）が設けられている。駆動軸１０の他端部（図中左側）は、軸受部材２９ｂにより回転自在に支持される。軸受部材２９ｂは、ハウジング１の内壁により支持されている。

駆動軸１０には、その軸方向に延びるように形成されて軸方向両端部の間を貫通する給油穴１０ａと、給油穴１０ａ側から軸受部材２９ａ側に連通する油注入穴１０ｃが形成されている。駆動軸１０には、給油穴１０ａ側から軸受部材２９ｂ側に連通する油注入穴１０ｂが形成されている。軸受部材２９ａには、給油穴１０ａに連通して軸方向一端部に開口する油排出穴２９ｄが設けられている。

なお、油排出穴２９ｄを止め栓により閉栓させ、油注油孔１０ｃを通る潤滑油を増やすようにしてもよい。

駆動軸１０の他端部には、その一端部側に対して軸がずれて形成される偏心部１０ｅが形成される。偏心部１０ｅには、可動スクロール１７のボス部１７ｃが嵌合されている。これにより、駆動軸１０の回転に伴い、可動スクロール１７が旋回運動することになる。

可動スクロール１７は、固定スクロール２４とともに、冷媒を圧縮する圧縮機構４を構成し、可動スクロール１７は、ボス部１７ｃとともに、可動基板部１７ａおよび旋回羽根部１７ｂを備えている。可動基板部１７ａは、円盤状に形成されており、旋回羽根部１７ｂは、可動基板部１７ａから駆動軸１０に対して反対側に突出し、かつ渦巻状に形成されている。

固定スクロール２４は、固定基板部２４ａおよび固定羽根部２４ｂを備えている。固定基板部２４ａは、円盤状に形成され、可動基板部１７ａに対向して配置されている。固定スクロール２４および可動スクロール１７の間には、圧縮室１８が形成されている。

固定羽根部２４ｂは、固定基板部２４ａから可動基板部１７ａに向けて突出し、かつ渦巻状に形成されている。固定羽根部２４ｂおよび旋回羽根部１７ｂは、圧縮室１８で、互いに噛み合うように配置されている。固定基板部２４ａは、軸受部材２９ｂにより支持されている。固定基板部２４ａは、軸受部材２９ｂに対してボルトにより締結されている。

固定基板部２４ａに対して外周側には、吸入口１３が設けられており、吸入口１３は、ハウジング１に対して外側に開口して、かつ圧縮室１８に連通するように設けられている。

固定基板部２４ａに対して駆動軸１０の反対側には吐出室２０ａが設けられている。固定基板部２４ａには、吐出孔１９が設けられており、吐出孔１９は、吐出室２０ａおよび圧縮室１８の間を連通している。吐出室２０ａには、逆止弁２０が設けられている。逆止弁２０は、圧縮室１８から吐出孔１９を介して吐出される高温冷媒が逆流することを止める弁体である。

吐出室２０ａの下流側には、オイル分離機構２１ｂが設けられており、オイル分離機構２１ｂは、内筒と外筒とからなる周知の二重筒構造の旋回流体型油分離器である。オイル分離機構２１ｂは、吐出室２０ａから冷媒供給通路２１ａを介して供給される冷媒から潤滑油を分離する。オイル分離機構２１ｂに対して外周側には、ハウジング１を貫通して開口する吐出口２２が設けられている。吐出口２２は、オイル分離機構２１ｂで潤滑油を除かれた冷媒を水冷媒熱交換器に向けて吐出するために設けられている。

オイル分離機構２１ｂの下側には、高圧貯油室４０が設けられており、高圧貯油室４０は、オイル分離機構２１ｂから給油通路２１ｃを介して流下した潤滑油を貯める。固定スクロール２４の固定基板部２４ａには、固定側給油通路３１が設けられており、その一端が高圧貯油室４０内部に開口しているとともに、他端が固定基板部２４ａの可動スクロール１７側の対向面２４ｄに開口している。

一方、可動スクロール１７の可動基板部１７ａには、可動側給油通路５０が設けられている。この可動側給油通路５０は、その一端が可動基板部１７ａの固定スクロール２４側の対向面１７ｄに開口しており、Ｌ字型に屈曲した後、他端が貯油室５１に連通している。この貯油室５１は、偏心部１０ｅおよび可動基板部１７ａの間に形成され、駆動軸１０の給油穴１０ａに連通している。

ここで、固定側給油通路３１のうち可動基板１７側には、図２に示すように、可動ピン６１が収納された可動ピン収納部６２が形成されている。この可動ピン収納部６２は、可動基板部１７ａの対向面１７ｄに垂直な軸線を有する円柱状の空洞からなる主収納部６３を有している。この主収納部６３の可動スクロール１７側には、主収納部６３より大径の拡径収納部６４が形成されている。

一方、可動ピン６１は、主収納部６３に軸方向移動可能に液密状態で嵌合された円柱状の主可動部６５と、この主可動部６５の可動スクロール１７側に形成され主可動部６５より大径で拡径収納部６４に収納可能な大きさの拡径可動部６６とを有しており、この主可動部６５と拡径可動部６６との間に段差面６１ａが形成されている。また、この可動ピン６１には、軸方向に給油穴６７が形成されており、潤滑油が通過できるようになっている。そして、可動ピン６１の高圧貯油室４０側には、固定側給油通路３１中の潤滑油の圧力を受ける直径Ｄ_１、面積Ｓ_１の油圧受面６８が形成されており、可動ピン６１の可動スクロール１７側には、対向面１７ｄに当接して摺動する直径Ｄ_２、面積Ｓ_２の摺動面６９が形成されている。

このような構成において、固定側給油通路３１に高圧の潤滑油が供給されると、可動ピン６１の油圧受面６８に潤滑油の圧力が加わり、可動ピン６１は可動スクロール１７の対向面１７ｄに押圧される。したがって、図２に示すように、可動ピン６１の給油穴６７と可動側給油通路５０とがずれている状態では、可動ピン６１内の給油穴６７は可動スクロール１７の対向面１７ｄによって閉鎖されており、給油穴６７中の潤滑油が可動スクロール１７と固定スクロール２４との間の間隙Ｋａに洩れることはない。この状態から、可動スクロール１７が固定スクロール２４に対して旋回運動をして、可動ピン６１の給油穴６７と可動側給油通路５０とが一致すると、固定側給油通路３１と可動側給油通路５０とが連通し、固定側給油通路３１から可動側給油通路５０に潤滑油が供給される。このように、可動スクロール１７の固定スクロール２４に対する旋回運動に伴い、潤滑油は固定側給油通路３１から可動側給油通路５０へ間欠的に供給される。また、この圧縮機１００はスクロール型で、固定スクロール２４に対する可動スクロール１７の旋回半径は比較的小さい。したがって、潤滑油の流量調整を比較的コンパクトな機構で達成することができる。

そして、この圧縮機１にあっては、油圧受面６８の面積より摺動面６９の面積のほうが大きいように、すなわち、Ｄ_１＜Ｄ_２、Ｓ_１＜Ｓ_２となるように形成されている。したがって、油圧受面６８に加わる高圧側圧力が大きくなる運転条件であっても、油圧受面６８の面積Ｓ_１より摺動面６９の面積Ｓ_２を大きく形成しているから、摺動面６９に加わる圧力を低減することができ、可動ピン６１の摺動面６９や可動基板１７ａの対向面１７ｄの磨耗を防止することができる。

また、この圧縮機１００にあっては、図３に示すように、可動ピン６１の給油穴６７の径をＤ_３、可動ピン６１の油圧受面６８に加わる高圧側冷媒の圧力をＰｄ、可動ピン６１の摺動面６９と可動基板部１７ａの対向面１７ｄとの間の微小オイル洩れにより軸心からｒの距離の摺動面６９に加わる圧力をＰｒ、固定基板部２４ａの対向面２４ｄと可動基板部１７ａの対向面１７ｄとの間に介在する低圧冷媒の圧力をＰｓ、前記Ｐｄで示す圧力により可動ピン６１に軸方向に加わる力をＦ_１、前記Ｐｒで示す圧力により可動ピン６１に加わる力をＦ_２、前記Ｐｓによって示す圧力によって可動ピン６１の段部面６１ａに加わる軸方向の力をＦ_３、可動ピン６１に軸方向に最終的に加わる力をＦ、摺動面６９に加わる平均圧力をＰとすると、

となるようにしている。

図３に示すように、可動ピン６１の給油穴６７が、可動側給油通路５０から外れ、可動基板部１７ａの対向面１７ｄに対向する位置にある場合、給油穴６７からの潤滑油が可動ピン６１の摺動面６９と可動基板部１７ａの対向面１７ｄとの間に僅かに侵入する。このため、両者の間に図３に示すような潤滑油による圧力分布が発生し、可動ピン６１を可動基板部１７ａから引き離す方向に力が作用する。この力は摺動面６９の径Ｄ_２が大きいほど大きくなり、差圧による押圧力に打ち勝ってしまうと、可動ピン６１の摺動面６９と可動基板部１７ａの対向面１７ｄとの間に隙間が発生してしまい、潤滑油の洩れの原因となる。

このようなことを防止するため、この圧縮機１００にあっては、摺動面６９が対向面１７ｄに押し付けられるように、すなわちＦ＞０となるように、Ｄ_１，Ｄ_２，Ｄ_３を設定し、潤滑油の洩れを防止している。

また、この圧縮機１００にあっては、図４Ａに示すように、可動ピン６１の摺動面６９の外形Ｄ_２が、固定スクロール２４に対する可動スクロール１７の旋回直径２εより小さく設定されている。これは、摺動面６９の外形Ｄ_２が、固定スクロール２４に対する可動スクロール１７の旋回直径２εより大きいと、図４Ｂに示すように、摺動面６９と可動スクロール１７の対向面１７ｄとが常時接触する部分Ｇが形成されてしまい、この部分のオイル供給が不十分となったり摺動面間の異物が滞留したりするからである。これに対してこの圧縮機１００にあっては、このように常時接触する部分がないため、摺動面間のオイルの供給性を向上させることができるとともに、摺動面間の異物の排出性が良好となり、耐摩耗性も向上させることができる。

次に、このような圧縮機１００について可動ピン６１の傾転モーメントについて検討する。傾転モーメントは、可動側給油通路５０が可動ピン６１の給油穴６７にさしかかった時が最も厳しくなる。可動ピンが傾転を起こすと、潤滑油の漏れ、可動ピンの摺動面の異常磨耗等の不具合を引き起こす。

図５Ａは本実施形態の圧縮機１００の可動ピン６１を示し、図５Ｂは拡径部がない円柱状の可動ピン１６１を示す。これらの図において、可動基板部１７ａは、固定基板部２４ａに対して矢印Ｓ方向に相対移動しており、可動基板部１７ａの可動側給油通路５０が可動ピン６１の給油穴６７直前にさしかかっている状態を示している。これらの図において、圧力Ｐｒにより可動ピン６１に加わる力Ｆ_２の作用点の軸線からの距離をａ、摺動面６９のうち可動基板部１７ａの進行方向後方側の端縁に加わる反力をＦ_４、軸線から反力Ｆ_４が加わる作用点までの距離をｒ_２、可動ピン６１，１６１の摺動面６９と可動基板部１７ａの対向面１７ｄとの間の摩擦係数をμ、反力Ｆ_４によって可動基板部１７ａの進行方向に加わる摩擦力をμＦ_４，この摩擦力μＦ_４に対する反力μＦ_４が加わる作用点から可動基板部１７ａの対向面１７ｄまでの距離をｌとすると、傾転モーメントの釣り合い式は、

となる。よって、

となる。

故に、傾転しないためには、Ｆ_２＞０の関係、すなわちｒ_２＞μｌの関係が必要である。したがって、本実施の形態の圧縮機１００の可動ピン６１のように、摺動面６９の半径ｒ_２を大きくした方が傾転を起こしにくく、漏れ、耐磨耗性に対して有利である。

以上説明したように、この圧縮機１００にあっては、固定側給油通路３１のうち可動基板１７側には、可動ピン収納部６２が形成され、この可動ピン収納部６２は、円柱状の空洞からなる主収納部６３と、この主収納部６３より大径の拡径収納部６４とを有し、また、可動ピン収納部６２には、可動ピン６１が収納され、この可動ピン６１は、主収納部６２に軸方向移動可能に液密状態で嵌合された円柱状の主可動部６５と、この主可動部６５より大径で拡径収納部６４に収納された拡径可動部６６とを有している。また、この可動ピン６１には、軸方向に給油穴６７が形成され潤滑油が通過できるようになっており、高圧貯油室４０側には、固定側給油通路３１中の潤滑油の圧力を受ける油圧受面６８が形成され、可動スクロール１７側には、対向面１７ｄに当接して摺動する摺動面６９が形成されている。そして、摺動面６９の面積は、油圧受面６８の面積より大きくなされている。したがって、油圧受面６８に加わる高圧側圧力が大きくなるような運転条件であっても、油圧受面６８の面積より摺動面６９の面積を大きく形成しているから、摺動面６９に加わる圧力を低減することができ、摺動面の磨耗を防止することができる。

また、この圧縮機１００にあっては、固定基板部２４ａと可動基板部１７ａとの間に僅かに侵入した潤滑油の圧力による可動ピン６１を固定基板部２４ａから引き離す力Ｆ_２が、油圧受面６８に加わる高圧側冷媒による力Ｆ_１と可動ピン６１の段部面６１ａに加わる低圧冷媒による軸方向の力Ｆ_３との和より小さくなるように、油圧受面６８の直径Ｄ_１、摺動面６９の直径Ｄ_２、給油穴６７の直径Ｄ_３を設定している。このため、摺動面６９と可動基板部１７ａとの間に僅かに潤滑油が侵入しても、この潤滑油の圧力による力が可動ピンを可動基板部１７ａに押し付ける力より大きくなることはない。したがって、摺動面６９と可動基板部１７ａとの間に隙間が発生することを防ぐことができ、潤滑油漏れを防止することができる。

また、この圧縮機１００にあっては、可動ピン６１の摺動面６９の外形Ｄ_２が、固定スクロール２４に対する可動スクロール１７の旋回直径２εより小さく設定されている。このため、可動スクロールが固定スクロールに対して旋回している間、対向面１７ｄ上で摺動面６９に常に接触している部分をなくすことができ、したがって、摺動面間のオイルの供給性や異物の排出性を向上させることができるとともに、耐摩耗性も向上させることができる。

また、この圧縮機１００にあっては、可動ピン６１の摺動面６９の外形Ｄ_２を大きくしているから、傾転を起こしにくく、したがって漏れを防止しやすく耐磨耗性にも優れた圧縮機を提供することができる。

なお、上記実施の形態においては、圧縮機として可動スクロール１７が固定スクロール２４に対して旋回して冷媒を圧縮するスクロール圧縮機を採用しているが、これに限る必要はなく、本発明の圧縮機をレシプロ型圧縮機、ロータリ型圧縮機に適用してもよい。

本発明の一実施の形態であるスクロール圧縮機を示す斜視図。図１に示すスクロール圧縮機の可動ピンを示す拡大断面図。図２に示す可動ピンに加わる圧力および力を示す断面図。図１に示す圧縮機において、固定スクロールに対する可動スクロールの旋回直径が可動ピンの摺動面の直径より大きい場合の軌跡を示す図。図１に示す圧縮機において、固定スクロールに対する可動スクロールの旋回直径が可動ピンの摺動面の直径より小さい場合の軌跡を示す図。図２に示す可動ピンに加わる傾転モーメントを示す断面図。拡径部を有しない可動ピンに加わる傾転モーメントを示す断面図。

符号の説明

１ハウジング
４圧縮機構
１３吸入口
１７可動スクロール
２１ｂオイル分離機構
２２吐出口
２４固定スクロール
３１固定側給油通路
５０可動側給油通路
６１可動ピン
６１ａ段差面
６７給油穴
６８油圧受面
６９摺動面
１００スクロール圧縮機

Claims

冷媒吸入口（１３）および冷媒吐出口（２２）を有するハウジング（１）と、
前記ハウジング（１）内に収納され、固定部（２４）とこの固定部（２４）に対して変位可能に配設された可動部（１７）と、を有する圧縮機構（４）であって、前記可動部（１７）の変位により前記冷媒吸入口（１３）から低圧冷媒を吸入し、圧縮した高圧冷媒を前記冷媒吐出口（２２）から吐出する圧縮機構（４）と、
前記圧縮機構（４）により圧縮された冷媒から潤滑油を分離する分離部（２１ｂ）と、
前記固定部（２４）および前記可動部（１７）にそれぞれ設けられ、前記分離部（２１ｂ）からの潤滑油を前記低圧冷媒と前記高圧冷媒との圧力差によって前記ハウジング（１）内の摺動部に導く導入路（３１，５０）と、
前記固定部（２４）および前記可動部（１７）のうち高圧側の部材の導入路（３１）の低圧側に前記導入路に沿う方向に移動可能に収納されかつ給油穴（６７）を有する給油通路部材（６１）であって、前記圧縮機構（４）からの高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差により、前記固定部（２４）および前記可動部（１７）のうち低圧側の部材に押圧される給油通路部材（６１）と、を備え、
前記給油通路部材（６１）の給油穴（６７）と前記低圧側の導入路（５０）が連通状態にあるときには、前記高圧側の導入路（３１）内の潤滑油が前記給油通路部材（６１）の前記給油穴（６７）通して前記低圧側の導入路（５０）に供給され、非連通であるときには、前記給油穴（６７）が前記低圧側の部材に当接して閉じられる圧縮機（１００）において、
前記給油通路部材（６１）のうち、前記低圧側の部材に当接して摺動する低圧側摺動面（６９）の面積が、高圧冷媒が作用する高圧側受圧面（６８）の面積より大きく、
前記可動部（１７）の前記固定部（２４）に対する変位は、前記固定部（２４）に対する旋回運動であり、
前記給油通路部材（６１）の前記低圧側摺動面（６９）の直径が、前記可動部（１７）の前記固定部（２４）に対する旋回運動の旋回直径より小さいことを特徴とする圧縮機。
前記給油通路部材（６１）は、大径部（６６）と小径部（６５）とこれら大径部（６６）と小径部（６５）との間に形成された段差面（６１ａ）とを有し、前記大径部（６６）側の端部に前記低圧側摺動面（６９）が形成され、前記小径部（６５）側の端部に前記高圧側受圧面が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
請求項２に記載の円筒形の給油通路部材（６１）において、前記高圧側受圧面（６８）の径をＤ_１、前記低圧側摺動面（６９）の径をＤ_２、前記給油穴（６７）の径をＤ_３、前記高圧側受圧面（６８）に加わる前記高圧冷媒の圧力をＰｄ、前記低圧側摺動面（６９）と前記低圧側の部材との間の微小オイル洩れにより前記低圧側摺動面（６９）に加わる圧力をＰｒ、固定部（２４）と可動部（１７）との間に介在する低圧冷媒の圧力をＰｓ、前記Ｐｄで示す圧力により前記給油通路部材（６１）に軸方向に加わる力をＦ_１、前記Ｐｒで示す圧力により前記給油通路部材（６１）に加わる力をＦ_２、前記Ｐｓによって示す圧力によって前記給油通路部材（６１）の段差面（６１ａ）に加わる軸方向の力をＦ_３、前記給湯通路部材（６１）に軸方向に最終的に加わる力をＦ、前記給油通路部材（６１）の軸心からの距離をｒとすると、

であることを特徴とする請求項２に記載の圧縮機。
前記圧縮機（１００）は、スクロール型圧縮機であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載の圧縮機。
前記固定部側導入路（３１）は前記固定スクロール基板部（２４ａ）に設けられ、前記可動部側導入路（５０）は前記可動スクロール基板部（１７ａ）に設けられていることを特徴とする請求項４に記載の圧縮機。
前記冷媒は、二酸化炭素であることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１項に記載の圧縮機。