JP4771198B2 - 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 - Google Patents
高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4771198B2 JP4771198B2 JP2005037440A JP2005037440A JP4771198B2 JP 4771198 B2 JP4771198 B2 JP 4771198B2 JP 2005037440 A JP2005037440 A JP 2005037440A JP 2005037440 A JP2005037440 A JP 2005037440A JP 4771198 B2 JP4771198 B2 JP 4771198B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- cutting
- coated
- coated cermet
- work material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
組成式:[Ti1-(X+Y) AlX TaY]N(ただし、原子比で、Xは0.50〜0.65、Yは0.01〜0.09を示す)、
を満足するTiとAlとTaの複合窒化物[以下、(Ti,Al,Ta)Nで示す]層からなる硬質被覆層を2〜8μmの平均層厚で蒸着形成してなる被覆サーメット工具が知られており、前記(Ti,Al,Ta)N層は、構成成分であるAlによって高温硬さおよび耐熱性、同Tiによって高温強度が向上し、さらに同Taによって被削材との間に反応抑止効果を発揮するようになることも知られている。
(a)硬質被覆層を構成する(Ti,Al,Ta)N層において、Ta成分の含有割合を多くすればするほど高反応性被削材との反応性は低下するようになるが、上記の従来(Ti,Al,Ta)N層における1〜9原子%程度のTa含有割合では、前記高反応性被削材との反応を、高熱発生を伴う高速切削加工で満足に抑制することはできず、高速切削加工で前記高反応性被削材との反応を満足抑制するには前記1〜9原子%をはるかに越えた50〜70原子%のTa含有が必要であり、一方50〜70原子%のTa成分を含有した(Ti,Al,Ta)N層を硬質被覆層として実用に供するには、所定量のTiを含有させて所定の高温強度を確保する必要があるが、この場合Al成分の含有割合は著しく低い状態となるのが避けられず、この結果高温硬さおよび耐熱性のきわめて低いものとなること。
組成式:(Ti1-(C+D)AlCTaD)N(ただし、原子比で、Cは0.30〜0.45、Dは0.20〜0.35を示す)を満足する、相対的にAl成分の含有割合を多くし、一方所定量のTi成分を含有させて高温強度を確保するためにTa成分の含有割合を相対的に低くした(Ti,Al,Ta)N層、
を、それぞれの一層平均層厚を5〜20nm(ナノメーター)の薄層とした状態で、交互積層すると、この結果の(Ti,Al,Ta)N層は、薄層の交互積層構造によって、上記の高Ta含有の(Ti,Al,Ta)N層(以下、薄層Aという)のもつすぐれた被削材反応抑制効果と、前記薄層Aに比して相対的にTa含有割合を低く、かつAl含有割合を高くした(Ti,Al,Ta)N層(以下、薄層Bという)のもつ相対的に高い高温硬さおよび耐熱性とを具備するようになるので、硬質被覆層として実用に供することができるようになること。
組成式:[Ti1-(E+F)AlETaF]N(ただし、原子比で、Eは0.50〜0.65、Fは0.01〜0.09を示す)を満足する、単一相構造の(Ti,Al,Ta)N層、
を設けた構造にすると、この結果の硬質被覆層は、一段とすぐれた被削材反応抑制効果に加えて、高温硬さと耐熱性、さらに高温強度を備えたものとなるので、この硬質被覆層を蒸着形成してなる被覆サーメット工具は、上記の高反応性被削材の高い高熱発生を伴う高速切削加工でも、前記高反応性被削材と硬質被覆層との反応摩耗が著しく抑制された状態で切削が行われるので、チッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するようになること。
以上(a)〜(c)に示される研究結果を得たのである。
(a)いずれも(Ti,Al,Ta)Nからなる上部層と下部層で構成し、前記上部層は0.5〜1.5μm、前記下部層は2〜6μmの層厚をそれぞれ有し、
(b)上記上部層は、いずれも5〜20nm(ナノメ−タ−)の層厚を有する薄層Aと薄層Bの交互積層構造を有し、
上記薄層Aは、
組成式:[Ti1-(A+B)AlATaB]N(ただし、原子比で、Aは0.01〜0.10、Bは0.50〜0.70を示す)を満足する(Ti,Al,Ta)N層、
上記薄層Bは、
組成式:[Ti1-(C+D)AlCTaD]N(ただし、原子比で、Cは0.30〜0.45、Dは0.20〜0.35を示す)を満足する(Ti,Al,Ta)N層、からなり、
(c)上記下部層は、単一相構造を有し、
組成式:[Ti1-(E+F)AlETaF]N(ただし、原子比で、Eは0.50〜0.65、Fは0.01〜0.09を示す)を満足する(Ti,Al,Ta)N層、
からなる硬質被覆層を蒸着形成してなる、高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する被覆サーメット工具に特徴を有するものである。
(a)下部層の組成式および層厚
上記の通り、硬質被覆層を構成する(Ti,Al,Ta)N層におけるAl成分には高温硬さおよび耐熱性を向上させ、一方同Ti成分には高温強度、さらに同Ta成分には特に被削材との反応性を著しく低減させる作用があり、下部層ではAl成分の含有割合を全体的に多くして、高い高温硬さおよび耐熱性を具備せしめるが、Alの含有割合を示すE値がTiとTaとの合量に占める割合(原子比、以下同じ)で0.50未満では、相対的にTiの割合が多くなって、高速切削加工に要求されるすぐれた高温硬さおよび耐熱性を確保することができず、摩耗進行が急激に促進するようになり、一方Alの割合を示すE値が同0.65を越えると、相対的にTiの割合が少なくなり過ぎて、高温強度が急激に低下し、この結果チッピング(微少欠け)などが発生し易くなることから、E値を0.50〜0.65と定めた。
また、Taの割合を示すF値がTiとAlとの合量に占める割合で、0.01未満では、所定の被削材反応抑制効果を確保することができず、一方同F値が0.09を超えると、高温強度が急激に低下するようになることから、F値を0.01〜0.09と定めた。
さらに、その層厚が2μm未満では、自身のもつすぐれた高温硬さおよび耐熱性を硬質被覆層に長期に亘って付与できず、工具寿命短命の原因となり、一方その層厚が6μmを越えると、チッピングが発生し易くなることから、その層厚を2〜6μmと定めた。
上部層の薄層Aの(Ti,Al,Ta)NにおけるTa成分は、上記の通りその含有割合をできるだけ高くして、被削材反応抑制効果を一段と向上させ、もって高熱発生を伴う高反応性被削材の高速切削加工での反応摩耗低減を図る目的で含有するものであり、したがってB値が0.50未満では所望のすぐれた被削材反応抑制効果を確保することができず、一方B値が0.70を越えると、相対的にTi成分の含有割合が少なくなり過ぎて、層自体が具備すべき高温強度を確保することができなくなることから、B値を0.50〜0.70と定めた。
また、Alの割合を示すA値がTiとTaとの合量に占める割合で、0.01未満では、最低限の高温硬さおよび耐熱性を確保することができず、摩耗促進の原因となり、一方同A値が0.10を超えると、高温強度が低下するようになり、チッピング発生の原因となることから、A値を0.01〜0.10と定めた。
上部層の薄層Bにおいては、上記薄層Aに比してTa成分の含有割合を相対的に低くし、かつAl成分の含有割合を相対的に高く維持することで、前記薄層Aに不足する高温硬さおよび耐熱性を具備せしめ、隣接する薄層Aの高温硬さおよび耐熱性不足を補強し、もって、前記薄層Aの有するすぐれた被削材反応抑制効果と、前記薄層Bの有する相対的に高い高温硬さおよび耐熱性を具備した上部層を形成するものであるが、組成式におけるAlの含有割合を示すC値が0.30未満になると、所定の高温硬さおよび耐熱性を確保することができず、摩耗進行が促進するようになり、一方同C値が0.45を越えると、上部層全体の高温強度低下は避けられず、チッピング発生の原因となることから、C値を0.30〜0.45と定めた。
また、Taの割合を示すD値がTiとAlとの合量に占める割合で、0.20未満では、上部層全体の被削材反応抑制効果の低下が避けられず、一方同D値が0.35を超えると、上部層全体の高温強度が急激に低下するようになることから、D値を0.20〜0.35と定めた。
それぞれの層厚が5nm未満ではそれぞれの薄層を上記の組成で明確に形成することが困難であり、この結果上部層に所望のすぐれた被削材反応抑制効果、さらに所定の高温硬さと耐熱性を確保することができなくなり、またそれぞれの層厚が20nmを越えるとそれぞれの薄層がもつ欠点、すなわち薄層Aであれば高温硬さと耐熱性不足、薄層Bであれば被削材反応抑制効果不足が層内に局部的に現れ、これが原因でチッピングが発生し易くなったり、摩耗進行が促進するようになることから、それぞれの層厚を5〜20nmと定めた。
その層厚が0.5μm未満では、自身のもつすぐれた被削材反応抑制効果および所定の高温硬さと耐熱性を硬質被覆層に長期に亘って付与できず、工具寿命短命の原因となり、一方その層厚が1.5μmを越えると、チッピングが発生し易くなることから、その層厚を0.5〜1.5μmと定めた。
(b)まず、装置内を排気して0.1Pa以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を500℃に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加し、かつ前記下部層形成用Ti−Al−Ta合金とアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって基体表面を前記Ti−Al−Ta合金によってボンバード洗浄し、
(c)装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して3Paの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する基体に−100Vの直流バイアス電圧を印加し、かつ前記下部層形成用Ti−Al−Ta合金とアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって前記基体の表面に、表3,4に示される目標組成および目標層厚の単一相構造を有する(Ti,Al,Ta)N層を硬質被覆層の下部層として蒸着形成し、
(d)ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して2Paの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する基体に−100Vの直流バイアス電圧を印加した状態で、前記薄層A形成用Ti−Al−Ta合金のカソード電極とアノード電極との間に50〜200Aの範囲内の所定の電流を流してアーク放電を発生させて、前記基体の表面に所定層厚の薄層Aを形成し、前記薄層A形成後、アーク放電を停止し、代って前記薄層B形成用Ti−Al−Ta合金のカソード電極とアノード電極間に同じく50〜200Aの範囲内の所定の電流を流してアーク放電を発生させて、所定層厚の薄層Bを形成した後、アーク放電を停止し(この場合薄層Bの形成から開始してもよい)、再び前記薄層A形成用Ti−Al−Ta合金のカソード電極とアノード電極間のアーク放電による薄層Aの形成と、前記薄層B形成用Ti−Al−Ta合金のカソード電極とアノード電極間のアーク放電による薄層Bの形成を交互に繰り返し行い、もって前記基体の表面に、層厚方向に沿って表3,4に示される目標組成および一層目標層厚の薄層Aと薄層Bの交互積層からなる上部層を同じく表3,4に示される全体目標層厚で蒸着形成することにより、本発明被覆サーメット工具としての本発明表面被覆サーメット製スローアウエイチップ(以下、本発明被覆チップと云う)1〜16をそれぞれ製造した。
被削材:JIS・60種(組成、質量%で、Ti−6%Al−4%V)の丸棒、
切削速度:100m/min.、
切り込み:1.5mm、
送り:0.2mm/rev.、
切削時間:10分、
の条件(切削条件A)でのTi合金の乾式連続高速切削加工試験(通常の切削速度は40m/min.)、
被削材:JIS・AC9B(組成、質量%で、Al−19%Si−1%Cu−1%Mg−1%Ni)の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:300m/min.、
切り込み:1mm、
送り:0.1mm/rev.、
切削時間:10分、
の条件(切削条件B)での高Si含有Al合金の乾式断続高速切削加工試験(通常の切削速度は150m/min.)、
被削材:JIS・SUM22(組成、質量%で、Fe−1%Mn−0.3%S−0.1%P)の丸棒、
切削速度:400m/min.、
切り込み:1.5mm、
送り:0.3mm/rev.、
切削時間:10分、
の条件(切削条件C)での快削鋼の乾式連続高速切削加工試験(通常の切削速度は200m/min.)を行い、いずれの切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表6に示した。
被削材−平面:100mm×250mm、厚さ:50mmの寸法をもった上記組成(質量%で、Fe−1%Mn−0.3%S−0.1%P)のJIS・SUM22の板材、
切削速度:200m/min.、
溝深さ(切り込み):2mm、
テーブル送り:800mm/分、
の条件での快削鋼の乾式高速溝切削加工試験(通常の切削速度は100m/min.)、本発明被覆エンドミル4〜6および比較被覆エンドミル4〜6については、
被削材−平面:100mm×250mm、厚さ:50mmの寸法をもった上記組成(質量%で、Ti−6%Al−4%V)のJIS・60種の板材、
切削速度:100m/min.、
溝深さ(切り込み):3.5mm、
テーブル送り:500mm/分、
の条件でのTi合金の乾式高速溝切削加工試験(通常の切削速度は40m/min.)、本発明被覆エンドミル7,8および比較被覆エンドミル7,8については、
被削材−平面:100mm×250mm、厚さ:50mmの寸法をもった上記組成(質量%で、Al−19%Si−1%Cu−1%Mg−1%Ni)のJIS・AC9Bの板材、
切削速度:200m/min.、
溝深さ(切り込み):8mm、
テーブル送り:480mm/分、
の条件での高Si含有Al合金の乾式高速溝切削加工試験(通常の切削速度は100m/min.)をそれぞれ行い、いずれの溝切削加工試験でも切刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が使用寿命の目安とされる0.1mmに至るまでの切削溝長を測定した。この測定結果を表8,9にそれぞれ示した。
被削材−平面:100mm×250、厚さ:50mmの寸法をもった上記組成(質量%で、Fe−1%Mn−0.3%S−0.1%P)のJIS・SUM22の板材、
切削速度:100m/min.、
送り:0.2mm/rev、
穴深さ:6mm、
の条件での快削鋼の湿式高速穴あけ切削加工試験(通常の切削速度は45m/min.)、本発明被覆ドリル4〜6および比較被覆ドリル4〜6については、
被削材−平面:100mm×250mm、厚さ:50mmの寸法をもった上記組成(質量%で、Ti−6%Al−4%V)のJIS・60種の板材、
切削速度:55m/min.、
送り:0.1mm/rev、
穴深さ:10mm、
の条件でのTi合金の湿式高速穴あけ切削加工試験(通常の切削速度は25m/min.)、本発明被覆ドリル7,8および比較被覆ドリル7,8については、
被削材−平面:100mm×250mm、厚さ:50mmの寸法をもった上記組成(質量%で、Al−19%Si−1%Cu−1%Mg−1%Ni)のJIS・AC9Bの板材、
切削速度:150m/min.、
送り:0.3mm/rev、
穴深さ:20mm、
の条件での高Si含有Al合金の湿式高速穴あけ切削加工試験(通常の切削速度は70m/min.)、をそれぞれ行い、いずれの湿式高速穴あけ切削加工試験(水溶性切削油使用)でも先端切刃面の逃げ面摩耗幅が0.3mmに至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を表8にそれぞれ示した。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成されたサーメット基体の表面に、
(a)いずれもTiとAlとTaの複合窒化物からなる上部層と下部層で構成し、前記上部層は0.5〜1.5μm、前記下部層は2〜6μmの層厚をそれぞれ有し、
(b)上記上部層は、いずれも5〜20nm(ナノメ−タ−)の層厚を有する薄層Aと薄層Bの交互積層構造を有し、
上記薄層Aは、
組成式:[Ti1-(A+B)AlATaB]N(ただし、原子比で、Aは0.01〜0.10、Bは0.50〜0.70を示す)を満足するTiとAlとTaの複合窒化物層、
上記薄層Bは、
組成式:[Ti1-(C+D)AlCTaD]N(ただし、原子比で、Cは0.30〜0.45、Dは0.20〜0.35を示す)を満足するTiとAlとTaの複合窒化物層、からなり、
(c)上記下部層は、単一相構造を有し、
組成式:[Ti1-(E+F)AlETaF]N(ただし、原子比で、Eは0.50〜0.65、Fは0.01〜0.09を示す)を満足するTiとAlとTaの複合窒化物層、
からなる硬質被覆層を蒸着形成してなる、高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005037440A JP4771198B2 (ja) | 2005-02-15 | 2005-02-15 | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005037440A JP4771198B2 (ja) | 2005-02-15 | 2005-02-15 | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2006224198A JP2006224198A (ja) | 2006-08-31 |
JP4771198B2 true JP4771198B2 (ja) | 2011-09-14 |
Family
ID=36986000
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005037440A Expired - Fee Related JP4771198B2 (ja) | 2005-02-15 | 2005-02-15 | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4771198B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006255848A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Nippon Steel Corp | 低炭快削鋼の切削工具及び切削方法 |
CN105734505B (zh) * | 2016-03-18 | 2017-12-29 | 东北大学 | 一种钛合金切削用复合功能刀具涂层及其制备方法 |
WO2019181220A1 (ja) * | 2018-03-19 | 2019-09-26 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08134629A (ja) * | 1994-09-16 | 1996-05-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超微粒積層膜と、それを有する工具用複合高硬度材料 |
JP3416937B2 (ja) * | 1994-10-28 | 2003-06-16 | 住友電気工業株式会社 | 積層体 |
JP3719731B2 (ja) * | 1995-01-31 | 2005-11-24 | 日立ツール株式会社 | 被覆切削工具・被覆耐摩工具 |
JP3543755B2 (ja) * | 2000-10-31 | 2004-07-21 | 三菱マテリアル神戸ツールズ株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた切粉潤滑性を有する表面被覆高速度工具鋼製歯切工具 |
JP4007102B2 (ja) * | 2002-07-10 | 2007-11-14 | 三菱マテリアル神戸ツールズ株式会社 | 高速重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 |
-
2005
- 2005-02-15 JP JP2005037440A patent/JP4771198B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2006224198A (ja) | 2006-08-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4702520B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4697661B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4645821B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4706915B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP5196122B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2007105841A (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4687965B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4771198B2 (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP2006334740A (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4756445B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP4697662B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4645820B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4771199B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP4678582B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP2007152457A (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4697389B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4645818B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4766443B2 (ja) | 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP5077743B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4697659B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2007105843A (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP2008188739A (ja) | 難削材の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP4771200B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
JP4725770B2 (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
JP4771197B2 (ja) | 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20071226 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080213 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110217 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110404 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110527 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110609 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140701 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4771198 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |