JP4738846B2 - 座屈安定性に優れた積層ゴム支承 - Google Patents

Description

本発明は、構造用の積層ゴム支承および該積層ゴム支承を用いた構造物に関するもので、特に変形時の座屈安定性に優れ、木造住宅など小型の構造物への適用も可能としたものである。

免震構造用の積層ゴム支承は、従来、主として大型の構造物を適用対象として開発が進められ、そのようなものについては、高さが３０〜４０ｃｍ程度で、直径が９０〜１２０ｃｍ程度の扁平な積層ゴムが用いられている。

これは、積層ゴム支承の機能として、鉛直荷重に耐えることと、水平方向に弾性的に変形することが要求されているのに対し、地震時に３０ｃｍ前後の水平変形が可能であり、かつ変形状態においても鉛直荷重を支持できるという条件で形状が決定されていることによる。

その形状を求める条件として、従来は、限界水平変位について、図１４に示すような考え方が基準となっている。すなわち、鉛直荷重を支えるための有効断面積は、水平変形が生じたときの積層ゴムの下端の水平面に対する投影部分と積層ゴムの上端の水平面に対する投影部分の重複部分の面積であるというものである。

一方、材質的には合成ゴムの間に間隔をおいて、薄鋼板を積層させたものが一般的であるが、種々の改良がなされ、形状的にも水平断面の中央部を中空としたもの、その部分に鉛を入れたもの、ゴムに減衰性を持たせたものなど、種々の改良がなされてきた。
特公昭６１−０１７９８４号公報 特開平０７−０９０９４２号公報 特開平０９−０７２３７８号公報 特開平１０−２２００６４号公報 特開平１１−０２２２４６号公報 特開平１１−２５７４２６号公報

前述のように、従来、大型の構造物については、扁平な大型の積層ゴムを用いることで限界水平変位における有効断面積を確保しているが、この考え方を質量の小さい住宅建築に当てはめようとすると、図１５に示されるように水平変形量を確保することができず、積層ゴム支承による免震構造は困難となる。

すなわち、図１５(a)の大型構造物Ｂでは、扁平ではあるが径が大きな積層ゴム支承により水平変形量が確保されるのに対し、従来の限界水平変位の考え方に基づいて質量の小さい住宅建築物Ａにも扁平な積層ゴム支承を使用しようとすると、図１５(b)に示すように積層ゴム支承の高さが取れないため、水平変形量が確保できない。

なお、住宅用の免震構造としては、滑り支承などを利用したものがあり、部分的に小型のゴムブロック、あるいは積層ゴムが配置されているものも見られるが、これらはダンパーやバネとして用いられているものであり、積層ゴム支承としての機能を有するものではない。

本発明は、従来の限界水平変位の理論にとらわれることなく、積層ゴム支承の剛性と座屈荷重、さらに座屈後の変形に関する座屈安定性を総合的に検討し、実験的にも確認することで、せん断剛性が大きく微小変形時の座屈荷重が小さく、従来は構造用積層ゴム支承として機能しないと考えられていたものが、変形が大きくなる範囲では逆に座屈安定性の面で有利となり、構造用の積層ゴム支承としてより有効に機能させることができることを見出し、その知見に基づいてなされたものである。

以上のことから、本発明の目的は、住宅建築物、その他比較的軽量な建築構造物に適した積層ゴム支承を提供すること、さらに一般の建築構造物や大型建造物については従来のものより小型で経済性に優れた積層ゴム支承を提供することにある。

本願の請求項１に係る発明は、振動外力による構造物の揺れを抑制するための構造用積層ゴム支承において、積層ゴムの鉛直方向の荷重による微小変形時の座屈荷重Ｎ_Hと積層ゴムのせん断剛性Ｋ_Sとが、次式(1)の関係を満たし、
Ｎ_H≦５Ｋ_S／３…(1)
かつ、前記積層ゴムの高さＨと、直径あるいは幅Ｄとの比率が次式(3)の関係を満たすことを特徴とするものである。
Ｄ／Ｈ＜１．６…(3)

また、請求項２に係る発明は、振動外力による構造物の揺れを抑制するための構造用積層ゴム支承において、積層ゴムの鉛直方向の荷重による微小変形時の座屈荷重Ｎ_Hと積層ゴムのせん断剛性Ｋ_Sとが、次式(2)の関係を満たし、
５Ｋ_S／３＜Ｎ_H≦２０Ｋ_S…(2)
かつ、前記積層ゴムの高さＨと、直径あるいは幅Ｄとの比率が次式(3)の関係を満たすことを特徴とするものである。
Ｄ／Ｈ＜１．６…(3)

以下に、上記請求項１および２における式(1)、(2)、(3)による限定理由を説明する。

図１は、積層ゴム支承をモデル化して示した図である。

図中の各パラメータは、次の通りである。

Ｈ：積層ゴムの高さ
Ｄ：積層ゴムの直径
ｔ：積層ゴム厚（一層の厚さ）
ｔ_ｓ：積層鋼板厚（一層の厚さ）
図２は、積層ゴム支承の大きな変形を考慮した、すなわち幾何学的非線形を考慮した曲げせん断モデル図である。また、図３は、図２のＰ（ｘ，ｚ）の点について局部的な釣り合い状態を示したものである。

図中の各パラメータは、次の通りである。

ｓ：点Ｐを示す弧長媒介変数（積層ゴムの中央部からの部材に沿った長さ）
θ(s)：曲げモーメントによるたわみ角
γ(s)：せん断力によるたわみ角
ｘ(s)：点Ｐのｘ座標
ｚ(s)：点Ｐのｚ座標
Ｎ(s)：点Ｐの軸力
Ｑ(s)：点Ｐのせん断力
Ｍ(s)：点Ｐの曲げモーメント
Ｎ₀：部材端軸力
Ｑ₀：部材端せん断力
Ｍ₀：部材端曲げモーメント
δ_H：荷重が作用した後の水平変位
Ｌ：荷重が作用した後の部材長
ｈ：荷重が作用した後の部材高さ
前記力学モデルについては、たわみ角φ＝θ(s)＋γ(s)と基準部材長λ（＝Ｌ(k)／２Ｋ(k)）に関し、下の釣り合い方程式が得られる。

この釣り合い方程式について、パラメータｋ＝sin(φmax／２)を用いて解析結果をまとめると以下の通りである（ここで、φmaxは中央部分のたわみ角である。）。

変形後の部材長：Ｌ(k)＝２Ｋ(k)λ(k)
水平変形量：δ_H (k)＝４kλ(k)
変形後の部材高さ：ｈ(k)＝２(２Ｅ(k)−Ｋ(k))λ(k)
図４は、上の各式で表される座屈荷重近傍における部材変形を図上に表わしたものである。

変形後の座屈荷重Ｎ_crと基準部材長λの関係は、次式で表される。

ここで、
Ｋ_S：せん断剛性（材料の有効せん断弾性係数Ｇに断面積Ａを掛けた定数）
Ｋ_B：曲げ剛性（材料の曲げ剛性ヤング率Ｅ_Bに断面２次モーメントIを掛けた定数）
また、前記の各式において、第１種の完全楕円積分Ｋ(k)と第二種の完全楕円積分Ｅ(k)は、それぞれ以下の式を満足する。

以上の式を用いることで、変形が増大し、パラメータｋがゼロから１まで変化するときの座屈荷重、変形後の部材長、部材角などの関係を計算することができる。以下に、変形状態を３つの場合に分けて説明する。

(a) 線形状態（ｋ＝０）
微小変形の場合、すなわち水平変位がゼロに極めて近いときの座屈荷重を求めると、ハリンクス(Haringx)の座屈荷重Ｎ_Hと一致する。
Ｎ_Hは次の２次方程式を満たす正の実数解である。

(b) 若干変形が進んだ状態（０＜ｋ＜０．３程度）
若干、水平変形が進んだ状態で座屈荷重を解析すると、下に示す２つの場合が存在する。

上記〔数６〕の式は、水平変形が進むと基準部材長λが減少するので、座屈荷重が増大する場合を示している。一方、〔数７〕の式は、水平変位が進むと基準部材長λが増大するので、座屈荷重が低下する場合を示している。この関係を図に表わしたのが図５である。

従って、〔数６〕の式を満足する積層ゴム支承の場合は、変形が進んでも座屈荷重が低下することを避けることができ、大変形に対して極めて安定的に鉛直荷重を支持することが分かる。
すなわち、変形が進んだ状態で座屈荷重が安定しているための条件は、下の〔数８〕の式で与えられる。

請求項１に係る発明は、積層ゴムの鉛直方向の荷重による微小変形時の座屈荷重Ｎ_Hと積層ゴムのせん断剛性Ｋ_Sとの関係を、Ｎ_H＝５Ｋ_S／３の場合も含めて限定したものである。

また、〔数７〕の場合についても、図５の関係からＮ_Hが５Ｋ_S／３に近い値をとるのであれば、大変形時の座屈荷重の低下が相対的に小さいことが分かる。これを背景技術の項で述べた従来型の積層ゴム支承と比較すると、市販の積層ゴム支承では例えば有効せん断弾性係数Ｇ＝０．６０Ｎ／ｍｍ²で、座屈応力度σ_C ＝３０Ｎ／ｍｍ²を超える場合があるが、このときＮ_H／Ｋs (＝σ_C／Ｇ) は５０となり〔数８〕で定められる安定な範囲を大きく逸脱している。ただし、Ｎ_H＝２０Ｋ_S前後までは、座屈荷重の低下は見られるものの水平変形の増大に対して安定な領域がかなり広い。一方、Ｎ_H＝３０Ｋ_Sを超えるあたりから不安定な現象が顕著となる。

このような理由から、請求項２は５Ｋ_S／３＜Ｎ_Hの範囲について、座屈安定性の面で、従来の積層ゴム支承に対し有意な差が生じると考えられるＮ_H≦２０Ｋ_Sの範囲を限定したものである。

(c)大きな変形が進んだ状態（０．５＜ｋ＜０．９程度の状態）
さらに変形が進んだ状態で、次式〔数９〕により水平変位δ_Hと部材長Ｌの比率を計算すると、図６を得る。

パラメータｋが０．７を超えるあたりから、〔数９〕の式の値は低下し始めることがわかる。この現象を図示すると図７のようになる。すなわち、中央部分のたわみ角φ_maxが９０度を超え、部材長Ｌが急激に増大していることを示しており危険である。

水平変位が進んでも、中央部分のたわみ角φ_maxが９０度を超えない範囲を水平変位の限界値と定義すると、その限界水平変位は下式〔数１０〕で与えられる。

この〔数１０〕の式は、変形前の部材長Ｌ₀が長い方が限界水平変位δ_crの大きいことを示している。
以上の解析結果からは、プロポーションが細長いために座屈荷重が比較的低く、ゴムのせん断剛性が比較的高い積層ゴム支承は、水平変形の増大によっても座屈荷重の低下が抑えられるので大変形領域での荷重支持能力が高いことが分かる。
このような、物理的な現象を応用すれば、住宅のような比較的軽量の構造物であってもプロポーションの細い積層ゴム支承を用いることによって免震構造が可能となる。

本願の請求項１、２における式(3)は、式(1)または式(2)を満たす積層ゴム支承、すなわち水平変形が進んでも座屈荷重が低下しない、または低下が少ない積層ゴム支承について、上述のようにさらに大きな変形が進んだ状態で座屈荷重の低下が抑えられ、大変形領域での荷重支持能力が高い条件として、積層ゴムの変形前の高さＨと、直径あるいは幅Ｄとの比率を規定したものである。

従来の積層ゴム支承では、２次形状係数（Ｓ２）といわれる数値が４よりも大きいことが、鉛直荷重を支えた状態で水平変形を確保するために必要であると考えられている。

このため、市販されている一般的な積層ゴム支承では、Ｓ２の値は、ほぼ４以上に設定されている。また、このときの２次形状係数の値は次式で定義されている。

Ｓ２＝Ｄ／ｈr＞４．０

ここで、ｈrは、各層の積層ゴムの厚さを足した総厚みである。

積層ゴム支承の高さＨに占める、積層ゴムの総厚みｈrがほぼ７０％であることを考えると、積層ゴム支承のプロポーション（高さＨと直径Ｄの比率）は以下の値を満足しなければならなくなる。つまり、従来は座屈安定性確保のためには、下式が必要条件と考えられていた。

Ｄ／Ｈ＞３．０

本発明では、プロポーションの細長いことが大変形後の座屈安定性にとって重要であるという物理的な原理を用いているため、式(3)のように不等号の向きが異なる条件式となる。この理由は以下の通りである。

〔数１０〕の式から導かれる積層ゴム支承の変形前長さＬ_oの必要最低値と必要な水平変形の値から次式が得られる。ここで、変形前の長さＬ_oと変形前の高さＨは等しいので、次式が得られる。

δ_cr＜１．６×Ｌ_o ＝１．６Ｈ

前述のように、本発明では、限界水平変位δ_crが積層ゴムの直径Ｄより大きくなっても安定であることが理論的かつ実験的に証明されており、少なくとも次の関係式が十分に成立する。

Ｄ＝δ_cr＜１．６Ｈ …(A)

つまり、従来は座屈荷重を高くすることが座屈安定性を高めることだと考えていたために、逆に、大変形の状態で不安定になるような条件を必要条件として設定していたことになる。このため、市販されている積層ゴム支承はほとんど全て、大変形状態で水平剛性が劣化し、極端な場合は座屈してしまうことになる。

一方、式(A)を書き換えると次の条件式が得られる。

Ｄ／Ｈ＜１．６ …(3)

上記の条件が請求項３の式となり、従来、必要条件とされてきた式と不等号の向きが全く逆になっている。

以上から、請求項１では式(1)と式(3)を限定要件とし、請求項２では式(2)と式(3)を限定要件としたものである。

請求項３は、請求項１または請求項２に係る積層ゴム支承において、前記積層ゴムの高さＨが１０ｃｍ以上で、かつ直径あるいは幅Ｄが２０ｃｍ以下であることを特徴とするものである。

前述したように、本発明によれば、従来、免震構造への適用が困難と考えられていた住宅のような比較的軽量の構造物への適用が、細い積層ゴム支承を用いることによって可能となり、請求項３はそのプロポーションを規定したものである。ただし、本発明の効果を得る条件として、請求項１または２の要件も必須としている。

請求項４は、請求項１、２または３に係る積層ゴム支承において、前記積層ゴムの水平断面が中空であることを特徴とするものである。
中空積層ゴムは中空部分の存在によって曲げ剛性としてのヤング率が低下するため、座屈荷重は比較的低くなる。このため、同じプロポーションの円形断面積層ゴムに比較して、水平変形の増大に伴う座屈荷重の低下現象を抑えることができる。

請求項５は、請求項１、２、３または４に係る積層ゴム支承において、鉛などの金属材料を内部に有することを特徴とするものである。これらの金属材料は、主として積層ゴム支承に減衰機能を付加する目的で設けられる。

請求項６に係る住宅建築物は、請求項１、２、３、４または５に係る積層ゴム支承を用いたことを特徴とするものである。

また、請求項７に係る比較的軽量な建築構造物は、請求項１、２、３、４または５に係る積層ゴム支承を用いたことを特徴とするものである。
請求項６に係る住宅建築物と請求項７に係る比較的軽量な建築構造物の適用範囲は明確に区別する必要はないが、本発明によれば、これらの比較的軽量の構造物であってもプロポーションの細い積層ゴム支承を用いることによって免震構造が可能となる。

請求項８に係る建築構造物は、請求項１、２、３、４または５記載の積層ゴム支承を用いたことを特徴とするものである。

また、請求項９に係る橋梁や高速道路高架橋などの大型建造物は、請求項１、２、３、４または５記載の積層ゴム支承を用いたことを特徴とするものである。

請求項７に係る比較的軽量な建築構造物と請求項８に係る建築構造物、また請求項８に係る建築構造物と請求項９に係る大型建造物の適用範囲も明確に区別する必要はないが、本発明によれば、重量構造物の積層ゴム支承においても、従来の積層ゴム支承では水平変形能力に限りがあり、大変形が生ずるにつれて座屈荷重が低下するのに対し、本発明によれば積層ゴムのせん断剛性Ｋ_Sを従来と異なる範囲で適切に設定することで、優れた座屈安定性が得られる。また、中空積層ゴムを用いれば、長周期成分を含むとされるプレート境界で発生する巨大地震に対する免震構造の安全性をさらに引き上げることが可能となる。

本発明によれば、従来、積層ゴム支承としては適用できないと考えられていた、細長いプロポーションの積層ゴム支承が実現でき、かつ細長いために座屈荷重が比較的低く、ゴムのせん断剛性が比較的高い積層ゴム支承は、水平変形の増大によっても座屈荷重の低下が抑えられるので大変形領域での荷重支持能力が高く、座屈安定性に優れるというメリットがある。

特に、本発明における物理的な現象を利用することで、住宅のような比較的軽量の構造物であっても、プロポーションの細い積層ゴム支承を用いることによって免震構造が可能となる。また、軽量の構造物の場合に限らず、重量構造物の場合でも同様の原理により、座屈安定性に優れた積層ゴム支承が得られる。

このように、住宅建築物、その他比較的軽量な建築構造物に適した積層ゴム支承が可能となり、さらに一般の建築構造物の他、橋梁や高速道路高架橋などの大型建造物に用いられる積層ゴム支承としても積層ゴム支承の小型化が可能となる。

また、中空積層ゴム支承の場合は、中空部分の存在によって曲げ剛性としてのヤング率が低下するため、座屈荷重は比較的低くなる。このため、同じプロポーションの円形断面積層ゴムに比較して、水平変形の増大に伴う座屈荷重の低下現象を抑えることができる。

さらに、重量構造物の積層ゴム支承においても、従来の扁平な形状を持った積層ゴム支承では水平変形能力に限りがあるが、中空積層ゴム支承を用いることで長周期成分を含む巨大地震に対しても有効である。

図８は、本発明による細長いプロポーションの積層ゴム支承を住宅建築物Ａに適用する場合を概念的に示したものである。

積層ゴム支承１を構成する積層ゴムが図８(b)の状態から図８(c)の状態まで大きく変形したとき、上端面と下端面で平面的に重なり合う面積が０となり、従来の限界水平変位の考え方では、住宅建築物Ａの荷重を支えないとして設計できないことになる。しかしながら、本発明により、微小変形時の座屈荷重と積層ゴムのせん断剛性との関係を適切な範囲に設定することで、積層ゴムが座屈することなく、上載荷重を支持することができる。

図９に示す積層ゴム支承１は木造家屋の免震構造用積層ゴムとしての具体的な実施形態を示したものである。部材構成としては従来の積層ゴム支承と同様に、合成ゴム内に複数の鋼板２が挟み込まれ、ゴム層３と鋼板の層が互層をなす積層ゴムの上下に、構造物に据え付けるための端板４を一体化した構成となっている。

この例は、積層ゴム部分について、直径Ｄ＝１２０ｍｍ、高さＨ＝３００ｍｍという従来になく径が小さく、かつ非常に細長いプロポーションの積層ゴム支承を示したものであり、後に説明する試算結果からも、大変形後の座屈荷重の変動が少ないこと、すなわち、大変形後も水平剛性の変化が少なく安定していることが分かる。

図１０は、家屋に取り付けた状態の詳細を示したものである。図１０示す基礎コンクリート１１と木造家屋の土台１２（床梁）の間に積層ゴム支承１を配置するものであり、施工も簡便である。

図１１は、本発明の積層ゴム支承１を高速道路橋脚Ｃなどに適用する場合の実施形態を示したものである。従来の積層ゴム支承と比較して変形の許容量が大きいため、長周期地震などの際に安全余裕度が２倍から３倍に拡大されることが予想される。

以下に、座屈荷重の試算について説明する。

上述の図９の実施形態に相当する積層ゴムＡタイプと比較計算用Ｂタイプ、およびＣタイプを図１２に示す。Ａタイプは高さＨ＝３００ｍｍであり、ＢタイプはＨ＝１２０ｍｍであり、ＣタイプはＨ＝６０ｍｍである。また、Ａタイプの有効せん断弾性係数Ｇ＝２０ｋｇ／ｃｍ²であり、ＢタイプはＧ＝１０ｋｇ／ｃｍ²、ＣタイプはＧ＝５ｋｇ／ｃｍ²である。各タイプの形状ならびに材料特性などの諸元を表１に示す。

表２〜４には、各タイプの水平変形の増大と座屈荷重の低下についての計算結果を示す。表２〜４の値を図１３に示す。

図１３を見ると分かるように、ハリンクスの座屈荷重Ｎ _H の値とせん断剛性Ｋ _S の値との比、すなわちＮ _H ／Ｋ _S の値が２０を超えると（タイプＣの場合）、水平変形の増大に対する座屈荷重の低下が顕著となることが分かる。タイプＣは、表１の数値（Ｎ _H ＝１２．３、Ｋ _S ＝０．５６５）からＮ _H ＝２１．７Ｋ _S と計算され、請求項２の式(2)におけるＮ _H の上限である２０Ｋ _S をわずかに超えたものであるが、前述のように請求項２の式(2)自体が従来の積層ゴム支承からはかけはなれた有意な差が生じる範囲となっている。

また、タイプＡは、表１の数値（Ｎ _H ＝４．０２、Ｋ _S ＝２．２６）からＮ _H ＝１．７８Ｋ _S と計算され、請求項２の式(2)の範囲であるが、請求項１の式(1)との境界にあたるＮ _H ＝１．６７Ｋ _S をわずかに超えたところにあり、水平変形の増大に対する座屈荷重の低下はほとんど見られない。

この図からも、タイプＡの積層ゴム支承は、木造家屋などの免震構造用積層ゴム支承として極めて良好な性状を示していることが分かる。

積層ゴム支承のモデル図である。 積層ゴム支承の大変形（幾何学的非線形）を考慮した曲げせん断モデル図である。 局部的な釣り合い状態を示す図である。 積層ゴムの座屈荷重近傍における部材変形の解析結果を示す図である。 積層ゴムの変形が増大した時の座屈荷重の変化を示すグラフである。 積層ゴムの変形がさらに進んだ状態での水平変位と部材長の比率の計算結果を示すグラフである。 積層ゴム中央部分のたわみ角による限界水平変位の考え方の説明図である。 本発明の積層ゴム支承を住宅建築物に適用する場合を概念的に示した図である。 本発明を木造家屋の免震構造用積層ゴム支承として適用する場合の具体的な実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は鉛直断面図である。 図９の免震構造用積層ゴム支承を、実際の家屋に取り付ける場合の詳細を示す鉛直断面図である。 本発明の積層ゴム支承を高速道路橋脚などに適用する場合の一実施形態を示す鉛直断面図である。 座屈荷重の試算に用いたモデルを示す図である。 図１２の各モデルについての試算結果をまとめたグラフである。 従来の積層ゴム支承における限界水平変位の考え方を示す説明図である。 積層ゴム支承を大型の構造物に適用する場合と住宅建築に適用する場合の比較と課題に関する説明図である。

符号の説明

Ａ…住宅建築物、Ｂ…大型構造物、Ｃ…道路橋脚、
１…積層ゴム支承、２…鋼板、３…ゴム、４…端板、１１…基礎コンクリート、１２…土台

Claims (9)

1. 振動外力による構造物の揺れを抑制するための構造用積層ゴム支承において、積層ゴムの鉛直方向の荷重による微小変形時の座屈荷重Ｎ_Hと積層ゴムのせん断剛性Ｋ_Sとが、次式(1)の関係を満たし、
   Ｎ_H≦５Ｋ_S／３…(1)
   かつ、前記積層ゴムの高さＨと、直径あるいは幅Ｄとの比率が次式(3)の関係を満たすことを特徴とする積層ゴム支承。
   Ｄ／Ｈ＜１．６…(3)
2. 振動外力による構造物の揺れを抑制するための構造用積層ゴム支承において、積層ゴムの鉛直方向の荷重による微小変形時の座屈荷重Ｎ_Hと積層ゴムのせん断剛性Ｋ_Sとが、次式(2)の関係を満たし、
   ５Ｋ_S／３＜Ｎ_H≦２０Ｋ_S…(2)
   かつ、前記積層ゴムの高さＨと、直径あるいは幅Ｄとの比率が次式(3)の関係を満たすことを特徴とする積層ゴム支承。
   Ｄ／Ｈ＜１．６…(3)
3. 請求項１または２記載の積層ゴム支承において、前記積層ゴムの高さＨが１０ｃｍ以上で、かつ直径あるいは幅Ｄが２０ｃｍ以下であることを特徴とする積層ゴム支承。
4. 請求項１、２または３記載の積層ゴム支承において、前記積層ゴムの水平断面が中空であることを特徴とする積層ゴム支承。
5. 請求項１、２、３または４記載の積層ゴム支承において、鉛などの金属材料を内部に有することを特徴とする積層ゴム支承。
6. 請求項１、２、３、４または５記載の積層ゴム支承を用いたことを特徴とする住宅建築物。
7. 請求項１、２、３、４または５記載の積層ゴム支承を用いたことを特徴とする比較的軽量な建築構造物。
8. 請求項１、２、３、４または５記載の積層ゴム支承を用いたことを特徴とする建築構造物。
9. 請求項１、２、３、４または５記載の積層ゴム支承を用いたことを特徴とする橋梁や高速道路高架橋などの大型建造物。

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