JP4711902B2

JP4711902B2 - ボイラ腐食抑制方法

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Inventors: 賢一伊藤
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Description

補給水としてイオン交換水を使用し、鋼材と銅合金を含むボイラシステムにおける水と接触する金属の腐食を抑制するボイラ腐食抑制方法に関する。

ボイラシステムにおけるボイラドラム、蒸発管、エコノマイザー、脱気器、給水系統や蒸気・復水系統の各種配管等の水と接触する構成材質として主に鋼材が使用されている。また、復水器や給水予熱器の伝熱管材質にはアルミニウム黄銅やキュプロニッケル等の銅合金が使用され、通常のボイラシステムでは鋼材と銅合金が混在している。鉄や銅の水酸化物及び酸化物の溶解度は温度が上がるほど低下し、水温が２００℃以下の給水や復水では鉄や銅の水酸化物及び酸化物の溶解度は十分高いが、ボイラ水のように水温が２５０℃を超えるような条件ではその溶解度は小さくなる。その結果、給水系統や復水系統の鋼材や銅合金から溶出した鉄イオンや銅イオンは、主にボイラ内の蒸発管で鉄や銅の水酸化物及び酸化物として再析出する。蒸発管における析出物は、伝熱を阻害して燃料消費量の増加や蒸気発生量の低下をもたらすだけでなく、析出物と管表面の隙間内でアルカリや酸が濃縮されることによる二次腐食の原因にもなる。そのために給水系統や復水系統における鋼材や銅合金から鉄イオンや銅イオンの溶出を抑制することは、ボイラシステムの安全操業と経済的な面から重要な問題である。

鋼材や銅合金の腐食反応は電気化学的に進行する。例えば、水に溶解している酸素は鋼材や銅合金の金属表面で鉄や銅から電子を引き抜いて水酸化物イオンを生成することにより、鋼材や銅合金から鉄イオンや銅イオンとしての溶解を促進する（酸素還元反応）。一方、水中の水素イオンは鋼材や銅合金の金属表面で鉄や銅から電子を引き抜いて水素となることにより、鋼材や銅合金が電子を放出して鉄イオンや銅イオンとして溶解する反応を促進する（水素還元反応）。酸素還元反応型の腐食では水中の溶存酸素を除去することにより防止できるが、水の解離により水素イオンは必ず存在するため、水素還元反応型の腐食を完全に抑制することはできない。特にボイラシステムのように温度が高い系では水の解離定数が大きくなり、水素還元反応型の腐食が発生し易くなる。例えば２５℃における純水のｐＨは７であるが、１００℃における純水のｐＨは６.１５、２５０℃では５.６まで低下する。この場合でも水のｐＨを高くして水素イオン濃度を低下させれば、腐食は低下し、更に鉄や銅の水酸化物及び酸化物が安定であるｐＨ領域までｐＨを高くすれば、これらの水酸化物及び酸化物が保護皮膜となり腐食が低減する。しかし、ｐＨを過度に高くすると、水酸化物及び酸化物が保護皮膜を再溶解させるため、好ましくない。

そこで、従来よりボイラシステムの腐食抑制のために水中の溶存酸素を除去するとともに、給水、ボイラ水ならびに復水のｐＨを適正値に調整させる処理が実施されてきた。例えば、アンモニアを添加して給水ならびに復水のｐＨを９.０以上にすることにより給水系ならびに復水系における鋼材の腐食を低減できることが知られている（例えば非特許文献１、非特許文献２参照）。一方、アンモニアは高ｐＨにおいて銅と安定な水溶性キレート化合物を生成して銅合金の腐食を促進するため、銅合金のアンモニア腐食を防止するには、給水ならびに復水のｐＨを９.０以下で管理する必要がある（例えば非特許文献３参照）。いずれのｐＨ域で管理しても、鋼材と銅合金の両方の腐食を同時に防止することは困難であった。このような銅合金のアンモニア腐食に対する懸念から、ｐＨ上昇剤としてシクロヘキシルアミン、モルホリン、２−アミノエタノール等の揮発性アミンを使用する方法が開示されている（例えば非特許文献４参照）。しかし、シクロヘキシルアミンのように気相への分配比が大きい揮発性アミンは、蒸気系統の初期凝縮部に溶け込み難いため、初期凝縮部の腐食を有効に防止できないという問題点があった。また、モルホリンは気相への分配比が小さく、蒸気系統の初期凝縮部に溶け込み易い反面、ｐＨ上昇能力が低いためにｐＨ９.０以上に維持するには多量の添加量が必要であるという問題点があった。さらに２−アミノエタノールは気相への分配比が小さ過ぎるため、初期凝縮部でアミンの濃厚液が生成して初期凝縮部にアルカリ腐食が発生し易いという問題点があった。更にこれらの揮発性アミンを使用しても、ｐＨが９.０を超えると銅合金の腐食を十分抑制するには至っていない。

「最近のボイラ等における腐食とその対策」、社団法人日本ボイラ協会発行、平成９年１０月１５日、１３８頁「ボイラの水管理」、社団法人日本ボイラ協会発行、平成１３年１月１５日、２３０頁、「火力原子力発電」、１３４頁（１２７０頁）、４３３号、４３巻、１９９２年「ボイラの水管理」、社団法人日本ボイラ協会発行、平成１３年１月１５日、２６１頁

本発明の課題は、補給水としてイオン交換水を使用し、鋼材と銅合金を含むボイラシステム（ボイラ本体だけでなく脱気器、給水配管、給水ポンプ、給水プレヒーター、エコノマイザー等のボイラの給水系統も含むボイラシステム）において、鋼材と銅合金の腐食を同時に防止できる腐食抑制方法を提供することである。

本発明者は、補給水としてイオン交換水を使用し、鋼材と銅合金を含むボイラシステムにおける鋼材と銅合金の腐食を同時に防止できる腐食の抑制について鋭意検討した結果、驚くべきことに特定の炭素数のアルコキシアルキルアミンとモルホリンを特定の比率で用いることにより、水のｐＨを９.０以上に調整しても銅合金の腐食が増加しないことを見出し本発明に到達した。

即ち、請求項１に係る発明は、補給水としてイオン交換水を使用し、鋼材と銅合金を含むボイラシステムの腐食抑制方法において、（Ａ）炭素数が３〜５のアルコキシアルキルアミンと（Ｂ）モルホリンを８０：２０〜２０：８０の重量比でボイラシステム水系に添加し、当該給水のｐＨ（２５℃）を９.０〜９.５に調整することを特徴とする、鋼材と銅合金の腐食を同時に防止するボイラの腐食抑制方法である。

請求項２に係る発明は、請求項１記載のボイラの腐食抑制方法であり、（Ａ）成分、（Ｂ）成分と共に（Ｃ）２−アミノエタノールを添加するボイラの腐食抑制方法であって、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計量に対して、（Ｃ）２−アミノエタノールを１００：１〜１００：１０の重量比で添加することを特徴とする。

請求項３に係る発明は、請求項１又は請求項２のいずれかに記載のボイラの腐食抑制方法であり、（Ａ）成分が３−メトキシプロピルアミン、２−メトキシエチルアミン、１−メトキシ−ｓｅｃ−ブチルアミン、２−エトキシエチルアミン、３−エトキシプロピルアミン、Ｎ−（２−メトキシエチル）エチルアミンから選ばれた１種以上であることを特徴とする。

給水系統や復水系統における鋼材や銅合金の腐食による鉄イオンや銅イオンの溶出を抑制し、ボイラの蒸発管における鉄や銅の水酸化物や酸化物の再析出を防止することにより、燃料消費量の増加、蒸気発生量の低下、ならびに析出物による二次腐食の発生を抑制して、ボイラシステムの安全操業と経済的損失の抑止に寄与できる。

本発明は、補給水としてイオン交換水を使用し、鋼材と銅合金を含むボイラシステムにおいて、（Ａ）炭素数が３〜５のアルコキシアルキルアミンと、（Ｂ）モルホリンを８０：２０〜２０：８０の重量比でボイラシステム水系に添加して、当該補給水のｐＨ（２５℃）を９.０〜９.５に調整することを特徴とするボイラの腐食抑制方法である。更には（Ａ）炭素数が３〜５のアルコキシアルキルアミン、（Ｂ）モルホリンと共に（Ｃ）２−アミノエタノールを添加するボイラの腐食抑制方法であって、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計量に対して、（Ｃ）２−アミノエタノールを１００：１〜１００：１０の重量比で添加することを特徴とするボイラの腐食抑制方法である。

本発明の腐食抑制方法の対象となるボイラシステムは、ボイラ本体だけでなく脱気器、給水配管、給水ポンプ、給水予熱器、エコノマイザー等のボイラの給水系統ならびに過熱器、タービン、蒸気配管、復水器、復水配管等の蒸気・復水系統も包含し、ボイラシステム水系は補給水、給水、復水、ボイラ循環水、蒸気に関わるボイラの給水系統から蒸気・復水系統を含むボイラシステム全般を流れる水系である。

本発明の対象となるボイラの蒸気圧は２０ＭＰａ以下であることが好ましく、蒸気圧が２０ＭＰａを超えるボイラでは、本発明で用いるアルコキシアルキルアミン、モルホリン、２−アミノエタノールが熱分解するために十分な腐食抑制効果が期待できない。また、適用できるボイラの種類に特に制限はなく、立てボイラ、炉筒ボイラ、煙筒ボイラ、炉筒煙筒ボイラ等の丸ボイラ、水管ボイラ、特殊循環ボイラ、各種廃熱ボイラ、貫流ボイラ等のいずれであっても良い。

本発明で用いるボイラの補給水は、イオン交換水である。イオン交換水は、軟化水、工業用水、水道水、地下水等をイオン交換樹脂により処理した水であり、その水質としては、ＪＩＳＢ８２２３１９９９「ボイラの給水及びボイラ水の水質」によってボイラ種別ならびに最高使用圧力別に規定されているイオン交換水を用いる。イオン交換樹脂としては、強酸性陽イオン交換樹脂、弱強酸性陽イオン交換樹脂、強塩基性陰イオン交換樹脂、弱塩基性陰イオン交換樹脂を用い、これらを組み合わせて、例えば強酸性陽イオン交換樹脂と強塩基性陰イオン交換樹脂の組み合わせ、強酸性陽イオン交換樹脂−弱酸性陽イオン交換樹脂併用と強塩基性陰イオン交換樹脂の組み合わせ、強酸性陽イオン交換樹脂と強塩基性陰イオン交換樹脂−弱塩基性陰イオン交換樹脂併用の組み合わせ等により、本発明で用いるイオン交換水が得られる。ボイラの補給水として軟化水、工業用水、水道水、地下水等をそのまま使用すると、共存成分やその分解成分のｐＨ緩衝作用の影響によりアミン濃度が過大となったり、塩化物イオンや硫酸イオン等の腐食性イオンが存在するため、好ましくない。

本発明で用いる（Ａ）アルコキシアルキルアミンは、炭素数が３〜５の１級アミン、２級アミン及び３級アミンである。具体的には、２−メトキシエチルアミン、１−メトキシエチルアミン、３−メトキシプロピルアミン、２−メトキシプロピルアミン、１−メトキシプロピルアミン、２−メトキシ−１−メチルエチルアミン、１−メトキシ−１−メチルエチルアミン、４−メトキシブチルアミン、３−メトキシブチルアミン、２−メトキシブチルアミン、１−メトキシブチルアミン、３−メトキシ−２−メチルプロピルアミン、２−メトキシ−２−メチルプロピルアミン、１−メトキシ−２−メチルプロピルアミン、２−メトキシ−１、１−ジメチルアミン、エトキシメチルアミン、２−エトキシエチルアミン、１−エトキシエチルアミン、３−エトキシプロピルアミン、２−エトキシプロピルアミン、１−エトキシプロピルアミン、２−エトキシ−２−メチルエチルアミン、１−エトキシ−１−メチルエチルアミン、プロポキシメチルアミン、プロピキシエチルアミン、イソプロポキシメチルアミン、２−イソプロポキシエチルアミン、１−イソプロポキシエチルアミン、ｎ−ブトキシメチルアミン、ｓｅｃ−ブトキシメチルアミン、ｔｅｒｔ−ブトキシメチルアミン、Ｎ−（メトキシメチル）メチルアミン、Ｎ−（２−メトキシエチル）メチルアミン、Ｎ−（１−メトキシエチル）メチルアミン、Ｎ−（３−メトキシプロピル）メチルアミン、Ｎ−（２−メトキシプロピル）メチルアミン、Ｎ−（１−メトキシプロピル）メチルアミン、Ｎ−（２−メトキシ−２−メチルエチル）メチルアミン、Ｎ−（エトキシメチル）メチルアミン、Ｎ−（２−エトキシエチル）メチルアミン、Ｎ−（１−エトキシエチル）メチルアミン、Ｎ−（ｎ−プロポキシメチル）メチルアミン、Ｎ−（イソプロポキシメチル）メチルアミン、Ｎ−（メトキシメチル）エチルアミン、Ｎ−（２−メトキシエチル）エチルアミン、Ｎ−（１−メトキシエチル）エチルアミン、Ｎ−（エトキシメチル）エチルアミン、Ｎ−（メトキシメチル）ｎ−プロピルアミン、Ｎ−（メトキシメチル）イソプロピルアミン、Ｎ、Ｎ−ジメチルメトキシメチルアミン、Ｎ、Ｎ−ジメチル−２−メトキシエチルアミン、Ｎ、Ｎ−ジメチル−１−メトキシエチルアミン、Ｎ、Ｎ−ジメチルエトキシメチルアミン、Ｎ−メトキシメチル−Ｎ−メチルエチルアミン、Ｎ、Ｎ−ジ（メトキシメチル）メチルアミン等が挙げられる。好ましくは、３−メトキシプロピルアミン、２−メトキシエチルアミン、１−メトキシ−ｓｅｃ−ブチルアミン、２−エトキシエチルアミン、３−エトキシプロピルアミン、Ｎ−（２−メトキシエチル）エチルアミンである。炭素数が３未満では気相部（蒸気）への分配比が過大となり、炭素数が５を超えるとｐＨ上昇能力が低下したり、気相部への分配比が過小となり、好ましくない。

本発明で用いるモルホリンは、特に限定されるものではなく、一般の工業的モルホリン、精製モルホリンが使用できる。

本発明の腐食抑制方法において、アルコキシアルキルアミンとモルホリンの添加量は、重量比として８０：２０〜２０：８０であり、好ましくは８０：２０〜６０：４０である。アルコキシアルキルアミンとモルホリンの合計量に対するアルコキシルアルキルアミンの比率が２０重量％未満では、ｐＨ上昇能力が低下するだけでなく、銅合金に対する腐食抑制効果が低下するため好ましくない。また、アルコキシアルキルアミンとモルホリンの合計量に対するアルコキシルアルキルアミンの比率が９０重量％を超えると、銅合金に対する腐食抑制効果が低下するため、好ましくない。

本発明の腐食抑制方法において補給水や復水の純度が十分高い場合は問題ないが、復水器からの冷却水の漏れや補給水からの有機物やコロイダルシリカの混入があると、冷却水中の塩化マグネシウムがボイラ内で加水分解して塩酸を生成したり、補給水からの有機物がボイラ内で分解してギ酸や酢酸を生成したり、補給水からのコロイダルシリカがボイラ内で溶解して水溶性のオルトケイ酸を生成したりするため、アルコキシアルキルアミンとモルホリンだけでは、ボイラ水のｐＨが十分に上昇しない場合がある。そのような場合は、アルコキシアルキルアミンとモルホリンに、さらに２−アミノエタノールの添加が好ましい。２−アミノエタノールを添加する場合、補給水や復水の状況を考慮して適宜決定すればよいが、通常、アルコキシアルキルアミンとモルホリンの合計量と、２−アミノエタノールの重量比が１００：１〜１００：１０の比率で添加することが好ましい。アルコキシアルキルアミンとモルホリンの合計量に対して、２−アミノエタノールの重量比が１００：１０を超えると、初期凝縮部のｐＨを上げ過ぎるため、好ましくない場合がある。また、１００：１未満では本発明の効果を十分に発揮することができない場合がある。

アルコキシアルキルアミンとモルホリン、あるいはアルコキシアルキルアミンとモルホリンと２−アミノエタノールの添加量は、給水中の溶存炭酸や不純物の濃度を考慮して適宜決定されればよいが、通常は給水量に対してアルコキシアルキルアミンとモルホリンの合計量、あるいはアルコキシアルキルアミンとモルホリンと２−アミノエタノールの合計量が１〜１０ｍｇ／Ｌの範囲である。

本発明の腐食抑制方法における給水のｐＨ（２５℃）は９.０〜９.５であり、好ましくは９.１〜９.４である。給水のｐＨが９.０未満では、鋼材の腐食抑制効果が低下して好ましくなく、給水のｐＨが９.５を超えると銅合金の腐食抑制効果が低下するため、好ましくない。

アルコキシアルキルアミンとモルホリンを例に添加方法等を以下に説明する（アルコキシアルキルアミンとモルホリンと２−アミノエタノールの場合も同様な添加方法が行われる）。アルコキシアルキルアミンとモルホリンの添加箇所は、通常、ボイラの補給水ないし給水に対して添加するが、給水系統、蒸気・復水系統のボイラシステムにおけるいずれの場所に添加してもよい。また、アルコキシアルキルアミンとモルホリンの添加は、これらを混合して一液性組成物として薬液注入ポンプを用いて添加する方法、あるいはそれぞれ別々に薬液注入ポンプを用いて添加する方法のいずれでもよい。また、アルコキシアルキルアミンとモルホリンの添加方法では、通常、連続添加方法が用いられるが、間歇添加方法でもよく、また、アルコキシアルキルアミンとモルホリンを別々に連続添加と間歇添加を組み合わせて添加する方法でもよく、アルコキシアルキルアミンとモルホリンを添加して給水のｐＨ（２５℃）を９.０〜９.５に維持すれば、その添加方法は特に限定されない。

ボイラ水のｐＨは通常８.５〜１２.０の範囲に調整されるが、ｐＨが低過ぎてもｐＨが高過ぎても腐食が発生し易くなる。ボイラの使用圧力が２ＭＰａを超えるボイラではｐＨは８.５〜１１.０程度に調整するのが好ましいが、アルカリ腐食の防止のため使用圧力が高いボイラほどｐＨの上限値を低く抑えることが好ましい。使用圧力別のボイラ水ｐＨの適正値は、例えばＪＩＳＢ８２２３：１９９９『ボイラの給水及びボイラ水の水質』に規定されている。

復水のｐＨは給水ｐＨと同様に９.０〜９.５の範囲に調整するのが好ましいが、本発明の腐食抑制方法では給水ｐＨと復水ｐＨは、ほぼ同じ値に維持できるため好適である。

具体的にアルコキシアルキルアミンとモルホリンの添加方法を示すと、
（１）給水系統に設置したｐＨ計の測定値をもとにｐＨが設定範囲になるように薬液注入ポンプ等を用いて注入する方法、
（２）電気伝導率とｐＨの関係を予め求めておき、給水系統に設置した電気伝導率計の測定値をもとに、ｐＨの設定範囲に相当する電気伝導率の設定範囲になるように薬液注入ポンプ等を用いて注入する方法、
等がある。この場合、薬液注入を自動注入方法としてもよい。

本発明の腐食抑制方法において、アルコキシアルキルアミンとモルホリン、あるいはアルコキシアルキルアミンとモルホリンと２−アミノエタノールの液相に対する気相への分配比はほぼ１であるため、他のｐＨ調整剤を併用しない場合の給水のｐＨはボイラ水のｐＨならびに復水のｐＨとほぼ同等になる。更に蒸気配管における凝縮部のｐＨは初期凝縮部から全凝縮部に至るまでほぼ一定のｐＨになるため、全ボイラシステムのｐＨを適正範囲に維持するのが容易である。また、本発明の腐食抑制方法では、ボイラ水のｐＨ上昇能力も優れているため、ボイラ水のｐＨ調整に必要なリン酸塩やアルカリ金属水酸化物の添加量を低減することができる。特に高圧ボイラに対してリン酸塩を過剰に添加するといわゆるハイドアウト現象により、蒸発管にＮａ_２．８５Ｈ_０．１５ＰＯ_４、ＮａＦｅＰＯ_４（ｍａｒｉｃｉｔｅ）やＮａ_４ＦｅＯＨ（ＰＯ_４）_２．１／３ＮａＯＨ等のリン酸塩が析出して、析出部と鋼材表面の隙間に酸やアルカリが濃縮されて腐食が進行する。一方、本発明の腐食抑制方法では微量のリン酸塩でｐＨ調整が可能なため、リン酸塩の析出が起こり難くなりハイドアウトによる腐食を有効に防止できる。

給水中の溶存酸素濃度は、酸素による腐食を防止するために脱気器等により２００μｇ／Ｌ以下、より好ましくは３０μｇ／Ｌ以下、更に好ましくは７μｇ／Ｌ以下まで低下させることが好ましい。脱気器による脱酸素処理によっても除去できなかった溶存酸素を除去するために脱酸素剤の添加が好ましい。本発明の腐食抑制方法と併用できる脱酸素剤に特に制限はなく、ヒドラジン、ジエチルヒドロキシルアミン、カルボヒドラジド、エリソルビン酸、メチルエチルケトオキシム等の脱酸素剤として公知の化合物が使用できる。

本発明の腐食抑制方法では、脱酸素剤を添加する替わりに酸素や過酸化水素を添加して溶存酸素濃度を２０〜２００μｇ／Ｌに維持して鋼材表面にヘマタイトからなる保護皮膜を形成させてボイラシステムの腐食を抑制する方法（いわゆる酸素処理）と併用することもできる。

本発明の腐食抑制方法を適用するボイラのブロー率は特に制限はないが、ボイラ水中における溶解成分の過度の濃縮を防止するため、循環ボイラでは給水量に対して１〜２０％のブローダウンを連続的あるいは断続的に実施するのが好ましい。貫流ボイラではブローダウンは実施できないため、高純度のイオン交換水を補給水として用いる必要がある。
本発明の腐食抑制方法において、貫流ボイラ以外の固形分の混入が許容できるボイラシステムでは、ボイラ水のｐＨを調整するためにアルカリ金属水酸化物、リン酸塩から選択される１種以上の化合物と併用しても良い。蒸気圧力が３ＭＰａを超えるボイラでは、水酸化カリウムやリン酸カリウム等のカリウム塩を使用するとアルカリ腐食が発生し易くなるため、アルカリ金属水酸化物としては水酸化ナトリウム、リン酸塩としては第２リン酸ナトリウム、第３リン酸ナトリウム、トリポリリン酸ナトリウム等のナトリウム塩を使用するのが好ましい。

以下に本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

（本発明で用いるアルコキシアルキルアミン）
・Ａ−１：３−メトキシプロピルアミン（試薬、関東化学（株）製）
・Ａ−２：２−メトキシエチルアミン（試薬、関東化学（株）製）
・Ａ−３：１−メトキシ−ｓｅｃ−ブチルアミン（試薬、関東化学（株）製）
・Ａ−４：２−エトキシエチルアミン（試薬、関東化学（株）製）
・Ａ−５：３−エトキシプロピルアミン（試薬、関東化学（株）製）
・Ａ−６：Ｎ−（２−メトキシエチル）エチルアミン（試薬、関東化学（株）製）

（モルホリン）
・Ｂ−１：モルホリン（試薬、関東化学（株）製）

（２−アミノエタノール）
・Ｃ−１：２−アミノエタノール（試薬、関東化学（株）製）

（その他）
・Ｄ−１：シクロヘキシルアミン（試薬、関東化学（株）製）
・Ｄ−２：アンモニア（試薬、関東化学（株）製）

（腐食試験１）
４００番研磨紙で研磨仕上げした寸法が１×１３×７５ｍｍの低炭素鋼試験片（材質：ＪＩＳＧ３１４１ＳＰＣＣ−ＳＢ）とアルミニウム黄銅製試験片（材質：ＪＩＳＨ３１００Ｃ６８７１）をアセトンで脱脂後、乾燥して試験前の質量を測定した。四日市市水をミリポア社製Ｍｉｌｌｉ-Ｑプラスシステム（商品名）に通水して得られたイオン交換水（比抵抗１８ＭΩ・ｃｍ）に表１に示す腐食抑制剤を添加してｐＨ（２５℃）を９.４に調整して試験液として用いた。試験液１００ｍＬと試験片１枚を密閉容器に入れ、窒素ガスを通気して試験液の溶存酸素濃度を１０μｇ／Ｌまで低下させた後、密閉して温度７０℃で７日間保持した。７日後、試験片を取り出して付着物を除去後、試験後の質量を測定し、下記式より腐食速度（ｍｄｄ）を計算した。結果を表１に示す。
腐食速度（ｍｄｄ）＝（Ｗ_０−Ｗ_１）／（Ｓ×Ｔ）
Ｗ_０：試験前の質量（ｍｇ）、Ｗ_１：試験後の質量（ｍｇ）
Ｓ：試験片の表面積（ｄｍ^２）
Ｔ：試験期間（日数）

アルコキシアルキルアミン、モルホリン及び２−アミノエタノールを併用した本発明の腐食抑制方法は、低炭素鋼と黄銅に対してそれぞれ単独で使用するよりも相乗的な腐食抑制効果を示すことが分かる。

（ｐＨ測定試験）
蒸気圧１０ＭＰａの試験ボイラにおいて、四日市市水を強酸性陽イオン交換樹脂〔ダウエックスマラソンＣ（商品名、ダウケミカル社製）〕と強塩基性陰イオン交換樹脂〔ダウエックスマラソンＡ（商品名、ダウケミカル社製）〕を含む混床式イオン交換水製造装置に通水して得られたイオン交換水（電気伝導率０．２μＳ／ｃｍ以下）を補給水に使用し、給水中の溶存炭酸濃度は０.１ｐｐｍ、ブロー率は２％としてボイラを運転した。腐食防止剤を給水に対して３ｍｇ／Ｌ添加し、その時の給水、ボイラ水、蒸気の初期凝縮水、復水の各ｐＨ（２５℃）を測定した。蒸気の初期凝縮部のｐＨは、蒸気の湿り度が２％の箇所における凝縮水のｐＨとした。結果を表２に示す。

本発明の腐食抑制方法では、いずれもｐＨは９.０〜９.５の範囲にあり、給水系統、ボイラ水、蒸気・復水系統のボイラシステムの全領域にわたって腐食抑制に最適なｐＨを維持できることが分かる。一方、モルホリン単独ではｐＨは９未満、シクロヘキシルアミンでは給水ｐＨは９.４であったが、ボイラ水の初期凝縮部のｐＨは９未満と低下、また、２−アミノエタノールでは給水ｐＨは９.４であったが、ボイラ水と初期凝縮部のｐＨは１０以上となり、いずれも腐食抑制に最適なｐＨの範囲を維持できないことが分かる。

（腐食試験２）
蒸気圧力１１ＭＰａ、蒸気量２００ｔ／ｈの水管式自然循環ボイラーにおいて本発明の腐食抑制方法の実機試験を実施した。該ボイラシステムにおけるボイラドラム、蒸発管、エコノマイザー、脱気器、給水系統や蒸気・復水系統の各種配管等の主要な構成材質は低炭素鋼であった。復水器と給水予熱器の伝熱管の材質はアルミニウム黄銅（ＪＩＳＨ３１００Ｃ６８７１）であった。四日市工業用水を２床３塔式モノベッドポリッシャー式イオン交換水製造装置に通水して得られたイオン交換水（電気伝導率０．２μＳ／ｃｍ以下）をボイラ補給水として使用し、給水中の溶存酸素濃度は０.００７ｍｇ／Ｌであった。３−メトキシプロピルアミンを７０重量％とモルホリンを３０重量％含む組成物を補給水量に対して２.４ｍｇ／Ｌ添加した。第三リン酸ソーダと第二リン酸ソーダをＮａ／ＰＯ_４のモル比が２.６になるように配合比を調整した混合物をボイラドラムに添加して、ボイラ水のＰＯ_４濃度が０.５〜２ｍｇ／Ｌになるように調整した。ボイラーのブロー率は２％、復水回収率は６０％であった。試験期間中は脱気器出口の給水、ボイラ水、復水を週１回毎にサンプリングして、ＪＩＳＢ８２２４：２００５『ボイラの給水及びボイラ水−試験方法』の方法に基づき各サンプルのｐＨ（ｐＨ計）、鉄濃度（２、４、６−トリ−２−ピリジル−１、３、５−トリアジン吸光光度法）、銅濃度（ＩＣＰ発光分光分析法）をそれぞれ測定した。比較例として３−メトキシプロピルアミンとモルホリンの混合物の替わりにモルホリンを単独で補給水量に対して６ｍｇ／Ｌ添加して同様に実施した。各試験の試験期間は３０日間として、各測定項目の平均値を求めた。鉄濃度と銅濃度がいずれも１０μｇ／Ｌ以下であれば、良好と判断した。結果を表３に示す。

本発明の腐食抑制方法によれば、給水、ボイラ水、復水の鉄濃度と銅濃度はいずれも１０μｇ／Ｌ以下であり良好な結果であった。一方、モルホリン単独では給水中と復水中の鉄濃度と銅濃度はいずれも１０μｇ／Ｌを超えていた。モルホリン単独処理におけるボイラ水の鉄濃度と銅濃度は、給水や復水の鉄濃度と銅濃度よりも低かったが、これは給水から持ち込まれた鉄イオンや銅イオンがボイラ内で鉄や銅の酸化物や水酸化物として析出していることを示している。

Claims

補給水としてイオン交換水を使用し、鋼材と銅合金を含むボイラシステムの腐食抑制方法において、（Ａ）炭素数が３〜５のアルコキシアルキルアミンと（Ｂ）モルホリンを８０：２０〜２０：８０の重量比でボイラシステム水系に添加し、当該給水のｐＨ（２５℃）を９.０〜９.５に調整することを特徴とする、鋼材と銅合金の腐食を同時に防止するボイラの腐食抑制方法。
（Ａ）成分、（Ｂ）成分と共に（Ｃ）２−アミノエタノールを添加するボイラの腐食抑制方法であって、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計量に対して、（Ｃ）２−アミノエタノールを１００：１〜１００：１０の重量比で添加することを特徴とする請求項１記載のボイラの腐食抑制方法。
（Ａ）成分が３−メトキシプロピルアミン、２−メトキシエチルアミン、１−メトキシ−ｓｅｃ−ブチルアミン、２−エトキシエチルアミン、３−エトキシプロピルアミン、Ｎ−（２−メトキシエチル）エチルアミンから選ばれた１種以上である請求項１又は請求項２のいずれかに記載のボイラの腐食抑制方法。