JP4709554B2 - 橋梁の主塔およびこれを備えた橋梁 - Google Patents
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Description
吊り橋は、略鉛直方向に立設する主塔101と、橋軸方向に延在する橋桁102と、主塔101上方で支持されたメインケーブル103と、このメインケーブル103から吊り下げられたハンガー104とによって構成されている。橋桁102は、メインケーブル103及びハンガー104を介して、主塔101によって支持されている。
橋梁の長大化に伴い主塔が大型化すると、風による振動が無視できないものとなる。この振動は、橋梁の完成後のみならず工事中にも考慮しなければならない。
このような振動を低減する一手段として、主塔の横断面形状を変更することが行われる。
例えば、非特許文献1には、橋軸方向にスリットを形成して、橋軸方向に向かう風による橋軸直交方向の振動を低減させる技術が開示されている。
また、風の流れ方向に沿って形成されたスリットは有効に耐風安定性に寄与することが予測されるが、スリットの形成方向に直交する風に対しては所望の効果を発揮しないことが予測される。
すなわち、本発明にかかる橋梁の主塔は、塔柱の横断面形状が、橋軸方向の寸法の0.75倍となる橋軸直交方向の寸法とされた長方形とされ、前記橋軸直交方向に向かって貫通するスリットが略中央に形成され、前記横断面の前記橋軸方向の寸法に対する前記スリットの前記橋軸方向の寸法の比が、0.2以上0.3以下とされていることを特徴とする。
スリットは、その幅を増大させれば橋軸直交方向の風に対する限定振動を抑えることができる。しかし、本発明者等は、より詳細に検討した結果、風速がさらに増大した場合、スリット幅を所定値以上に広げると振動振幅が却って増大してしまうことを見出した。つまり、長方形の横断面形状を有する主塔について本発明者等が風洞試験を行い鋭意検討した結果、無次元風速が20〜30の間で生じる最大振幅は、スリット幅を変化させた場合、最小値が存在することを見出した。具体的には、横断面の橋軸方向の寸法に対するスリットの橋軸方向の寸法の比を0.2以上0.3以下とすることにより、無次元風速が20〜30の間で生じる最大振幅をも併せて小さくすることができる。
好ましくは、橋軸方向の寸法に対する橋軸方向のスリット幅の比は、略0.25とされる。
また、橋軸直交方向に向かって貫通するスリットが形成されているので、橋軸直交方向に向かう風によって生じる振動をも可及的に抑えることができる。
なお、切欠部の形状は、典型的には長方形とされるが、これに限定されるものではなく、例えば、角部を面取りした三角形としても良い。
振動を低減させる横断面を有する主塔を備えることによって、橋梁の耐風安定性を向上させることができる。
[第1実施形態]
図1(a)には、斜張橋、吊橋等の吊形式の橋梁に用いられる主塔が示されている。この主塔1は、図8に示したように、橋桁やケーブルが取り付けられることによって、橋梁を構成するものである。
主塔1は、略鉛直方向に立設されており、橋桁を挟んで二本の塔柱が設けられている。主塔1の上部には、横材8が設けられており、主塔1の剛性を高めている。なお、横材8については、省略することもできる。
主塔1には、橋軸方向Xに直交する橋軸直交方向Yに向けて貫通するスリット10が形成されている。スリット10は、主塔1の立設方向に向けて複数設けられている。
図1(b)には、主塔1の横断面が示されている。主塔1の横断面は、橋軸方向Xの寸法Dに対して、橋軸直交方向Yの寸法Bが小さくされた長方形とされている。同図に示されているように、スリット10は、横断面において略中央に形成されている。スリットの幅sは、橋軸方向Xの寸法Dに対する比が、0.2以上0.3以下、好ましくは0.25となるように設定されている。
図2には、本発明の第1参考実施形態が示されている。同図には、主塔1の横断面が示されている。本参考実施形態は、第1実施形態に加えて、切欠部15が形成されている点で異なる。
同図に示されているように、横断面の包絡形状が、橋軸方向Xの寸法Dに対して橋軸直交方向Yの寸法Bが小さくされた長方形とされている。上記実施形態と同様に、橋軸直交方向Yに向かって貫通するスリット10が略中央に形成されている。スリットの幅sは、橋軸方向Xの寸法Dに対する比が、0.2以上0.3以下、好ましくは0.25となるように設定されている。
さらに、本参考実施形態では、橋軸直交方向Yに向かって貫通するスリット10が形成されているので、橋軸直交方向Yに向かう風によって生じる振動をも可及的に抑えることができる。
図3には、本発明の第2参考実施形態が示されている。同図には、主塔1の横断面が示されている。本実施形態は、第1実施形態に加えて、橋軸方向のスリットが形成されている点で異なる。
図3に示されているように、橋軸直交方向Yに形成されたスリット10に加えて、橋軸方向Xに向かって貫通するスリット20が略中央に形成されている。
このような構成とすることにより、橋軸直交方向Yに向かう風によって生じる振動を抑えることができるだけでなく、橋軸方向Xに向かう風によって生じる振動をも抑えることができる。
各図には、主塔1の模型を用いた風洞試験結果が示されている。
図5及び図6の表における第1列には試験No、第2列には主塔の横断面形状、第3列および第4列にはV−A図(風速−応答振幅図)が示されている。
V−A図は、迎角が0°及び90°のそれぞれについて示されている。迎角の定義については図1(b)に示されており、橋軸直交方向Yに沿う流れを0°とし、橋軸方向Xに沿う流れを90°とする。V−A図における横軸には無次元風速を採用しており、風速Uを主塔の固有振動数f及び橋軸方向寸法Dで除する(U/fD)ことによって無次元化した。V−A図における縦軸は無次元化した振幅を示し、橋軸方向寸法Dで除することによって無次元化した。
基本断面であるS−0にs/D=0.05(sはスリット幅、Dは横断面の橋軸方向寸法)のスリットを入れたS−1では、限定振動における無次元振幅が0.16以上となっており、スリットによる効果がみられないが、無次元風速20以上では発散振動が幾分抑えられている。ただし、無次元風速30を超えると振動が発散してしまっている。
s/D=0.1のスリットを入れたS−2では、限定振動における無次元振幅が0.04以下に抑えられており、スリットの効果が得られている。しかし、無次元風速20〜30の領域では無次元振幅が0.08程度となっており、十分に振動が抑えられているとは言い難いものとなっている。
本発明であるs/D=0.25のスリットを入れたS−3では、限定振動における無次元振幅が0.02以下に抑えられており、しかも、無次元風速20〜30の領域においても無次元振幅が0.02程度に抑えられている。
さらにスリットを拡大して、s/D=0.4のスリットを入れたS−4では、限定振動が抑えられているものの、無次元風速20〜30の領域における無次元振幅が0.04程度に増大している。
s/D=0.5のスリットを入れたS−5では、S−4と同様に、限定振動は抑えられているが、無次元風速20〜30の領域における無次元振幅が抑えられていない。
同図からわかるように、限定振動振幅は、スリット幅を増大させることによって低減させることができるが、無次元風速20〜30の領域での最大振幅についてはスリット幅に最適値が存在することが分かる。具体的には、s/Dが0.2以上0.3以下、好ましくは0.25となるスリット幅で最大振幅を抑えることができる。これは、風洞試験を行って初めて得た知見であり、当業者の予測を超えるものである。
図5の試料No.C−1は、比較例であり、S−0の基本断面に、B2/D2=1/2(D2は橋軸方向切欠寸法,B2は橋軸直交方向切欠寸法;図2参照)の長方形の切欠部を形成したものである。迎角0°における振動は抑えられていないが、迎角90°すなわち橋軸方向に向かう風に対しては限定振動が0.04程度に抑えられている。S−3における迎角90°の結果と比較すれば、切欠部による効果が得られていると言える。
試料No.CS−3は、本発明の参考例であり、C−1とS−3を組み合わせた横断面を有するものである。迎角90°における無次元振幅が若干増大しているものの、迎角0°における振動が大幅に低減していることが分かる。このCS−3は、図6にも示されている。
CS−1,2が比較例、CS−3〜5が本発明の参考例である。
CS−1は、B2/D2=2とされた図において横長の長方形の切欠部を用い、s/D=0.15のスリットを入れた場合である。この場合、迎角0°では限定振動が抑えられているものの、無次元風速20以上の領域では発散してしまい測定不能となってしまった。
CS−2は、CS−1と同様の横長の長方形の切欠部とし、s/D=0.25のスリットとした。迎角0°では十分に振動が抑えられているものの、迎角90°では限定振動の無次元振幅が0.12となってしまい、切欠部による効果が見られない。
CS−1,2の結果から、横長の長方形の切欠部すなわち迎角90°の橋軸方向に向かう風に対して幅広とされた切欠部は、迎角90°の風に対して十分な耐風安定性が得られないということが分かる。
CS−3とCS−4を比較すると、B2/D2が0.5で同じであっても、切欠部の面積が小さいCS−4の方が迎角90°における耐風安定性が優れている。
また、CS−5のように、B2/D2を0.75としてCS−3及び5よりも幅広の長方形としても十分に耐風安定性を有することが示されている。
なお、CS−6のように、CS−5に加えて、スリットの入口および出口に切欠を設けることとしても良い。このようにスリット入口および出口に切欠部を追加しても、十分な耐風安定性を得ることができる。
10 スリット
15 切欠部
25 ダンパ(粘弾性部材)
Claims (3)
- 塔柱の横断面形状が、橋軸方向の寸法の0.75倍となる橋軸直交方向の寸法とされた長方形とされ、
前記橋軸直交方向に向かって貫通するスリットが略中央に形成され、
前記横断面の前記橋軸方向の寸法に対する前記スリットの前記橋軸方向の寸法の比が、0.2以上0.3以下とされていることを特徴とする橋梁の主塔。 - 前記スリットには、粘弾性部材が配置されていることを特徴とする請求項1に記載の橋梁の主塔。
- 請求項1又は2に記載された橋梁の主塔を備えていることを特徴とする橋梁。
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