JP4669890B2 - 熱成形体の製造方法 - Google Patents
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更に、ポリ乳酸系重合体は脆さを有しており、シート状等の形態ではそのままでは使用し難い。
(1)熱成形用ポリ乳酸系重合体シートを昇温したとき、ガラス転移温度から上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートの成形温度までの温度範囲における融解熱量をΔHmfとしたとき、0.005<ΔHmf/ΔHm<0.5を満たす成形温度。
この発明にかかる熱成形用ポリ乳酸系重合体組成物は、実質的に非晶性のポリ乳酸系重合体(以下、「A樹脂」と略する。)と結晶性のポリ乳酸系重合体(以下、「B樹脂」と略する。)の混合物であって、A樹脂の割合が、B樹脂の重合体量の50%より多い組成物である。
上記ブレンド法は、熱成形用ポリ乳酸系重合体組成物を構成する上記のA樹脂及びB樹脂と、必要に応じて耐衝撃改良剤としての上記ポリ乳酸系重合体以外の脂肪族ポリエステルや無機粒子等を十分乾燥し、ブレンダーにてペレット状にてブレンドし組成物とする方法である。
(1)上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートを昇温したとき、ガラス転移温度から上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートの成形温度までの温度範囲における融解熱量をΔHmfとしたとき、0.005<ΔHmf/ΔHm<0.5を満たす成形温度。
まず、上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートの両端を爪付きチェーン等でチャックし、遠赤外線ヒーター炉に導き、シート昇温後、チャックした状態で、上下金型間に導く。次いで、金型を閉じ、加圧成形を行う。その後、得られた成形体を金型外に導いた後、チャックを解放する。これにより、熱成形体が得られる。上記チャックを用いて上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートに緊張を与えながら熱成形を行うことにより、上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートの幅方向の収縮のみならず、上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートの流れ方向の収縮も実質的に、影響のない程度に防止することができる。
(1)重量平均分子量
東ソー(株)製:HLC−8120GPCゲルパーミエーションクロマトグラフ装置を用い、以下の測定条件で、標準ポリスチレンで検量線を作製し、重量平均分子量を求めた。
・使用カラム:島津製作所製Shim−Packシリーズ(GPC−801C,GPC−804C,GPC−806C,GPC−8025C,GPC−800CP)
・溶媒:クロロホルム
・サンプル溶液濃度:0.2wt/vol%
・サンプル溶液注入量:200μl
・溶媒流速:1.0ml/分
・ポンプ、カラム、検出器温度:40℃
(株)テクロック製:ダイヤルゲージSM−1201で十点測定を行い、その平均値で厚みとした。単位はμmである。
シートから得られた成形体を、熱風オーブンにおいて60℃で30分放置した後、成形体の容積減容率(%)を下記式にて算出し、下記の基準で評価した。
容積減容率={1−(熱処理後の成形体容積/熱処理前の成形体容積)}×100
○:3%を越えないもの
△:6%以下3%以上
×:容積変化率が6%を越えるもの
東洋精機(株)製のハイドロショット衝撃試験機(型式HTM−1)を用い、温度23℃で、直径が1/2インチの撃芯を3m/secの速度でシートに衝突させ、破壊に要したエネルギーを算出し、下記の基準で評価した。
○:破壊衝撃値が、20kg・mm以上
△:10kg・mm以上20kg・mm未満
×:10kg・mm未満
シートから得られた成形体に水を充填し、開口部をシールして、1mの高さからコンクリート上に落下させ、成形体の破損の有無を調べた。
JIS−K−7121に基づき、示差走査熱量測定法(DSC)にて昇温速度が10℃/minでシートのガラス転移温度(Tg)及び融点(Tm)を測定した。
JIS−K−7121に基づき、示差走査熱量測定法(DSC)にて昇温速度が10℃/minで、シート中のポリ乳酸系樹脂に起因する融解熱量(ΔHm)及び結晶化熱量(ΔHc)を測定し、下記式によりポリ乳酸系樹脂の結晶化度を算出した。
相対結晶化度(%)=(ΔHm−ΔHc)/ΔHm×100
また、シートを120℃、4時間熱処理した後のΔHmも同様にして測定した。
ΔHmfは、上記の示差走査熱量測定法(DSC)で得られた昇温吸発熱チャートから、ΔHm量と、所定成形温度までのΔHmfを換算し、成形温度を決定した。
JIS K 7105に基づき測定し、下記の基準で評価した。
○:10%以下
△:10を超え、20%以下
×:20%を超える
φ100mm、深さ30mm、絞り比0.3の成形金型(金型温度60℃)を用いて圧空成形(空気圧:4kg/cm2)を行い、成形体の型賦形状態を観察し、3段階で評価を行った。
○:良好な形態の成形体が形成されている
△:実用可能なレベル程度
×:不良形状となる
なお、加熱は、インフラシュタインヒーターを使用した。シートの成形直前温度は、遠赤外線温度計にて測定した。
成形体として、図2(a)(b)に示す食品容器、図2(c)(d)に示すブリスター容器、図2(e)(f)に示すシェル状包装ケースをそれぞれ製造し、それぞれ下記の基準で評価した。
○:実用上良好に使用できるもの
△:実用可能なレベル程度
×:実用に適さないもの
(製造例1)
ピューラックジャパン社製のL−ラクチド(商品名:PURASORB L)100kgに、オクチル酸スズを15ppm添加したものを、攪拌機と加熱装置を備えた500リットル−バッチ式重合槽に入れた。窒素置換を行い、185℃、攪拌速度100rpmで、60分間重合を行った。得られた溶融物を、真空ベントを3段備えた三菱重工社製の40mmφ同方向2軸押出機に供給し、ベント圧4torrで脱気しながら、200℃でストランド状に押出してペレット化した。
得られたポリ乳酸系重合体(以下、「B1」と称する。)の重量平均分子量は20万であり、L体含有量は99.5%であった。またDSCによる融点は171℃であった。
ピューラックジャパン製L−ラクチド(商品名:PURASORB L)94Kgと同社製DL−ラクチド(商品名:PURASORBDL)6Kgに、オクチル酸スズ15ppm添加し、攪拌機と加熱装置を備えた500Lバッチ式重合槽に入れた。窒素置換を行い、185℃、攪拌速度100rpmで、60分重合を行った。得られた溶融物を、真空ベントを3段備えた三菱重工製40mmφ同方向2軸押出機に供し、ベント圧4torrで脱気しながら、200℃でストランド状に押し出し、ペレット化した。
得られたポリ乳酸系重合体(以下、「B2」と称する。)の重量平均分子量は20万、L体含有量は97.0%であった。また、DSCによる融点は168℃であった。
以下同様に、仕込みL−ラクチドと、DL−ラクチドの量を調整して、重量平均分子量20万、L体含有量94.8%のポリ乳酸系重合体(以下、「B3」と称する。)を調整した。DSCによる融点は165℃であった。
ピューラックジャパン製L−ラクチド(商品名:PURASORB L)80Kgと同社製DL−ラクチド(商品名:PURASORB DL)20Kgに、オクチル酸スズ15ppm添加し、攪拌機と加熱装置を備えた500Lバッチ式重合槽に入れた。窒素置換を行い、185℃、攪拌速度100rpmで、60分重合を行った。得られた溶融物を、真空ベントを3段備えた三菱重工製40mmφ同方向2軸押出機に供し、ベント圧4torrで脱気しながら、200℃でストランド状に押し出し、ペレット化した。
得られたポリ乳酸系重合体(以下、「A1」と称する。)の重量平均分子量は20万、L体含有量は89.7%であった。
以下同様に、仕込みL−ラクチドと、DL−ラクチドの量を調整して、重量平均分子量20万、L体含有量79.6%のポリ乳酸系重合体(以下、「A2」と称する。)を得た。ともに、DSCによる結晶融点は存在せず、非晶であることを確認した。
ピューラックジャパン製L−ラクチド(商品名:PURASORB L)85Kgと同社製DL−ラクチド(商品名:PURASORB DL)15Kgに、オクチル酸スズ15ppm添加し、攪拌機と加熱装置を備えた500Lバッチ式重合槽に入れた。窒素置換を行い、185℃、攪拌速度100rpmで、60分重合を行った。得られた溶融物を、真空ベントを3段備えた三菱重工製40mmφ同方向2軸押出機に供し、ベント圧4torrで脱気しながら、200℃でストランド状に押し出し、ペレット化した。
得られたポリ乳酸系重合体(以下、「C」と称する。)の重量平均分子量は20万、L体含有量は92.6%であった。また、DSCによる結晶融点は、131℃であった。
表2に示すA樹脂とB樹脂とを十分に乾燥し、表2に示す量を混合した。さらに、乾燥した平均粒径1.4μmの粒状シリカ(商品名:サイシリア100、富士シリシア化学(株)製)をA樹脂とB樹脂の合計100重量部に対し0.1重量部を混合して、25mmΦの同方向2軸押し出し機にてストランド状に押し出した。そして、水冷の後、ペレタイザーにて2mm長にカットし、ポリ乳酸系重合体組成物のペレットを得た。得られたペレットを120℃4時間エージング後に、DSCにて、結晶融解熱量ΔHmを測定したところ、表2に示すデータとなった。
上記の各工程において、上記の測定及び評価を行った。その結果を表2に示す。
Claims (3)
- 非晶性のポリ乳酸系重合体と結晶性のポリ乳酸系重合体を混合し、可塑剤を含有しない混合物であって、
上記非晶性のポリ乳酸系重合体は、L−乳酸とD−乳酸の含有率(L体(%):D体(%))が92:8〜8:92であり、
上記結晶性のポリ乳酸系重合体は、L−乳酸とD−乳酸の含有率(L体(%):D体(%))が94:6以上、又は6:94以下であり、
この非晶性のポリ乳酸系重合体100重量部に対し、この結晶性のポリ乳酸系重合体を20〜100重量部を含有させた熱成形用ポリ乳酸系重合体組成物を用いて熱成形用ポリ乳酸系重合体シートを得、
得られた熱成形用ポリ乳酸系重合体シートを延伸し、
次いで、このシートを昇温したときの結晶化融解熱量ΔHm、及びこの昇温中の結晶化により発生する結晶化熱量ΔHcとしたとき、(ΔHm−ΔHc)が5〜20J/g、かつ、{(ΔHm−ΔHc)/ΔHm}が0.85以上となるように、温度及び処理時間を選択して熱固定し、
次いで、下記(1)の条件を満たす成形温度で熱成形する熱成形体の製造方法。
(1)上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートを昇温したとき、ガラス転移温度から上記熱成形用ポリ乳酸系重合体シートの成形温度までの温度範囲における融解熱量をΔHmfとし、シートを昇温したときの結晶化融解熱量をΔHmとしたとき、上記0.005<ΔHmf/ΔHm<0.5を満たす成形温度。 - 上記非晶性ポリ乳酸系重合体の割合が、結晶性ポリ乳酸の重合体量の50%より多いことを特徴とする請求項1に記載の熱成形体の製造方法。
- 上記成形温度は、120℃以上145℃以下である請求項1又は2に記載の熱成形体の製造方法。
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