JP4667365B2 - アルキルベンゼンの製造プロセス - Google Patents

Description

本発明は、オレフィンと芳香族化合物からのアルキル芳香族化合物の製造のための、アルキル化プロセス、特にエチレンとベンゼンからのエチルベンゼンの製造に関する。

オレフィンでのベンゼンのアルキル化によるアルキルベンゼンを生成するためのさまざまなプロセスが、当業技術内で知られている。使用されるもっとも一般的なオレフィンは、エチレンとプロピレンである。エチレンでのベンゼンのアルキル化は、エチルベンゼンを生成する。プロピレンでのベンゼンのアルキル化はクメンを生成する。

エチルベンゼンは、ポリスチレンを生成するためにその後重合されるスチレンの生成のための、前駆物質として主に使われている。エチルベンゼンの生成にはさまざまな方法が知られている。一般的には、ベンゼンとエチレンは、適切な触媒の存在下でのアルキル化反応で、結合される。さまざまなアルキル化触媒が知られているが、一般的に使用される触媒は、ハロゲン化アルミニウム、ハロゲン化ホウ素などのフリーデル−クラフツ（Ｆｒｉｅｄｅｌ−Ｃｒａｆｔｓ）触媒や、さまざまなゼオライトを含む。

この反応は、エチルベンゼンに加えて、ジエチルベンゼン、トリエチルベンゼン、テトラエチルベンゼンなどのポリエチルベンゼン（“ＰＥＢ”）を含む副生成物を生成する。ポリエチルベンゼンは望ましくなく、通常はベンゼンとの反応によるエチルベンゼンへの変換のためのトランスアルキル化反応器へと再循環される。

エチルベンゼンは、アルキル化反応が触媒的蒸留によって行われるプロセスで生成されてきた。ゼオライト触媒は、特別に梱包された梱包物（ｂａｌｅ）に収容されており、アルキル化反応は混合蒸気−液体相で行われる。

サルディナ（Ｓａｒｄｉｎａ）らによる米国特許第５，００３，１１９号は、ここで参照により組み入れられているが、エチルベンゼンやクメンなどのアルキルベンゼンの製造のためのプロセスを開示しており、新鮮な、および再循環のベンゼンの供給物と新鮮なオレフィンが、各反応段階が断熱的である少なくとも二つの反応段階を有するアルキル化装置において、アルキル化触媒存在下で反応する。本質的には、オレフィンのすべてが完全にアルキル化装置の各段階で反応する。新鮮なオレフィンがアルキル化装置の各段階に供給される。

現在までに、希薄なエチレンの供給に対して、９９％のエチレン変換率がアルキル化装置で達成されてきた。この変換のレベルは、大量の触媒を必要とする。アルキル化装置からの排気ガスは、排気吸収器へ送られ、そこでベンゼンは炭化水素流（たとえばポリエチルベンゼン）に吸収される。排気ガス中に含まれるエチレンは最終的には失われていた。少ない必要触媒総量で、エチレンを実質的に完全に変換するのが有利であろう。

アルキルベンゼンの生成のためのプロセスがここで提供される。このプロセスは、（ａ）アルキルベンゼンを含有する流出物と塔頂流出物（ｏｖｅｒｈｅａｄ）流とを生成する第一のアルキル化反応条件下で、第一のアルキル化触媒存在下の第一のアルキル化反応区域にベンゼンとオレフィン供給物とを導入し、
（ｂ）塔頂流出物流を、ベンゼンを含有する液体部分と未変換のオレフィンを含有する蒸気部分とに分離し、
（ｃ）少なくとも一部のベンゼンとポリアルキルベンゼンとをアルキルベンゼンに変換するトランスアルキル化反応条件下で、トランスアルキル化区域に塔頂流出物流の液体部分とポリアルキルベンゼン流とを導入し、
（ｄ）塔頂流出物流の蒸気部分中の未変換のオレフィンの大部分を、ベンゼンとアルキルベンゼンとを含有する芳香族化合物流中に吸収し、
（ｅ）前記吸収したオレフィンと前記芳香族化合物流の少なくとも一部のベンゼンとをアルキルベンゼンに変換する第二のアルキル化反応条件下で、第二のアルキル化触媒を含有する第二のアルキル化反応区域に、前記吸収したオレフィンを含有する前記芳香族化合物流を導入する、ステップを含む。プロセスは、エチルベンゼンを生成する目的に特に適しており、従来のシステムよりも必要な触媒がはるかに少なく、それと同時により高い総エチレン変換率を達成する。

さまざまな実施態様がここでは、図面を参照して説明される。

本発明のアルキル化プロセスは、エチレン、プロピレン、および同様のものなどといった任意の適切なオレフィンでベンゼンをアルキル化するのに用いることができる。しかしながら、ここでのプロセスは特にエチルベンゼンの生成に有利であり、エチレンでのベンゼンのアルキル化と関連させて説明する。プロピレンまたはその他のオレフィンもまた使用できること、また本発明の範囲内にあると見なされることを、銘記すべきである。

本発明のプロセスは、アルキル化装置からの排気ガス中で運ばれる残存オレフィンを実質上すべて変換するための、第二のアルキル化最終反応装置を含む。この改良によって、オレフィン収率の損失を防ぎ、アルキル化装置に必要な触媒の量を減らすのである。

図１を参照すると、エチレン供給物Ｆ−１と、ベンゼン供給物Ｆ−２が、示したとおりエチルベンゼン製造プロセス１００に導入される。エチレン供給物Ｆ−１は、体積で５％から１００％のエチレンを含有することができ、所望ならば、ＦＣＣなどの精製操作からの発生気体で一般に体積で約１０％から約３０％のエチレンを含有するものにすることもできる。典型的なＦＣＣ発生気体は、５０％から７０％のメタンと水素とを含有し、残部は、おおよそ等量のエタンとエチレンと、小量のその他の炭水化物成分とを含有する。望ましい供給原料Ｆ−１は、体積で３０％から５０％のエチレン量を含有し、残りの成分は、メタン、エタン、水素その他の成分を含有する。所望ならば、アルキル化装置１１０への供給物Ｆ−１は、ポリマーグレードのエチレンでも可能である。エチレン供給物Ｆ−１は、アルキル化装置１１０に送られ、このアルキル化装置１１０は好ましくは、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、ゼオライトＬ、ＴＭＡオフレタイト（Ｏｆｆｒｅｔｉｔｅ）、モルデナイト（ｍｏｒｄｅｎｉｔｅ）、アモルファスシリカ−アルミナ、ゼオライトＢＥＡ（ベータ）、ゼオライトＭＷＷ、またはＭＦＩ型ゼオライト触媒の中から選択される一つまたは複数の触媒などの適切なアルキル化触媒を含む触媒蒸留カラムである。ゼオライトＢＥＡが望ましい。触媒は所望ならば梱包された梱包物に収容される。

さまざまなタイプの触媒蒸留装置と方法と装置とが当業技術内で知られている。アルキル化装置１１０は、アルキル化反応条件、通常は約２７０ｐｓｉｇから約５５０ｐｓｉｇの圧力で、約１８５℃から約２５０℃の温度で、約２．０から約３．５の範囲のフェニル：エチル比で作動する混合相（液体／蒸気）反応器である。

アルキル化装置１１０は、希薄エチレン供給物を扱うのに適しており、エチレン含有量と流量の変動を扱うことができる。

供給物Ｆ−１は、望ましくは、反応装置の複数の点で注入され、ライン１１４を介してアルキル化装置１１０に導入された液体ベンゼンに接触してその中に溶解し、カラム１１０中の触媒充填物を通って下方へ流れる。ベンゼンによって吸収されたエチレンは、触媒と接触するとベンゼンと反応してエチルベンゼンと小量のＰＥＢとを形成する。アルキル化装置１１０の底部からの液体（すなわち、エチルベンゼン含有液体）の流出物は、ライン１１８を介して蒸留カラム１６０へと送られる。カラム１６０はエチルベンゼン生成物およびより重い成分からベンゼンを分離する。ベンゼンは蒸気として塔頂流出物で蒸留され、ライン１６１を介して凝縮器１６２に送られ、そこで液化され、蓄積装置１６３に貯蔵される。蓄積装置１６３からのベンゼンは、ライン１６４を介してカラム１６０へ、還流として送り返される。ベンゼンの一部１６５は、以下でもっと十分に説明するように、ライン１６４から引き出され、ライン１６５ａを介して、アルキル化装置１１０からの塔頂流出物へ、ライン１６５ｂを介して排気吸収器１３０へと送られる。新鮮なベンゼン供給物Ｆ−２は、ライン１６４へと導入される。新鮮なベンゼンはプロセス中のベンゼンに富む多数の他の場所に供給され得るので、これはただ望ましい場所に過ぎない。新鮮なベンゼンは、このプロセスで使われる触媒に対して毒になり得るアミン、アルデヒド、ケトンおよび塩基性窒素化合物を含んでいない必要がある。底流１６７は、再沸騰器（ｒｅｂｏｉｌｅｒ）１６８を通って、カラム１６０へと再循環で戻される。

エチルベンゼンとＰＥＢとを含有する底流１６６は、蒸留カラム１７０へと送られる。カラム１７０はエチルベンゼン生成物をＰＥＢから分ける。底流１７７は再沸騰器１７８を通ってエチルベンゼンカラム１７０へと再循環で戻される。ＰＥＢを願油する底流１７６は、ＰＥＢを分離するための蒸留カラム１８０へと送られる。カラム１７０からの塔頂流出物エチルベンゼン蒸気流１７１は、凝縮器１７２で液化され、蓄積装置１７３へと送られる。塔頂流出物の一部分は、ライン１７４を介して還流として、カラム１７０へと戻される。また別の部分は、エチルベンゼン生成物Ｐとして、ライン１７５を介して回収される。

カラム１８０はＰＥＢ（たとえばジエチルベンゼン）を重質流動油から分離する。底流１８７は、再沸騰器１８８を通って、カラム１８０へと再循環で戻される。底部物質の一部分は回収ライン１８６を介して重質流動油Ｂとして回収し回収される。流動油は一般的には、ジフェニルエタン、テトラエチルベンゼン、およびその他の高沸点成分を含む。流動油は燃料油、熱伝導流体あるいは吸収剤として用いることができる。塔頂流出物ＰＥＢ蒸気は、凝縮器１８２中で液化され、蓄積装置１８３へと送られる。塔頂流出物の一部分はライン１８４を介して還流として、カラム１８０へと戻される。ＰＥＢ塔頂流出物の別の部分は、以下でより詳しく説明するように、ライン１８５を介して、排気ストリッピング装置１５０へと送られる。

アルキル化装置１１０を再度考慮すると、アルキル化装置からの塔頂流出物蒸気１１１が凝縮器１１２によって部分的に液化され、蓄積装置１１３へと送られる。蓄積装置１１３中に受け入れられるものには、ベンゼン流１６５の一部分１６５ａもあり、ベンゼン流１６５は部分１６５ａと部分１６５ｂとに分けられる。従って、蓄積装置１１３は再循環されたベンゼンと凝縮されたアルキル化装置塔頂流出物との混合物を、凝縮されていない蒸気とともに含有している。蓄積装置１１３からの液体の一部分は、還流として、アルキル化装置１１０へと戻される。また別の部分はライン１１５を介してトランスアルキル化装置１２０へと送られる。トランスアルキル化装置１２０もまた、排気ストリッピング装置１５０からのＰＥＢ流をライン１５２を介して受け取る。トランスアルキル化装置１２０中では、ベンゼン（ライン１１５からの）とＰＥＢ（ライン１５２からの）とが反応して、エチルベンゼンを形成し、それはライン１２１を介してアルキル化装置１１０へと再循環で戻される。

トランスアルキル化装置１２０は、ゼオライトベータ、ゼオライトＹまたはその他のス適切なゼオライトなどの適切なトランスアルキル化触媒を含み、適切なトランスアルキル化反応条件下で操作される。一般的には、トランスアルキル化反応条件は、約１８５℃から約２５０℃の温度、約３５０ｐｓｉｇから約６００ｐｓｉｇの圧力、約３．５から５．０ＷＨＳＶの空間速度、および、約２．０から約５．０、好ましくは３．０、のフェニル対エチル（ｐｈｅｎｙｌ ｔｏ ｅｔｈｙｌ）のモル比を含む。
蓄積装置ドラム１１３からの凝縮されていない蒸気は、熱交換器１１６中で加熱され、エチレン、ベンゼン、およびエタン、メタン、水素などの不活性ガスを含有する蒸気流は、ライン１１７を介して、芳香族化合物の回収のための排気吸収器１３０へと送られる。

ここで図１と図２の両方を参照すると、排気吸収器１３０中では、排気吸収器１３０中で上方に流れる蒸気流は、ベンゼンとエチルベンゼンとを含有するがエチレンはほぼ含まない低品位の油の下方への流れと接触する。低品位の油はライン１４２を介して排気吸収器へと導入される。排気吸収器１３０は、向流モードで操作する充填カラムあるいはトレイ（ｔｒａｙ）カラムにすることができる。排気吸収器カラムは当業技術内で知られている。

低品位の油は、エチレンのほとんどすべてを溶解する。排気吸収器１３０からの塔頂流出物蒸気（ライン１３２）中のエチレンの損失は、ユニット（ライン１１７）に供給されるエチレンの約１．０％である。高品位の油（すなわち、溶解したエチレンを有する）を含有する排気吸収器１３０からの底部物質は、ライン１３１を介して、エチレンとベンゼンとをエチルベンゼンに変換するための最終反応器１４０へと送られる。高品位油流は重量で少なくとも０．２％のエチレン、好ましくは少なくとも約０．３ｗｔ％のエチレン、より好ましくは少なくとも約１．０ｗｔ％のエチレンと、少なくとも約５．０ｗｔ％のエチルベンゼン、好ましくは少なくとも約１０ｗｔ％のエチルベンゼン、より好ましくは少なくとも約１３ｗｔ％のエチルベンゼンとを含有する。高品位油流はまず熱交換器１４５を通り、そこで熱が、最終反応器１４０からの低品位油（ライン１４２）から、ライン１３１の高品位油流へ伝達される。高品位油流はさらに加熱器１３５中で加熱され、最終反応器１４０へと送られる。

最終反応器１４０は、隙間のある触媒、好ましくはゼオライトＹまたはゼオライトＢＥＡ（ベータ）、ゼオライトＭＷＷ、モルデナイト、あるいはＭＦＩ型ゼオライト触媒、の固定層を含む第二のアルキル化装置であり、単一の液相において断熱的に作動する。液相中のアルキル化はより効率的で、混合蒸気／液相中のアルキル化よりも必要な触媒は少ない。この反応器１４０のエチレン変換率は実質的に完全である。最終反応器１４０は、約２００℃から約２３０℃の温度、約５５０ｐｓｉｇから約９００ｐｓｉｇの圧力、約２．０から約１０．０のフェニル：エチルモル比までで作動する。高いフェニル：エチルモル比は結果的に、卓越した触媒選択性と安定性をもたらす。最終反応器からの流出物流１４１は、ベンゼンとエチルベンゼンとを含有する低品位油を運ぶ。低品位油の一部はライン１４３を介して、吸収器システムの液体構成（ｉｎｖｅｎｔｏｒｙ）を維持するためにアルキル化装置１１０に送り戻され、最終反応器１４０で作成されたエチルベンゼンの正味量を運ぶ。ベンゼンカラムの塔頂流出物１６５からのベンゼンの一部は、ライン１６５ｂを介して低品位油流へと供給されて、この流れ中の望ましいベンゼン濃度を保ち、これが、最終反応器１４０中の望ましい選択性を提供する。結果的に得られる流れ１４２が、上述のように、熱交換器１４５中の排気吸収器からの流出物流１３１に対して冷却され、さらに冷却器１４６中で約６℃から約４０℃の範囲の温度、望ましくは１２℃、にまで冷却され、その後、排気吸収器１３０の頂部に供給される。

メタン、エタン、水素、微量の水や非芳香族化合物やベンゼンやエチレンを含有する、排気吸収器１３０からの塔頂流出物蒸気は、ライン１３２を介して、芳香族化合物回収のための排気洗浄器（ｓｃｒｕｂｂｅｒ）１５０へと送られ、そこで排気ガスの上方への流れが、ＰＥＢカラム１８０からのＰＥＢの下方への流れと接触する。排気洗浄器１５０は、塔頂流出物ガス（ライン１５１）中へ、少量のＣ_６非芳香族化合物やベンゼンのみならず不活性ガス（水素、メタン、エタン、水その他）を棄却するように作動する。カラム１８０からのＰＥＢ流１８５は、まず冷却器１８９で冷却され、その後、排気洗浄器カラム１５０の頂部へ導入される。洗浄された排気ガスは、ライン１５１を介して排気洗浄器１５０から排出される。極めて小量のエチレンも排気洗浄器１５０から排気されない。このプロセスでのエチレン総変換率は約９９．９％である。ＰＥＢおよびその他の芳香族化合物を含有する排気洗浄器１５０からの底部物質は、ベンゼンでのトランスアルキル化によるＰＥＢのエチルベンゼンへの変換のためにライン１５２を介してトランスアルキル化装置１２０へと送られる。

図１に示すようなシステムにおいて、供給物Ｆ−１が、アルキル化装置１１０に導入される。下の表１は、以下の流れ組成を詳しく述べる。成分の重量百分率は個々の流れの組成に基づいている。この実施例のアルキル化装置１１０は、約９０％のエチレン変換率で作動する。

第二のアルキル化装置（１４０）を使用すると、もともとこのシステムに供給されたエチレン（供給物Ｆ−１中）の約０．１％に満たないものが、排気洗浄器１５０から排気される。エチレンの総変換率は、９９．９％を超える。

アルキル化装置１１０は、好ましくは、約８０％の変換率で作動し、それは、混合液体−蒸気相モードで単一のアルキル化装置だけを作動させる従来のシステムで９９％の変換率を達成するのに必要な触媒の半分未満しか必要としない。第二のアルキル化装置に必要とされる、さらなる触媒は、液体モードではさらに効率的に作動し、従来システムで必要とされる量のほんの約５％である。本発明のシステムは、従来のエチルベンゼン製造システムが必要とする触媒の約半分で、より高いエチレン総変換率を達成することができる。このことは、資本と運転経費のかなりの節約を意味する。

上述した説明は、多くの詳細を含むとはいえ、これらの詳細は、本発明の範囲の限定としてではなく、本発明の好ましい実施態様の単なる例示として解釈すべきである。当業者は、添付の請求項により規定される本発明の範囲および趣旨の中で他の多くの可能な変形例を構想するであろう。

エチルベンゼンを生成するプロセスの概略流れ図である。 より詳細なプロセスの部分図である。

Claims (20)

1. アルキルベンゼンの製造方法であって、
   ａ）アルキルベンゼンを含有する流出物と第一のアルキル化塔頂流出物流とを生成する第一のアルキル化反応条件下で、第一のアルキル化触媒存在下の第一のアルキル化反応区域にベンゼンとオレフィン供給物とを導入し、
   ｂ）第一のアルキル化塔頂流出物流を、ベンゼンを含有する液体部分と未変換のオレフィンを含有する蒸気部分とに分離し、
   ｃ）第一のアルキル化塔頂流出物流の蒸気部分中の未変換のオレフィンの一部を、吸収区域中でベンゼンとアルキルベンゼンとを含有する芳香族化合物低品位油流中に吸収して、オレフィンを含有する高品位油流を生成し、
   ｄ）芳香族化合物低品位油流を生成する第二のアルキル化反応条件下で、第二のアルキル化触媒を含有する第二のアルキル化反応区域に前記高品位油流を導入し、芳香族化合物低品位油流の少なくとも一部を前記吸収区域へ循環して戻す、
   各ステップを含むことを特徴とするアルキルベンゼンの製造方法。
2. 少なくとも一部のベンゼンとポリアルキルベンゼンとをアルキルベンゼンに変換するトランスアルキル化反応条件下で、トランスアルキル化触媒存在下のトランスアルキル化区域に、第一のアルキル化塔頂流出物流の液体部分とポリアルキルベンゼン流とを導入するステップをさらに含むことを特徴とする請求項１記載の方法。
3. 前記オレフィンはエチレンであり、前記アルキルベンゼンはエチルベンゼンであり、前記ポリアルキルベンゼンはポリエチルベンゼンであることを特徴とする請求項２に記載の方法。
4. 前記第一のアルキル化反応条件は、２０６７ｋＰａ（３００ｐｓｉｇ）から３７９０ｋＰａ（５５０ｐｓｉｇ）の圧力、１８５℃から２４０℃の温度、および２．０から３．５の範囲のフェニル：エチル比を含むことを特徴とする請求項３記載の方法。
5. 前記第一のアルキル化反応区域は、触媒蒸留装置からなることを特徴とする請求項４に記載の方法。
6. 前記吸収区域は、未反応ガスとベンゼンとを含有する吸収器塔頂流出物蒸気流を生成し、この吸収器塔頂流出物蒸気流は、洗浄器へと移され、そこで吸収器塔頂流出物蒸気流は、ポリエチレンベンゼンを含有する流れと接触し、洗浄器は、トランスアルキル化反応区域へと循環されるポリエチルベンゼンを含有する洗浄器底部流出物を生成することを特徴とする請求項３に記載の方法。
7. 前記第一のアルキル化反応区域からのエチルベンゼン含有流出物は、ベンゼンを含有する第一の蒸留塔頂流出物流と、エチルベンゼンを含有する第一の蒸留底流とを生成する第一の蒸留装置へと移され、この第一の蒸留塔頂流出物流の一部は、第二のアルキル化反応区域からの芳香族化合物低品位油流へと循環されることを特徴とする請求項６に記載の方法。
8. 前記第一の蒸留底流は、エチルベンゼンを含有する第二の蒸留塔頂流出物流と、ポリエチルベンゼンを含有する第二の蒸留底流とを生成する第二の蒸留装置へと移されることを特徴とする請求項７に記載の方法。
9. 前記第二の蒸留底流は、ポリエチルベンゼンを含有する第三の蒸留塔頂流出物流を生成する第三の蒸留装置へと移され、この第三の蒸留塔頂流出物は、洗浄器へと循環されて戻されることを特徴とする請求項８に記載の方法。
10. 前記吸収区域は充填カラムからなることを特徴とする請求項１に記載の方法。
11. 前記吸収区域は精留用の棚板が設置されたトレイカラムからなることを特徴とする請求項１に記載の方法。
12. 前記第一のアルキル化触媒は、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、ゼオライトＬ、ＴＭＡオフレタイト、モルデナイト、アモルファスシリカ−アルミナ、ゼオライトＢＥＡ、ゼオライトＭＷＷ、およびＭＦＩ型ゼオライト触媒から成る群より選択される材料からなることを特徴とする請求項３に記載の方法。
13. 前記第二のアルキル化触媒は、ゼオライトＸ、ゼオライトＹ、ゼオライトＬ、ＴＭＡオフレタイト、モルデナイト、アモルファスシリカ−アルミナ、ゼオライトＢＥＡ、ゼオライトＭＷＷ、およびＭＦＩ型ゼオライト触媒からなる群より選択される材料からなることを特徴とする請求項３に記載の方法。
14. （ａ）オレフィンでベンゼンをアルキル化しかつアルキルベンゼンとベンゼンとを含有する流出物と塔頂流出物流とを生成する第一のアルキル化装置と、
    （ｂ）第一のアルキル化装置からの塔頂流出物流を、蒸気流と液体流とに分離する凝縮装置と、
    （ｃ）第一のアルキル化装置の塔頂流出物からの液体流を、ポリアルキルベンゼンを含有する流れと接触させて、アルキルベンゼンとベンゼンとを含有するトランスアルキル化装置流出物を生成するトランスアルキル化装置と、
    （ｄ）第一のアルキル化装置の塔頂流出物からの蒸気流を、ベンゼンとアルキルベンゼンとを含有する低品位油流と接触させて、ベンゼンと、アルキルベンゼンと、未変換のオレフィンとを含有する高品位油流を生成する吸収器と、
    （ｅ）前記未変換のオレフィンと、高品位油流中の少なくとも一部のベンゼンとを変換して低品位油流を生成し、この低品位油流の少なくとも一部を前記吸収器へ循環して戻す第二のアルキル化装置と、
    を備えることを特徴とするアルキルベンゼン生成のための装置。
15. 前記第一のアルキル化装置は、触媒蒸留装置からなることを特徴とする請求項１４に記載の装置。
16. 前記吸収器は充填カラムからなることを特徴とする請求項１４に記載の装置。
17. 前記吸収器は精留用の棚板が設置されたトレイカラムからなることを特徴とする請求項１４に記載の装置。
18. 前記吸収器からの蒸気塔頂流出物流を、ポリアルキルベンゼンを含有する流れと接触させる洗浄器をさらに備えることを特徴とする請求項１４に記載の装置。
19. ベンゼンとアルキルベンゼンとを、第一のアルキル化装置の流出物から分離する蒸留装置をさらに備えることを特徴とする請求項１４に記載の装置。
20. 前記第二のアルキル化装置からの低品位油流と前記吸収器からの高品位油流との間で熱を伝達させるための熱伝達装置をさらに備えることを特徴とする請求項１４に記載の装置。

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