JP4517629B2 - 耐面歪性に優れた複合組織冷延鋼板、めっき鋼板およびそれらの製造方法 - Google Patents
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Description
前記の複合組織冷延鋼板に、電気亜鉛系めっきあるいは溶融亜鉛系めっきを施すことで、めっき鋼板の製造方法とすることもできる。
本発明に係る複合組織冷延鋼板は、ミクロ組織がフェライト相およびマルテンサイト相の割合が60%以上の第2相からなる複合組織であり、かつマルテンサイト相粒子の平均粒径dが1.5μm以下で、さらに単位体積中のマルテンサイト相粒子の個数aとフェライト粒の個数bとの比a/bが0.7〜2.4である。
マルテンサイト相は、変態時に多数の可動転位が導入されるため、歪分散能が高くなる。よって本発明においては、一定量のマルテンサイト相が必須であり、第2相中のマルテンサイト相の割合を60%以上とする。好ましくは80%以上である。マルテンサイト相以外としては、残留γ相、ベイナイト相、炭化物が含まれてもよい。なお、一定量のマルテンサイト相が必須ということは、第2相分率が0%は本発明に含まれないことは言うまでもなく、高い歪分散能を安定して得るためには第2相分率は1%以上が望ましい。第2相分率は10%以下が望ましく、8%以下がさらに望ましい。
成形性の観点からは、マルテンサイト相粒子を微細にすることが有効である。従って、マルテンサイト相粒子の平均粒径dを1.5μm以下に規定する。好ましくは1.2μm以下である。
a/bを大きくすることは、変形に対する核が増加するため、低降伏比となる。よって降伏強度を低くするにはマルテンサイト相粒子が一定個数必要であり、a/bは少なくとも0.7以上とする。図1(a)および(b)に、本発明鋼およびa/bが本発明の範囲外である比較鋼の組織写真を示す。a/bが2.4を超える場合は、マルテンサイト相が連なりかつ密集するため、マルテンサイト相が微細分散したとは言い難く、本発明が目標とする高成形性が得られない。従って、a/bを2.4以下に、成形性の観点から好ましくは2.0以下、さらに好ましくは1.8以下とする。なお、マルテンサイト相が変形に対する核として十分に作用するためには、マルテンサイト相が粒界に存在するほうが好ましい。
以下、これらの限定理由について説明する。
Cは本発明において極めて重要な元素の1つであり、マルテンサイト相を生成させ、高強度化を図る上で非常に有効である。しかし、C量が0.05%を超えると、加工性の著しい低下を招き、さらに溶接性も劣化させる。従って、C量を0.05%以下とする。好ましくは、0.04%以下である。一方、一定体積率のマルテンサイト相を形成させるためには、Cを一定量含有させる必要があるため、少なくとも0.005%以上、好ましくは、0.010%超とする。
Siは複合組織を安定して得るために有効な元素である。しかし、Si量が1.5%を超えると表面性状および化成処理性が著しく低下する。従って、Si量を1.5%以下とする。好ましくは1.0%以下である。
Mnはマルテンサイト相の生成に非常に重要な元素であり、焼入性を向上させることや、鋼中のSをMnSとしてとして固定することにより、Sの粒界脆化作用に起因して発生する熱間圧延時のスラブ割れを防止する作用を有しているため、一定量、好ましくは1.0%以上、添加する必要がある。しかし、3.0%を超えてMnを添加すると、スラブコストの著しい上昇とともに、加工性の劣化を招く。従って、Mn量を3.0%以下とする。好ましくは2.5%以下である。
Pは高強度化およびマルテンサイト相を安定させるために有効な元素である。しかし、P量が0.10%を超えると、亜鉛めっき層の合金化速度を低下させ、めっき不良や不めっきの原因となるとともに、鋼板の粒界に偏析して耐二次加工脆性を劣化させる。従って、P量を0.10%以下とする。
Sは、熱間圧延時に粒界に偏析し、スラブ割れを発生させるため、表面疵の発生割合が高くなる。そのため、Mnを添加することで、SをMnSとして固定するが、過剰のMnSは加工時におけるボイドの起点となるために、加工性の低下を招く。従って、Sの含有量は、少ない方が望ましく、S量が0.03%を超えると、加工性が著しく劣化するため、S量を0.03%以下とする。
Alは脱酸元素として鋼中の介在物を減少させる作用を有している。しかし、Al量が0.01%未満では上述した作用が安定して得られない。一方、Al量が0.1%を超えると、クラスター状のアルミナ系介在物が増加し、加工性を劣化させる。従って、Al量は0.01〜0.1%の範囲内とする。
Nは、加工性および時効性の観点から、少ない方がよい。N量が0.008%以上になると、過剰な窒化物の生成により、延性および靭性が劣化する。従って、N量を0.008%未満とする。
Cr,Mo,Vは焼入性向上元素であり、マルテンサイト相を安定して生成させるために添加する。但し、1.0%を超えて過剰に添加しても、その効果は飽和するばかりか、コスト面でも不利となる。従って、Cr,Mo,Vを添加する場合は、それぞれ1.0%以下とする。
Bは、焼入性向上に有効な元素であり、マルテンサイト相を安定して得るために添加する。但し、0.01%を超えて過剰に添加しても、コストに見合う効果が得られない。従って、Bを添加する場合は0.01%以下とする。
Ti,Nbは、炭窒化物を形成して固溶C,N量を低下させ、深絞り性を向上させるために有効な元素である。但し、いずれも0.1%を超えて過剰に添加しても、その効果は飽和し、焼鈍時の再結晶温度が高くなるため、製造性が低下する。従って、Ti,Nbを添加する場合は、それぞれ0.1%以下とする。
本発明の冷延鋼板を製造するためには、上記化学成分を有する鋼を溶製し、次いで熱間圧延後、冷間圧延を行い、得られた鋼板をAc1点以上Ac3点以下の温度範囲にて焼鈍し、1次冷却として3℃/秒超10℃/秒未満の冷却速度でかつ1次冷却停止温度を450〜700℃の温度範囲に冷却した後、連続して10℃/秒以上の冷却速度でかつ冷却停止温度を450℃未満に2次冷却した後、100〜400℃の温度範囲にて過時効処理を開始し、当該過時効処理の処理時間が150秒以上であり、かつ過時効処理終了温度が350℃未満にして行う。
焼鈍温度は、フェライト相+第2相のミクロ組織を得るため、適切な温度に加熱する必要がある。焼鈍温度がAc1点未満では、二相分離されないため、マルテンサイト相を得ることができない。一方、焼鈍温度がAc3点を超えると、フェライト相が全量オーステナイト化するため、再結晶組織が初期化され、かつ二相分離も十分に進まないため、成形性等の特性が劣化する。従って、焼鈍温度をAc1点以上Ac3点以下とする。Ac1点以上Ac1点+50℃以下とすることが好ましい。
1次冷却の冷却速度は、パーライト析出を抑制し、かつオーステナイトの体積率を確保するために、適切に制御する必要がある。1次冷却速度が3℃/秒以下になると、パーライトが析出するため、成形性が劣化する。従って、1次冷却速度を3℃/秒超とする。冷却速度が10℃/秒超になると、フェライト相とオーステナイト相の2相分離が十分に進まず、マルテンサイト相が不足する場合がある。その場合、所望の特性が得られなくなるので、1次冷却の冷却速度を10℃/秒未満とする。
マルテンサイト相を得るためには、変態時に適切な冷却速度で冷却することが必要である。従って、2次冷却は10℃/秒以上の冷却速度で、かつ冷却停止温度を450℃未満とする。より好ましくは400℃未満である。
本発明の目的とする鋼板に求められる諸特性として、耐面歪性以外に延性や時効特性が挙げられる。これらの特性は、過時効処理によりマルテンサイト相の硬度およびフェライト中の固溶C量を最適化することで、良好な耐面歪性を有したまま延性および時効特性を向上させることが可能となる。但し、450℃を超えて熱処理した場合は、マルテンサイト変態時に導入された可動転位が固着され、かつ炭化物が多数析出するため、YPが増加し耐面歪性を低下させる。
また、100℃未満の場合は、上述した効果が十分に得られない。従って、過時効処理開始は100〜400℃の温度範囲内とする。
保持時間が150秒未満の場合、処理時間が短く上述した効果が十分に得られないため、保持時間は150秒以上とする。好ましくは200秒以上である。但し、10分を超えて保持をしても、効果が飽和するばかりか、コスト、生産性の観点からも好ましくない。従って保持時間は10分以下が望ましい。
終了温度を制御することは、開始温度を制御するのと同様に非常に重要となる。過時効処理終了温度が350℃を超える場合は、YPが増加し、耐面歪性が低下するため、過時効処理終了温度は350℃未満とする。好ましくは320℃以下、より好ましくは300℃以下である。但し、終了温度が100℃未満になると、十分な効果が得られないため、終了温度は100℃以上が好ましい。
Claims (5)
- 化学成分が、mass%で、C:0.010超〜0.04%、Si:1.5%以下、Mn:3.0%以下、P:0.10%以下、S:0.03%以下、Al:0.01〜0.1%、N:0.008%未満で、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、ミクロ組織がフェライト相およびマルテンサイト相の割合が体積率で60%以上の第2相からなる複合組織であり、かつマルテンサイト相粒子の平均粒径dが1.5μm以下で、さらに単位体積中のマルテンサイト相粒子の個数aとフェライト粒の個数bとの比a/bが0.7〜2.4であり、引張強度が340〜590MPaであることを特徴とする耐面歪性に優れた複合組織冷延鋼板。
- 化学成分としてさらに、mass%で、Cr:1.0%以下、Mo:1.0%以下、V:1.0%以下、B:0.01%以下、Ti:0.1%以下、Nb:0.1%以下のうち1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の耐面歪性に優れた複合組織冷延鋼板。
- 請求項1又は請求項2に記載の複合組織冷延鋼板に、電気亜鉛系めっきあるいは溶融亜鉛系めっきを施したことを特徴とするめっき鋼板。
- 請求項1または請求項2に記載の化学成分を有する鋼を溶製し、次いで熱間圧延後、冷間圧延を行い、得られた鋼板をAc1点以上Ac3点以下の温度範囲にて焼鈍し、1次冷却として3℃/秒超10℃/秒未満の冷却速度でかつ1次冷却停止温度を450〜700℃の温度範囲に冷却した後、連続して10℃/秒以上の冷却速度でかつ冷却停止温度を450℃未満に2次冷却した後、100〜400℃の温度範囲にて過時効処理を開始し、当該過時効処理の処理時間が150秒以上であり、かつ過時効処理終了温度が350℃未満であることを特徴とする耐面歪性に優れた複合組織冷延鋼板の製造方法。
- 請求項4に記載の複合組織冷延鋼板に、電気亜鉛系めっきあるいは溶融亜鉛系めっきを施すことを特徴とするめっき鋼板の製造方法。
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