JP4491645B2 - 管橋構造 - Google Patents
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また、支間長が比較的短い場合は、管体自体の断面強度で自身を保持する単純梁状の両端固定パイプビーム形式(図9参照)、あるいは、両端固定アーチ形式(図10参照)等を採用することができる。
しかし、その両端固定アーチ形式において、管体の橋台への支持部は水平反力に対抗するために両側とも固定支持となるので、温度変化、地盤ひずみ等による下部工の大きな変位への対応が困難である。
さらに、その空気弁の操作、維持管理を行うために、例えば、上記橋台への支持部から空気弁設置箇所に至る管理用通路を設ければ便利であるが、その通路が、管橋の死荷重を増加させ、構造を複雑にするという欠点がある。
このラーメン構造によれば、例えば、両支点部がヒンジ構造であれば、その支点部が横管の管軸方向に横変位すると、その支点部が回転するようにラーメン構造全体が変形する。
このため、温度変化、地盤ひずみ等による下部工の変位に対応できるようになる。
また、支点部が固定構造であれば、横管が温度変化により伸縮すると、その鉛直配管の支点部に微小な部材角を生じさせるようにラーメン構造全体が変形する。このため、温度変化による変位に対応できるようになる。
また、鉛直配管に横方向の配管を接続したラーメン構造であれば、鉛直配管、横方向の配管及びその両配管を接続する曲管等の部材は、支間長の異なる他の管橋に用いられる管体や、一般的な管路に使用される管体との設計上の共通化が図りやすい。このため、シンプルで製造容易なものとすることができる。なお、前記支点部における横管の管軸方向への横変位とは、対の橋台に設けた各支点部間の距離が変化する方向への前記両支点部間の相対移動をいい、各支点同士の位置関係が径間方向へ相対移動する場合のほか、径間直角方向へ相対移動する場合も含まれる。
このため、水管橋にラーメン構造を採用すれば、必ずしも支間中央に空気弁を設ける必要はなく、管理用通路等の施設を不要とし得るとともに、シンプルで且つ維持管理が容易な構造形式とすることができる。
また、両支点部が固定構造であれば、鉛直配管が支点部に微小な部材角を生じさせるようにラーメン構造全体が変形するので、管橋は、温度変化に対応できるようになる。
また、ラーメン構造とすれば、部材の共通化が図りやすいので、管橋をシンプルで製造容易なものとすることができる。
さらに、その鉛直管2は、橋台1上を鉛直に立ち上がるので、その橋台1上の占有面積が小さくなり、施工時の工事費低減にも寄与し得る。
可撓管5としては、摺動型、波型、ゴム型、その他、周知の可撓管構造、又は伸縮可撓管構造を採用することができる。例えば、波型に分類されるものとして、スチールベローズ型の伸縮可撓管5を採用し得る。
この伸縮可撓管5をヒンジ部20として、上部鉛直管2aと下部鉛直管2bとは、両者の軸方向が一致した状態を基準に、自由な方向へ折れ曲がるようになっている。
また、この実施例では、前記支承プレート14cの前記円弧状の接触面は、円筒面状に形成されているが、球面状に形成してもよい。また、適宜部材間にゴム等の弾性部材を介在させ、前記上部鉛直管2aと下部鉛直管2bとが屈曲することにより、その弾性部材が変形する構成及び道路橋等に使用する鋼製支承を採用してもよい。
また、図2(a)に示すように、外力Pが管桁10の上部に作用した場合に、節点B,C(鉛直管2と横管3とを曲管6を介して剛に接続した部分)は横方向へわずかに移動し、その鉛直管2には、図2(b)に示すように、橋台1への支点部A,Dにおいて、微小な回転角RA,RDを、また、節点B、Cには、それぞれ微小なたわみ角θB,θCを生じさせるように管桁10全体が変形する。
このため、温度変化、地盤ひずみ等による下部工の比較的大きな変位、あるいは管桁10に作用する外力に対しても、管桁10全体が変形してその動きに追随し、管体の破損、損傷が回避される。
支間中央において、横管3に作用するモーメントは、図中に示す「c(c=a−b)」であり、この値は、同一の管を同一の支間に渡した一端固定パイプビーム形式を想定した図3(a)に示す値「a」と比較して、小さくなっていることがわかる。これは、図3(c)のモーメント図に示すように、横管3に作用するモーメントが、全体的に節点B,Cに生じる材端モーメントb分減殺されているからである。このため、同一の管を同一の支間に渡した単純梁状の管桁を採用した場合と比較して、管体に生じるたわみ量を低減し得ることとなる。たわみが小さい構造であれば、より長い支間を渡すことも可能となるので有利である。
また、図6(a)に示すように、外力Pが管桁10の上部に作用した場合に、節点B,C(鉛直管2と横管3とを曲管6を介して剛に接続した部分)は横方向へわずかに移動し、その鉛直管2には、図6(b)に示すように、橋台1への支点部A,Dにおいて、微小な部材角RA,RDを、また、節点B、Cには、それぞれ微小なたわみ角θB,θCを生じさせるように管桁10全体が変形する。
このため、温度変化等による横管の伸縮、あるいは管桁10に作用する外力に対しても、管桁10全体が変形してその動きに追随し、管体の破損、損傷が回避される。なお、一方の鉛直管2に、前述の実施形態におけるヒンジ部20を採用した構成とすることもできる。
支間中央において、横管3に作用するモーメントは、図中に示す「c(c=a−b)」であり、この値は、同一の管を同一の支間に渡した単純梁状の管桁(一端固定パイプビーム形式)を想定した図7(a)に示す値「a」と比較して小さくなっている点は、前述の実施例の場合と同様である。
上記各実施例において、横管3に生じるたわみ量は、同一の管を同一の支間に渡した一端固定パイプビーム形式(図5参照)の場合と比較すると、図1に示す2ヒンジラーメン構造の場合は、たわみ量が、
[数1]10k+3 / 2.1(2k+3)倍
となり、
[数2]k=I2H/I1L
I1:柱部(鉛直管2に相当)の断面二次モーメント
I2:梁部(横管3に相当)の断面二次モーメント
L:支間長
H:柱高さ(鉛直管2の立上がり高さに相当)
であるので、例えば、I2=I1、H=2.0m、L=30.0mとすれば、k=0.067となり、上記[数1]の値は、1/1.8倍となり、たわみ量が少なくなっていることがわかる。
[数3]5k+2 / 2.1(k+2)倍
となるので、上記と同様に、I2=I1、H=2.0m、L=30.0mとすれば、上記[数3]の値は、1/1.9倍となる。
また、両端固定パイピビーム形式との比較では、図1に示す2ヒンジラーメン構造の場合は、温度応力が、
[数4]3r / (2k+2)h倍
ただし、r:管外周半径
となり、上記と同様に、I2=I1、H=2.0m、L=30.0m、r=254mmとすれば、上記[数4]の値は、1/5.6倍となり、温度応力が小さくなっていることがわかる。
[数5]3r / (k+2)h倍
となり、上記と同様に、I2=I1、H=2.0m、L=30.0m、r=254mmとすれば、上記[数5]の値は、1/5.4倍となる。
なお、上記たわみ量の倍率算定式は、構造力学公式集(昭和61年版土木学会)による。温度応力の倍率算定式は、同じく構造力学公式集(昭和61年版土木学会)による。
以下に、許容される最大支間長の比較例を示す。同一の管を用いた場合、2ヒンジラーメン構造の方が、一端固定パイプビーム形式よりも長い支間長とすることができることがわかる。
1’ 橋脚
2 鉛直管
2a 上部鉛直管
2b 下部鉛直管
3 横管
4 空気弁
5 伸縮可撓管
6 曲管
7 立上がり部
8 トラス桁
9 水平支持部
10 管桁
11 河川
12 支持部
13 台座
14 ピン支承
15a フランジ
16 アンカーボルト
20 ヒンジ部
L 支間
H 立上がり高さ
Claims (2)
- 対の橋台(1,1)間に連続する管体で構成される管桁(10)を一径間で掛け渡し、その管桁(10)を、前記管体自身の強度により前記対の橋台(1,1)間に支持させた管橋構造において、
上記管桁(10)は、上記対の橋台(1,1)からそれぞれ上方に立ち上がる鉛直管(2,2)と、前記両鉛直管(2,2)間を横方向に結びその両端がそれぞれ前記各鉛直管(2,2)の上部に剛に接続される横管(3)とを有し、その横管(3)を通じて前記両鉛直管(2,2)同士が連通し、
上記各鉛直管(2,2)は、上部鉛直管(2a)と下部鉛直管(2b)とが伸縮可撓管(5)により屈曲自在に接続され、上記管桁(10)は、前記上部鉛直管(2a)が下部鉛直管(2b)に対し屈曲可能な状態で上記各橋台(1,1)に支持され、前記上部鉛直管(2a)は、前記橋台(1)に設けた立上がり部(7)に対して支持部(12)によって支持され、その支持部(12)は、前記上部鉛直管(2a)の外周を保持するとともに前記立上がり部(7)の側面にアンカーボルト(16)でピン支承されていることを特徴とする管橋構造。 - 上記管桁(10)は送水管であり、上記横管(3)の端部に空気弁(4)を設けたことを特徴とする請求項1に記載の管橋構造。
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