JP4484729B2 - 駆動電圧生成装置および駆動電圧生成装置の制御方法 - Google Patents

Description

本発明は、液晶表示パネル等の負荷を交流化駆動するための駆動電圧を制御する装置およびその装置の制御方法に関し、さらに詳しくは、低耐圧系の回路によって構成された駆動電圧生成装置およびその装置の制御方法に関する。

携帯機器（例えば、携帯電話等）の液晶表示パネルを交流化駆動（例えば、ライン対向反転駆動）するために、従来の液晶駆動装置は、液晶表示パネルの対向電極に供給される駆動電圧を制御する駆動電圧生成装置を備えている。この駆動電圧生成装置は、所定のタイミングに応じて、駆動電圧の極性を反転する。

（従来の駆動電圧生成装置８）
＜構成と動作＞
従来の駆動電圧生成装置８の全体構成を図１２に示す。この装置８は、タイミング制御部８１と、ＶＣＯＭ電圧生成部８２と、ＶＣＯＭ用オペアンプ８３と、平滑容量Ｃ８４と、出力端子８５とを備える。この装置８は、液晶表示パネルの対向電極（図示せず）に対して駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬと交互に出力する。

タイミング制御部８１は、制御信号Ｓａ，Ｓｂを用いて、ＶＣＯＭ電圧生成部８２が生成する駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬの電圧値を制御する。

ＶＣＯＭ電圧生成部８２は、ラダー抵抗８０１Ｈ，８０１Ｌと、選択部８０２Ｈ，８０２Ｌと、スイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４とを含む。

ラダー抵抗８０１Ｈおよび選択部８０２Ｈは、例えば、図２（Ａ）に示すような構成である。ラダー抵抗８０１Ｈは、互いに電圧値が異なる複数の供給電圧を生成する。選択部８０２Ｈは、複数の選択トランジスタによって構成される。また、選択部８０２Ｈは、タイミング制御部８１からの制御信号Ｓａに応じて、ラダー抵抗８０１Ｈによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。また、制御信号Ｓａは、基準ノードＮ８０１Ｈ−１と基準ノードＮ８０１Ｈ−２との電位差（（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＳＳＨ））と等しい電圧値を有する。選択部８０２Ｈによって選択された供給電圧は、駆動電圧ＶＣＯＭＨとして出力される。

ラダー抵抗８０１Ｌおよび選択部８０２Ｌは、例えば、図２（Ｂ）に示すような構成である。ラダー抵抗８０１Ｌは、互いに電圧値が異なる複数の供給電圧を生成する。選択部８０２Ｌは、複数の選択トランジスタによって構成される。また、選択部８０２Ｌは、タイミング制御部８１からの制御信号Ｓｂに応じて、ラダー抵抗８０１Ｌによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。また、制御信号Ｓｂは、基準ノードＮ８０１Ｌ−１と基準ノードＮ８０１Ｌ−２との電位差（（基準電圧ＶＳＳＬ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ））と等しい電圧値を有する。選択部８０２Ｌによって選択された供給電圧は、駆動電圧ＶＣＯＭＬとして出力される。

スイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４は、選択部８０２Ｈと選択部８０２Ｌとの間に直列に接続される。また、タイミング制御部８１は、外部からのタイミング信号ＴＩＭＩＮＧに応じて、図３（Ｃ），図３（Ｄ）のように、制御信号Ｓ３，Ｓ４を交互に「Ｈレベル」にする。制御信号Ｓ３，Ｓ４は、「Ｈレベル」のときにはスイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４をオンにする電圧であり、「Ｌレベル」のときにはスイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４をオフにする電圧である。これにより、スイッチトランジスタＳＷ３とスイッチトランジスタＳＷ４との相互接続ノードＮＣには、選択部８０２Ｈからの駆動電圧ＶＣＯＭＨおよび選択部８０２Ｌからの駆動電圧ＶＣＯＭＬが交互に供給される。

ＶＣＯＭ用オペアンプ８３は、ＶＣＯＭ電圧生成部８２によって供給された駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを出力端子８５に出力する。平滑容量Ｃ８４は、ＶＣＯＭ用オペアンプ８３の出力の変動を平滑にするために設けられており、ＶＣＯＭ用オペアンプ８３と出力端子８５との間に存在するノードＮ８４と接地ノードとの間に接続される。

ＶＣＯＭ用オペアンプ８３から出力された駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬは、出力端子８５を介して液晶表示パネルの対向電極（ここでは、液晶表示パネルの負荷容量としてパネル負荷Ｃ（ＬＣ）を図示する。）に供給される。

なお、ここでは、
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（基準電圧ＶＳＳＨ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（基準電圧ＶＳＳＬ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）である。

具体的に、
（基準電圧ＶＲＥＦＨの電圧値）＝「＋５Ｖ」
（基準電圧ＶＳＳＨ，ＶＳＳＬの電圧値）＝「０Ｖ」
（基準電圧ＶＲＥＦＬの電圧値）＝「−５Ｖ」であるとする。

＜供給電圧の電圧値＞
ラダー抵抗８０１Ｈによって生成される供給電圧の電圧値は、最高で基準ノードＮ８０１Ｈ−１の電位（基準電圧ＶＲＥＦＨ＝「＋５Ｖ」）を示す。よって、駆動電圧ＶＣＯＭＨの電圧値は、最高で「＋５Ｖ」を示す。また、ラダー抵抗８０１Ｌによって生成される供給電圧の電圧値は、最低で基準ノードＮ８０１Ｌ−２の電位（基準電圧ＶＲＥＦＬ＝「−５Ｖ」）を示す。よって、駆動電圧ＶＣＯＭＬの電圧値は、最低で「−５Ｖ」を示す。

＜スイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４の耐圧＞
スイッチトランジスタＳＷ３の両端の電位差は、最大で１０Ｖ（（基準電圧ＶＲＥＦＨ＝「＋５」）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ＝「−５Ｖ」）」になる。一方、スイッチトランジスタＳＷ４の両端の電位差も、スイッチトランジスタＳＷ３と同様に、最大で１０Ｖ（（基準電圧ＶＲＥＦＨ＝「＋５」）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ＝「−５Ｖ」）」になる。よって、スイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４は、１０Ｖの耐性を有する必要がある。

（従来の駆動電圧生成装置９）
＜構成と動作＞
もう１つの従来の駆動電圧生成装置９の全体構成を図１３に示す。この装置９は、図１２に示したタイミング制御部８１，ＶＣＯＭ電圧生成部８２に代えて、タイミング制御部９１，ＶＣＯＭ電圧生成部９２を備える。その他の構成は図１２と同様である。

タイミング制御部９１は、制御信号Ｓａおよび振幅情報Ｓｃを用いて、ＶＣＯＭ電圧生成部９２が生成する駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬの電圧値を制御する。振幅情報Ｓｃは、駆動電圧ＶＣＯＭＨと駆動電圧ＶＣＯＭＬとの電圧差（振幅）に応じた電圧値を有する電圧（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）である。

ＶＣＯＭ電圧生成部９２は、図１２に示したラダー抵抗８０１Ｌ，選択部８０２Ｌに代えて、供給用オペアンプ９０１，選択用オペアンプ９０２，供給用トランジスタＴ９０３−１〜Ｔ９０３−４，抵抗Ｒ９０４，Ｒ９０５とを含む。選択用オペアンプ９０２，供給用トランジスタＴ９０３−１，および抵抗Ｒ９０４は、電圧電流変換回路を構成する。よって、供給用トランジスタＴ９０３−１および抵抗Ｒ９０４には、振幅情報Ｓｃ（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）の電圧値に応じた電流値を有する供給電流が流れる。供給用トランジスタＴ９０３−１，Ｔ９０３−２によってカレントミラー回路が構成されており供給用トランジスタＴ９０３−３，Ｔ９０３−４によってカレントミラー回路が構成されているので、抵抗Ｒ９０５，供給用トランジスタＴ９０３−４には供給用トランジスタＴ９０３−１に流れる供給電流が流れる。よって、抵抗Ｒ９０５と供給用トランジスタＴ９０３−４との相互接続ノードＮ９０５Ｌには、駆動電圧ＶＣＯＭＬが発生する。

（駆動電圧ＶＣＯＭＬ）＝（駆動電圧ＶＣＯＭＨ）−（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）×（抵抗Ｒ９０５）／（抵抗Ｒ９０４）
次に、スイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４が交互にオンになることにより、ノードＮＣには、供給用オペアンプ９０１からの駆動電圧ＶＣＯＭＨおよびノードＮ９０５Ｌに発生した駆動電圧ＶＣＯＭＬが交互に供給される。

なお、ここでは、
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（基準電圧ＶＳＳＨ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（基準電圧ＶＳＳ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）である。

具体的に、
（基準電圧ＶＲＥＦＨの電圧値）＝「＋５Ｖ」
（基準電圧ＶＳＳＨ，ＶＳＳの電圧値）＝「０Ｖ」
（基準電圧ＶＲＥＦＬの電圧値）＝「−５Ｖ」であるとする。

＜供給電圧の電圧値＞
ラダー抵抗８０１Ｈによって生成される供給電圧の電圧値は、最高で基準ノードＮ８０１Ｈ−１の電位（基準電圧ＶＲＥＦＨ＝「＋５Ｖ」）を示す。よって、駆動電圧ＶＣＯＭＨの電圧値は、最高で「＋５Ｖ」を示す。また、ノードＮ９０５Ｌに発生する駆動電圧ＶＣＯＭＬの電圧値は、最低で基準ノードＮ９０１Ｌ−５の電位（基準電圧ＶＲＥＦＬ＝「−５Ｖ」）を示す。よって、スイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４は、図１２に示した駆動電圧生成装置と同様に、１０Ｖの耐性を有する必要がある。
特開２００３−２１６２５６号公報

しかしながら、図１２に示した従来の駆動電圧生成装置８では、スイッチトランジスタＳＷ３がオフからオンに切り替わりスイッチトランジスタＳＷ４がオンからオフに切り替わるときに選択部８０２ＨとスイッチトランジスタＳＷ３との間に存在するノードＮ８０２Ｈの電位が駆動電圧ＶＣＯＭＬの電圧値まで下降する可能性がある。このとき、選択部８０２Ｈに含まれる複数の選択トランジスタの中には、両端の電位差が「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」になるものがある。したがって、選択部８０２Ｈに含まれる複数の選択トランジスタは、制御信号Ｓａの電圧値が５Ｖ（（＋５Ｖ）−（０Ｖ））であるにもかかわらず、１０Ｖ（（＋５Ｖ）−（−５Ｖ））の耐圧を有する必要がある（絶対最大定格が１０Ｖよりも大きい必要がある）。一方、スイッチトランジスタＳＷ４がオフからオンに切り替わりスイッチトランジスタＳＷ３がオンからオフに切り替わるときに選択部８０２ＬとスイッチトランジスタＳＷ４との間に存在するノードＮ８０２Ｌの電位が駆動電圧ＶＣＯＭＨの電圧値まで上昇する可能性があるので、選択部８０２Ｌに含まれる選択トランジスタも、選択部８０２Ｈと同様に、１０Ｖの耐圧を有する必要がある。このように、選択部８０２Ｈ，８０２Ｌを耐圧が高い回路構成（高耐圧系の回路）にする必要がある。

一般的に、高耐圧のトランジスタの面積は、低耐圧のトランジスタの面積よりも大きい。具体的には、耐圧が「１０Ｖ」であるトランジスタの面積は、耐圧が「５Ｖ」であるトランジスタの面積の約４倍である。ここで、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬの階調レベルが「６４階調」であるとする。この場合、図１２に示した選択部８０２Ｈを５Ｖ耐圧の選択トランジスタによって構成した場合と比較すると、図１２に示した選択部８０２Ｈの面積は約５００倍にもなる。

さらに、近年、携帯電話等において液晶表示パネルの高精細化への要望が高まりつつある。液晶表示パネルの高精細化にともなって、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬの階調レベル（つまり、ラダー抵抗８０１Ｈ，８０１Ｌによって生成される供給電圧の個数）をより多くする必要がある。さらに、供給電圧の個数の増加にともない、選択部８０２Ｈ，８０２Ｌに含まれる選択トランジスタの個数も多くなる。このように、液晶表示パネルの高精細化にしたがって駆動電圧生成装置の回路規模が増大するので、駆動電圧生成装置の回路規模を低減することが重要である。

また、図１３に示した駆動電圧生成装置９では、ノードＮ９０５Ｌの電位が「＋５Ｖ」まで上昇する可能性があるので、供給用トランジスタＴ９０３−４は１０Ｖ（（＋５Ｖ）−（−５Ｖ））の耐圧を有する必要がある。また、供給用トランジスタＴ９０３−２，Ｔ９０３−３の各々の両端の電位差が、「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」になる可能性があるので、供給用トランジスタＴ９０３−２，Ｔ９０３−３は１０Ｖ（（＋５Ｖ）−（−５Ｖ））の耐性を有する必要がある。さらに、供給用トランジスタＴ９０３−１と供給用トランジスタＴ９０３−２によって構成されるカレントミラー回路において、供給用トランジスタＴ９０３−１は供給用トランジスタＴ９０３−２と電流特性が等しいことが好ましいので、供給用トランジスタＴ９０３−１は、１０Ｖ（（＋５Ｖ）−（−５Ｖ））の耐圧を有する必要がある。さらに、供給用オペアンプ９０１の両端の電位差も「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」になる可能性があるので、供給用オペアンプ９０１を１０Ｖの耐圧を有するトランジスタによって構成しなければならない。このように、選択部８０２Ｈ，供給用オペアンプ９０１，供給電流生成部（選択用オペアンプ９０２，供給用トランジスタＴ９０３−１〜Ｔ９０３−４，抵抗Ｒ９０４，Ｒ９０５）を耐圧が高い回路構成（高耐圧系の回路）にする必要がある。

一般的に、トランジスタの耐圧が高くなるほど、そのトランジスタの応答速度が遅くなってしまう。また、一般的に、高耐圧トランジスタは、低耐圧トランジスタよりも、製造プロセスにおけるばらつき（プロセスばらつき）が大きい。したがって、高耐圧トランジスタによって構成されたカレントミラー回路は、低耐圧トランジスタによって構成されたカレントミラー回路よりも、電流特性のばらつきが大きい。よって、図１３に示した駆動電圧生成装置９では、制御信号Ｓａおよび振幅情報Ｓｃに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを精度良く生成することが困難である。また、オペアンプに関して述べると、高耐圧トランジスタを用いたオペアンプの方が低耐圧トランジスタを用いたオペアンプよりも駆動能力（応答速度）が悪い。

本発明は、上記問題点を鑑み、低耐圧系の回路を有する駆動電圧生成装置を提供することを目的とする。

この発明の１つの局面に従うと、駆動電圧生成装置は、第１の選択部と、第２の選択部と、第１〜第４のスイッチと、第１の規定電圧供給部と、第２の規定電圧供給部とを備える。第１の選択部は、複数の第１の供給電圧を受け、当該第１の供給電圧のうちいずれか１つを出力する。第２の選択部は、複数の第２の供給電圧を受け、当該第２の供給電圧のうちいずれか１つを出力する。第１〜第４のスイッチは、第１の選択部と第２の選択部との間に直列に接続される。第１の規定電圧供給部は、第１のスイッチと第２のスイッチとの第１の相互接続ノードに第１の規定電圧を供給する。第２の規定電圧供給部は、第３のスイッチと第４のスイッチとの第２の相互接続ノードに第２の規定電圧を供給する。
第１のスイッチは、第１の選択部と第２のスイッチとの間に接続される。第２のスイッチは、第１のスイッチと第３のスイッチとの間に接続される。第３のスイッチは、第２のスイッチと第４のスイッチとの間に接続される。第４のスイッチは、第３のスイッチと第２の選択部との間に接続される。第１の規定電圧供給部は、第１のスイッチがオンであるときには、第１の規定電圧を供給しない。第２の規定電圧供給部は、第４のスイッチがオンであるときには、第２の規定電圧を供給しない。第１の規定電圧供給部の出力は、第２の選択部の出力よりもインピーダンスが低い。第２の規定電圧供給部の出力は、第１の選択部の出力よりもインピーダンスが低い。

上記駆動電圧生成装置では、第２のスイッチと第３のスイッチとの第３の相互接続ノードに発生する電圧が後段の装置に供給される。例えば、第２のスイッチと第３のスイッチとを交互にオンにすれば、第１の相互接続ノードにおける電圧および第２の相互接続ノードにおける電圧を交互に後段の装置に供給することができる。第１の相互接続ノードには第１の選択部の出力および第１の規定電圧供給部の出力のうちいずれか一方が供給される。一方、第２の相互接続ノードには第２の選択部の出力および第２の規定電圧供給部の出力のうちいずれか一方が供給される。よって、第１〜第４のスイッチを適切にオン／オフすることによって、第１の選択部の出力および第２の選択部の出力のうちいずれか一方を後段の装置に供給することができる。ここで、第３および第４のスイッチがオンであり第２のスイッチがオフである状態（第２の選択部の出力が第３の相互接続ノードに供給されている状態）から第２のスイッチがオンであり第３のスイッチがオフである状態に切り替わる前に第１のスイッチをオフにしておけば、第２のスイッチがオフからオンに切り替わる前に第１の相互接続ノードに第１の規定電圧供給部の出力を供給することができる。第１の規定電圧供給部の出力は第２の選択部の出力よりもインピーダンスが低いので、第１の相互接続ノードの電位は、第１の規定電圧の電圧値で安定したままである。同様に、第１および第２のスイッチがオンであり第３のスイッチがオフである状態（第１の選択部の出力が第３の相互接続ノードに供給されている状態）から第３のスイッチがオンであり第２のスイッチがオフである状態に切り替わる前に第４のスイッチをオフにしておけば、第３のスイッチがオフからオンに切り替わる前に第２の相互接続ノードに第２の規定電圧供給部の出力を供給することができる。第２の規定電圧供給部の出力は第１の選択部の出力よりもインピーダンスが低いので、第２の相互接続ノードの電位は、第１の規定電圧の電圧値で安定したままである。ここで、第１の規定電圧の電圧値を適切な値（例えば、第１の選択部の出力が示す電圧値）にすれば、第１の選択部において入力側と出力側との電位差を従来よりも小さくすることができる。したがって、第１の選択部の耐圧を低くすることができる（例えば、低耐圧トランジスタによって構成することができる）。同様に、第２の規定電圧の電圧値を適切な値（例えば、第２の選択部の出力が示す電圧値）にすれば、第２の選択部において入力側と出力側との電位差を従来よりも小さくすることができる。したがって、第２の選択部の耐圧を低くすることができる（例えば、低耐圧トランジスタによって構成することができる）。このように、第１および第２の選択部の各々の耐圧を低くすることができるので、回路規模を低減することができる。

好ましくは、前記駆動電圧生成装置は、さらに、第１のラダー抵抗と、第２のラダー抵抗とを備える。第１のラダー抵抗は、第１の基準電圧を受ける第１の基準ノードと第２の基準電圧を受ける第２の基準ノードとの間に直列に接続され、互いに電圧レベルが異なるＮ個（Ｎは自然数）の第１の供給電圧を生成する。第２のラダー抵抗は、第３の基準電圧を受ける第３の基準ノードと第４の基準電圧を受ける第４の基準ノードとの間に直列に接続され、互いに電圧レベルが異なるＭ個（Ｍは自然数）の第２の供給電圧を生成する。前記第１の選択部は、第１のラダー抵抗によって生成されたＮ個の第１の供給電圧のうちいずれか１つを出力する。前記第２の選択部は、第２のラダー抵抗によって生成されたＭ個の第２の供給電圧のうちいずれか１つを出力する。前記第１の規定電圧供給部は、第５のスイッチと含む。第５のスイッチは、前記第１の規定電圧を受ける第１の入力ノードと前記第１の相互接続ノードとの間に接続される。前記第２の規定電圧供給部は、第６のスイッチを含む。第６のスイッチは、前記第２の規定電圧を受ける第２の入力ノードと前記第２の相互接続ノードとの間に接続される。第５のスイッチは、前記第１のスイッチがオンであるときには、オフになる。第６のスイッチは、前記第４のスイッチがオンであるときには、オフになる。

上記駆動電圧生成装置では、第２の選択部の出力が第３の相互接続ノードに供給されている状態から第２のスイッチがオンであり第３のスイッチがオフである状態に切り替わる前に第５のスイッチをオンにしておけば、第２のスイッチがオフからオンに切り替わる前に第１の相互接続ノードに第１の規定電圧を供給することができる。同様に、第１の選択部の出力が第３の相互接続ノードに供給されている状態から第３のスイッチがオンであり第２のスイッチがオフである状態に切り替わる前に第６のスイッチをオンにしておけば、第３のスイッチがオフからオンに切り替わる前に第２の相互接続ノードに第２の規定電圧を供給することができる。

好ましくは、前記第５のスイッチのオン抵抗は、前記第２のラダー抵抗よりも小さい。前記第６のスイッチのオン抵抗は、前記第１のラダー抵抗よりも小さい。

上記駆動電圧生成装置では、第１の相互接続ノードに供給される第１の規定電圧のインピーダンスを第２の選択部の出力のインピーダンスよりも低くすることができる。同様に、第２の相互接続ノードに供給される第２の規定電圧のインピーダンスを第１の選択部の出力のインピーダンスよりも低くすることができる。

好ましくは、前記第１の基準電圧は、前記第２の基準電圧よりも高い。前記第３の基準電圧は、前記第４の基準電圧よりも高い。前記第１の規定電圧は、（第２の基準電圧）≦（第１の規定電圧）≦（第１の基準電圧）である。前記第２の規定電圧は、（第４の基準電圧）≦（第２の規定電圧）≦（第３の基準電圧）である。

上記駆動電圧生成装置では、第１の選択部において入力側と出力側の電位差を従来よりも小さくすることができる。同様に、第２の選択部において入力側と出力側の電位差を従来よりも小さくすることができる。

好ましくは、前記第１のラダー抵抗は、Ｎ個の第１タップを含む。Ｎ個の第１タップは、前記Ｎ個の供給電圧を出力する。前記第２のラダー抵抗は、Ｍ個の第２タップを含む。Ｍ個の第２タップは、前記Ｍ個の供給電圧を出力する。前記第１の選択部は、Ｎ個の第１の選択トランジスタを含む。Ｎ個の第１の選択トランジスタは、前記第１のラダー抵抗に含まれるＮ個の第１タップに対応する。前記第２の選択部は、Ｍ個の第２の選択トランジスタを含む。Ｍ個の第２の選択トランジスタは、前記第２のラダー抵抗に含まれるＭ個の第２タップに対応する。Ｎ個の第１の選択トランジスタの各々は、対応する第１タップと前記第１のスイッチトランジスタとの間に接続される。Ｍ個の第２の選択トランジスタの各々は、対応する第２タップと前記第２のスイッチトランジスタとの間に接続される。

好ましくは、前記駆動電圧生成装置は、制御部をさらに備える。制御部は、第１〜第４のモードを有し、前記第１〜第６のスイッチトランジスタを制御する。制御部は、第１のモードでは、前記第１，第２，および第６のスイッチトランジスタをオフにし、前記第３，第４，および第５のスイッチトランジスタをオンにする。制御部は、第２のモードでは、前記第１，第３，および第６のスイッチトランジスタをオフにし、前記第２，第４，および第５のスイッチトランジスタをオンにする。制御部は、第３のモードでは、前記第１，第２，および第６のスイッチトランジスタをオンにし、前記第３，第４，および第５のスイッチトランジスタをオフにする。制御部は、第４のモードでは、前記第１，第３，および第６のスイッチトランジスタをオンにし、前記第２，第４，および第５のスイッチトランジスタをオフにする。

この発明のもう１つの局面に従うと、駆動電圧生成装置は、第１の選択部と、供給電流生成部と、第１〜第４のスイッチと、第１の配線と、第２の配線と、第２の抵抗と、クランプ回路と、第１の規定電圧を出力する第１の規定電圧供給部と、第２の規定電圧を出力する第２の規定電圧供給部とを備える。第１の選択部は、複数の第１の供給電圧を受け、当該第１の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。供給電流生成部は、所定の電位差を示す振幅信号に応じた電流値を有する供給電流を生成する。第１〜第４のスイッチは、第１の選択部と供給電流生成部との間に直列に接続される。第１の配線は、第１の選択部と第１のスイッチとを接続する。第２の配線は、供給電流生成部と第４のスイッチとを接続する。第１の抵抗は、第１の配線に存在する第１のノードと第２の配線に存在する第２のノードとの間に接続される。クランプ回路は、第１の配線に接続され、当該第１の配線の電位を所定の範囲内に制限する。第１の規定電圧供給部は、第１のスイッチと第２のスイッチとの第１の相互接続ノードに第１の規定電圧を出力する。第２の規定電圧供給部は、第３のスイッチと第４のスイッチとの第２の相互接続ノードに第２の規定電圧を出力する。第１のスイッチは、第１の選択部と第２のスイッチとの間に接続される。第２のスイッチは、第１のスイッチと第３のスイッチとの間に接続される。第３のスイッチは、第２のスイッチと第４のスイッチとの間に接続される。第４のスイッチは、第３のスイッチと供給電流生成部との間に接続される。第１の規定電圧供給部は、第１のスイッチがオンであるときには、第１の規定電圧を出力しない。第２の規定電圧供給部は、第４のスイッチがオンであるときには、第２の規定電圧を出力しない。第１の規定電圧供給部の出力は、供給電流生成部の出力よりもインピーダンスが低い。第２の規定電圧供給部の出力は、第１の選択部の出力よりもインピーダンスが低い。

上記駆動電圧生成装置では、供給電流生成部において入力側と出力側との電位差を従来よりも小さくすることができるので、供給電流生成部を耐圧を低くすることができる。（例えば、供給電流生成部を低耐圧トランジスタによって構成することができる）。これにより、回路規模を低減することができる。

好ましくは、上記駆動電圧生成装置は、第１の差動増幅回路をさらに備える。第１の差動増幅回路は、前記第１の配線に存在する第１のノードと前記第１の選択部との間に接続される。前記供給電流生成部は、第１および第２の供給用トランジスタと、第２の抵抗と、第２の差動増幅回路と、第１および第２のクランプ用トランジスタとを含む。第１の供給用トランジスタおよび第２の抵抗は、第１の基準ノードと第２の基準ノードとの間に直列に接続される。第２の差動増幅回路は、第１の供給用トランジスタと第２の抵抗との相互接続ノードに一方の入力端子が接続され、前記振幅信号を他方の入力端子に受け、第１の供給用トランジスタのゲートに出力端子が接続される。第２の供給用トランジスタ，第１のクランプ用トランジスタ，および第２のクランプ用トランジスタは、第２の配線に存在する第２のノードと前記第１の基準ノードとの間に直列に接続される。前記第２の供給用トランジスタは、第１の基準ノードと第１のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第１の供給用トランジスタのゲートに発生するゲート電圧をゲートに受ける。第１のクランプ用トランジスタは、第１の供給用トランジスタと第２のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第１のバイアス電圧をゲートに受ける。第２のクランプ用トランジスタは、第２の配線に存在する第２のノードと第１のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第２のバイアス電圧をゲートに受ける。

上記駆動電圧生成装置では、第１および第２の供給用トランジスタの耐圧を従来よりも低くすることができる。よって、第１の供給用トランジスタおよび第２の供給用トランジスタのプロセスばらつきを低減することができるので、第１の供給用トランジスタおよび第２の供給用トランジスタの電流特性のばらつきを低減することができる。さらに、第１および第２の供給用トランジスタの各々のドレイン電圧の変動を低減することができるので、ドレイン電圧依存性による影響を緩和することができる。これにより、振幅情報に応じた電圧値を有する駆動電圧を精度良く生成することができる。

好ましくは、上記記第１のバイアス電圧の電圧値は、上記第１のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧が上記振幅情報の電圧値に等しくなる値を示す。

好ましくは、上記第２のバイアス電圧の電圧値は、上記第２のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧と等しい。

好ましくは、第１の差動増幅回路をさらに備える。第１の差動増幅回路は、前記第１の配線に存在する第１のノードと前記第１の選択部との間に接続される。供給電流生成部は、第１〜第４の供給用トランジスタと、第２の抵抗と、第２の差動増幅回路と、第１〜第３のクランプ用トランジスタとを含む。第１の供給用トランジスタおよび第２の抵抗は、第１の基準ノードと第２の基準ノードとの間に直列に接続される。第２の差動増幅回路は、第１の供給用トランジスタと第２の抵抗との相互接続ノードに一方の入力端子が接続され、前記振幅信号を他方の入力端子に受け、第１の供給用トランジスタのゲートに出力端子が接続される。第２の供給用トランジスタ，第１および第２のクランプ用トランジスタ，および第３の供給用トランジスタは、第１の基準ノードと第３の基準ノードとの間に直列に接続される。第３のクランプ用トランジスタおよび第４の供給用トランジスタは、前記第２の配線に存在する第２のノードと第３の基準ノードとの間に直列に接続される。
第２の供給用トランジスタは、第１の基準ノードと第１のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第１の供給用トランジスタのゲートに発生するゲート電圧をゲートに受ける。第１のクランプ用トランジスタは、第１の供給用トランジスタと第２のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第１のバイアス電圧をゲートに受ける。第２のクランプ用トランジスタは、第１のクランプ用トランジスタと第３の供給用トランジスタとの間に接続され、第２のバイアス電圧をゲートに受ける。第３の供給用トランジスタは、第２のクランプ用トランジスタと第３の基準ノードとの間に接続され、ゲートが当該第３の供給用トランジスタのドレインに接続される。第３のクランプ用トランジスタは、上記第２の配線に存在する第２のノードと第４の供給用トランジスタとの間に接続され、第３のバイアス電圧をゲートに受ける。第４の供給用トランジスタは、第３のクランプ用トランジスタと第３の基準ノードとの間に接続され、第３の供給用トランジスタのゲートに発生するゲート電圧をゲートに受ける、
上記駆動電圧生成装置では、第１〜第４の供給用トランジスタの耐圧を従来よりも低くすることができる。よって、第１の供給用トランジスタを流れる電流の電流値と第４の供給用トランジスタを流れる電流の電流値とのずれを低減することができる。

好ましくは、上記第２のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧は、上記第３のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧と等しい。上記第２および第３のバイアス電圧は、上記第２のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧および／または上記第３のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧と等しい。

好ましくは、上記駆動電圧生成装置は、第１の差動増幅回路と、第２の差動増幅回路とをさらに備える。第１の差動増幅回路は、前記第１の選択部と前記第１のスイッチとの間に接続される。第２の差動増幅回路は、前記第２の選択部と前記第４のスイッチとの間に接続される。

好ましくは、上記駆動電圧生成装置は、第１の差動増幅回路と、第２の差動増幅回路とをさらに備える。第１の差動増幅回路は、前記第１の配線に存在する第１のノードと前記第１の選択部との間に接続される。第２の差動増幅回路は、前記第２の配線に存在する第２のノードと前記第４のスイッチとの間に接続される。

この発明のさらにもう１つの局面に従うと、制御方法は、駆動電圧生成装置を制御する。駆動電圧生成装置は、第１の選択部と、第２の選択部と、第１〜第６のスイッチトランジスタとを備える。第１の選択部は、複数の第１の供給電圧を受け、当該第１の供給電圧のうちいずれか１つを出力する。第２の選択部は、複数の第２の供給電圧を受け、当該第２の供給電圧のうちいずれか１つを出力する。第１〜第４のスイッチは、第１の選択部と第２の選択部との間に直列に接続される。第５のスイッチは、第１のスイッチと第２のスイッチとの第１の相互接続ノードと第１の規定電圧を受ける第１の入力ノードとの間に接続される。第６のスイッチは、第３のスイッチと第４のスイッチとの第２の相互接続ノードと第２の規定電圧を受ける第２の入力ノードとの間に接続される。第５のスイッチを介して供給される第１の規定電圧は、第２の選択部の出力よりもインピーダンスが低い。第６のスイッチを介して供給される第２の規定電圧は、第１の選択部の出力よりもインピーダンスが低い。前記制御方法では、工程（Ａ），工程（Ｂ），工程（Ｃ），工程（Ｄ）が行われる。工程（Ａ）では、第１，第２および第６のスイッチをオフにし、第３，第４および第５のスイッチをオンにする。工程（Ｂ）では、第１，第２および第６のスイッチをオフにし、前記第３，第４および第５のスイッチをオンにする。工程（Ｃ）は、工程（Ａ）から工程（Ｂ）に切り替わるときに行われる。工程（Ｃ）では、第３のスイッチをオンにするとともに第２のスイッチをオンにし、次に、第１および第６のスイッチをオンにするとともに第４および第５のスイッチをオフにする。工程（Ｄ）は、工程（Ｂ）から工程（Ａ）に切り替わるときに行われる。工程（Ｄ）では、第２のスイッチをオンにするとともに第３のスイッチをオフにし、次に、第４および第６のスイッチをオンにするとともに第１および第６のスイッチをオフにする。

上記駆動電圧生成装置の制御方法では、工程（Ａ）では、第２のスイッチと第３のスイッチとの相互接続ノード（第３の相互接続ノード）には第２の選択部の出力が供給される。また、第１の相互接続ノードには第１の規定電圧が供給される。工程（Ｃ）では、第１の相互接続ノードには第１の規定電圧が供給されているので、第１の相互接続ノードの電位は第１の規定電圧の電圧値に安定する。一方、工程（Ｂ）では、第３の相互接続ノードには第１の選択部の出力が供給される。また、第２の相互接続ノードには、第２の規定電圧が供給される。工程（Ｄ）では、第２の相互接続ノードには第２の規定電圧が供給されているので、第２の相互接続ノードの電位は第２の規定電圧の電圧値に安定する。ここで、第１の規定電圧（第２の規定電圧）の電圧値を適切な値にすれば、第１の選択部（第２の選択部）において入力側と出力側との電位差を従来よりも小さくすることができる。したがって、第１および第２の選択部の耐圧を低くすることができる。このように、第１および第２の選択部の各々の耐圧を低くすることができるので、駆動電圧生成装置の回路規模を低減することができる。

以上のように、第１の選択部（第２の選択部）において入力側と出力側との電位差を従来よりも小さくすることができる。したがって、第１および第２の選択部の耐圧を低くすることができる。このように、第１および第２の選択部の各々の耐圧を低くすることができるので、駆動電圧生成装置の回路規模を低減することができる。

以下、この発明の実施の形態を図面を参照して詳しく説明する。なお、図中同一または相当部分には同一の符号を付しその説明は繰り返さない。

（第１の実施形態）
＜全体構成＞
この発明の第１の実施形態による駆動電圧生成装置１の全体構成を図１に示す。この装置１は、タイミング制御部１１と、ＶＣＯＭ電圧生成部１２と、ＶＣＯＭ用オペアンプ１３と、平滑容量Ｃ１４と、出力端子１５とを備える。この装置１は、液晶表示パネルを交流化駆動（ライン対向反転駆動）するための駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを制御する。つまり、この装置１は、タイミング信号ＴＩＭＩＮＧに応じて、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬのうちいずれか一方を液晶表示パネルの対向電極（図示せず）に出力する。

タイミング制御部１１は、制御信号Ｓａを用いて、ＶＣＯＭ電圧生成部１２が出力する駆動電圧ＶＣＯＭＨの電圧値を制御する。また、タイミング制御部１１は、制御信号Ｓｂを用いて、ＶＣＯＭ電圧生成部１２が出力する駆動電圧ＶＣＯＭＬの電圧値を制御する。また、タイミング制御部１１は、外部からのタイミング信号ＴＩＭＩＮＧに応じて、制御信号Ｓ１〜Ｓ６を出力する。タイミング信号ＴＩＭＩＮＧは、液晶表示パネルの対向電極に供給される駆動電圧を駆動電圧ＶＣＯＭＨから駆動電圧ＶＣＯＭＬ（または、駆動電圧ＶＣＯＭＬから駆動電圧ＶＣＯＭＨ）に切り替えるタイミングを示す。

ＶＣＯＭ電圧生成部１２は、タイミング制御部１１から出力された制御信号Ｓａ，Ｓｂに応じて、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを生成する。また、ＶＣＯＭ電圧生成部１２は、タイミング制御部１１から出力された制御信号Ｓ１〜Ｓ６に応じて、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬのうちいずれか一方を出力する。

ＶＣＯＭ用オペアンプ１３は、ＶＣＯＭ電圧生成部１２によって供給された駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを出力端子１５に出力する。

平滑容量Ｃ１４は、ＶＣＯＭ用オペアンプ１３の出力の変動を平滑にするために設けられており、ＶＣＯＭ用オペアンプ１３と出力端子１５との間に存在するノードＮ１４と接地ノードとの間に接続される。

ＶＣＯＭ用オペアンプ１３から出力された駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬは、出力端子１５を介して液晶表示パネルの対向電極（ここでは、液晶表示パネルの負荷容量としてパネル負荷Ｃ（ＬＣ）を図示する。）に供給される。

＜ＶＣＯＭ電圧生成部１２の内部構成＞
図１に示したＶＣＯＭ電圧生成部１２は、ラダー抵抗１０１Ｈ，１０１Ｌと、選択部１０２Ｈ，１０２Ｌと、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６とを含む。

ラダー抵抗１０１Ｈは、基準電圧ＶＲＥＦＨを受ける基準ノードＮ１０１Ｈ−１と基準電圧ＶＳＳＨを受ける基準ノードＮ１０１Ｈ−２との間に接続され、互いに電圧値が異なる複数の供給電圧を生成する。選択部１０２Ｈは、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓａに応じて、ラダー抵抗１０１Ｈによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。

ラダー抵抗１０１Ｌは、基準電圧ＶＳＳＬを受ける基準ノードＮ１０１Ｌ−１と基準電圧ＶＲＥＦＬを受ける基準ノードＮ１０１Ｌ−２との間に接続され、互いに電圧値が異なる複数の供給電圧を生成する。選択部１０２Ｌは、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓｂに応じて、ラダー抵抗１０１Ｌによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。

スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ４は、選択部１０２Ｈと選択部１０２Ｌとの間に直列に接続される。選択部１０２Ｈによって選択された供給電圧は駆動電圧ＶＣＯＭＨとしてスイッチトランジスタＳＷ１に供給される。選択部１０２Ｌによって選択された供給電圧は駆動電圧ＶＣＯＭＬとしてスイッチトランジスタＳＷ２に供給される。スイッチトランジスタＳＷ１は、選択部１０２ＨとスイッチトランジスタＳＷ３と間に接続され、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓ１をゲートに受ける。スイッチトランジスタＳＷ３は、スイッチトランジスタＳＷ１とスイッチトランジスタＳＷ４との間に接続され、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓ３をゲートに受ける。スイッチトランジスタＳＷ４は、スイッチトランジスタＳＷ３とスイッチトランジスタＳＷ２との間に接続され、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓ４をゲートに受ける。スイッチトランジスタＳＷ２は、スイッチトランジスタＳＷ４と選択部１０２Ｌとの間に接続され、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓ２をゲートに受ける。

スイッチトランジスタＳＷ５は、スイッチトランジスタＳＷ１とスイッチトランジスタＳＷ３との相互接続ノードＮＨと規定電圧供給ノードＮ１０３Ｈとの間に接続され、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓ５をゲートに受ける。規定電圧供給ノードＮ１０３Ｈは、外部（例えば、電源装置）からの規定電圧ＶＳＥＴＨを受ける。スイッチトランジスタＳＷ６は、スイッチトランジスタＳＷ４とスイッチトランジスタＳＷ２との相互接続ノードＮＬと規定電圧供給ノードＮ１０３Ｌとの間に接続され、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓ６をゲートに受ける。規定電圧供給ノードＮ１０３Ｌは、外部（例えば、電源装置）からの規定電圧ＶＳＥＴＬを受ける。

また、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６は、制御信号Ｓ１〜Ｓ６が「Ｈレベル」のときにはオンになり、制御信号Ｓ１〜Ｓ６が「Ｌレベル」のときにはオフになる。

なお、ここでは、各々の基準電圧の電圧値は
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（基準電圧ＶＳＳＨ，ＶＳＳＬ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）
であるものとする。また、規定電圧ＶＳＥＴＨ，ＶＳＥＴＬの電圧値は、
（基準電圧ＶＳＳＨ）≦（規定電圧ＶＳＥＴＨ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（規定電圧ＶＳＥＴＬ）≦（基準電圧ＶＳＳＬ）
であるものとする。

＜ラダー抵抗１０１Ｈおよび選択部１０２Ｈの構成例＞
ラダー抵抗１０１Ｈおよび選択部１０２Ｈの構成例を図２（Ａ）に示す。ラダー抵抗１０１Ｈは、Ｎ個（Ｎは自然数）の抵抗Ｒ１１１Ｈ−１〜Ｒ１１１Ｈ−Ｎを含む。抵抗Ｒ１１１Ｈ−１〜Ｒ１１１Ｈ−Ｎは、基準ノードＮ１０１Ｈ−１と基準ノードＮ１０１Ｈ−２との間に直列に接続される。ラダー抵抗１０１ＨのＮ個のタップＴＡＰＨ−１〜ＴＡＰＨ−Ｎの各々には、Ｎ個の供給電圧ＶｄｉｖＨ１〜ＶｄｉｖＨＮが発生する。選択部１０２Ｈは、Ｎ個の選択トランジスタＴ１１２Ｈ−１〜Ｔ１１２Ｈ−Ｎを含む。選択トランジスタＴ１１２Ｈ−１〜Ｔ１１２Ｈ−Ｎは、タップＴＡＰＨ−１〜ＴＡＰＨ−ＮとスイッチトランジスタＳＷ１との間に接続される。また、タイミング制御部１１は、選択トランジスタＴ１１２Ｈ−１〜Ｔ１１２Ｈ−Ｎのうちいずれか１つのゲートに制御信号Ｓａを与える。制御信号Ｓａの電圧値は「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＳＳＨ）」を示す。選択トランジスタＴ１１２Ｈ−１〜Ｔ１１２Ｈ−Ｎのうちいずれか１つがオンになることによって、Ｎ個の供給電圧ＶｄｉｖＨ１〜ＶｄｉｖＨＮのうちいずれか１つが駆動電圧ＶＣＯＭＨとしてスイッチトランジスタＳＷ１に供給される。このようにして、最高値が基準電圧ＶＲＥＦＨであるＮ階調の駆動電圧ＶＣＯＭＨが生成される。

＜ラダー抵抗１０１Ｌおよび選択部１０２Ｌの構成例＞
ラダー抵抗１０１Ｌおよび選択部１０２Ｌの構成例を図２（Ｂ）に示す。ラダー抵抗１０１Ｌは、Ｎ個の抵抗Ｒ１１１Ｌ−１〜Ｒ１１１Ｌ−Ｎを含む。抵抗Ｒ１１１Ｌ−１〜Ｒ１１１Ｌ−Ｎは、基準ノードＮ１０１Ｌ−１と基準ノードＮ１０１Ｌ−２との間に直列に接続される。ラダー抵抗１０１ＬのＮ個のタップＴＡＰＬ−１〜ＴＡＰＬ−Ｎの各々には、Ｎ個の供給電圧ＶｄｉｖＬ１〜ＶｄｉｖＬＮが発生する。選択部１０２Ｌは、Ｎ個の選択トランジスタＴ１１２Ｌ−１〜Ｔ１１２Ｌ−Ｎを含む。選択トランジスタＴ１１２Ｌ−１〜Ｔ１１２Ｌ−Ｎは、タップＴＡＰＬ−１〜ＴＡＰＬ−ＮとスイッチトランジスタＳＷ２との間に接続される。また、タイミング制御部１１は、選択トランジスタＴ１１２Ｌ−１〜Ｔ１１２Ｌ−Ｎのうちいずれか１つのゲートに制御信号Ｓｂを与える。制御信号Ｓｂの電圧値は「（基準電圧ＶＳＳＬ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」を示す。選択トランジスタＴ１１２Ｌ−１〜Ｔ１１２Ｌ−Ｎのうちいずれか１つがオンになることによって、Ｎ個の供給電圧ＶｄｉｖＬ１〜ＶｄｉｖＬＮのうちいずれか１つが駆動電圧ＶＣＯＭＬとしてスイッチトランジスタＳＷ２に供給される。このようにして、最低値が基準電圧ＶＲＥＦＬであるＮ階調の駆動電圧ＶＣＯＭＬが生成される。

＜抵抗値＞
一般的に、駆動電圧生成装置では、ラダー抵抗に流れる電流を小さくするために、ラダー抵抗の抵抗値は、比較的高い抵抗値を有する。例えば、ラダー抵抗１０１Ｈの抵抗値はおよそ数百ｋΩ〜数ＭΩ（メガオーム）程度を示す。一方、スイッチトランジスタＳＷ５のオン抵抗は、ラダー抵抗１０１Ｌの抵抗値よりも大幅に小さくても構わない。例えば、スイッチトランジスタＳＷ５のオン抵抗はおよそ５０Ωを示す。また、スイッチトランジスタＳＷ６のオン抵抗は、スイッチトランジスタＳＷ５と同様に、ラダー抵抗１０１Ｈの抵抗値よりも大幅に小さい。

＜ＶＣＯＭ電圧生成部１２による動作＞
次に、図１に示したＶＣＯＭ電圧生成部１２による動作について図３，図４を参照しつつ説明する。なお、ここでは、基準電圧ＶＲＥＦＨの電圧値は「＋５Ｖ」であり、基準電圧ＶＳＳＨ，ＶＳＳＬの電圧値は「０Ｖ」であり、基準電圧ＶＲＥＦＬの電圧値は「−５Ｖ」であるものとする。また、規定電圧ＶＳＥＴＨの電圧値は「＋４Ｖ」であり、規定電圧ＶＳＥＴＬの電圧値は「−４Ｖ」であるものとする。また、選択部１０２Ｈは制御信号Ｓａを受けて電圧値「＋５Ｖ」を示す供給電圧を選択し、選択部１０２Ｌは制御信号Ｓｂを受けて電圧値「−５Ｖ」を示す供給電圧を選択するものとする。つまり、ノードＮ１０２Ｈには電圧値「＋５Ｖ」を示す駆動電圧ＶＣＯＭＨが供給されており、ノードＮ１０２Ｌには電圧値「−５Ｖ」を示す駆動電圧ＶＣＯＭＬが供給されているものとする。

時刻ｔ０〜ｔ１では、タイミング制御部１１は、制御信号Ｓ１，Ｓ３，Ｓ６を「Ｌレベル」にし制御信号Ｓ２，Ｓ４，Ｓ５を「Ｈレベル」にしているものとする。スイッチトランジスタＳＷ２，ＳＷ４がオンになっているので、選択部１０２ＬからノードＮ１０２Ｌ，ＮＬを介してノードＮＣに駆動電圧ＶＣＯＭＬ（−５Ｖ）が供給されている。よって、ノードＮ１０２Ｌ，ＮＬ，ＮＣの電位はすべて「−５Ｖ」になっている（図４（Ｂ），図４（Ｃ））。一方、スイッチトランジスタＳＷ５がオンになっているので、規定電圧供給ノードＮ１０３ＨからノードＮＨに規定電圧ＶＳＥＴＨが供給されている。よって、ノードＮＨの電位は「＋４Ｖ」になっている（図４（Ａ））。また、選択部１０２ＨからノードＮ１０２Ｈに駆動電圧ＶＣＯＭＨが供給されているので、ノードＮ１０２Ｈの電位は「＋５Ｖ」になっている。

時刻ｔ１になると、タイミング制御部１１は、制御信号Ｓ３を「Ｈレベル」にし制御信号Ｓ４を「Ｌレベル」にする。スイッチトランジスタＳＷ５がオンになっておりスイッチトランジスタＳＷ３がオンになるので、ノードＮＣは、ノードＮＨを介して規定電圧供給ノードＮ１０３Ｈに接続される。よって、ノードＮＣの電位は、「−５Ｖ」から「＋４Ｖ」に変動する（図４（Ｂ））。また、ノードＮＨの電位も変動する。しかし、規定電圧供給ノードＮ１０３ＨからノードＮＨに供給されている規定電圧ＶＳＥＴＨは選択部１０２ＬからノードＮＣに供給されていた駆動電圧ＶＣＯＭＬよりもインピーダンスが低いので、ノードＮＨにおける電位の変動はノードＮＣにおける電位の変動よりも小さい。つまり、ノードＮＨの電位は、規定電圧ＶＳＥＴＨの電圧値（＋４Ｖ）で安定している（図４（Ａ））。また、スイッチトランジスタＳＷ１はオフのままであるので、ノードＮ１０２Ｈの電位は「＋５Ｖ」のままである。一方、スイッチトランジスタＳＷ２がオンになっておりスイッチトランジスタＳＷ４がオフになるので、選択部１０２ＬからノードＮ１０１Ｌを介してノードＮＬに駆動電圧ＶＣＯＭＬ（−５Ｖ）が供給される。よって、ノードＮ１０２Ｌ，ＮＬの電位は、ともに「−５Ｖ」のままである。

時刻ｔ２になると、タイミング制御部１１は、制御信号Ｓ１，Ｓ６を「Ｈレベル」にし、制御信号Ｓ２，Ｓ５を「Ｌレベル」にする。スイッチトランジスタＳＷ３がオンになっておりスイッチトランジスタＳＷ１がオンになるので、選択部１０２ＨがノードＮ１０２Ｈ，ＮＨを介してノードＮＣに接続される。よって、ノードＮＨ，ＮＣの電位はともに「＋４Ｖ」から「＋５Ｖ」に変動する（図４（Ａ），図４（Ｂ））。このとき、選択部１０２ＨからノードＮ１０２Ｈに供給される駆動電圧ＶＣＯＭＨは規定電圧供給ノードＮ１０３ＨからノードＮＨに供給されていた規定電圧ＶＳＥＴＨよりもインピーダンスが高いので、ノードＮ１０２Ｈの電位が変動する可能性がある。しかし、ノードＮ１０２Ｈの電位は規定電圧ＶＳＥＴＨの電圧値（＋４Ｖ）よりも低くなることはない。一方、スイッチトランジスタＳＷ６がオンになるので、規定電圧供給ノードＮ１０３ＬがノードＮＬに接続される。よって、ノードＮＬの電位は「−５Ｖ」から「−４Ｖ」に変動する（図４（Ｃ））。また、スイッチトランジスタＳＷ４がオフになるので、ノードＮ１０２Ｌの電位は「−５Ｖ」のままである。

時刻ｔ３になると、タイミング制御部１１は、制御信号Ｓ３を「Ｌレベル」にし、制御信号Ｓ４を「Ｈレベル」にする。スイッチトランジスタＳＷ６がオンになっておりスイッチトランジスタＳＷ４がオンになるので、ノードＮＣは、ノードＮＨを介して規定電圧供給ノードＮ１０３Ｌに接続される。よって、ノードＮＣの電位は、「＋５Ｖ」から「−４Ｖ」に変動する（図４（Ｂ））。また、ノードＮＬの電位も変動する。しかし、規定電圧供給ノードＮ１０３ＬからノードＮＬに供給されている規定電圧ＶＳＥＴＬは選択部１０２ＨからノードＮＣに供給されていた駆動電圧ＶＣＯＭＨよりもインピーダンスが低いので、ノードＮＬにおける電位の変動はノードＮＣにおける電位の変動よりも小さい。つまり、ノードＮＬの電位は、規定電圧ＶＳＥＴＬの電圧値（−４Ｖ）で安定している（図４（Ｃ））。一方、スイッチトランジスタＳＷ１がオンになっておりスイッチトランジスタＳＷ３がオフになるので、選択部１０２ＨからノードＮ１０１Ｈを介してノードＮＨに駆動電圧ＶＣＯＭＨ（＋５Ｖ）が供給される。よって、ノードＮ１０２Ｈ，ＮＨの電位は、ともに「＋５Ｖ」のままである。

時刻ｔ４になると、タイミング制御部１１は、制御信号Ｓ１，Ｓ６を「Ｌレベル」にし、制御信号Ｓ２，Ｓ５を「Ｈレベル」にする。スイッチトランジスタＳＷ４がオンになっておりスイッチトランジスタＳＷ２がオンになるので、選択部１０２ＬがノードＮ１０２Ｌ，ＮＬを介してノードＮＣに接続される。よって、ノードＮＬ，ＮＣの電位はともに「−４Ｖ」から「−５Ｖ」に変動する（図４（Ｂ），図４（Ｃ））。このとき、選択部１０２ＬからノードＮ１０２Ｌに供給される駆動電圧ＶＣＯＭＬは規定電圧供給ノードＮ１０３ＬからノードＮＬに供給されていた規定電圧ＶＳＥＴＬよりもインピーダンスが高いので、ノードＮ１０２Ｌの電位が変動する可能性がある。しかし、ノードＮ１０２Ｌの電位は規定電圧ＶＳＥＴＬの電圧値（−４Ｖ）よりも高くなることはない。一方、スイッチトランジスタＳＷ５がオンになるので、規定電圧供給ノードＮ１０３ＨがノードＮＨに接続される。よって、ノードＮＨの電位は「＋５Ｖ」から「＋４Ｖ」に変動する（図４（Ａ））。また、スイッチトランジスタＳＷ３がオフになるので、ノードＮ１０２Ｈの電位は「＋５Ｖ」のままである。

時刻ｔ５では、時刻ｔ１における動作と同様の動作が行われる。

このように、スイッチトランジスタＳＷ３がオフからオンに切り替わるときに規定電圧供給ノードＮ１０３ＨからノードＮＨにインピーダンスが低い規定電圧ＶＳＥＴＨが供給されているので、ノードＮＨの電位を規定電圧ＶＳＥＴＨの電圧値に安定させることができる。また、スイッチトランジスタＳＷ４がオフからオンに切り替わるときに規定電圧供給ノードＮ１０３ＬからノードＮＨにインピーダンスが低い規定電圧ＶＳＥＴＬが供給されているので、ノードＮＬの電位を規定電圧ＶＳＥＴＬの電圧値に安定させることができる。

さらに、規定電圧ＶＳＥＴＨが、
（基準電圧ＶＳＳＨ）≦（規定電圧ＶＳＥＴＨ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）
であるので、選択部１０２Ｈに含まれる選択トランジスタの両端の電位差を「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」よりも小さくすることができる。

同様に、規定電圧ＶＳＥＴＬが、
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（規定電圧ＶＳＥＴＬ）≦（基準電圧ＶＳＳＬ）
であるので、選択部１０２Ｌに含まれる選択トランジスタの両端の電位差を「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」よりも小さくすることができる。

＜トランジスタの耐圧＞
上述の動作では、ノードＮＨとノードＮＣとの電位差，およびノードＮＬとノードＮＣとの電位差は、最大でおよそ９Ｖになる。一方、ノードＮ１０２ＨとノードＮＨとの電位差，ノードＮ１０２ＬとノードＮＬとの電位差，規定電圧供給ノードＮ１０３ＨとノードＮＨとの電位差，および規定電圧供給ノードＮ１０３ＬとノードＮＬとの電位差は、最大でもおよそ１Ｖ程度である。よって、スイッチトランジスタＳＷ３，ＳＷ４に対してスイッチトランジスタＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ５，ＳＷ６の耐圧を低くすることが可能である（スイッチトランジスタＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ５，ＳＷ６の絶対最大定格を小さくすることができる）。

また、ノードＮＨの電位を「＋５Ｖ」に安定させることができるので、選択部１０２Ｈに含まれる選択トランジスタの絶対最大定格は、１０Ｖ（（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ））よりも大きい必要はなく、５Ｖ（制御信号Ｓａの電圧値）よりも大きければいい。つまり、選択部１０２Ｈの選択トランジスタの耐圧を低くすることができる。

同様に、ノードＮＬの電位を「−５Ｖ」に安定させることができるので、選択部１０２Ｌに含まれる選択トランジスタの絶対最大定格は、１０Ｖ（（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ））よりも大きい必要はなく、５Ｖ（制御信号Ｓｂの電圧値）よりも大きければいい。つまり、選択部１０２Ｌの選択トランジスタの耐圧を低くすることができる。

＜効果＞
以上のように、図１２に示した従来の駆動電圧生成装置と比較すると、本実施形態による駆動電圧生成装置１では、選択部１０２Ｈ，選択部１０２Ｌに含まれる選択トランジスタを低耐圧のトランジスタにすることができる。これにより、回路規模を低減することができる。

さらに、選択部１０２Ｈ（選択部１０２Ｌ）に含まれる選択トランジスタを低耐圧化することによって、ノードＮＨ（ノードＮＬ）の電位が選択部１０２Ｈ（選択部１０２Ｌ）によって選択された供給電圧の電圧値に安定するまでに要する時間を短縮することができる。つまり、駆動電圧ＶＣＯＭＨ（駆動電圧ＶＣＯＭＬ）の電位が安定するまでに要する時間を短縮することができる。

（第２の実施形態）
＜全体構成＞
この発明の第２の実施形態による駆動電圧生成装置２の全体構成を図５に示す。この装置２は、図１に示したタイミング制御部１１，出力端子１５およびスイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６と、ＶＣＯＭ電圧生成部２２，ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈ，ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌ，および平滑容量Ｃ２４Ｈ，Ｃ２４Ｌを備える。

ＶＣＯＭ電圧生成部２２は、タイミング制御部１１から出力された制御信号Ｓａ，Ｓｂに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを生成する。

ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈは、ＶＣＯＭ電圧生成部２２によって生成された駆動電圧ＶＣＯＭＨをスイッチトランジスタＳＷ１に出力する。ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌは、ＶＣＯＭ電圧生成部２２によって生成された駆動電圧ＶＣＯＭＬをスイッチトランジスタＳＷ２に出力する。

平滑容量Ｃ２４Ｈは、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈの出力の変動を平滑にするために設けられており、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３ＨとスイッチトランジスタＳＷ１との間に存在するノードＮ２４Ｈと接地ノードとの間に接続される。平滑容量Ｃ２４Ｌは、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌの出力の変動を平滑にするために設けられており、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３ＬとスイッチトランジスタＳＷ２との間に存在するノードＮ２４Ｌと接地ノードとの間に接続される。

スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ４は、ノードＮ２４ＨとノードＮ２４Ｌとの間に直列に接続される。ＳＷ１〜ＳＷ６の接続関係は、図１と同様である。

出力端子１５は、スイッチトランジスタＳＷ３とスイッチトランジスタＳＷ４との相互接続ノードＮＣに接続される。

＜ＶＣＯＭ電圧生成部２２の内部構成＞
図５に示したＶＣＯＭ電圧生成部２２は、図１に示したラダー抵抗１０１Ｈ，１０１Ｌと選択部１０２Ｈ，１０２Ｌとを備える。ラダー抵抗１０１Ｈおよび選択部１０２Ｈの接続関係およびラダー抵抗１０１Ｌおよび選択部１０２Ｌの接続関係は、図１と同様である。選択部１０２Ｈによって選択された供給電圧は、駆動電圧ＶＣＯＭＨとしてＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈに供給される。選択部１０２Ｌによって選択された供給電圧は、駆動電圧ＶＣＯＭＬとしてＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌに供給される。

＜動作＞
図５に示した駆動電圧生成装置２による動作について説明する。

まず、タイミング制御部１１は、第１の実施形態と同様に、制御信号Ｓａ，Ｓｂを出力する。

次に、ＶＣＯＭ電圧生成部２２では、選択部１０２Ｈは、第１の実施形態と同様に、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓａに応じて、ラダー抵抗１０１Ｈによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。選択部１０２Ｈによって選択された供給電圧は駆動電圧ＶＣＯＭＨとして出力される。また、選択部１０２Ｌは、第１の実施形態と同様に、タイミング制御部１１からの制御信号Ｓｂに応じて、ラダー抵抗１０１Ｌによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。選択部１０２Ｌによって選択された供給電圧は駆動電圧ＶＣＯＭＬとして出力される。

次に、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈは、選択部１０２Ｈから供給された駆動電圧ＶＣＯＭＨをスイッチトランジスタＳＷ１に出力する。また、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌは、選択部１０２Ｌから供給された駆動電圧ＶＣＯＭＬをスイッチトランジスタＳＷ２に出力する。

次に、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６は、第１の実施形態と同様の動作を行う。よって、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３ＨからスイッチトランジスタＳＷ１に出力された駆動電圧ＶＣＯＭＨおよびＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３ＬからスイッチトランジスタＳＷ２に出力された駆動電圧ＶＣＯＭＬが交互に出力端子１５に供給される。

＜効果＞
以上のように、ノードＮ２４Ｈの電位を「＋５Ｖ」に安定させることができるので、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈを低耐圧トランジスタによって構成することができる。また、ノードＮ２４Ｌの電位を「−５Ｖ」に安定させることができるので、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌを低耐圧トランジスタによって構成することができる。よって、回路規模を低減することができる。また、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈ，ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌの駆動能力（応答速度）を高めることができる。

（第３の実施形態）
＜全体構成＞
この発明の第３の実施形態による駆動電圧生成装置３の全体構成を図６に示す。この装置３は、図１に示したタイミング制御部１１，ＶＣＯＭ電圧生成部１２に代えて、タイミング制御部３１，ＶＣＯＭ電圧生成部３２を備える。その他の構成は、図１と同様である。

タイミング制御部３１は、制御信号Ｓａおよび振幅情報Ｓｃを用いて、ＶＣＯＭ電圧生成部３２が出力する駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬの電圧値を制御する。振幅情報Ｓｃは、ＶＣＯＭ電圧生成部３２が生成すべき駆動電圧ＶＯＣＭＨと駆動電圧ＶＣＯＭＬとの電位差に応じた電圧値を有する電圧（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）である。また、タイミング制御部３１は、外部からのタイミング信号ＴＩＭＩＮＧに応じて、制御信号Ｓ１〜Ｓ６を出力する。

ＶＣＯＭ電圧生成部３２は、タイミング制御部３１から出力された制御信号Ｓａおよび振幅情報Ｓｃに応じて、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを生成する。また、ＶＣＯＭ電圧生成部３２は、タイミング制御部３１から出力された制御信号Ｓ１〜Ｓ６に応じて、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬのうちいずれか一方を出力する。

＜ＶＣＯＭ電圧生成部３２の内部構成＞
図６に示したＶＣＯＭ電圧生成部３２の内部構成を図７に示す。ＶＣＯＭ電圧生成部３２は、図１に示したラダー抵抗１０１Ｌ，選択部１０２Ｌに代えて、選択用オペアンプ３０２と、供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４と、抵抗Ｒ３０４，Ｒ３０５と、クランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３と、ダイオード３１２−Ｄとを備える。さらに、駆動電圧生成装置３は、供給用オペアンプ３０１を備える。その他の構成は図１に示したＶＣＯＭ電圧生成部１２と同様である。

供給用オペアンプ３０１は、ボルテージフォローア回路であり、選択部１０２ＨとスイッチトランジスタＳＷ１との間に接続される。

選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１，および抵抗Ｒ３０４は、電圧電流変換回路を構成する。選択用オペアンプ３０２は、出力端子が供給用トランジスタＴ３０３−１のゲートに接続され、一方の入力端子が供給用トランジスタＴ３０３−１と抵抗Ｒ３０４との相互接続ノードＮ３０３に接続され、他方の入力端子にタイミング制御部３１からの振幅情報Ｓｃ（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）を受ける。供給用トランジスタＴ３０３−１および抵抗Ｒ３０４は、基準電圧ＶＲＥＦＨを受ける基準ノードＮ３０１−１と基準電圧ＶＳＳを受ける基準ノードＮ３０１−２との間に直列に接続される。

供給用トランジスタＴ３０３−２，クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２，および供給用トランジスタＴ３０３−３は、基準電圧ＶＲＥＦＨを受ける基準ノードＮ３０１−３と基準電圧ＶＲＥＦＬを受ける基準ノードＮ３０１−４との間に直列に接続される。供給用トランジスタＴ３０３−２は、基準ノードＮ３０１−３とクランプ用トランジスタＴ３１１−１との間に接続され、ゲートが供給用トランジスタＴ３０３−１のゲートに接続される。クランプ用トランジスタＴ３１１−１は、供給用トランジスタＴ３０３−２とクランプ用トランジスタＴ３１１−２との間に接続され、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ１を受けるバイアス電圧供給ノードＮ３１１−１にゲートが接続される。クランプ用トランジスタＴ３１１−２は、クランプ用トランジスタＴ３１１−１と供給用トランジスタＴ３０３−３との間に接続され、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ２を受けるバイアス電圧供給ノードＮ３１１−２にゲートが接続される。供給用トランジスタＴ３０３−３は、クランプ用トランジスタＴ３１１−２と基準ノードＮ３０１−４との間に接続され、ゲートがこの供給用トランジスタＴ３０３−３のドレインに接続される。

抵抗Ｒ３０５，クランプ用トランジスタＴ３１１−３，および供給用トランジスタＴ３０３−４は、供給用オペアンプ３０１とスイッチトランジスタＳＷ１との間に存在するノードＮ３０５Ｈと基準電圧ＶＲＥＦＬを受ける基準ノードＮ３０１−５との間に直列に接続される。抵抗Ｒ３０５は、ノードＮ３０５Ｈとクランプ用トランジスタＴ３１１−３との間に接続される。クランプ用トランジスタＴ３１１−３は、抵抗Ｒ３０５と供給用トランジスタＴ３０３−４との間に接続され、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ３を受けるバイアス電圧供給ノードＮ３１１−３にゲートが接続される。供給用トランジスタＴ３０３−４は、クランプ用トランジスタＴ３１１−３と基準電圧ＶＲＥＦＬを受ける基準ノードＮ３０１−５との間に接続され、ゲートが供給用トランジスタＴ３０３−３のゲートに接続される。

スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ４は、ノードＮ３０５ＨとノードＮ３０５Ｌとの間に直列に接続される。ノードＮ３０５Ｌは、抵抗Ｒ３０５とクランプ用トランジスタＴ３１１−３との相互接続ノードである。スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６の接続関係は、図１と同様である。

ダイオード３１２−Ｄは、ノードＮ３０５Ｈの電位が基準ノードＮ３１２−２の電位（基準電圧ＶＳＳ）よりも高くなるように制限するために設けられたクランプ回路であり、供給用オペアンプ３０１とスイッチトランジスタＳＷ１との間に存在するノードＮ３１２−１と基準電圧ＶＳＳを受けるノードＮ３１２−２との間に接続される。

なお、ここでは、基準電圧ＶＳＳの電圧値および振幅情報Ｓｃ（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）の電圧値は、
（基準電圧ＶＲＥＦＬ）≦（基準電圧ＶＳＳ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）
（基準電圧ＶＳＳ）≦（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）≦（基準電圧ＶＲＥＦＨ）
であるものとする。

＜動作＞
次に、図７に示したＶＣＯＭ電圧生成部３２による動作について説明する。なお、基準電圧ＶＲＥＦＨの電圧値は「＋５Ｖ」であり、基準電圧ＶＳＳＨ，ＶＳＳの電圧値は「０Ｖ」であり、基準電圧ＶＲＥＦＬの電圧値は「−５Ｖ」であるものとする。

選択部１０２Ｈは、タイミング制御部３１からの制御信号Ｓａに応じて、ラダー抵抗１０１Ｈによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。供給用オペアンプ３０１は、選択部１０２Ｈによって選択された駆動電圧ＶＣＯＭＨをスイッチトランジスタＳＷ１に出力する。

一方、選択用オペアンプ３０２は、タイミング制御部３１からの振幅情報Ｓｃを受ける。供給用トランジスタＴ３０３−１，抵抗Ｒ３０４には、振幅情報Ｓｃ（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）の電圧値に応じた電流値を有する供給電流ＩｒｅｆＭが流れる。この供給電流ＩｒｅｆＭは次の（式１）を満たす。

（供給電流ＩｒｅｆＭ）＝（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）／（抵抗Ｒ３０４）…（式１）
次に、供給用トランジスタＴ３０３−２は、供給用トランジスタＴ３０３−１のゲートに発生したゲート電圧をゲートに受ける。よって、供給用トランジスタＴ３０３−２，クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２，および供給用トランジスタＴ３０３−３には、供給電流ＩｒｅｆＭが流れる。

次に、供給用トランジスタＴ３０３−３，Ｔ３０３−４が構成するカレントミラー回路によって供給用トランジスタＴ３０３−３に流れる供給電流ＩｒｅｆＭが供給用トランジスタＴ３０３−４に流れる。よって、ノードＮ３０５Ｌには駆動電圧ＶＣＯＭＬが発生する。この駆動電圧ＶＣＯＭＬは次の（式２）を満たす。

（駆動電圧ＶＣＯＭＬ）＝（駆動電圧ＶＣＯＭＨ）−（供給電流ＩｒｅｆＭ）×（抵抗Ｒ３０５）…（式２）
（式１），（式２）より、ノードＮ３０５Ｌに発生する駆動電圧ＶＣＯＭＬの電圧値は次の（式３）のようになる。

（駆動電圧ＶＣＯＭＬ）＝（駆動電圧ＶＣＯＭＨ）−（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）×（抵抗Ｒ３０５）／（抵抗Ｒ３０４）…（式３）
このように、制御信号Ｓａに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＨが供給用オペアンプ３０１からスイッチトランジスタＳＷ１に供給され、制御信号Ｓａおよび振幅情報Ｓｃに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＬがスイッチトランジスタＳＷ２に供給される。

次に、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６は、第１の実施形態と同様の動作を行う。よって、供給用オペアンプ３０１からノードＮ３０５Ｈに出力された駆動電圧ＶＣＯＭＨ
およびノードＮ３０５Ｌに発生した駆動電圧ＶＣＯＭＬが交互にＶＣＯＭ用オペアンプ１３（図６参照）に出力される。

＜クランプ用トランジスタの働き＞
クランプ用トランジスタＴ３１１−１を設けることによって、供給用トランジスタＴ３０３−２のドレイン電圧を調整することができる。つまり、供給用トランジスタＴ３０３−２のドレイン電圧を、「（バイアス電圧Ｖｂｉａｓ１）＋（トランジスタＴ３１１−１のゲート−ソース間電圧）」に設定することができる。よって、供給用トランジスタＴ３０３−２のドレイン電圧の電圧値を基準電圧ＶＲＥＦＬの電圧値よりも高くすることができる。また、供給用トランジスタＴ３０３−２のドレイン電圧の変動を従来よりも小さくすることができるので、ドレイン電圧依存性による影響を緩和することができる。

ここで、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ１は「０Ｖ」を示し、かつ、クランプ用トランジスタＴ３１１−１のゲート−ソース間電圧は「振幅電圧ＶＲＥＦＭ」と等しいかほぼ等しいことが好ましい。このようにすれば、供給用トランジスタＴ３０３−２のドレイン電圧を供給用トランジスタＴ３０３−１のドレイン電圧と等しくすることができるので、ドレイン電圧依存性の影響をさらに緩和することができる。

また、クランプ用トランジスタＴ３１１−２，Ｔ３１１−３を設けることによって、供給用トランジスタＴ３０３−３，Ｔ３１１−４のドレイン電圧を調整することができる。つまり、供給用トランジスタＴ３０３−３のドレイン電圧は「（バイアス電圧Ｖｂｉａｓ２）−（トランジスタＴ３１１−２のゲート−ソース間電圧）」よりも高くなることはなく、供給用トランジスタＴ３０３−４のドレイン電圧は「（バイアス電圧Ｖｂｉａｓ３）−（トランジスタＴ３１１−３のゲート−ソース間電圧）」よりも高くなることはない。よって、供給用トランジスタＴ３０３−３，Ｔ３０３−４のドレイン電圧を基準電圧ＶＲＥＦＨよりも低くすることができる。また、供給用トランジスタＴ３０３−２と同様に、供給用トランジスタＴ３０３−３，Ｔ３０３−４におけるドレイン電圧依存性による影響を緩和することができる。

ここで、クランプ用トランジスタＴ３１１−３のゲート−ソース間電圧はクランプ用トランジスタＴ３１１−２のゲート−ソース間電圧と等しいかほぼ等しく、かつ、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ２，Ｖｂａｉｓ３は「クランプ用トランジスタＴ３１１−２（Ｔ３１１−３）のゲート−ソース間電圧」と等しいかほぼ等しいことが好ましい。このようにすれば、供給用トランジスタＴ３０３−３，Ｔ３０３−４のドレイン電圧を「０Ｖ」よりも高くならないようにすることができる。

＜効果＞
以上のように、スイッチＳＷ１〜ＳＷ６が適切に動作することによってノードＮ３０５Ｌの電位を「−５Ｖ」に安定させることができるので、供給用トランジスタＴ３０３−４の両端の電位差を「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」よりも小さくすることができる。また、供給用トランジスタＴ３０３−２，Ｔ３０３−３の各々の両端の電位差を「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」よりも小さくすることができる。さらに、クランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３の各々の両端の電位差も「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」よりも小さくすることができる。これにより、図１３に示した従来の駆動電圧生成装置と比較すると、供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４の耐圧を低くすることができるので、回路規模を低減することができる。

また、供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４，クランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３を低耐圧化することによって、各々のトランジスタが有する製造プロセスばらつきを低減することができる。したがって、供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２によって構成されるカレントミラー回路および供給用トランジスタＴ３０３−３，Ｔ３０３−４によって構成されるカレントミラー回路における電流特性のばらつきを低減することができる。また、供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４，クランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３におけるドレイン電圧依存性による影響を緩和することができる。これにより、制御信号Ｓａおよび振幅情報Ｓｃに応じた電圧値を有する駆動電圧ＶＣＯＭＬを精度良く生成することができる。

なお、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ１の電圧値は、クランプ用トランジスタＴ３１１−１および供給用トランジスタＴ３０３−２が飽和領域にて動作し、かつ、クランプ用トランジスタＴ３１１−１におけるゲート−ソース間電圧Ｖｇｓ，ドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ，およびバックゲート−ソース間電圧Ｖｂｓの各々がクランプ用トランジスタＴ３１１−１の絶対最大定格以下になり、かつ、供給用トランジスタＴ３０３−２におけるゲート−ソース間電圧Ｖｇｓ，ドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ，およびバックゲート−ソース間電圧Ｖｂｓの各々が供給用トランジスタＴ３０３−２の絶対最大定格以下になる値であれば良い。このようにすれば、クランプ用トランジスタＴ３１１−１および供給用トランジスタＴ３０３−２がバイアス電圧Ｖｂｉａｓ１によって破壊される心配がない。

また、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ２の電圧値は、クランプ用トランジスタＴ３１１−２および供給用トランジスタＴ３０３−３が飽和領域にて動作し、かつ、クランプ用トランジスタＴ３１１−２におけるゲート−ソース間電圧Ｖｇｓ，ドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ，およびバックゲート−ソース間電圧Ｖｂｓの各々がクランプ用トランジスタＴ３１１−２の絶対最大定格以下になり、かつ、供給用トランジスタＴ３０３−３におけるゲート−ソース間電圧Ｖｇｓ，ドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ，およびバックゲート−ソース間電圧Ｖｂｓの各々が供給用トランジスタＴ３０３−３の絶対最大定格以下になる値であれば良い。

さらに、バイアス電圧Ｖｂｉａｓ３の電圧値は、クランプ用トランジスタＴ３１１−３および供給用トランジスタＴ３０３−４が飽和領域にて動作し、かつ、クランプ用トランジスタＴ３１１−３におけるゲート−ソース間電圧Ｖｇｓ，ドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ，およびバックゲート−ソース間電圧Ｖｂｓの各々がクランプ用トランジスタＴ３１１−３の絶対最大定格以下になり、かつ、供給用トランジスタＴ３０３−４におけるゲート−ソース間電圧Ｖｇｓ，ドレイン−ソース間電圧Ｖｄｓ，およびバックゲート−ソース間電圧Ｖｂｓの各々が供給用トランジスタＴ３０３−４の絶対最大定格以下になる値であれば良い。

なお、ダイオード３１２−Ｄに代えて、図８（Ａ）に示すトランジスタ３１２−Ｎ、または図８（Ｂ）に示すトランジスタ３１２−Ｐを用いても同様の効果を得ることができる。

また、基準電圧ＶＲＥＦＨ，ＶＲＥＦＬの電圧値に応じて、供給用トランジスタＴ３０３−２と供給用トランジスタＴ３０３−３との間および抵抗Ｒ３０５と供給用トランジスタＴ３０３−４との間に、さらにクランプ用トランジスタを追加しても構わない。このようにすれば、基準電圧ＶＲＥＦＨと基準電圧ＶＲＥＦＬとの電位差が大きい場合にも、供給用トランジスタおよびクランプ用トランジスタを低耐圧にすることが可能である。

また、本実施形態では、ラダー抵抗１０１Ｌおよび選択部１０２Ｌに代えて、供給電流生成部（選択用オペアンプ３０２，抵抗Ｒ３０４，Ｒ３０５供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４，クランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３）を用いているが、ラダー抵抗１０１Ｈおよび選択部１０２Ｈに代えてこの供給電流生成部を用いることも可能である。この場合、Ｐチャネルトランジスタ（供給用トランジスタＴ３０３−１等）をＮチャネルトランジスタに置き換え、Ｎチャネルトランジスタ（供給用トランジスタＴ３０３−３等）をＰチャネルトランジスタに置き換える等の処理を施せばいい。

（第４の実施形態）
＜全体構成＞
この発明の第４の実施形態による駆動電圧生成装置４は、図６に示したＶＣＯＭ電圧生成部３２に代えて、図９に示すＶＣＯＭ電圧生成部４２を備える。その他の構成は図６と同様である。なお、ここでは、タイミング制御部３１は、制御信号Ｓｂおよび振幅情報Ｓｃを用いて、ＶＣＯＭ電圧生成部４２が出力する駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬの電圧値を制御する。

＜ＶＣＯＭ電圧生成部４２の内部構成＞
図９に示したＶＣＯＭ電圧生成部４２は、図１に示したラダー抵抗１０１Ｈ，選択部１０２Ｈに代えて、図７に示した供給用オペアンプ３０１，選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２，クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２，抵抗Ｒ３０５，ダイオード３１２−Ｄを備える。その他の構成は、図１に示したＶＣＯＭ電圧生成部１２と同様である。

供給用オペアンプ３０１は、選択部１０２ＬとスイッチトランジスタＳＷ２との間に接続される。

選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２，抵抗Ｒ３０４，およびクランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２の接続関係は、図７と同様である。供給用トランジスタＴ３０３−２，クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２，および抵抗Ｒ３０５は、基準ノードＮ３０１−３とノードＮ４０５Ｌとの間に直列に接続される。ノードＮ４０５Ｌは、供給用オペアンプ３０１とスイッチトランジスタＳＷ２との間に存在する。抵抗Ｒ３０５は、クランプ用トランジスタＴ３１１−２とノードＮ４０５Ｌとの間に接続される。

ダイオード３１２−Ｄは、供給用オペアンプ３０１とスイッチトランジスタＳＷ２との間に存在するノードＮ４１２−１と基準電圧ＶＳＳを受ける基準ノードＮ４１２−２との間に接続される。

スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ４は、クランプ用トランジスタＴ３１１−２と抵抗Ｒ３０５との相互接続ノードＮ４０５ＨとノードＮ４０５Ｌとの間に接続される。

スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６の接続関係は、図１と同様である。

＜動作＞
次に、図９に示したＶＣＯＭ電圧生成部４２による動作について説明する。

選択部１０２Ｌは、タイミング制御部３１からの制御信号Ｓｂに応じて、ラダー抵抗１０１Ｌによって生成された供給電圧のうちいずれか１つを選択する。供給用オペアンプ３０１は、選択部１０２Ｌによって選択された駆動電圧ＶＣＯＭＬをスイッチトランジスタＳＷ２に出力する。

一方、選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２，およびクランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２は、第３の実施形態における動作と同様の動作を行う。よって、ノードＮ４０５Ｈに発生する駆動電圧ＶＣＯＭＨの電圧値は、（式４）のようになる。

（駆動電圧ＶＣＯＭＨ）＝（駆動電圧ＶＣＯＭＬ）＋（振幅電圧ＶＲＥＦＭ）×（抵抗Ｒ３０５）／（抵抗Ｒ３０４）…（式４）
このように、制御信号Ｓｂおよび振幅情報Ｓｃに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＨがスイッチトランジスタＳＷ１に供給され、制御信号Ｓｂに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＬが供給用オペアンプ３０１からスイッチトランジスタＳＷ２に供給される。

次に、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６は、第１の実施形態と同様の動作を行う。よって、ノードＮ４０５Ｈに発生した駆動電圧ＶＣＯＭＨおよび供給用オペアンプ３０１からノードＮ４０５Ｌに出力された駆動電圧ＶＣＯＭＬが交互にＶＣＯＭ用オペアンプ１３（図６参照）に出力される。

＜効果＞
以上のように、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６が適切に動作することによってノードＮ４０５Ｈの電位を「＋５Ｖ」に安定することができるので、供給用トランジスタＴ３０３−２の両端の電位差を「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」よりも小さくすることができる。また、クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２の各々の両端の電位差も「（基準電圧ＶＲＥＦＨ）−（基準電圧ＶＲＥＦＬ）」よりも小さくすることができる。これにより、図１３に示した従来の駆動電圧生成装置と比較すると、供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２の耐圧を低くすることができるので、回路規模を低減することができる。

また、供給用トランジスタＴ３０３−１のプロセスばらつきを低減することができるので、供給用トランジスタＴ３０３−１の電流特性のばらつきを低減することができる。また、供給用トランジスタＴ３０３−１と同様に、供給用トランジスタＴ３０３−２の電流特性のばらつきも低減することができる。これにより、制御信号Ｓｂおよび振幅情報Ｓｃに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを精度良く生成することができる。これにより、制御信号Ｓｂおよび振幅情報Ｓｃに応じた駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを精度良く生成することができる。

なお、ダイオード３１２−Ｄに代えて、図８（Ａ）に示すトランジスタ３１２−Ｎ、または図８（Ｂ）に示すトランジスタ３１２−Ｐを用いても同様の効果を得ることができる。

（第５の実施形態）
＜全体構成＞
この発明の第５の実施形態による駆動電圧生成装置５の全体構成を図１０に示す。この装置５は、図５に示したタイミング制御部１１およびＶＣＯＭ電圧生成部２２に代えて、ＶＣＯＭ電圧生成部５２と、図６に示したタイミング制御部３１とを備える。さらに、駆動電圧生成装置５は、図７に示したダイオード３１２−Ｄを備える。その他の構成は図５と同様である。ＶＣＯＭ電圧生成部５２は、タイミング制御部３１からの制御信号Ｓａおよび振幅情報Ｓｃに応じて、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを生成する。ダイオード３１２−Ｄは、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３ＨとスイッチトランジスタＳＷ１との間に存在するノードＮ５１２−１と基準電圧ＶＳＳを受ける基準ノードＮ５１２−２との間に接続される。

＜ＶＣＯＭ電圧生成部５２＞
図１０に示したＶＣＯＭ電圧生成部５２は、図５に示したラダー抵抗１０１Ｌ，選択部１０２Ｌに代えて、図７に示した選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４，抵抗Ｒ３０４，Ｒ３０５，クランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３を含む。その他の構成は、図５と同様である。

選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４，抵抗Ｒ３０４，クランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３の接続関係は、図７と同様である。抵抗Ｒ３０５，クランプ用トランジスタＴ３１１−３，および供給用トランジスタＴ３０３−４は、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３ＨとスイッチトランジスタＳＷ１との間に存在するノードＮ５０５Ｈと基準ノードＮ３０１−５との間に直列に接続される。抵抗Ｒ３０５とクランプ用トランジスタＴ３１１−３との相互接続ノードＮ３０５Ｌは、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌに接続される。

＜動作＞
図１０に示したＶＣＯＭ電圧生成部５２による動作について説明する。

まず、選択部１０２Ｈは、第２の実施形態と同様に、ラダー抵抗１０１Ｌによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。次に、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈは、選択部１０２Ｈによって選択された供給電圧を駆動電圧ＶＣＯＭＨとして出力する。

一方、選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１〜Ｔ３０３−４，抵抗Ｒ３０４，Ｒ３０５，およびクランプ用トランジスタＴ３１１−１〜Ｔ３１１−３は、第３の実施形態と同様の動作を行う。よって、ノードＮ３０５Ｌには、駆動電圧ＶＣＯＭＬが発生する。次に、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌは、ノードＮ３０５Ｌに発生した駆動電圧ＶＣＯＭＬをスイッチトランジスタＳＷ２に出力する。

次に、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６は、第２の実施形態と同様の動作を行う。よって、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３ＨからスイッチトランジスタＳＷ１に出力された駆動電圧ＶＣＯＭＨおよびＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３ＬからスイッチトランジスタＳＷ２に出力された駆動電圧ＶＣＯＭＬが交互に出力端子１５に出力される。

＜効果＞
以上のように、ノードＮ２４Ｈの電位を「＋５Ｖ」に安定させることができるので、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈを低耐圧トランジスタによって構成することができる。また、ノードＮ２４Ｌの電位を「−５Ｖ」に安定させることができるので、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌを低耐圧トランジスタによって構成することができる。よって、回路規模を低減することができる。また、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈ，ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌの駆動能力（応答速度）を高めることができる。

（第６の実施形態）
＜全体構成＞
この発明の第６の実施形態による駆動電圧生成装置６の全体構成を図１１に示す。この装置６は、図５に示したタイミング制御部１１およびＶＣＯＭ電圧生成部２２に代えて、タイミング制御部６１，ＶＣＯＭ電圧生成部６２を備える。さらに、駆動電圧生成装置６は、図７に示したダイオード３１２−Ｄを備える。その他の構成は図５と同様である。タイミング制御部６１は、制御信号Ｓｂおよび振幅情報Ｓｃを用いて、ＶＣＯＭ電圧生成部６２が出力する駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬの電圧値を制御する。また、タイミング制御部６１は、外部からのタイミング信号ＴＩＭＩＮＧに応じて、制御信号Ｓ１〜Ｓ６を出力する。ＶＣＯＭ電圧生成部６２は、タイミング制御部６１からの制御信号Ｓｂ振幅情報Ｓｃに応じて、駆動電圧ＶＣＯＭＨ，ＶＣＯＭＬを生成する。ダイオード３１２−Ｄは、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３ＬとスイッチトランジスタＳＷ２との間に存在するノードＮ６１２−１と基準電圧ＶＳＳを受ける基準ノードＮ６１２−２との間に接続される。

＜ＶＣＯＭ電圧生成部６２の内部構成＞
図１１に示したＶＣＯＭ電圧生成部６２は、図５に示したラダー抵抗１０１Ｈ，選択部１０２Ｈに代えて、図９に示した選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２，抵抗Ｒ３０４，Ｒ３０５，クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２を含む。その他の構成は、図５と同様である。

選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２，抵抗Ｒ３０４，クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２の接続関係は、図９と同様である。供給用トランジスタＴ３０３−２，クランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２，および抵抗Ｒ３０５は、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３ＬとスイッチトランジスタＳＷ２との間に存在するノードＮ６０５Ｌと基準ノードＮ３０１−３との間に直列に接続される。クランプ用トランジスタＴ３１１−２と抵抗Ｒ３０５との相互接続ノードＮ４０５Ｈは、ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｈに接続される。

＜動作＞
図１１に示したＶＣＯＭ電圧生成部６２による動作について説明する。

まず、選択部１０２Ｌは、第２の実施形態と同様に、ラダー抵抗１０１Ｌによって生成された複数の供給電圧のうちいずれか１つを選択する。ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌは、選択部１０２Ｌによって選択された供給電圧を駆動電圧ＶＣＯＭＬとして出力する。

一方、選択用オペアンプ３０２，供給用トランジスタＴ３０３−１，Ｔ３０３−２，抵抗Ｒ３０４，Ｒ３０５，およびクランプ用トランジスタＴ３１１−１，Ｔ３１１−２は、第４の実施形態と同様の動作を行う。よって、ノードＮ４０５Ｈには、駆動電圧ＶＣＯＭＨが発生する。次に、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈは、ノードＮ４０５Ｈに発生した駆動電圧ＶＣＯＭＨをスイッチトランジスタＳＷ１に出力する。

次に、スイッチトランジスタＳＷ１〜ＳＷ６は、第２の実施形態と同様の動作を行う。よって、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３ＨからスイッチトランジスタＳＷ１に出力された駆動電圧ＶＣＯＭＨおよびＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３ＬからスイッチトランジスタＳＷ２に出力された駆動電圧ＶＣＯＭＬが交互に出力端子１５に出力される。

＜効果＞
以上のように、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈ，ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌを低耐圧トランジスタによって構成することができるので、回路規模を低減することができる。また、ＶＣＯＭＨ用オペアンプ２３Ｈ，ＶＣＯＭＬ用オペアンプ２３Ｌの駆動能力（応答速度）を高めることができる。

なお、以上の本発明の実施形態において、具体的な数値を例に挙げて説明しているが、必ずしもこの具体例に限られるものではなく、他の数値であっても構わない。

本発明の駆動電圧制生成装置は、回路規模を低減することができるので、携帯電話等の液晶表示パネルを交流化駆動する駆動電圧生成装置等として有用である。

この発明の第１の実施形態による駆動電圧生成装置の全体構成を示す図である。 （Ａ）図１に示したラダー抵抗１０１Ｈおよび選択部１０２Ｈの構成例を示す図である。（Ｂ）図１に示したラダー抵抗１０１Ｌおよび選択部１０２Ｌの構成例を示す図である。 制御信号Ｓ１〜Ｓ６の出力の一例を示す波形図である。 ノードＮＨ，ＮＣ，ＮＬの各々における電位の変化の一例を示す波形図である。 この発明の第２の実施形態による駆動電圧生成装置の全体構成を示す図である。 この発明の第３の実施形態による駆動電圧生成装置の全体構成を示す図である。 図６に示したＶＣＯＭ電圧生成部の内部構成を示す図である。 図６に用いられるクランプ回路の例を示す図である。 この発明の第４の実施形態に用いられるＶＣＯＭ電圧生成部の内部構成を示す図である。 この発明の第５の実施形態による駆動電圧生成装置の全体構成を示す図である。 この発明の第６の実施形態による駆動電圧生成装置の全体構成を示す図である。 従来の駆動電圧生成装置の全体構成を示す図である。 従来の駆動電圧生成装置の全体構成を示す図である。

符号の説明

１，２，３，５，６ 駆動電圧生成装置
１１，３１，６１ タイミング制御部
１２，２２，３２，４２，５２，６２ ＶＣＯＭ電圧生成部
１３ ＶＣＯＭ用オペアンプ
１４，２４Ｈ，２４Ｌ 平滑容量
１５ 出力端子
１０１Ｈ，１０１Ｌ ラダー抵抗
１０２Ｈ，１０２Ｌ 選択部
ＳＷ１〜ＳＷ６ スイッチトランジスタ
Ｎ１０１Ｈ−１，Ｎ１０１Ｈ−２，Ｎ１０１Ｌ−１，Ｎ１０１Ｌ−２ 基準ノード
Ｎ１０３Ｈ，Ｎ１０３Ｌ 規定電圧供給ノード
２３Ｈ ＶＣＯＭＨ用オペアンプ
２３Ｌ ＶＣＯＭＬ用オペアンプ
３０１ 供給用オペアンプ
３０２ 選択用オペアンプ
Ｔ３０３−１〜Ｔ３０３−４ 供給用オペアンプ
Ｒ３０４，Ｒ３０５ 抵抗
３１２−Ｄ，３１２−Ｐ ダイオード
３１２−Ｎ，３１２−Ｐ トランジスタ
Ｔ３１１−１〜Ｔ３１１−４ クランプ用オペアンプ
Ｎ３０１−１〜Ｎ３０１−５，Ｎ３１２−２ 基準ノード

Claims (15)

1. 複数の第１の供給電圧を受け、当該第１の供給電圧のうちいずれか１つを出力する第１の選択部と、
   複数の第２の供給電圧を受け、当該第２の供給電圧のうちいずれか１つを出力する第２の選択部と、
   前記第１の選択部と前記第２の選択部との間に直列に接続される第１〜第４のスイッチと、
   前記第１のスイッチと前記第２のスイッチとの第１の相互接続ノードに第１の規定電圧を供給する第１の規定電圧供給部と、
   前記第３のスイッチと前記第４のスイッチとの第２の相互接続ノードに第２の規定電圧を供給する第２の規定電圧供給部とを備え、
   前記第１のスイッチは、
   前記第１の選択部と前記第２のスイッチとの間に接続され、
   前記第２のスイッチは、
   前記第１のスイッチと前記第３のスイッチとの間に接続され、
   前記第３のスイッチは、
   前記第２のスイッチと前記第４のスイッチとの間に接続され、
   前記第４のスイッチは、
   前記第３のスイッチと前記第２の選択部との間に接続され、
   前記第１の規定電圧供給部は、
   前記第１のスイッチがオンであるときには、前記第１の規定電圧を供給せず、
   前記第２の規定電圧供給部は、
   前記第４のスイッチがオンであるときには、前記第２の規定電圧を供給せず、
   前記第１の規定電圧供給部の出力は、前記第２の選択部の出力よりもインピーダンスが低く、
   前記第２の規定電圧供給部の出力は、前記第１の選択部の出力よりもインピーダンスが低い、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
2. 請求項１において、
   前記駆動電圧生成装置は、さらに、
   第１の基準電圧を受ける第１の基準ノードと第２の基準電圧を受ける第２の基準ノードとの間に直列に接続され、互いに電圧レベルが異なるＮ個（Ｎは自然数）の第１の供給電圧を生成する第１のラダー抵抗と、
   第３の基準電圧を受ける第３の基準ノードと第４の基準電圧を受ける第４の基準ノードとの間に直列に接続され、互いに電圧レベルが異なるＭ個（Ｍは自然数）の第２の供給電圧を生成する第２のラダー抵抗とを備え、
   前記第１の選択部は、
   前記第１のラダー抵抗によって生成されたＮ個の第１の供給電圧のうちいずれか１つを出力し、
   前記第２の選択部は、
   前記第２のラダー抵抗によって生成されたＭ個の第２の供給電圧のうちいずれか１つを出力し、
   前記第１の規定電圧供給部は、
   前記第１の規定電圧を受ける第１の入力ノードと前記第１の相互接続ノードとの間に接続される第５のスイッチを含み、
   前記第２の規定電圧供給部は、
   前記第２の規定電圧を受ける第２の入力ノードと前記第２の相互接続ノードとの間に接続される第６のスイッチを含み、
   前記第５のスイッチは、
   前記第１のスイッチがオンであるときには、オフになり、
   前記第６のスイッチは、
   前記第４のスイッチがオンであるときには、オフになる、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
3. 請求項２において、
   前記第５のスイッチのオン抵抗は、前記第２のラダー抵抗よりも小さく、
   前記第６のスイッチのオン抵抗は、前記第１のラダー抵抗よりも小さい、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
4. 請求項２において、
   前記第１の基準電圧は、前記第２の基準電圧よりも高く、
   前記第３の基準電圧は、前記第４の基準電圧よりも高く、
   前記第１の規定電圧は、
   （第２の基準電圧）≦（第１の規定電圧）≦（第１の基準電圧）であり、
   前記第２の規定電圧は、
   （第４の基準電圧）≦（第２の規定電圧）≦（第３の基準電圧）である、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
5. 請求項２において、
   前記第１のラダー抵抗は、前記Ｎ個の供給電圧を出力するＮ個の第１タップを含み、
   前記第２のラダー抵抗は、前記Ｍ個の供給電圧を出力するＭ個の第２タップを含み、
   前記第１の選択部は、
   前記第１のラダー抵抗に含まれるＮ個の第１タップに対応するＮ個の第１の選択トランジスタを含み、
   前記第２の選択部は、
   前記第２のラダー抵抗に含まれるＭ個の第２タップに対応するＭ個の第２の選択トランジスタを含み、
   前記Ｎ個の第１の選択トランジスタの各々は、
   対応する第１タップと前記第１のスイッチトランジスタとの間に接続され、
   前記Ｍ個の第２の選択トランジスタの各々は、
   対応する第２タップと前記第２のスイッチトランジスタとの間に接続される、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
6. 請求項２において、
   前記駆動電圧生成装置は、
   前記第１〜第６のスイッチトランジスタを制御する制御部をさらに備え、
   前記制御部は、
   第１〜第４のモードを有し、
   前記第１のモードでは、
   前記第１，第２，および第６のスイッチトランジスタをオフにし、
   前記第３，第４，および第５のスイッチトランジスタをオンにし、
   前記第２のモードでは、
   前記第１，第３，および第６のスイッチトランジスタをオフにし、
   前記第２，第４，および第５のスイッチトランジスタをオンにし、
   前記第３のモードでは、
   前記第１，第２，および第６のスイッチトランジスタをオンにし、
   前記第３，第４，および第５のスイッチトランジスタをオフにし、
   前記第４のモードでは、
   前記第１，第３，および第６のスイッチトランジスタをオンにし、
   前記第２，第４，および第５のスイッチトランジスタをオフにする、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
7. 複数の第１の供給電圧を受け、当該第１の供給電圧のうちいずれか１つを選択する第１の選択部と、
   所定の電位差を示す振幅信号に応じた電流値を有する供給電流を生成する供給電流生成部と、
   前記第１の選択部と前記供給電流生成部との間に直列に接続される第１〜第４のスイッチと、
   前記第１の選択部と前記第１のスイッチとを接続する第１の配線と、
   前記供給電流生成部と前記第４のスイッチとを接続する第２の配線と、
   前記第１の配線に存在する第１のノードと前記第２の配線に存在する第２のノードとの間に接続される第１の抵抗と、
   前記第１の配線に接続され、当該第１の配線の電位を所定の範囲内に制限するクランプ回路と、
   前記第１のスイッチと前記第２のスイッチとの第１の相互接続ノードに第１の規定電圧を出力する第１の規定電圧供給部と、
   前記第３のスイッチと前記第４のスイッチとの第２の相互接続ノードに第２の規定電圧を出力する第２の規定電圧供給部とを備え、
   前記第１のスイッチは、
   前記第１の選択部と前記第２のスイッチとの間に接続され、
   前記第２のスイッチは、
   前記第１のスイッチと前記第３のスイッチとの間に接続され、
   前記第３のスイッチは、
   前記第２のスイッチと前記第４のスイッチとの間に接続され、
   前記第４のスイッチは、
   前記第３のスイッチと前記供給電流生成部との間に接続され、
   前記第１の規定電圧供給部は、
   前記第１のスイッチがオンであるときには、前記第１の規定電圧を出力せず、
   前記第２の規定電圧供給部は、
   前記第４のスイッチがオンであるときには、前記第２の規定電圧を出力せず、
   前記第１の規定電圧供給部の出力は、前記供給電流生成部の出力よりもインピーダンスが低く、
   前記第２の規定電圧供給部の出力は、前記第１の選択部の出力よりもインピーダンスが低い、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
8. 請求項７において、
   前記第１の配線に存在する第１のノードと前記第１の選択部との間に接続される第１の差動増幅回路をさらに備え、
   前記供給電流生成部は、
   第１の基準ノードと第２の基準ノードとの間に直列に接続される第１の供給用トランジスタおよび第２の抵抗と、
   前記第１の供給用トランジスタと前記第２の抵抗との相互接続ノードに一方の入力端子が接続され、前記振幅信号を他方の入力端子に受け、前記第１の供給用トランジスタのゲートに出力端子が接続される第２の差動増幅回路と、
   前記第２の配線に存在する第２のノードと前記第１の基準ノードとの間に直列に接続される第２の供給用トランジスタ，第１のクランプ用トランジスタ，および第２のクランプ用トランジスタとを含み、
   前記第２の供給用トランジスタは、
   前記第１の基準ノードと前記第１のクランプ用トランジスタとの間に接続され、前記第１の供給用トランジスタのゲートに発生するゲート電圧をゲートに受け、
   前記第１のクランプ用トランジスタは、
   前記第１の供給用トランジスタと前記第２のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第１のバイアス電圧をゲートに受け、
   前記第２のクランプ用トランジスタは、
   前記第２の配線に存在する第２のノードと前記第１のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第２のバイアス電圧をゲートに受ける、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
9. 請求項８において、
   前記第１のバイアス電圧の電圧値は、
   前記第１のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧が前記振幅情報の電圧値に等しくなる値を示す、
   ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
10. 請求項８において、
    前記第２のバイアス電圧の電圧値は、
    前記第２のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧と等しい、
    ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
11. 請求項７において、
    前記第１の配線に存在する第１のノードと前記第１の選択部との間に接続される第１の差動増幅回路をさらに備え、
    前記供給電流生成部は、
    第１の基準ノードと第２の基準ノードとの間に直列に接続される第１の供給用トランジスタおよび第２の抵抗と、
    前記第１の供給用トランジスタと前記第２の抵抗との相互接続ノードに一方の入力端子が接続され、前記振幅信号を他方の入力端子に受け、前記第１の供給用トランジスタのゲートに出力端子が接続される第２の差動増幅回路と、
    前記第１の基準ノードと第３の基準ノードとの間に直列に接続される第２の供給用トランジスタ，第１および第２のクランプ用トランジスタ，および第３の供給用トランジスタと、
    前記第２の配線に存在する第２のノードと前記第３の基準ノードとの間に直列に接続される第３のクランプ用トランジスタおよび第４の供給用トランジスタとを含み、
    前記第２の供給用トランジスタは、
    前記第１の基準ノードと前記第１のクランプ用トランジスタとの間に接続され、前記第１の供給用トランジスタのゲートに発生するゲート電圧をゲートに受け、
    前記第１のクランプ用トランジスタは、
    前記第１の供給用トランジスタと前記第２のクランプ用トランジスタとの間に接続され、第１のバイアス電圧をゲートに受け、
    前記第２のクランプ用トランジスタは、
    前記第１のクランプ用トランジスタと前記第３の供給用トランジスタとの間に接続され、第２のバイアス電圧をゲートに受け、
    前記第３の供給用トランジスタは、
    前記第２のクランプ用トランジスタと前記第３の基準ノードとの間に接続され、ゲートが当該第３の供給用トランジスタのドレインに接続され、
    前記第３のクランプ用トランジスタは、
    前記第２の配線に存在する第２のノードと前記第４の供給用トランジスタとの間に接続され、第３のバイアス電圧をゲートに受け、
    前記第４の供給用トランジスタは、
    前記第３のクランプ用トランジスタと前記第３の基準ノードとの間に接続され、前記第３の供給用トランジスタのゲートに発生するゲート電圧をゲートに受ける、
    ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
12. 請求項１１において、
    前記第２のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧は、前記第３のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧と等しく、
    前記第２および第３のバイアス電圧は、
    前記第２のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧および／または前記第３のクランプ用トランジスタのゲート−ソース間電圧と等しい、
    ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
13. 請求項１において、
    前記第１の選択部と前記第１のスイッチとの間に接続される第１の差動増幅回路と、
    前記第２の選択部と前記第４のスイッチとの間に接続される第２の差動増幅回路とをさらに備える、
    ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
14. 請求項８において、
    前記第１の配線に存在する第１のノードと前記第１の選択部との間に接続される第１の差動増幅回路と、
    前記第２の配線に存在する第２のノードと前記第４のスイッチとの間に接続される第２の差動増幅回路とをさらに備える、
    ことを特徴とする駆動電圧生成装置。
15. 複数の第１の供給電圧を受け、当該第１の供給電圧のうちいずれか１つを出力する第１の選択部と、
    複数の第２の供給電圧を受け、当該第２の供給電圧のうちいずれか１つを出力する第２の選択部と、
    前記第１の選択部と前記第２の選択部との間に直列に接続される第１〜第４のスイッチと、
    前記第１のスイッチと前記第２のスイッチとの第１の相互接続ノードと第１の規定電圧を受ける第１の入力ノードとの間に接続される第５のスイッチと、
    前記第３のスイッチと前記第４のスイッチとの第２の相互接続ノードと第２の規定電圧を受ける第２の入力ノードとの間に接続される第６のスイッチとを備える駆動電圧生成装置を制御する方法であって、
    前記第５のスイッチを介して供給される第１の規定電圧は、前記第２の選択部の出力よりもインピーダンスが低く、
    前記第６のスイッチを介して供給される第２の規定電圧は、前記第１の選択部の出力よりもインピーダンスが低く、
    前記制御方法は、
    前記第１，第２および第６のスイッチをオフにし、前記第３，第４および第５のスイッチをオンにする工程（Ａ）と、
    前記第１，第２および第６のスイッチをオフにし、前記第３，第４および第５のスイッチをオンにする工程（Ｂ）と、
    前記工程（Ａ）から前記工程（Ｂ）に切り替わるときに、前記第３のスイッチをオンにするとともに前記第２のスイッチをオンにし、次に、前記第１および第６のスイッチをオンにするとともに前記第４および第５のスイッチをオフにする工程（Ｃ）と、
    前記工程（Ｂ）から前記工程（Ａ）に切り替わるときに、前記第２のスイッチをオンにするとともに前記第３のスイッチをオフにし、次に、前記第４および第６のスイッチをオンにするとともに前記第１および第６のスイッチをオフにする工程（Ｄ）を行う、
    ことを特徴とする駆動電圧生成装置の制御方法。

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